JPS5887222A - 降伏棚比の大きい高強度鉄筋用鋼の製造法 - Google Patents
降伏棚比の大きい高強度鉄筋用鋼の製造法Info
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- JPS5887222A JPS5887222A JP18620981A JP18620981A JPS5887222A JP S5887222 A JPS5887222 A JP S5887222A JP 18620981 A JP18620981 A JP 18620981A JP 18620981 A JP18620981 A JP 18620981A JP S5887222 A JPS5887222 A JP S5887222A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高強度、ＩＦ＃に上降伏点ｂｏｗ／Ｊ以上の高
強度を有し、しかも降伏棚比の大きい鉄筋用鋼の製造法
に関する。
強度を有し、しかも降伏棚比の大きい鉄筋用鋼の製造法
に関する。
土木建築用素材として鉄筋の高強度化志向は。
建造物の大型化、安全性の強化の中でより強く求められ
るようになって来ており、これに対処すぺ〈、化学成分
面ではＶ添加吟が行なわれ、ｔｆｃＩＪ！！造面では近
時いわゆるテンプコア法等が提案されている。
るようになって来ており、これに対処すぺ〈、化学成分
面ではＶ添加吟が行なわれ、ｔｆｃＩＪ！！造面では近
時いわゆるテンプコア法等が提案されている。
ところで鉄筋の高強度化に伴ない、鉄筋構造物の設＃ｆ
面で、降伏棚比の大きな材料が求められて来ている。こ
こで降伏棚比とは第１図に示す応力−ひすみ曲線におい
て下降伏点にまでの歪量εアと降伏後上記曲ｌｓにおい
て再び応力が増加する点までの塑性歪らとの比、すなわ
ちε、／εアをいうつ従来鉄筋構造物用補強材としては
８Ｄ ４１ ｙ ｔスまでのものが使用されており、こ
のような材料は。
面で、降伏棚比の大きな材料が求められて来ている。こ
こで降伏棚比とは第１図に示す応力−ひすみ曲線におい
て下降伏点にまでの歪量εアと降伏後上記曲ｌｓにおい
て再び応力が増加する点までの塑性歪らとの比、すなわ
ちε、／εアをいうつ従来鉄筋構造物用補強材としては
８Ｄ ４１ ｙ ｔスまでのものが使用されており、こ
のような材料は。
上記降伏棚比が８程度以上あり、構造計算上−足の難性
が確保されて１／また。
が確保されて１／また。
近時設計法の改変によシ新耐慶設計法の施行により終局
設計法の概念が取シ入れられ、鉄筋の高張力化が図られ
つつ゛ある。このような鉄筋の高張力化においても。材
料の隨性確保は重要な問題であるが、特に降伏棚比を従
来材料のように８以上とする材料の開発が望まれていた
。
設計法の概念が取シ入れられ、鉄筋の高張力化が図られ
つつ゛ある。このような鉄筋の高張力化においても。材
料の隨性確保は重要な問題であるが、特に降伏棚比を従
来材料のように８以上とする材料の開発が望まれていた
。
本発明は、鉄筋の高強度化に伴なう上述の要求を満たし
て降伏伸びの大きな高強度鉄筋用鋼を提供することを目
的としてなされたものである。
て降伏伸びの大きな高強度鉄筋用鋼を提供することを目
的としてなされたものである。
すなわち本発明は、 ００．２〜０．４ Ｌ ８１０．
５１以下。
５１以下。
Ｍｎ ０．６〜８チ、 ｋｌ Ｏ，１−以下、ＮｂＯ，
０１〜０−１’ｆｂｅ 及び必要に応じてＶ Ｏ，０
８〜ｏ、ｇ＊を含む鋼片を１２００００以上の温度に加
熱した後、９００〜１３１００＠Ｏの温度で減面率６０
％以上の粗圧延を行ない、その後８７５ａＯ以下の温度
で減面率６〇−以上の中間、仕上圧延を行なうことを特
徴とする降伏伸びの大きな高強度鉄筋用鋼の製造法、で
ある０ 本発明の製造法において素材と々る鋼の化学成分は、上
述ノｊ ウに、 ＯＯ，ｇ＝０．４ Ｌ ８ｉ ０．５
％以下、 Ｍｎ Ｏ，６〜２ ％ 、 ＡＩ！ ０．
１ Ｔｏ以下、 Ｎｂ Ｏ，０１〜０−１チ、とする必
要があり、また更Ｋ Ｖ Ｏ，０８〜０．２−を含有せ
しめることもできる。
０１〜０−１’ｆｂｅ 及び必要に応じてＶ Ｏ，０
８〜ｏ、ｇ＊を含む鋼片を１２００００以上の温度に加
熱した後、９００〜１３１００＠Ｏの温度で減面率６０
％以上の粗圧延を行ない、その後８７５ａＯ以下の温度
で減面率６〇−以上の中間、仕上圧延を行なうことを特
徴とする降伏伸びの大きな高強度鉄筋用鋼の製造法、で
ある０ 本発明の製造法において素材と々る鋼の化学成分は、上
述ノｊ ウに、 ＯＯ，ｇ＝０．４ Ｌ ８ｉ ０．５
％以下、 Ｍｎ Ｏ，６〜２ ％ 、 ＡＩ！ ０．
１ Ｔｏ以下、 Ｎｂ Ｏ，０１〜０−１チ、とする必
要があり、また更Ｋ Ｖ Ｏ，０８〜０．２−を含有せ
しめることもできる。
Ｃは強度付与元素として必要な元素であり、高強度材と
するためＫａＯＪ１以上含有せしめる必飲があるが、一
方０．４ ％を越えて含有せしめると。
するためＫａＯＪ１以上含有せしめる必飲があるが、一
方０．４ ％を越えて含有せしめると。
降伏伸びが少な抄、高強度鉄筋として構造物設計−上要
求される値を得られなくなる。
求される値を得られなくなる。
８１は主に脱酸用元素として０．５ ％以下含有される
（ Ｍｎは固溶強化元素であると共にオーステナイト域拡大
元素であり、後述の圧延冷却過程におけるフェライト；
パーライト変組温度を低下せしめる。
（ Ｍｎは固溶強化元素であると共にオーステナイト域拡大
元素であり、後述の圧延冷却過程におけるフェライト；
パーライト変組温度を低下せしめる。
その結果フェライト−パーライト組織が微細化し。
強度と叡性のバランスが良く表る。このため０．６チ以
上含有せしめる必要があるが、一方ｇチを越えて含有せ
しめると、圧延冷却過程においてベイナイト組織を生成
することがある。
上含有せしめる必要があるが、一方ｇチを越えて含有せ
しめると、圧延冷却過程においてベイナイト組織を生成
することがある。
Ａ／は脱酸用として及び結晶粒微細化のため０．１−以
下含有せしめる。
下含有せしめる。
Ｎｂは後述の加熱・圧延条件下において、まず加熱時に
固溶し、熱間圧延時にオーステナイト再結晶を遅延させ
、熱間圧延時のオーステナイト結晶粒の微細化、したが
ってその後の変態によるフェライト・パーライト結晶の
微細化に有効であり。
固溶し、熱間圧延時にオーステナイト再結晶を遅延させ
、熱間圧延時のオーステナイト結晶粒の微細化、したが
ってその後の変態によるフェライト・パーライト結晶の
微細化に有効であり。
共に析出強化作用もある元素である。このＮｂ１ｊ特に
後述の加熱・圧延条件と合わせて降伏伸びの向上に有効
である。このためＫはＮｂｏ、ｏｌｓ以上の含有が必要
であシ、一方ｏ、１％を越えて゛含有せしめてもそれ以
上の値組化効果が期待できない。
後述の加熱・圧延条件と合わせて降伏伸びの向上に有効
である。このためＫはＮｂｏ、ｏｌｓ以上の含有が必要
であシ、一方ｏ、１％を越えて゛含有せしめてもそれ以
上の値組化効果が期待できない。
■は必要に応じて添加され、析出強化元素として少量で
効果の大きい元素であり、 Ｏ，ＯＳ−重要であるが、
一方０．２−を越えて含有せしめると析出強化による強
度上昇が大きくなり、その結果降伏点伸びが少なくなり
、高強度鉄筋として構造物設計上要求される値が得られ
なく−なる。
効果の大きい元素であり、 Ｏ，ＯＳ−重要であるが、
一方０．２−を越えて含有せしめると析出強化による強
度上昇が大きくなり、その結果降伏点伸びが少なくなり
、高強度鉄筋として構造物設計上要求される値が得られ
なく−なる。
上述の化学成分を有する鋼片（ビレット勢）を素材とし
ての本発明における製造条件を次に述べる０ 本発明においては、所定の化学成分の鋼片（ビレット等
）をまず加熱炉にて１２００℃以上に加熱する。この加
熱はＮｂを鋼中に固溶させ、その後の熱間圧延における
オーステナイト結晶粒の再結晶を抑制せしめるのに重要
な工程である。加熱温度１２００°Ｃ未満の場合にはＮ
ｂの固溶が十分圧行なわれず、上述の効果が不十分とな
る。
ての本発明における製造条件を次に述べる０ 本発明においては、所定の化学成分の鋼片（ビレット等
）をまず加熱炉にて１２００℃以上に加熱する。この加
熱はＮｂを鋼中に固溶させ、その後の熱間圧延における
オーステナイト結晶粒の再結晶を抑制せしめるのに重要
な工程である。加熱温度１２００°Ｃ未満の場合にはＮ
ｂの固溶が十分圧行なわれず、上述の効果が不十分とな
る。
加熱炉から抽出された鋼片は、ついで熱間圧延に付され
る。熱間圧延は、粗圧延、中間圧延、仕上圧延の順で行
なわれるが、粗圧延及び中間、仕上圧延における温度、
圧下条件の調整が必要である。本発明においては、粗圧
延段階では９００−１２００００の温度で減面率６０係
以上での熱間圧延を行なう。
る。熱間圧延は、粗圧延、中間圧延、仕上圧延の順で行
なわれるが、粗圧延及び中間、仕上圧延における温度、
圧下条件の調整が必要である。本発明においては、粗圧
延段階では９００−１２００００の温度で減面率６０係
以上での熱間圧延を行なう。
との粗圧延段階はオーステナイトの再結晶域での圧下と
再結晶を繰り返す段階であシ、圧下による歪の導入によ
り動的再結晶を図り、その際Ｎｂを含有していることに
よって、オーステナイト再結晶粒の微細化を図る。オー
ステナイト再結晶の微細化を図るためには、温度と減面
率を調整する必要があり、温度ｏｏｏ ’ｏ未満及び減
面率６０チ未満−では再結晶によるオーステナイト再結
晶粒の微細化けはたせない。また１１１１００”０を越
える圧延ではＮｂの効果が発揮されない。
再結晶を繰り返す段階であシ、圧下による歪の導入によ
り動的再結晶を図り、その際Ｎｂを含有していることに
よって、オーステナイト再結晶粒の微細化を図る。オー
ステナイト再結晶の微細化を図るためには、温度と減面
率を調整する必要があり、温度ｏｏｏ ’ｏ未満及び減
面率６０チ未満−では再結晶によるオーステナイト再結
晶粒の微細化けはたせない。また１１１１００”０を越
える圧延ではＮｂの効果が発揮されない。
粗圧延の後、中間、仕上圧延を行なう。本発明のような
鉄筋用鋼にあっては中間、仕上圧延の減面率が大きく、
そのためにオーステナイト再結晶粒も細かくなり、変態
後のフェライトパーライト組織もある程度微細化するが
９通常の中間、圧延条件で得られるような、その程度の
数組化組織では降伏硼化ε／ε の大きい鉄筋用鋼は得
られな ｙ い。そこで本発明では中間、仕上圧延温度を８７５°Ｃ
以下に抑え、オーステナイト未再結晶域圧延を十分に行
ない、このことによって変態後のフェライトパーライト
組織を微細にする。
鉄筋用鋼にあっては中間、仕上圧延の減面率が大きく、
そのためにオーステナイト再結晶粒も細かくなり、変態
後のフェライトパーライト組織もある程度微細化するが
９通常の中間、圧延条件で得られるような、その程度の
数組化組織では降伏硼化ε／ε の大きい鉄筋用鋼は得
られな ｙ い。そこで本発明では中間、仕上圧延温度を８７５°Ｃ
以下に抑え、オーステナイト未再結晶域圧延を十分に行
ない、このことによって変態後のフェライトパーライト
組織を微細にする。
本発明では前記化学成分と上述の圧延条件との組合せに
より、゛微細フェライトパーライトを生成せしめ、高強
度鉄筋用鋼として必要とされる大なる降伏伸びを確保す
るのである。尚、この鋼は延堕性にすぐれているので、
自動車、建設機械醇に構造用棒鋼として適用することも
期待される。
より、゛微細フェライトパーライトを生成せしめ、高強
度鉄筋用鋼として必要とされる大なる降伏伸びを確保す
るのである。尚、この鋼は延堕性にすぐれているので、
自動車、建設機械醇に構造用棒鋼として適用することも
期待される。
次に本発明の実施例を比較例と共に示す。
第１表に示す化学成分を有する鋼について、第２表にボ
゛す製造条件で鉄筋用鋼を製造した。この鉄筋用鋼の機
械的性質を第８表に示す０、第１表 化学成分（ｗｔチ
） 第８表 製造条件 第８表 機械的性質“ゝ 廉υ ＪＩＳ ４号引張試験片 １１１２） ＧＬツ４Ｖ／７−５０■第８−Ａに示す
実施例、比較例の機槍的性質の中で、下降状点と降伏伸
び（εｐ／ｆ−ｙ）との関係を第２図に示す。
゛す製造条件で鉄筋用鋼を製造した。この鉄筋用鋼の機
械的性質を第８表に示す０、第１表 化学成分（ｗｔチ
） 第８表 製造条件 第８表 機械的性質“ゝ 廉υ ＪＩＳ ４号引張試験片 １１１２） ＧＬツ４Ｖ／７−５０■第８−Ａに示す
実施例、比較例の機槍的性質の中で、下降状点と降伏伸
び（εｐ／ｆ−ｙ）との関係を第２図に示す。
第８表、第２図から知られるように、本発明による鉄筋
用鋼は比較材に比べていずれも降伏伸びが８を越え、高
強度鉄筋用鋼に関する設計基準を満たしている。また１
本発明による鉄筋用鋼は。
用鋼は比較材に比べていずれも降伏伸びが８を越え、高
強度鉄筋用鋼に関する設計基準を満たしている。また１
本発明による鉄筋用鋼は。
いずれも引張強さ７０（−以上、下降火点５〇−以ヒで
あって１４！ＩＩｇ度であり、また伸ひ、絞りの延靭性
値も良好である。
あって１４！ＩＩｇ度であり、また伸ひ、絞りの延靭性
値も良好である。
第１図は降伏伸び（εｐ／’ｙ）を説明する丸めの図。
第２図は本発明による鉄筋用鋼及び比較材についての下
降状点と降伏伸びとの関係を示す図である。
降状点と降伏伸びとの関係を示す図である。
Claims (1)
- （１） ＯＯ−ト０−４ ’ｌ’ ｅ ８ｔ ０．５
％以下、Ｍｎ０．６〜２慢。 ＡｌＯ，１−以下、 Ｎｂ Ｏ，０１〜０．１チを含む
鋼片を１２００℃以上に加熱した後、９００〜Ｉｇ００
”Ｏの温度で減面率６０−以上の粗圧延を行ない、その
後８７５ ’Ｏ以下の温度で減面率６０チ以上の中間、
仕上圧延を行なうことを特徴とする降伏棚比の大きい高
強度鉄筋用鋼の製造法。 （２１００，ｇ〜０．４ チ、 ８ｉ ０．５−以下、
ＭａＯ，６〜２−９Ａ１０．１−以下、 Ｎｂ Ｏ，０
１−０，１−及びｖ ｏ、ｏｓ 〜ｏ、ｓ＠を含む鋼片
を１２００″Ｃ以上に加熱した後９００−１２００℃の
温度で減面率６０チ以上の粗圧延を行ない、そのｉ ８
７５ ”（１以下の温度で減面率６〇−以上の中間。 仕上圧延を行なうことを特徴とする降伏棚比の大きい高
強度鉄筋用鋼の製造法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18620981A JPS5887222A (ja) | 1981-11-19 | 1981-11-19 | 降伏棚比の大きい高強度鉄筋用鋼の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18620981A JPS5887222A (ja) | 1981-11-19 | 1981-11-19 | 降伏棚比の大きい高強度鉄筋用鋼の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5887222A true JPS5887222A (ja) | 1983-05-25 |
| JPS6364494B2 JPS6364494B2 (ja) | 1988-12-12 |
Family
ID=16184273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18620981A Granted JPS5887222A (ja) | 1981-11-19 | 1981-11-19 | 降伏棚比の大きい高強度鉄筋用鋼の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5887222A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5704998A (en) * | 1990-10-24 | 1998-01-06 | Consolidated Metal Products, Inc. | Hot rolling high-strength steel structural members |
| CN101812636A (zh) * | 2010-04-28 | 2010-08-25 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种75mm厚Q390D-Z35低合金高强度厚板及其制造方法 |
| CN114107782A (zh) * | 2021-11-18 | 2022-03-01 | 辽宁科技大学 | 一种提高螺纹钢hrb400e屈服强度稳定性的方法 |
| JP2022534102A (ja) * | 2019-05-23 | 2022-07-27 | インスティテュート オブ リサーチ オブ アイロン アンド スティール，ジィァンスー プロビンス／シャー－スティール カンパニー リミテッド | 高強度鉄筋及びその製造方法 |
-
1981
- 1981-11-19 JP JP18620981A patent/JPS5887222A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5704998A (en) * | 1990-10-24 | 1998-01-06 | Consolidated Metal Products, Inc. | Hot rolling high-strength steel structural members |
| CN101812636A (zh) * | 2010-04-28 | 2010-08-25 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种75mm厚Q390D-Z35低合金高强度厚板及其制造方法 |
| JP2022534102A (ja) * | 2019-05-23 | 2022-07-27 | インスティテュート オブ リサーチ オブ アイロン アンド スティール，ジィァンスー プロビンス／シャー－スティール カンパニー リミテッド | 高強度鉄筋及びその製造方法 |
| CN114107782A (zh) * | 2021-11-18 | 2022-03-01 | 辽宁科技大学 | 一种提高螺纹钢hrb400e屈服强度稳定性的方法 |
| CN114107782B (zh) * | 2021-11-18 | 2022-05-27 | 辽宁科技大学 | 一种提高螺纹钢hrb400e屈服强度稳定性的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6364494B2 (ja) | 1988-12-12 |
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