JPS5881546A - 鋳造インゴツトの位置制御方法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は、溶融金属（合金を含む）の連続または半連続
鋳造生鋳型内のインゴットの位置を制御する方法および
装置に関するものである。 多くの形式の直冷式の、連続或いは半連続式の金属鋳造
用の垂直および、或は水平システムが従来より知られて
いる。そのような鋳造システムは例えば米国特許第３，
５６５，１５５号および第３．６０＆６１４号ならびに
カナダ特許第９１５，３８１号に示されている。そのよ
うな鋳造システムを使用する時、鋳造されるインゴット
の形の不所望の歪が鋳型内の鋳造位置による熱伝導の不
均一、鋳型の歪、および或は鋳造物の異なった固化収縮
および水平鋳造システムにおける重力等の結５− 果として生じる。これ等の不所望な歪の結果として鋳造
されたインゴットが鋳造軸と成る角度で鋳型から出たり
、或はインゴットの中心軸が鋳型軸と一致しなかったり
することになる。これはインゴットが鋳造物運搬機構と
接触するときハムピング（ｈｕｍｐｉｎｇ　）として知
られている周期的な角度変化をもたらす。さらに鋳造イ
ンゴットの引きずり傷や表面および金属内部の縦方向の
クラックを生じる結果表面の品質を低下させる。余分の
鋳型着用も塘た生じる。 これ等の問題を処理するだめの従来使用された方法は鋳
造インゴットにおける実質上鉤−彦冷却効果を維持させ
ることであった。Ｍｅ　ｉ　ｒ氏その他の米国特許第３
，６０８，６１４号およびＶｅｒｔｅａ＋氏のカナダ特
許第９１５，３８１号はこの形式の解決法の例である。 Ｍｅ　ｉ　ｒ氏等の特許は鋳型内に複数の独立した冷却
室を有する鋳造システムを示している。各冷却室への熱
伝達速度が測定される。 次いで熱伝達速度は比較され、支持部材が鋳型を離れる
鋳造物を動かすために比較の結果とし６一 て動作される。出される鋳造物を再度位置付けることに
よって鋳型内の固化している鋳造物は所望の均一な冷却
効果が得られるように再位置される。 Ｖｅｒｔｅｓｉ氏の特許は水平鋳造システムを示し、水
平鋳造中の固化しつつあるインゴット上の重力の影響を
認めている。水平鋳造中、重力によって固化鋳造物或い
はインゴットは鋳型の頂部から収縮する量が鋳型の底部
から収縮する量より大きく力る。鋳型の頂部と底部とで
は寸法の異なる空隙が生成され、それは不均一な熱伝達
効果の生成をもたらす。Ｖｅｒｔｅａｉ氏はこの不均一
な熱伝達を処理する２つの異なる方法を示唆している。 第１の方法は不平衡な水冷装置を利用する。可調節の鋳
型は鋳型スリーブ内に配置され、冷媒が両者の間を流れ
る間隙が設けられる。頂部の間隙は底部における間隙よ
シ小さいことが好ましい。このようにして冷媒が頂部と
底部の間隙を通って流れるとき頂部では底部よりも高い
冷媒速度が生成される。その結果熱の除去は鋳造物表面
の周囲で実質上均等にされる。 Ｖｅｒｔｅｇｉ氏によって示唆された第２の方法は鋳造
物の種々の表面から熱を所望の均等の割合で除去するこ
とが行なわれるように不平衡な潤滑系を利用している。 潤滑剤は鋳型の頂部中に導入されるよりも高い圧力で鋳
型の底部に導入される。Ｖｅｒｔｅａｉ氏はこれは鋳造
物或いはインゴットを中心に位置させる傾向があシ、一
層均等な熱伝達効果が生じることを示唆している。 Ｖｅｒｔｅｓｉ氏は鋳造中の不均等な熱損失はどのよ５
に検知するかについては何も明らかにしていない。 連続鋳造システムを動作させるためのコンピユータ化さ
れた方法はＫｏｊｉ（４０氏の米国特許第３．６１４，
９７８号に記載されている。この方法では各種領域にお
ける熱の転送および鋳型から現われた後の鋳造物の位置
がモニターされる。 鋳造においては鋳造製品が不所望な歪を有しないことが
非常に望ましい。鋳造製品の直線性或は特定の曲率が１
次的に支配する場合に熱損失の形式の方法を利用するシ
ステムは熱的なものではない理由、すなわち鋳造物支持
機構と鋳型との間の不整列もまた歪に対［−で存在する
こともあり得ることを認識していない。熱損失のような
間接的な変数の検出により応答時間は低下される。−１
操作者は検出された熱損失の意味を解釈する。はんの少
量の熱だけが鋳型壁を通して除去される状態では熱損失
の検出は適当ではない。それは感度の低下をもたらすか
らである。さらに操作者によって行なわれる修正作用は
歪の問題を修正するかも知れないが修正しないかも知れ
ない。 本発明は不所望な歪および不均等の熱転送の問題を実質
上回避するように鋳型内にインゴットを維持するための
改善された装置および方法から成る。本発明の装置およ
び方法は水平式或いは垂直式の、連続式或いは半連続式
の金属鋳造システムに適用可能である。好ましい実施例
においては本発明の装置および方法は水平スラリー鋳造
システムと関連して使用される。 ９一 本発明によれば、鋳型内のインゴット位置はインゴット
外周縁が鋳型の内壁から実質上均等な間隔にあるように
保持される。熱的ではない検出手段が設けられて鋳型内
壁に関するインゴットの位置が検出される。もしもイン
ゴットが整列から外れていることが検知されるならば、
鋳型の外部の鋳造物支持手段が使用されて鋳型内のイン
ゴットの位置を調節する。鋳型内のインゴットの実際の
位置の検出によって操作者はインゴットの歪を通常化じ
るそれ等の状態に敏速に対応することができる。 したがって、本発明の目的は実質上不所望な歪を有しな
いインゴット鋳造用の方法および装置を提供することで
ある。 本発明の別の目的はインゴット周縁の周囲で実質上物等
力熱伝達が行なわれる上述のような方法および装置を提
供することである。 これ等およびその他の目的は以下の説明および図面より
さらに明らかにされるであろう。 本発明は主として連続または半連続鋳造中に１０− 鋳型に関して鋳造物またはインゴットの位置を維持する
ための制御システムを提供しようとするものである。鋳
造物またはインゴットを所望の位置に維持することによ
シネ所望の歪は回避され表面の品質は高められる。不所
望の歪を有せず改善された表面の品質を有する鋳造製品
は無駄なものが減少するために経済的な観点から非常に
望ましいものである。それはまた生産物の周囲の不均一
な熱の伝達を生成し、また生産物と鋳型との間の接触を
生じることによって過剰の鋳型を着せるようにする不所
望の歪が避けられる点からみても非常に好ましいことで
ある。 第１図および第３図を参照すると連続的または半連続的
金楓鋳造用装置１０が示されている。 溶融金属はそのような連続または半連続鋳造に適した鋳
型１２に供給される。鋳型１２は、銅、銅合金、アルミ
ニウム、アルミニウム合金、第１′１ 一ステナイトステンレス鋼その他任意適当な材料で、適
当な方法で形成することができる。鋳型は任意の所望の
断面形状を有することができる。第３図に示すように鋳
型は本質的に円筒状であることが望ましく内壁１４およ
び外壁１６を有している。 溶融金属は供給システム１８を経て鋳型１２に供給され
る。溶融材料供給システムは部分的に示された炉２０．
弁２１．樋２５．容器２２および制御系２３を具備して
いる。溶融材料は炉２０から吐出口および弁２ノを有す
る樋２５中に直接供給されてもよい。溶融金属は次いで
吐出口から容器２２へ供給される。炉２０から容器中へ
流れる溶融材料を制御し、容器２２内の溶融材料の高さ
を制御するために任意の適当な制御系２３を設けること
ができる。その代カに溶融金属を炉から樋中に直接供給
してもよい。 溶融金属は容器２２から出て、鋳型１２に入口が直接連
通している導管２４を経て水平に送られる。鋳型１２つ
で固化鋳造物すなわちインゴット２６が形成される。こ
こで使用されるインゴットという言葉は棒体、撚体、線
、管等を含むものである。固化されているインゴット２
６は引き出し機構２８によって鋳型１２から引き出され
る。引き出し機構２８は鋳型部分からインゴットを引き
出すようにインゴットを駆動する。 鋳型１２への溶融材料の流量はインゴット２６の抽出に
よシ制御される。引き出し機構２８としては任意の適当
な慣用の装置が使用できる。 鋳型１２の出口に隣接して複数の支持装置３２が配置さ
れてインゴット２６が鋳型１２から引き出されるときそ
れを支持し、かつ鋳型１２内の固化しているインゴット
の位置調節を行なう。好ましい実施例においては支持装
置３２はインゴットの周辺に開隔を距てて配置された複
数のローラーによって構成される。製造されているイン
ゴットが円形断面のとき、ローラーはインゴットの周辺
の周囲で１２０°の角度で間隔を置いて配置されること
が好ましい。ローラーの代りに支持装置３２は任意の適
当な休止或は機械的支持装置で構成されてもよい。支持
装置３２の全部ではなくとも少々くとも幾つかは調節可
能であることが好ましい。支持装置３２はピストンおよ
び１３− シリンダー装置、ラックおよびビニオン装置等のような
適当な調節装置３４を設けられてもよい。第１図の実施
例では下側の支持機構３２ｂが調節可能である。 冷却マニホールド３６が鋳型外壁１６の周囲に配置され
ている。図示のマニホールド３６は第１の入力室３８お
よび狭い溝４２で第１の入力室に連結された第２の室４
０を備えている。 適当な材料で形成された冷却ジャケットスＩ］−ブ４４
がマニホールド３６に取ｐ付けられでいる。放出溝４６
は冷却ジャケットスリーブ４４と鋳型外壁１６との間の
間隙によって画定される。均一な冷媒好ましくは水のカ
ーテンが鋳型外壁１６の周囲（形成される。冷媒は鋳型
内壁１４を介して溶融金属から熱を運び去る作用をする
。冷媒は溝４６を通って直接インゴットに放射される。 適当な弁装置４８が設けらねて水等の放射される冷媒の
流量を制御し、金属の同化速度を制御する。装置１０で
は手動の弁４８が示されているが、もし所望ならば電動
式の弁１４− その他適当力弁装奮を使用できる。 鋳型１２に注がれる溶融金属はマニホールド３６から鋳
型外壁１６上に流れる水により制御された条件下に冷却
される。鋳型外壁１６に沿って流れる水量を制御するこ
とによって鋳型１２内の溶融金属からの熱の抽出速度は
部分的に制御される。 鋳型１２はまた鋳型内壁１４に潤滑剤を供給するための
設備を備えている。潤滑剤は金属が鋳型に粘着すること
を阻止する助けとなシ、また同化収縮の結果インゴット
と鋳型との間に形成される間隙を充填することによって
熱伝達グロセスを助ける。潤滑剤供給系はポンプ５１に
よって図示されていない潤滑剤源に連結されている鋳型
１２内の通路５０．弁装置５２および導管５４より成る
。弁装置５２は手動弁、電動弁等任意の適当な弁装置で
よい。通路５０は鋳型内壁１４の周囲に配置さｉる。通
路５０は溶融金属中に潤滑剤を放出する放出溝５６を有
している。潤滑剤は任意の適当な材料でよく、適当な形
態で供給されることができる。本発明の実施例では液体
状のナタネ油が使用されている。 その代りに潤滑剤は粉末状グラファイト、高温シリコー
ン、ヒマシ油その他の植物油および動物油、雪ステル、
ノ母ラフイン、その他の合成樹脂液、その他鋳造技術で
使用されている代表的な適当々潤滑剤であってもよい。 さらに、もしも所望であれば潤滑剤は溶融金属と接触す
ると直に溶融する粉末として注入されてもよい。 水平鋳造中に鋳造物の断面に亘って１次的に重力の、不
均一な力の有害な影響による問題が生じる。固化収縮後
、固化したインゴット２６は鋳型の底部の方向に垂れ下
る傾向がある。その結果インゴットの周囲の熱の伝導率
が不均一になる。不均一な熱の伝達の理由は完全には理
解されていないが、潤滑剤が鋳型の頂部に蒸気の膜とな
る傾向が強まることがその１つの理由であると考えられ
ている。この問題は第２図に示されている。鋳型の頂部
における熱の伝達は底部のそれと非常に異なっていると
思われる。 そわけ潤滑剤蒸気の薄膜の厚さが異なっているからであ
る。この悪影響は熱伝達率が低いことによるインゴット
頂部表面における発汗状態の結果として表面の品質の変
化をもたらし、インゴットの底面で引きずり傷や縦方向
のクラックを生じさせる。さらにこれ等表面の欠陥に加
えて垂れ下る傾向は、インゴットを鋳造軸５８に関して
不整列にさせることによりインゴット中に不所望の歪を
生成する可能性がある。インゴットと支持および引き出
し機構との間の不整列は周期的な角度変化を生じる結果
となる。 本発明は鋳型出口３０に隣接してインゴットを支持する
ための可調節の手段を設けることによりこれ等の問題を
実質上消去する。これ等の可調節支持手段はまた鋳型１
２内の固化しつつあるインゴットの位置定めの機能を行
ない、そのためインゴットの外周縁は鋳型内壁１４から
実質上均一な間隔に維持される。可調節手段を使用する
ことにより鋳造に先立って整列され固定される支持機構
に関連する問題は回避される。 ＝１７− 可調節支持手段を制御するために、鋳型１２け熱的でな
い（熱を利用

【−７で検出するものではない）位置検出
器６０および６２を設けられる。 位置検出器６０および６２はインゴットの外周６４と鋳
型内壁１４との間の距離を測定する。 検出器６０はインゴット周辺上の点６６と鋳型内壁１４
上の点６８との間の距離を測定し、測定された距離を表
わす第１の信号Ｐ１を発生する。検出器６２はインゴッ
ト周辺の点７０と鋳型内壁の点７２との間の距離を測定
し、測定された距離を表わす第２の信号Ｐ２を発生する
。 好捷しい装置においては検出器６０および６２はインゴ
ット周辺の反対側に位置さねている。 第１図および第３図に示されるように、検出器６０およ
び６２は鋳型１２の頂部および底部に位置されることが
好ましい。その代りに適当数の検出器および検出器の適
当な配置が使用されてもよい。 検出器６０および６２は間接誘導型検出器、静電容量型
検出器、光学的検出器、超音波検出器等のような熱１８
− 的に検出するものではない仕置の適当力検出手段で構成
することができる。検出器６ｏからの第】の信号Ｐ、お
よび検出器６２からの第２の信号Ｐ２は比較器７４に供
給される。もしも信号ＰｌとＰ２とが相違していると、
比較器７４から信号が調節装置３４に送られて支持装置
３２ｂを調節することによって鋳型１２内のインゴット
２６の位置が調節される。信号Ｐ１とＰ２が等しくなる
ようにインゴット２６が移動されるとき、インゴット２
６は適当な位置にあり、もはやさらに調節は必要とされ
ない。比較器７４は従来技術で知られている普通の比較
器でよい。 その代りに検出器６０および６２はそれぞれフェライト
磁芯に数百回巻回された２個の多重巻線コイルであって
もよい。２個の多重巻線コイルは直列に接続され、図示
、しない並列ＬＣ共振回路中のインダクタンス素子とし
て動作させるこきもできる。インダクタンスＬおよびキ
ャノヤシタンスＣは、約５０　ｋＨｚ程度であることが
望ましい発振周波数で最大の表面不完全部分の略々２倍
の深さの表面部分に磁界を生成するように選択さねなけ
ればならない。各インダクタの両端の電圧が第５図に示
すように差動増巾器７６を使用して検出できる。誘導型
検出器の一万の電圧降下は設定点として作用し、他方は
制御装置７８用のフィードバック信号として作用するこ
とができる。制御装置７８は比例積分導関数（ＰＩＤ　
）制御装置で構成することができる。 適当なＰＩＤＩＤ制御装置標名ｒ　ＤＩＡＬＡＴＲＯＬ
　Ｊとして販売されているハネウェル社製のものである
。ＰＩＤ制御装置の代シに平衡増巾器が制御装置７８と
して使用できる。制御装置の出力は調節装置３４を駆動
して支持装置をインダクタの電圧降下が等しくなるまで
動作させる。インダクタにおける電圧降下が等しくなっ
た時、インゴット２６は鋳型１２内でその所望の位置に
置かれる。こ、の型式の装置によって検出器とインゴッ
トとの間の距離が小さければ小さい程、電圧は小さくな
る。インゴットの距離に対して検出器の感度が０１チか
ら１％の程度のすぐれたシステムがこのようにして得ら
れる。 本発明において、検出器６０および６２は鋳型の厚み内
の位置において鋳型の出口３０の位置或いはその附近に
配置されることが好ましい。 検出器６０および６２を鋳型内に設置することによって
検出器は鋳型に強固に結合さね、それ故鋳造速度および
入力される金属の温度変化で代表される熱条件の変化に
より生じる鋳型の寸法の変化は測定に影響を与えない。 同様に測定は鋳造棒の寸法に影響を与える鋳造速度の変
化および金属温度の変化によって影響されることがない
。その代シに検出器６０および６２は鋳型内壁１４また
は鋳型外壁１６の何れかの上に設置されてもよい。 鋳型内の実際のインゴットの位置を検出することによっ
てインゴットの垂れ下る傾向に対する迅速な応答を行な
うことができる。その結果としてインゴットの不所望ガ
歪は避けられ、インゴット周辺への均一な熱の伝達が実
質上維持２１− される。また鋳造軸に関する不整列も実質上なくすこと
ができる。この形式の装置の使用により支持装置の最初
の整列が容易に調節されることができることに注目すべ
きである。さらにインゴット２６は、鋳型１２とインゴ
ット２６の軸の一致が実質上維持されるため、貧弱な熱
伝達による頂部における発汗の可能性および底部におけ
る引きずシ傷や縦方向のクラックの可能性は減少するか
ら表面の品質が改善される。 本発明における検出および支持装置は、チクソトロビッ
ク半固体金属スラリーの水平鋳造用の第６図に示された
装置８０と共に使用するのに米国に出願された米国特許
出願第２８９，５７２号明細書に記載されたものと同じ
である。 第６図の装置８０は第１図の装置１０と実質上同一であ
ｈｏそれは所望のチクソトロピックスラリーを形成する
ために鋳型１２′内の溶融金属（合金を含む）を攪拌す
るために磁気水力学２２− 的攪拌装置が設けられ、鋳型１２′が鋳型の入口に隣接
して絶縁ライニング９０を備え、また鋳型外壁１６’上
に絶縁体バンド９２が設けられている点が装置１０と相
違している。磁気水力学的攪拌装置Ｆｉ鋳型１２′を囲
む２極多相インダクシヨンモーターステータ８２よす成
る。ステータ８２は積層鉄心８４を備え、それに所望の
巻線８６が好ましくは３相インダクシヨンモーターステ
ータとなるように普通の方法で巻回されている。モータ
ーステータ８２はモーター容器Ｍ内に配置されている。 異なった周波数および振幅で電力および電流を与える任
意の適尚な手段が使用できるが、電力および電流は可変
周波数発生装置８８によってステータ８２に供、給され
ることが好ましい。 ２極３相インダクシヨンモーターステータ８２を利用す
ることは好ましい。２極モーターステータ８２の効果の
１つは鋳型１２′の全断面に亘ってゼロ磁界が存在しな
いことである。それ故全断面に亘って所望のスラリー鋳
造構造を有する鋳造物を固化させることが可能である。 絶縁ライニング９０および絶縁体バンド９２は溶融金属
が強力な磁気攪拌力の領域に置かれるまで溶融金属の初
期固化を遅らせ、制御するために設けられている。その
結果スラリー鋳造インゴット２６′はその周縁まで全断
面に亘って変性した樹状島構造を有するようになる。 装置８０の鋳型１２′は前述のような方法で検出器６０
′および６２′を設置するように変形されている。装置
８０はまた支持装置３２′および３２ｂ′ならびに調節
装置３４′を備えている。調節装置３４′および支持装
置３２’、３２ｂ’は前述のような方法で検出器６０′
および６２′によって動作される。 ステータ８２によって生成され磁界によ多発生された磁
気攪拌力は一般的に鋳型内壁１４０面の接線方向に作用
する。これは鋳型空洞９６内で溶融金属の回転運動を設
定し、それはチクントロビックスラリーＳを生成するた
めの所望の剪断力を発生する。磁気攪拌力ベクトルは熱
の抽出方向に手直であり、それ故樹状晶の成長方向に垂
直である。固化領域に亘って、すなわちスラリーの中心
から鋳型内壁１４′の内面に亘って所望の平均剪断率を
得ることによって、樹状晶が成長するとき改善された剪
断効果が得られる。 装置８０を使用してスラリー鋳造物すなわちインゴット
２６′を形成するために溶融金属は鋳型空洞９６に注入
され、一方モーターステータ８２は所望の振幅および周
波数の３相交流電流によって付勢される。溶融金属が鋳
型空洞９６に注がれた後、ステータ８２によって発生さ
れた回転磁界によシ連続的に攪拌される。同化は鋳型内
壁１４′の内面から始する。最高の剪断率は静止した鋳
型表面或は前進しつつある固化前縁において発生される
。従来技術で知られている任意の所望の手段によって固
化速度を適切に制御することによって所望のチクソトロ
ピックスラ＋１−　Ｓが鋳型空洞内に形成される。同化
シェル（５ｈｅｌｌ　）がインゴット２６′上に形成さ
れるに一２５＝ 従って、引き出し機構２８′が動作されて所望の鋳造速
度でインゴット２６′を引き出す。検出器６０および６
２′は鋳型１２′内のインコゝット２６′の位置を検出
し、調節装置３４′を動作させて支持装置３２′および
３２ｂ′の位数を調節し、それによってインゴット２６
′と鋳型１２′の軸を一致した状態に保持する。 ここでいうスラリー鋳造という言葉は後で処理するため
のビレット或はスラリーから形成されたダイキャストの
ような所望の構造に半固体チクントロピック金属スラリ
ーを直接形成することを云うものである。 本発明は水平鋳造システムに関連して説明されたが垂直
鋳造システムの一部として使用することも可能である。 それにおいては鋳造物の周辺の実質上均一な熱伝達が生
じ、鋳造物の直線性が増加する。 本明細書中−に使用されている同化領域という語は同化
が行なわれている鋳型中の溶融金属或はスラリーの領域
を云うものである。 ２６− 磁気水力学という語は移動または回転磁界を使用して溶
融金属或いはスラリーを攪拌するプロセスを云うもので
ある。磁気攪拌力という語は本発明の移動または回転磁
界によって与えられる磁気攪拌力を表わすにはさらに適
切な用語かも知れない。 本発明の方法および装置は従来の鋳造技術において使用
されるような全ての範囲の材料に適用可能であるがそれ
に限定されるものではない。 適用可能な材料にはアルミニウムおよびその合金、銅お
よびその合金、鋼およびその合金等が含まれる。 本発明によって前述した目的、手段、効果を充分に満足
させるような鋳造インゴットの位置制御方法および装置
が提供されることは明白である。 本発明は特定の実施例に関連して説明されたが多くの変
形、変更が前述の説明にてらして当業者には明白であろ
う。したがってそのような変形、変更も特許請求の範囲
に記載された発明の技術的範囲に含まれるべきものであ
ることをここに強調しておく。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の１実施例の水平鋳造装置の一部断面で
示す概略図であり、第２図は鋳型の断面図であり、第３
図は第１図の装置の線ｍ−ｍに沿った断面図である。第
４図は第１図の装置で使用される制御装置の概略図であ
シ、第５図は制御装置の別の実施例の概略図である。第
６図は本発明の別の実施例のチクソトロピック半固体金
属水平鋳造装置の一部断面で示す概略図である。 １２・・・鋳型、２０・・・炉、２６・・・インゴット
、２８・・・引き出し装置、３２，３２ｂ・・・支持装
置、３４・・・調節装置、６０．６２・・・検出器、２
４・・・比較器、７６・・・差動増幅器、７８・・・制
御装置。

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. （１）長手方向の軸を有し、鋳型の厚みを画定する内側
   壁および外側壁と鋳造物の出口とを備えた鋳型を設け、
   該鋳型により溶融金属を囲んで溶融金属から鋳型を通じ
   て熱を伝達することによって外周縁を有する鋳造物を形
   成し、該鋳造物を前記出口を通って導出し、前記鋳造物
   の外周縁が前記内側壁から実質上均等な間隔になるよう
   に前記鋳型内に前記鋳造物を保持する溶融金属の鋳造方
   法であって、前記鋳型の出口に近接して前記鋳造物を支
   持する手段が設けられ、第１および第２の熱的でない検
   出手段が設けられ、前記鋳造物性周縁の第１の点と前記
   内側壁上の第１の点との間の第１の距離を前記第１の熱
   的でない検出手段によって検出して前記第１の距離を示
   す第１の信号を発生させ、前記鋳造物性周縁の第２の点
   と前記内側壁上の第２の点との間の第２の距離を前記第
   ２の熱的でない検出手段によって検出して前記第２の距
   離を示す第２の信号を発生させ、前記第１および第２の
   信号を比較して前記第１および第２の距離が実質上等し
   く々るように前記鋳造物の位置を調節するように前記支
   持手段を動作させる制御信号を発生させ、それによって
   前記鋳造物の不所望な歪を実質上回避し、鋳造物周辺に
   実質上一様に熱を伝達させる溶融金属の鋳造方法。
2. （２）前記第１の熱的でない検出手段は前記第２の熱的
   でない検出手段の位置と反対側に位置せしめられる特許
   請求の範囲第１項記載の方法。
3. （３）前記検出手段は前記出口に隣接して鋳型の厚み内
   に配置されている特許請求の範囲第２項記載の方法。
4. （４）前記鋳造物は長手方向の軸を有して形成され、前
   記鋳型の長手方向軸と鋳造物の長手方向軸が実質上水平
   方向に延在するように前記鋳型が配置されている特許請
   求の範囲第１項記載の方法。
5. （５）前記支持手段を与えるために前記鋳造物外周縁と
   接触する手段が設けられ、該接触手段が前記制御信号に
   応じて調節される特許請求の範囲第１項記載の方法。
6. （６）溶融金属を囲み、熱の伝達を行ない、それによっ
   て外周縁を有する鋳造物を形成する鋳型であって、鋳型
   の厚さを画定する内側壁と外側壁および鋳造物が取シ出
   される出口を備えている鋳型と、前記鋳造物の外周縁が
   前記鋳型の内側壁から実質上一様な間隔になるように前
   記鋳型内に前記鋳造物を保持する手段とを具備し、該鋳
   造物を保持する手段は、前記鋳型の出口に近接して前記
   鋳造物を支持する手段と、前記鋳造物の外周縁の第１の
   点と前記鋳型の内側壁上の第１の点との間の第１の距離
   を検知し、検知した該第１の距離を示す第１の信号を発
   生する第１の熱的で力い検出手段と、前記鋳造物の外周
   縁の第２の点と前記鋳型の内側壁上の第２の点との間の
   第２の距離を検知し、検知した該第２の距離を示す第２
   の信号を発生する第２の熱的でない検出手段と、前記第
   １および第２の信号を比較し前記第１および第２の距離
   が実質的に等しくなるように前記鋳造物を位置せしめる
   ように前記鋳造物を支持する手段を動作させるだめの制
   御信号を発生する手段とを具備し、それにより前記鋳造
   物の不所望の歪が実質上回避され鋳造物の周辺の熱の伝
   達が均一に行なわねる如くされている溶融金属鋳造用装
   置。
7. （７）第１の熱的でない検出手段が第２の熱的で彦い検
   出手段の位置と反対側の位置に配置されている特許請求
   の範囲第６項記載の装置。
8. （８）前記第１および第２の熱的でない検出手段が前記
   出口に隣接して前記鋳型の厚み内に配置されている特許
   請求の範囲第７項記載の装置。
9. （９）前記鋳型が長手方向の軸を有し、前記鋳造物が長
   手方向の軸を有し、両軸が実質上水平方向に配置されて
   いる特許請求の範囲第６項記載の装置。 ０１　　前記鋳造物支持手段が、前記鋳造物の外周縁と
   接触する手段と、該接触する手段を調節する手段とを具
   備１７、前記調節する手段は前記制御信号に応答する特
   許請求の範囲第６項記載の装置。 α→　前記接触する手段が前記鋳造物の周辺に位置した
   少なくとも２個のローラーを備えている特許請求の範囲
   第１０項記載の装置。