JPS587742A - 電子銃構体の製造方法 - Google Patents
電子銃構体の製造方法Info
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- JPS587742A JPS587742A JP10547581A JP10547581A JPS587742A JP S587742 A JPS587742 A JP S587742A JP 10547581 A JP10547581 A JP 10547581A JP 10547581 A JP10547581 A JP 10547581A JP S587742 A JPS587742 A JP S587742A
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- gas
- electron gun
- carbonate
- manufacturing
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J9/00—Apparatus or processes specially adapted for the manufacture, installation, removal, maintenance of electric discharge tubes, discharge lamps, or parts thereof; Recovery of material from discharge tubes or lamps
- H01J9/02—Manufacture of electrodes or electrode systems
- H01J9/04—Manufacture of electrodes or electrode systems of thermionic cathodes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Manufacture Of Electron Tubes, Discharge Lamp Vessels, Lead-In Wires, And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電子構体例えばカラーテレビジョン受像管に使
用される電子銃構体の製造方法に関するものである。
用される電子銃構体の製造方法に関するものである。
カラーテレビジョン受像管のような陰極線管に用いられ
る電子銃構体において酸化物陰極は炭酸塩の形で陰極基
体金属上に塗布され、ノ（ネル−ファンネル部からなる
陰極線管の電子銃に組込まれ。
る電子銃構体において酸化物陰極は炭酸塩の形で陰極基
体金属上に塗布され、ノ（ネル−ファンネル部からなる
陰極線管の電子銃に組込まれ。
陰極線管の排気中、あるいは排気管封止後に、真空下で
ヒータによって加熱され分解して酸化物へと転化する。
ヒータによって加熱され分解して酸化物へと転化する。
分解に際して発生するＣＯｓガスの分圧は、炭酸塩塗布
部では、短時間にせよ数Ｔｏｒｒ＠ｒＲＫまで達すると
推定される。熱力学的に言って純粋なＣ偽ガスは著しい
酸化性を有している。炭酸塩分解は通常７００〜１００
０℃の範囲で行われる陰極用ヒータあるいは直熱形陰極
用フィラメントの酸化による劣化や、第一グリッド等の
酸化による汚染は、酸化物陰極の寿命に少なからぬ影響
を及ぼすと考えられる。ヒータあるいはフィラメントは
通常タングステンあるいはタングステン系合金を用いる
ことが多（、しかも高温になっていることから劣化の可
能性は大きい。
部では、短時間にせよ数Ｔｏｒｒ＠ｒＲＫまで達すると
推定される。熱力学的に言って純粋なＣ偽ガスは著しい
酸化性を有している。炭酸塩分解は通常７００〜１００
０℃の範囲で行われる陰極用ヒータあるいは直熱形陰極
用フィラメントの酸化による劣化や、第一グリッド等の
酸化による汚染は、酸化物陰極の寿命に少なからぬ影響
を及ぼすと考えられる。ヒータあるいはフィラメントは
通常タングステンあるいはタングステン系合金を用いる
ことが多（、しかも高温になっていることから劣化の可
能性は大きい。
また三つの酸化物陰極を装着する方式のカッーテレビジ
ョン受儂管の場合には、三つの酸化物陰極の炭酸塩分解
を同時に行ったとしても、分解反応のズレはその程度は
別としても避は難く、先に生じた酸化物層が、分解を終
えていない他の陰極で発生した〇へガスによってクンタ
ー現象を起しエミツ７Ｈン特性の低下を招く危険がある
。
ョン受儂管の場合には、三つの酸化物陰極の炭酸塩分解
を同時に行ったとしても、分解反応のズレはその程度は
別としても避は難く、先に生じた酸化物層が、分解を終
えていない他の陰極で発生した〇へガスによってクンタ
ー現象を起しエミツ７Ｈン特性の低下を招く危険がある
。
すなわち炭酸塩分解を終えた酸化物層が１例えば８５０
℃でＩ ＴｏｒｒのＣＯ３ガスにさらされた場合、２８
ＩＣＯ１＊ＢｍＯのような低融点の化合物が生じて酸化
物層の結晶の粗大化を招き、工Ｚツション轡性低下に到
る現象はよく知られている。また通常の陰極線管製造工
程で、陰極線管への陰極構体の装着浸炭酸塩分解に先立
って実施されるベーキングにおいて、電子銃の金属部材
の高周波誘導加熱の際に金属部材からの放射熱で陰極と
なるべき炭酸塩の一部が分解してしまい、その後の炭酸
塩分解本工程で発生するＣＯｌガスによりシンター現象
を起し、エミッタ１ン不良につながった事故例はしばし
ば見られることである。この事故例に関しては、単一の
酸化物陰極を装着した陰極線管でも発生しうるちのであ
る。
℃でＩ ＴｏｒｒのＣＯ３ガスにさらされた場合、２８
ＩＣＯ１＊ＢｍＯのような低融点の化合物が生じて酸化
物層の結晶の粗大化を招き、工Ｚツション轡性低下に到
る現象はよく知られている。また通常の陰極線管製造工
程で、陰極線管への陰極構体の装着浸炭酸塩分解に先立
って実施されるベーキングにおいて、電子銃の金属部材
の高周波誘導加熱の際に金属部材からの放射熱で陰極と
なるべき炭酸塩の一部が分解してしまい、その後の炭酸
塩分解本工程で発生するＣＯｌガスによりシンター現象
を起し、エミッタ１ン不良につながった事故例はしばし
ば見られることである。この事故例に関しては、単一の
酸化物陰極を装着した陰極線管でも発生しうるちのであ
る。
以上の如き欠陥に対して従来実施されてきたのは、炭酸
塩分解を高温で行いしかも排気速度を向上させて素早く
行うという方向での諸対策に過ぎず、本質的な解決策に
はな１得なかった。
塩分解を高温で行いしかも排気速度を向上させて素早く
行うという方向での諸対策に過ぎず、本質的な解決策に
はな１得なかった。
本発明は、上記のような欠点を無（すためになされたも
ので、従来とは全（異なった方法で酸化物陰極を熱分解
させる点に特徴があり、特性の改曽された電子管を得る
ための製造方法を提供することを目的とすゐものである
。
ので、従来とは全（異なった方法で酸化物陰極を熱分解
させる点に特徴があり、特性の改曽された電子管を得る
ための製造方法を提供することを目的とすゐものである
。
以下本発明の要旨をカラープツウン管を例にして説明す
る。
る。
萬１図はカラープラクン管の電子銃構体の概略断面図を
示すもので、（１）は陰極構体、（２）は熱分解によし
酸化物陰極となる炭酸塩、（３）は陰極構体（１）を加
熱すｂヒータ、（４）は第１格子電極を示す。
示すもので、（１）は陰極構体、（２）は熱分解によし
酸化物陰極となる炭酸塩、（３）は陰極構体（１）を加
熱すｂヒータ、（４）は第１格子電極を示す。
図示しないパネル−ファンネル部からなる容器の所定位
置に第１図のような電子銃構体を装着機図示しない排気
管から排気し、４００℃程度の加熱によ妙陰極纏管禽体
のガス出しを行い、続いて電子銃構体の金属製部材の高
周波誘導加熱によるガス出しを行うという通常の工程を
終えた俵、管内に還元性ガスを導入する。ここで言う還
元性ガスとは、ωの分圧がＣＯｌの分圧の１０倍以上で
あるｃｏ＋ｃｏ、混合ガスが有する酸素ポテンシャルを
有する単一または混合ガスを意味する。
置に第１図のような電子銃構体を装着機図示しない排気
管から排気し、４００℃程度の加熱によ妙陰極纏管禽体
のガス出しを行い、続いて電子銃構体の金属製部材の高
周波誘導加熱によるガス出しを行うという通常の工程を
終えた俵、管内に還元性ガスを導入する。ここで言う還
元性ガスとは、ωの分圧がＣＯｌの分圧の１０倍以上で
あるｃｏ＋ｃｏ、混合ガスが有する酸素ポテンシャルを
有する単一または混合ガスを意味する。
さらに酸素ポテンシャルとは、これらのガス中に含まれ
るＣＯとＣｏ雪やＨ鵞とＨ，Ｏなど酸化反応に関係する
組合せの成分が、その組成で熱力学的に平衡状態にある
と考えた時Ｏ＃ｔｌＡ分圧である。例えばωとＣｏｔを
主に含む混合ガスの場合の酸素ポテンシャル酸、！下記
（１）式の平衡反応を考えることによって、下記（２）
式により１算される。ここでｃｏ、（ｇ） ＝
Ｃｏ（ｇ）＋ −０３６ｇ）
（１）ｐｏｐ 、Ｐｃｏ、Ｐｃｏｌはそれぞ
れｏ、 、ＣＯ，ＣＯ，ガスの分圧（ａｔｍ）であや、
ΔＧ０は（１）式の反応の標準自由エネルギ（ｃａｔ／
ｎｎｏｌ ）、Ｔは絶対ｆｉ［（Ｋ）、Ｒは気体定数で
ある。第２図と第３図に、ガス中に含まれるｃｏ／ｃｏ
ｔ分正比と酸素ポテンシャルの関係およ−び同じ＜ Ｈ
雪、４（、ｏ分圧比と酸素ポテンシャルの関係をそれぞ
れ引用した。図中の数字が酸素ボテンシャル（ａｔｍ
）を示している。
るＣＯとＣｏ雪やＨ鵞とＨ，Ｏなど酸化反応に関係する
組合せの成分が、その組成で熱力学的に平衡状態にある
と考えた時Ｏ＃ｔｌＡ分圧である。例えばωとＣｏｔを
主に含む混合ガスの場合の酸素ポテンシャル酸、！下記
（１）式の平衡反応を考えることによって、下記（２）
式により１算される。ここでｃｏ、（ｇ） ＝
Ｃｏ（ｇ）＋ −０３６ｇ）
（１）ｐｏｐ 、Ｐｃｏ、Ｐｃｏｌはそれぞ
れｏ、 、ＣＯ，ＣＯ，ガスの分圧（ａｔｍ）であや、
ΔＧ０は（１）式の反応の標準自由エネルギ（ｃａｔ／
ｎｎｏｌ ）、Ｔは絶対ｆｉ［（Ｋ）、Ｒは気体定数で
ある。第２図と第３図に、ガス中に含まれるｃｏ／ｃｏ
ｔ分正比と酸素ポテンシャルの関係およ−び同じ＜ Ｈ
雪、４（、ｏ分圧比と酸素ポテンシャルの関係をそれぞ
れ引用した。図中の数字が酸素ボテンシャル（ａｔｍ
）を示している。
還元性ガスの導入に続いて酸化物鹸極形成のための炭酸
塩分解を通常の温度一時間スケ２・エールで実施する。
塩分解を通常の温度一時間スケ２・エールで実施する。
尚、分解温度はガス導入によ忰高目に移行する場合があ
る。以上の工程を経た後、再排気し通常の排気管の封止
を行う。先にも述べ九ＩＩＫ、炭酸塩分解工程を通じて
酸化を受は易いのはヒータあるいはフィラメント部材で
ある。ここで導入するＣＯの量を種々変えて実験したと
ころ熱分解によって発生するＣＯ雪の分圧に対して■の
分圧が１０倍以上であればヒータの酸化は防げ石ことが
判明した。因みに熱力学データの検討によると、タング
ステン製部材は、還元性ガスの酸素ポテンシャルがＣＯ
とＣＯ禦の分圧比に換算して１０以上であれば、少くと
も６００℃以上の部分の鹸化は防げる。電子銃部材とし
て通常使用されるニッケル、鉄、コバルト等の金属製部
材の酸化防止条件は、さらに緩和される。一般に言って
合金材の場合に嫁さらに緩和傾向が強まるから、タング
ステン製部材の酸化が防げる条件であれば他の部材に関
しても問題性ない。
る。以上の工程を経た後、再排気し通常の排気管の封止
を行う。先にも述べ九ＩＩＫ、炭酸塩分解工程を通じて
酸化を受は易いのはヒータあるいはフィラメント部材で
ある。ここで導入するＣＯの量を種々変えて実験したと
ころ熱分解によって発生するＣＯ雪の分圧に対して■の
分圧が１０倍以上であればヒータの酸化は防げ石ことが
判明した。因みに熱力学データの検討によると、タング
ステン製部材は、還元性ガスの酸素ポテンシャルがＣＯ
とＣＯ禦の分圧比に換算して１０以上であれば、少くと
も６００℃以上の部分の鹸化は防げる。電子銃部材とし
て通常使用されるニッケル、鉄、コバルト等の金属製部
材の酸化防止条件は、さらに緩和される。一般に言って
合金材の場合に嫁さらに緩和傾向が強まるから、タング
ステン製部材の酸化が防げる条件であれば他の部材に関
しても問題性ない。
一方、本発明に基づいた導入ガスの存在によつな効果が
期待できる。炭酸塩分解に際して発生した〇へガスは、
導入ガスによって稀釈されるので早い時期に酸化物とな
った部分のＣＯ鵞ガスによる被毒作用は緩和される。例
えば９００℃でＢ ａＣＯｚをＢａＯに転化した場合に
、発生したＣＯ鵞ガスが１／ｌ。
期待できる。炭酸塩分解に際して発生した〇へガスは、
導入ガスによって稀釈されるので早い時期に酸化物とな
った部分のＣＯ鵞ガスによる被毒作用は緩和される。例
えば９００℃でＢ ａＣＯｚをＢａＯに転化した場合に
、発生したＣＯ鵞ガスが１／ｌ。
以下に稀釈されると、８００℃以下の部分に存在するＢ
１０に対してかシンター現象を起し得ないことが熱力学
データより知られる。また導入ガスが存在することＫよ
りガスを通じた熱伝導効果が生じ炭酸塩層の温度均一性
が向上することも、炭Ｖ塩分解の同時進行に対して効果
を発揮する。またこのような稀釈効果及び熱伝導効果は
、ガス流動が粘性流領域（全圧がはＶＩＴｏｙｒ以上で
あることを確かめた）Ｋ入る圧力を有する場合に顕著に
なる。
１０に対してかシンター現象を起し得ないことが熱力学
データより知られる。また導入ガスが存在することＫよ
りガスを通じた熱伝導効果が生じ炭酸塩層の温度均一性
が向上することも、炭Ｖ塩分解の同時進行に対して効果
を発揮する。またこのような稀釈効果及び熱伝導効果は
、ガス流動が粘性流領域（全圧がはＶＩＴｏｙｒ以上で
あることを確かめた）Ｋ入る圧力を有する場合に顕著に
なる。
本発明の一実施例を説明すると、導入ガスとしては、７
６０ ＴｏｒｒのＣＯ＋Ｎ、 （分圧比ハ例エバ’１：
１０）混合ガスを用いた。混合ガス中に含まれる水分等
の酸化性不純物ガスは少く押える必要があり、露点は例
えば−５０℃程変以下とした。別Ｏ実験で、１３インチ
形カラープラ゛クン管の場合に用イｈ ＢａＣＯ５、８
ｒｃＯｓ 、 ＣａＣ０１３元系炭酸塩０．１５〜０．
２ ｍ Ｍを塗布した陰極構体を熱分解をした場合、発
生するＣＯ寓ガスの分圧は数ＴｏｒｒｌｌＣ達すること
を確認している。従って本実施例の場合ＣＯとＣＯＩの
ガス分圧比は約２０である。混合ガス導入ＩＫ実細する
炭酸塩分解の温度一時間スケジュールは通常通９である
が、同一のヒータ投入電力に対しての陰極温度は、７６
０Ｔｏｒｒの混合ガスの存在の丸めに真空中と比較して
かな９降下するので、その補償が必要である。°本実施
例の場合には１０ Ｔｏｙｌ 以下での場合に比して
２００〜２５０℃の温度降下が認められ、この分だけヒ
ータ投入電力を増加させた。以上の工程を経た後再排気
し、通常の封止を行った。
６０ ＴｏｒｒのＣＯ＋Ｎ、 （分圧比ハ例エバ’１：
１０）混合ガスを用いた。混合ガス中に含まれる水分等
の酸化性不純物ガスは少く押える必要があり、露点は例
えば−５０℃程変以下とした。別Ｏ実験で、１３インチ
形カラープラ゛クン管の場合に用イｈ ＢａＣＯ５、８
ｒｃＯｓ 、 ＣａＣ０１３元系炭酸塩０．１５〜０．
２ ｍ Ｍを塗布した陰極構体を熱分解をした場合、発
生するＣＯ寓ガスの分圧は数ＴｏｒｒｌｌＣ達すること
を確認している。従って本実施例の場合ＣＯとＣＯＩの
ガス分圧比は約２０である。混合ガス導入ＩＫ実細する
炭酸塩分解の温度一時間スケジュールは通常通９である
が、同一のヒータ投入電力に対しての陰極温度は、７６
０Ｔｏｒｒの混合ガスの存在の丸めに真空中と比較して
かな９降下するので、その補償が必要である。°本実施
例の場合には１０ Ｔｏｙｌ 以下での場合に比して
２００〜２５０℃の温度降下が認められ、この分だけヒ
ータ投入電力を増加させた。以上の工程を経た後再排気
し、通常の封止を行った。
本実施例の方法を用いることによって、＊極近傍の金属
部材の酸化は防止できることを確めた。
部材の酸化は防止できることを確めた。
特にヒータあるいはフィラメント部材は、通常の炭酸塩
分解にくらべて投入電力をかな９増したにもかかわらず
、劣化の徴候伏全（見ちれなかった。
分解にくらべて投入電力をかな９増したにもかかわらず
、劣化の徴候伏全（見ちれなかった。
また陰極近傍部材のＣＯｓガスによる酸化汚染の程度を
知る一つの手段として、いわゆる”Ｇａ５ｒａｔｉｏ”
の高感度測定を、封止と活性化処理を終えた直後の歯極
線管に対して実施した。その結果によると本実施例を適
用した場合心では、従来方法とくらべて’ Ｇａｓ ｒ
ａｔｉｏ ’はイ以下に減少することがＭＪ６’られた
。このことから熱分解で発生するＣＯｓガスによる陽極
近傍の金属部材表面の酸化汚染が。
知る一つの手段として、いわゆる”Ｇａ５ｒａｔｉｏ”
の高感度測定を、封止と活性化処理を終えた直後の歯極
線管に対して実施した。その結果によると本実施例を適
用した場合心では、従来方法とくらべて’ Ｇａｓ ｒ
ａｔｉｏ ’はイ以下に減少することがＭＪ６’られた
。このことから熱分解で発生するＣＯｓガスによる陽極
近傍の金属部材表面の酸化汚染が。
ＣＯ＋Ｎ、ガスの存在によって防止されたことが考察さ
れる。また本実施例の適用によって酸化物層のシンター
現象を原因とする工ンツション不良は、はとんど生じな
いことを確めた。
れる。また本実施例の適用によって酸化物層のシンター
現象を原因とする工ンツション不良は、はとんど生じな
いことを確めた。
以上のような本発明の方法による効果は、次に述べる他
の実施例によっても得られる。
の実施例によっても得られる。
まず導入ガス圧は７６０Ｔｏｒｒ Ｋ限る必要はなくガ
ス流動が粘性流領域に入る圧力であればよい。
ス流動が粘性流領域に入る圧力であればよい。
ＣＯ十Ｎ、混合ガスの場合は通常の炭酸塩分解温度では
、全圧がｌ Ｔｏｒｒ以上あれば、粘性流領域に入った
と考えられる結果を得ている。
、全圧がｌ Ｔｏｒｒ以上あれば、粘性流領域に入った
と考えられる結果を得ている。
また導入ガスは、ＣＯ＋Ｎ、混合ガスに限られない。Ｃ
Ｏガスの代Ｉ嘱ガスを用いても、またＣＯ＋Ｈ，ガスを
用いてもよい。またＮ２ガスの代しにムｒなどの不活性
ガスを用いてもよい。すなわち、先に定義した還元性ガ
スであればよい。なお、導入ガス中の（１）ガス分圧を
あま９高くすると、下記（３）式の反応によって黒鉛が
析出する可能性２ＣＯ億）＝Ｃ（ｓ）−） ＣＯ雪
（ｇ） （３）を有する範囲
、すなわち熱力学的に言う準安定領域に入るので注意を
要する。７００℃程変ではωとＣ０３とのガス全圧は１
００Ｔｏｒｒが上限であゐ。この圧力を越えると黒鉛が
析出する。
Ｏガスの代Ｉ嘱ガスを用いても、またＣＯ＋Ｈ，ガスを
用いてもよい。またＮ２ガスの代しにムｒなどの不活性
ガスを用いてもよい。すなわち、先に定義した還元性ガ
スであればよい。なお、導入ガス中の（１）ガス分圧を
あま９高くすると、下記（３）式の反応によって黒鉛が
析出する可能性２ＣＯ億）＝Ｃ（ｓ）−） ＣＯ雪
（ｇ） （３）を有する範囲
、すなわち熱力学的に言う準安定領域に入るので注意を
要する。７００℃程変ではωとＣ０３とのガス全圧は１
００Ｔｏｒｒが上限であゐ。この圧力を越えると黒鉛が
析出する。
第２図中に黒鉛の析出が生ずる可能性を有する領域をＣ
Ｏ＋ＣＯｓの合計分圧が、７６０Ｔｏｒｒノ場合（カー
ブＩの左下の領域）と７６Ｔｏｒｒの場合（カーブ■の
左下の領域）Ｋついて示した。実験によれば、炭酸塩分
解を通常の温度一時間スケジュールで実施する場合には
、少くとも１００Ｔｏｒｒまでのωガスを導入しても、
黒鉛の析出による悪影響は生じないことが確められた。
Ｏ＋ＣＯｓの合計分圧が、７６０Ｔｏｒｒノ場合（カー
ブＩの左下の領域）と７６Ｔｏｒｒの場合（カーブ■の
左下の領域）Ｋついて示した。実験によれば、炭酸塩分
解を通常の温度一時間スケジュールで実施する場合には
、少くとも１００Ｔｏｒｒまでのωガスを導入しても、
黒鉛の析出による悪影響は生じないことが確められた。
導入する還元性ガスを前記ＣＯ＋Ｎ、などの混合ガスと
する方法は、ｃｏ＋ｃｏ、 の合計分圧を１００Ｔｏ
ｒｒ未満におさえながら全ガス圧を７６０ Ｔｏｒｒま
で増加させ、導入ガスによる稀釈効果や熱伝導効果を最
大限に発揮させることが可能となる利点を有している。
する方法は、ｃｏ＋ｃｏ、 の合計分圧を１００Ｔｏ
ｒｒ未満におさえながら全ガス圧を７６０ Ｔｏｒｒま
で増加させ、導入ガスによる稀釈効果や熱伝導効果を最
大限に発揮させることが可能となる利点を有している。
また還元性ガスの導入及び排気時期は、炭酸塩分解が生
じている時間内に、還元性ガスが粘性流領域に入る圧力
の範囲で存在するようなスケジュールであればよい。例
えば還元性ガスを導入してから、炭酸塩分解を通常の温
度一時間スケジュールで実施した後、陰極温度が分解時
の設定最高温度を越えないように保って排気を行っても
よい。
じている時間内に、還元性ガスが粘性流領域に入る圧力
の範囲で存在するようなスケジュールであればよい。例
えば還元性ガスを導入してから、炭酸塩分解を通常の温
度一時間スケジュールで実施した後、陰極温度が分解時
の設定最高温度を越えないように保って排気を行っても
よい。
この実施例の場合は陰極線管内部にある還元性ガスが、
陰極のあるネック部を流動して行くことによって、本発
明の効果が向上することが期待される。
陰極のあるネック部を流動して行くことによって、本発
明の効果が向上することが期待される。
以上はカラーブラウン管を例にして説明したが本発明は
これに限らず、別の容器の還元性雰囲気中で炭酸酸塩分
解を行うようにして本発明を実施できることは言うまで
もない。
これに限らず、別の容器の還元性雰囲気中で炭酸酸塩分
解を行うようにして本発明を実施できることは言うまで
もない。
第１図は電子銃構体の概略断面図、第２図はガス中に含
まれるＣ Ｏ／ ＣＯ富分圧比と酸素ポテンシャルの関
係及びＣＯ＋ＣＯ，合計分圧が７６０Ｔｏｒｒと７５Ｔ
ｏｒｒの場合の黒鉛析出領域についての熱力学データに
よる計算結果を示し、第３図はガス中に含まれるＨ雪／
Ｈ雪０分圧比と酸素ポテンシャルの関係についての同じ
く熱力学的計算結果を示すグラフである。 １・・・・・ 陰極構体 ２・・・・・炭酸塩３
・・・・・、ヒータ ４・・・・・１０格子電
極（７３１７） 代理人 弁理士 則 近 憲 佑
（は力）１名）第 １ 図 第２図 １１３図
まれるＣ Ｏ／ ＣＯ富分圧比と酸素ポテンシャルの関
係及びＣＯ＋ＣＯ，合計分圧が７６０Ｔｏｒｒと７５Ｔ
ｏｒｒの場合の黒鉛析出領域についての熱力学データに
よる計算結果を示し、第３図はガス中に含まれるＨ雪／
Ｈ雪０分圧比と酸素ポテンシャルの関係についての同じ
く熱力学的計算結果を示すグラフである。 １・・・・・ 陰極構体 ２・・・・・炭酸塩３
・・・・・、ヒータ ４・・・・・１０格子電
極（７３１７） 代理人 弁理士 則 近 憲 佑
（は力）１名）第 １ 図 第２図 １１３図
Claims (6)
- （１）炭酸塩を熱分解するととくより得られる酸化物陰
極を有する陰極構体と、この陰極構体を加熱すると−；
夕と、前記陰極構体に対向して設けられる格子電極又は
陽極を少なくとも具備する電子ＭＷ体の製造方法におい
て、前記炭酸塩の熱分解は還元性ガス雰囲気中で行うこ
とを特徴とする電子銃構体の製造方法。 - （２） Ｒ元性ガスの酸素ポテンシャルは、ｃｏの分
圧がＣＯ雪の分圧の１０倍以上であるＣＯとＣＯ寥のｔ
ｍ合ガスが有する酸素ポテンシャルであることを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載の電子銃構体の製造方法
。 - （３）還元性ガスは■を少なくとも含むことを特徴とす
る特許請求の範囲第１項第２項記載の電子銃構体の製造
方法。 - （４） ■と熱分解によって発生するＣＯｓとの全圧
が１０ Ｑ Ｔｏｒｒ 以下であることを特徴とする特
許請求の範囲第１項〜第３項記載の電子銃構体の製造方
法。 - （５）還元性ガスはＨ，を少なくとも含むことを特徴と
する特許請求の範囲第１項、第２項記載の電子銃構体の
製造方法。 - （６）熱分解中の還元性ガスを含むガスの全圧伐１’ｌ
’ｏｒｒ以上であることを特徴とする特許請求の範囲ｇ
ｔ項項第第一５項記載電子銃構体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10547581A JPS587742A (ja) | 1981-07-08 | 1981-07-08 | 電子銃構体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10547581A JPS587742A (ja) | 1981-07-08 | 1981-07-08 | 電子銃構体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS587742A true JPS587742A (ja) | 1983-01-17 |
Family
ID=14408613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10547581A Pending JPS587742A (ja) | 1981-07-08 | 1981-07-08 | 電子銃構体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS587742A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6211835U (ja) * | 1985-07-08 | 1987-01-24 | ||
| CN115318069A (zh) * | 2022-07-22 | 2022-11-11 | 江苏方朔环境科技有限公司 | 二氧化碳捕集封存装置 |
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1981
- 1981-07-08 JP JP10547581A patent/JPS587742A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6211835U (ja) * | 1985-07-08 | 1987-01-24 | ||
| JPH0529480Y2 (ja) * | 1985-07-08 | 1993-07-28 | ||
| CN115318069A (zh) * | 2022-07-22 | 2022-11-11 | 江苏方朔环境科技有限公司 | 二氧化碳捕集封存装置 |
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