JPS5871992A - 炭素質固形物のガス化法 - Google Patents
炭素質固形物のガス化法Info
- Publication number
- JPS5871992A JPS5871992A JP57175440A JP17544082A JPS5871992A JP S5871992 A JPS5871992 A JP S5871992A JP 57175440 A JP57175440 A JP 57175440A JP 17544082 A JP17544082 A JP 17544082A JP S5871992 A JPS5871992 A JP S5871992A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fines
- gasification
- solids
- zone
- finest
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
- C10J3/56—Apparatus; Plants
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/78—High-pressure apparatus
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
- C10J2300/093—Coal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0973—Water
- C10J2300/0976—Water as steam
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/16—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant
- C10J2300/1603—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant with gas treatment
- C10J2300/1606—Combustion processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
- C10J2300/1807—Recycle loops, e.g. gas, solids, heating medium, water
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は水素と一酸化炭素を含有しているガスをつくる
ために炭素質の固形物を水蒸気で流動メガス化すること
、特に微粉飛散同伴を抑制する改良に関する。
ために炭素質の固形物を水蒸気で流動メガス化すること
、特に微粉飛散同伴を抑制する改良に関する。
水素と一酸化炭素を含有しているガス状混合物をつくる
ために流動床で炭素質固形物を水蒸気でガス化すること
はよく知られている。この技術の特に重要かつ広範囲の
応用は、水素／−酸化炭素混合物をシフトとメタネーシ
ョンにかけて代用天然ガスをつくるだめの石炭ガス化に
ある。
ために流動床で炭素質固形物を水蒸気でガス化すること
はよく知られている。この技術の特に重要かつ広範囲の
応用は、水素／−酸化炭素混合物をシフトとメタネーシ
ョンにかけて代用天然ガスをつくるだめの石炭ガス化に
ある。
一定の熱入力を必要とする。ガス化を流動床で行う場合
反応熱を炭素固形物の一部を流動床の媒質の成分として
導入された酸素で燃焼させることによって供給すること
ができる。しかしながらこれは商業的ガス化の費用に相
当の加算となる酸素工場を必要とする。空気は使用され
うるが生成物のガスは窒素稀釈のだめ熱量値の減少とい
う損失を受ける。これらの問題は未反応固形物のいくら
かを流動床から抜き出し、それらをパラトン（Ｐａｔｔ
ｏｎ）等へのアメリカ合衆国特許３，４４０，１７７月
に記載されている様な外部的燃焼帯域中で燃焼させると
とによってう捷く解決出来る。このＡ画に於いて抜き出
された固形物は２つの部分に分けられ、その第一の部分
は燃焼されて熱い燃焼ガスを４え、その第二の部分は燃
焼ガスとの接触により熱せられ、生じた熱い固形物は連
、続的に流動化がス化帯域に搬ばれてガス化熱を供給す
る。燃焼帯晴〜望寸しくはスラグ生成炉−中で系から除
かれる灰はガス化帯域中の灰の蓄積を６周節することに
よって最適炭素変換率を保証する。
反応熱を炭素固形物の一部を流動床の媒質の成分として
導入された酸素で燃焼させることによって供給すること
ができる。しかしながらこれは商業的ガス化の費用に相
当の加算となる酸素工場を必要とする。空気は使用され
うるが生成物のガスは窒素稀釈のだめ熱量値の減少とい
う損失を受ける。これらの問題は未反応固形物のいくら
かを流動床から抜き出し、それらをパラトン（Ｐａｔｔ
ｏｎ）等へのアメリカ合衆国特許３，４４０，１７７月
に記載されている様な外部的燃焼帯域中で燃焼させると
とによってう捷く解決出来る。このＡ画に於いて抜き出
された固形物は２つの部分に分けられ、その第一の部分
は燃焼されて熱い燃焼ガスを４え、その第二の部分は燃
焼ガスとの接触により熱せられ、生じた熱い固形物は連
、続的に流動化がス化帯域に搬ばれてガス化熱を供給す
る。燃焼帯晴〜望寸しくはスラグ生成炉−中で系から除
かれる灰はガス化帯域中の灰の蓄積を６周節することに
よって最適炭素変換率を保証する。
流動化された炭素質固形物のガス化帯域へ熱を与える問
題に加え、特に上述のｌ々ットン等の特許に記載されて
いる様にガス化の熱が熱い１４循環固形物によって供給
される場合に微粉（ｉ＝ Ｅ節する史に別の問題がある
。か＼る微粉を抑制する慣用の方法はそれらを生成物ガ
スからサイクロン中で分離して更にガス化するためにガ
ス化器に戻すことである。しかしながら微粉の平均粒子
寸法が小さいのでそれらが流動化１〜でいる周囲気体と
かなりな程度反応できる前に微粉の相当な部分がガス化
器からＡ’Ｑ散同伴される。微粉の同伴は多重サイクロ
ンの使用及び／又は総括処理量の減少によっていくらか
和らげられるがこれらの手段は一般に達成される結果に
ついていえば実用的でない。
題に加え、特に上述のｌ々ットン等の特許に記載されて
いる様にガス化の熱が熱い１４循環固形物によって供給
される場合に微粉（ｉ＝ Ｅ節する史に別の問題がある
。か＼る微粉を抑制する慣用の方法はそれらを生成物ガ
スからサイクロン中で分離して更にガス化するためにガ
ス化器に戻すことである。しかしながら微粉の平均粒子
寸法が小さいのでそれらが流動化１〜でいる周囲気体と
かなりな程度反応できる前に微粉の相当な部分がガス化
器からＡ’Ｑ散同伴される。微粉の同伴は多重サイクロ
ンの使用及び／又は総括処理量の減少によっていくらか
和らげられるがこれらの手段は一般に達成される結果に
ついていえば実用的でない。
ガス化帯域中を取扱う改良法はそれらをガス化用の熱源
として利用することである。英国特許］ 、３１２．８
ｆｉＯ号に開示されているこの方法では微粉が合成ガス
から分離され標準のスラグ生成燃焼器に供給さｎ、そこ
で空気で燃焼されて熱い燃焼ガスを生成する。再循環固
形物は上記の様に熱をガス化帯域に伝えるため熱いガス
中に分散される。
として利用することである。英国特許］ 、３１２．８
ｆｉＯ号に開示されているこの方法では微粉が合成ガス
から分離され標準のスラグ生成燃焼器に供給さｎ、そこ
で空気で燃焼されて熱い燃焼ガスを生成する。再循環固
形物は上記の様に熱をガス化帯域に伝えるため熱いガス
中に分散される。
進歩にけちがいないが英国特許の方法は燃料として消費
されつるより以上に多い微粉が存在しうるので完全には
満足なものではない。この理由は微粉の量が燃料所要前
を必ず越えるということではなく寧ろ燃料の唯一の又は
主要な給源としての炭素に富んだ微粉の使用は系からの
適切な灰の取−５＝ り除きをもたらさないからである。その結果英国特許の
ガス化法を実施する時は、ガス化器中で灰バランスを維
持するのに灰に冨んだ燃料混合物を得るために、ある量
の部分的にガス化された床の固形物を抜き出して微粉と
燃焼させることが尚必要である。
されつるより以上に多い微粉が存在しうるので完全には
満足なものではない。この理由は微粉の量が燃料所要前
を必ず越えるということではなく寧ろ燃料の唯一の又は
主要な給源としての炭素に富んだ微粉の使用は系からの
適切な灰の取−５＝ り除きをもたらさないからである。その結果英国特許の
ガス化法を実施する時は、ガス化器中で灰バランスを維
持するのに灰に冨んだ燃料混合物を得るために、ある量
の部分的にガス化された床の固形物を抜き出して微粉と
燃焼させることが尚必要である。
余った微粉がかくして＃積し続け、固体回収サイクロン
を通り抜け、生成物と煙道ガスから炭（チャー）のダス
トを除くためスクラバー又は他の清浄装置の設置を必要
にする。これは資本投−ド費用に加算となるだけでなく
、炭のダストは炭素に富んでいるので炭素損失という形
でのこの方法の非効率性をなすものである。理想的には
炭中の炭素のすべては燃料として消費される部分を除い
て生成物ガスに変換されるべきものである。
を通り抜け、生成物と煙道ガスから炭（チャー）のダス
トを除くためスクラバー又は他の清浄装置の設置を必要
にする。これは資本投−ド費用に加算となるだけでなく
、炭のダストは炭素に富んでいるので炭素損失という形
でのこの方法の非効率性をなすものである。理想的には
炭中の炭素のすべては燃料として消費される部分を除い
て生成物ガスに変換されるべきものである。
本発明に従えば、上記の方法（於ける困難は最も小さい
平均粒子寸法を有する仁れらの微粉を再循環固体が加熱
されるところの燃焼帯域に７１する燃料として利用する
ことによってＷ、 １ｉｆｔされる。これは微粉の給源
と燃焼帯域の間ＫＩＲかれた流動化 ６− された微粉フィーダー（供給装置）容器を設置すること
によって実施される。運転に於いて、より粗い即ち一次
微粉は微粉フィーダー容器の上方の部分に導入される一
方、より細かい燃料微粉部分即ち二次微粉はその下方の
部分に圧入され、その点でこの細かい燃料微粉は下方に
流れているより粗い微粉と出合い粗い微粉によって搬ば
れる。この−緒になった微粉流は燃焼帯域に什込捷れ、
そこで最も細かい即ち第二次微粉の本質的にすべてとよ
り粗い第一次微粉のいくらかが燃料として消費される。
平均粒子寸法を有する仁れらの微粉を再循環固体が加熱
されるところの燃焼帯域に７１する燃料として利用する
ことによってＷ、 １ｉｆｔされる。これは微粉の給源
と燃焼帯域の間ＫＩＲかれた流動化 ６− された微粉フィーダー（供給装置）容器を設置すること
によって実施される。運転に於いて、より粗い即ち一次
微粉は微粉フィーダー容器の上方の部分に導入される一
方、より細かい燃料微粉部分即ち二次微粉はその下方の
部分に圧入され、その点でこの細かい燃料微粉は下方に
流れているより粗い微粉と出合い粗い微粉によって搬ば
れる。この−緒になった微粉流は燃焼帯域に什込捷れ、
そこで最も細かい即ち第二次微粉の本質的にすべてとよ
り粗い第一次微粉のいくらかが燃料として消費される。
この配置によって微粉同伴によるダスト損失−１ｊζ実
質上除かれる。微粉フィーダーの上方の部分に於けるよ
り粗い第一次微粉は追加的ガス化のためガス化帯域に再
び導入きれつる。
質上除かれる。微粉フィーダーの上方の部分に於けるよ
り粗い第一次微粉は追加的ガス化のためガス化帯域に再
び導入きれつる。
本発明の方法は燃焼帯域中で最も細い又は第二次微粉を
選択的に燃焼きせることにより第二次微粉を除去するが
、微粉は一般に、ガス化器中での灰の蓄積のため、唯一
の燃料給源と１〜ては役立ち得ない。前に指摘された様
に、微粉は炭素に富んでおり、従って燃料として使用す
るためにそれ等全除去することは充分な灰を除くことを
容認しない。従って本発明を実施するのに部分的に反応
させたガス化器床の固体の流れを微粉フィーダーに供給
しそこから灰バランスを維持するため部分的に反応させ
たガス化器床の固体をガス化帯域に送る。しかしながら
上記した様に炭（チャー）の粒子の最も細かいもの、即
ち先行技術の流動化されたガス化系中ではダストとｌ−
て通常追い出されるものは燃料としてすっかり使用され
し尽されている。かくして本発明の方法は微粉飛散同伴
を抑制し、灰バランスを維持し炭素利用を最適にする手
段を提供する。
選択的に燃焼きせることにより第二次微粉を除去するが
、微粉は一般に、ガス化器中での灰の蓄積のため、唯一
の燃料給源と１〜ては役立ち得ない。前に指摘された様
に、微粉は炭素に富んでおり、従って燃料として使用す
るためにそれ等全除去することは充分な灰を除くことを
容認しない。従って本発明を実施するのに部分的に反応
させたガス化器床の固体の流れを微粉フィーダーに供給
しそこから灰バランスを維持するため部分的に反応させ
たガス化器床の固体をガス化帯域に送る。しかしながら
上記した様に炭（チャー）の粒子の最も細かいもの、即
ち先行技術の流動化されたガス化系中ではダストとｌ−
て通常追い出されるものは燃料としてすっかり使用され
し尽されている。かくして本発明の方法は微粉飛散同伴
を抑制し、灰バランスを維持し炭素利用を最適にする手
段を提供する。
さて、本発明の方法を利用している流動化ガス化系を図
式形式で描いている単一の察付図を参照しよう。
式形式で描いている単一の察付図を参照しよう。
図面を参照するに、そこに示されているガス化系は本質
的に、流動化されたガス化器１（１、流動化微粉フィー
ダー容器側及び炉３０からなり、それらの機能と運転を
以下の議論中に於いて説明する。
的に、流動化されたガス化器１（１、流動化微粉フィー
ダー容器側及び炉３０からなり、それらの機能と運転を
以下の議論中に於いて説明する。
運転にあたり微細に分割された炭素質の１Ｉｒ１体、例
えば実質上５３８°Ｃ（１０００下）を越え々い＃Ａ変
での流動床（図示なし）中のＳ肯炭の炭化によって得ら
れた炭（チャー）を５ｏ、Ｉ７ｓ、７Ｋｇ／時（１１０
，６２５ボンド／時）の速度で経路１２によって流動化
されたガス化器１０中に導入する。炭（チャー）の粒子
寸法は概して次の寸法分布内に入る。
えば実質上５３８°Ｃ（１０００下）を越え々い＃Ａ変
での流動床（図示なし）中のＳ肯炭の炭化によって得ら
れた炭（チャー）を５ｏ、Ｉ７ｓ、７Ｋｇ／時（１１０
，６２５ボンド／時）の速度で経路１２によって流動化
されたガス化器１０中に導入する。炭（チャー）の粒子
寸法は概して次の寸法分布内に入る。
５００ミクロンより大きいもの ３６．７％５０ミクロ
ンより大きいもの ８５．３１１０ミクロンより大きい
もの ９９．７％経路１２は通気した立て管、加圧仕込
みホッパー、機械的コンベヤー等の様な微細に分割され
た固体を運搬する任章の慣用子役の一部でありうる。ガ
ス化器１０中の炭（チャー）の粒子は経路１５とクリッ
ド１６を通して供給される水蒸気で流動化された固体の
密な乱れだ塊１３を形成する。塊１３内の約、０３〜３
０．５ｍ／抄（０，１〜１０フイ一ト／秒）好−ましく
は、０９〜９．１ｍ／抄（０，３〜３フイート／抄）の
流動化水蒸気に対するガスの線速度は一般にこの目的に
約大気圧から約２７５．７９ Ｘ １０’ Ｐａ （４
００ボンド／平方インチ）の範囲の圧力で適し、且つ約
１６０．２９− 〜８００．９ｋｇ／ｍ３（１０〜５０ボンド／立方フイ
ート）の床密度に対して概して適している。流動化され
た塊１３内の温度は水素と一酸化炭素を含んでいるガス
流をつくるために、水蒸気で戻をガス化することを誘導
するのに充分な程高く維持される。ガス化温度は約７６
０゛〜１０９３°Ｃ（１４００”〜２０００１？ ）好
ましくは約８１６°〜９８２”Ｃ（１５００°〜１８０
０下）の範囲でありうる。
ンより大きいもの ８５．３１１０ミクロンより大きい
もの ９９．７％経路１２は通気した立て管、加圧仕込
みホッパー、機械的コンベヤー等の様な微細に分割され
た固体を運搬する任章の慣用子役の一部でありうる。ガ
ス化器１０中の炭（チャー）の粒子は経路１５とクリッ
ド１６を通して供給される水蒸気で流動化された固体の
密な乱れだ塊１３を形成する。塊１３内の約、０３〜３
０．５ｍ／抄（０，１〜１０フイ一ト／秒）好−ましく
は、０９〜９．１ｍ／抄（０，３〜３フイート／抄）の
流動化水蒸気に対するガスの線速度は一般にこの目的に
約大気圧から約２７５．７９ Ｘ １０’ Ｐａ （４
００ボンド／平方インチ）の範囲の圧力で適し、且つ約
１６０．２９− 〜８００．９ｋｇ／ｍ３（１０〜５０ボンド／立方フイ
ート）の床密度に対して概して適している。流動化され
た塊１３内の温度は水素と一酸化炭素を含んでいるガス
流をつくるために、水蒸気で戻をガス化することを誘導
するのに充分な程高く維持される。ガス化温度は約７６
０゛〜１０９３°Ｃ（１４００”〜２０００１？ ）好
ましくは約８１６°〜９８２”Ｃ（１５００°〜１８０
０下）の範囲でありうる。
吸熱ガス化反応を維持するだめの熱はガス化器１０から
経路１８を通って炭固形物の一部を抜取りこの流れを、
好１しくけ標準的製造のスラグ生成炉である加熱器ぶ）
中で発生された熱い燃焼ガスと接触させて熱することに
よって得らねる熱い糊循環炭によって与えられる。炉（
）は空気取入れ口と液状灰分除去口（図示なし）ｆ具え
ている。典型的には８１６°〜１１４９°Ｃ（１５００
１〜２Ｈ１Ｏ″Ｆ）好ましくは８７１°〜１０３８°Ｃ
（１６００°Ｆ〜１９０（１１？ ）の温度の熱い再循
環炭は経路１９を経てガス化器１（）に戻される。
経路１８を通って炭固形物の一部を抜取りこの流れを、
好１しくけ標準的製造のスラグ生成炉である加熱器ぶ）
中で発生された熱い燃焼ガスと接触させて熱することに
よって得らねる熱い糊循環炭によって与えられる。炉（
）は空気取入れ口と液状灰分除去口（図示なし）ｆ具え
ている。典型的には８１６°〜１１４９°Ｃ（１５００
１〜２Ｈ１Ｏ″Ｆ）好ましくは８７１°〜１０３８°Ｃ
（１６００°Ｆ〜１９０（１１？ ）の温度の熱い再循
環炭は経路１９を経てガス化器１（）に戻される。
炭（チャー）の仕込み物の１部に対１〜で再循環炭（チ
ャー）およそ関部が使用される。
ャー）およそ関部が使用される。
以Ｆ詳細に説明する様に微粉フィーダー容器ｍ中に集め
られる微粉は炉））に送られその中で空気で燃焼され再
循環炭（チャー）を加熱するだめの熱い燃焼ガスを生成
する。炉の温度はスラグ生成炉運転での既知方法により
出口を設けて排出されるところの液状の灰を生成するに
充分亮く、典型的には１９２７°Ｃ（３５００’Ｆ ）
に維持される。
られる微粉は炉））に送られその中で空気で燃焼され再
循環炭（チャー）を加熱するだめの熱い燃焼ガスを生成
する。炉の温度はスラグ生成炉運転での既知方法により
出口を設けて排出されるところの液状の灰を生成するに
充分亮く、典型的には１９２７°Ｃ（３５００’Ｆ ）
に維持される。
生成物のガスは塊１３の頂部から経路２１を経て頭から
抜かれ順次第一次サイクロン２２と第二次サイクロン５
を通され、サイクロンにはそれぞれ固形物戻し経路２９
と２７′（＋７具えている。固形物が美質的にないガス
はもし望捷れるなら本方法の固体及びｌ又はガス状仕込
物との熱交換の後出口路を通って去り、史に処理する装
置及び／又は炭化水素合成反応器その他（図示なし）の
望まれる用途Ｖこもし望捷れるならば流れて行く。
抜かれ順次第一次サイクロン２２と第二次サイクロン５
を通され、サイクロンにはそれぞれ固形物戻し経路２９
と２７′（＋７具えている。固形物が美質的にないガス
はもし望捷れるなら本方法の固体及びｌ又はガス状仕込
物との熱交換の後出口路を通って去り、史に処理する装
置及び／又は炭化水素合成反応器その他（図示なし）の
望まれる用途Ｖこもし望捷れるならば流れて行く。
ガス化器ＩＯから経路２１を経て洗い清められた炭は１
１６，２７６．６ ｋｇ ７時（２５６，３４６ボント
″′／時） ＶＣなり、そのうち１１５，９９３．６１
９７時（２５５，７２２ボンド１時）は第１次サイクロ
ン２２で集められる。好ましくは第１次微粉はガス化器
１０内に位１１′イする低速静めウェル、３１に仕込１
れる。
１６，２７６．６ ｋｇ ７時（２５６，３４６ボント
″′／時） ＶＣなり、そのうち１１５，９９３．６１
９７時（２５５，７２２ボンド１時）は第１次サイクロ
ン２２で集められる。好ましくは第１次微粉はガス化器
１０内に位１１′イする低速静めウェル、３１に仕込１
れる。
靜あウェル；３１からの一次倣粉は経路；＄２ｆ経て１
３２（１４，１ｋｇ ７時（２９，１１０ボンド／時）
の速ｒｙで流動化微粉フィーダー容器２（）の平部に尋
かれる。８８．６係の一次ザイクロン２２の１：からの
流れ（アンターフロー）カｓ、ｙ）ウェルをオーバーフ
ローしてがス化器に戻される。２７２．２〜４５３．６
１９７時（６００〜１０００ボンド／時）の流速の蒸気
が経路３９を通って対向流の流動化−次微粉のド降流が
」−に流れている蒸気と一緒に許されるに十分な連１ａ
″で容器側の底に導入される。第１次微粉のｂＩｔｊｌ
ｆｌｌ床３４ｄこのようにしてつくられ、炉：（０の中
の月二カを越える静圧状のオーバーヘッド及び懸２蜀さ
れ／こ炭の粒子１゛容器Δ〕の頂部から排出され経路：
（ｌｉ ｆ経てガス化器１０に戻される。
３２（１４，１ｋｇ ７時（２９，１１０ボンド／時）
の速ｒｙで流動化微粉フィーダー容器２（）の平部に尋
かれる。８８．６係の一次ザイクロン２２の１：からの
流れ（アンターフロー）カｓ、ｙ）ウェルをオーバーフ
ローしてがス化器に戻される。２７２．２〜４５３．６
１９７時（６００〜１０００ボンド／時）の流速の蒸気
が経路３９を通って対向流の流動化−次微粉のド降流が
」−に流れている蒸気と一緒に許されるに十分な連１ａ
″で容器側の底に導入される。第１次微粉のｂＩｔｊｌ
ｆｌｌ床３４ｄこのようにしてつくられ、炉：（０の中
の月二カを越える静圧状のオーバーヘッド及び懸２蜀さ
れ／こ炭の粒子１゛容器Δ〕の頂部から排出され経路：
（ｌｉ ｆ経てガス化器１０に戻される。
第二次サイクロン５のドからのｌＡｔ、れ（アンダーフ
ロー）からの微粉は経路２７ （ｉ−経てｚ５６．３ｋ
ｇ／時（５６５ボンド／時）の速度で搬ばれ、微粉フィ
ーダー容器側の下部に入れられる。第二次の微粉の粒子
寸法分布は典型的にはＩＯ乃至７）ミクロンのもの約ｆ
ｉｆ’ｉ ％ １０ミクロン以下のもの４４係である。
ロー）からの微粉は経路２７ （ｉ−経てｚ５６．３ｋ
ｇ／時（５６５ボンド／時）の速度で搬ばれ、微粉フィ
ーダー容器側の下部に入れられる。第二次の微粉の粒子
寸法分布は典型的にはＩＯ乃至７）ミクロンのもの約ｆ
ｉｆ’ｉ ％ １０ミクロン以下のもの４４係である。
容器かに入ると第二次の微粉は第一次微粉の’Ｆ降流に
よって下方に搬ばれそれによって燃焼冊本）に搬ばれる
。部分的に反応せしめられた炭（チャー）の粒子はガス
化器ｊＯから抜かれガス化反応を維持するためガス化器
１０の入金量を抑制するのに充分な速度で経路２３を経
て容４加中に注入される。８４１４．６ｋｇ／時（１８
，５５１ボンド／時）のガス化器炭の抜取り率はガス化
器１０の中で５２係の入金量を維持するのに役立つ。
よって下方に搬ばれそれによって燃焼冊本）に搬ばれる
。部分的に反応せしめられた炭（チャー）の粒子はガス
化器ｊＯから抜かれガス化反応を維持するためガス化器
１０の入金量を抑制するのに充分な速度で経路２３を経
て容４加中に注入される。８４１４．６ｋｇ／時（１８
，５５１ボンド／時）のガス化器炭の抜取り率はガス化
器１０の中で５２係の入金量を維持するのに役立つ。
フィーダー容器加ｆ経て下方に流れる全燃料炭固形物は
かくして２１８９３．１１９７時（４８，２２６ボンド
１時）に達し、その内８４１４．６に９／時（１８，５
５１ボンド／時）がガス化器の炭、１３２０４ 、、１
１９７時（２９，１１０ボンド／時）が第一次微粉で２
５６．３ｋｇ／時（５６５ボンド／時）が第二次微粉で
ある。これらの固形物は４−８．８Ｋｇ／抄（ｍ”）〔
］ｏボンド／抄（立方フィー１３− ト）〕以下、好ましく Ｉｔｓ： １４．６１ｑ７ ／
抄（ｍ”）［３ボンド／抄（立方フィート）〕以下の率
でフィーダー容器′２１）を下方に流れ、流動化水蒸気
け１フィート／抄以−Ｆ好捷しくけ０．５フイー１、ｌ
’／秒以下の率でフィーダー容器側を」二方へ流れる。
かくして２１８９３．１１９７時（４８，２２６ボンド
１時）に達し、その内８４１４．６に９／時（１８，５
５１ボンド／時）がガス化器の炭、１３２０４ 、、１
１９７時（２９，１１０ボンド／時）が第一次微粉で２
５６．３ｋｇ／時（５６５ボンド／時）が第二次微粉で
ある。これらの固形物は４−８．８Ｋｇ／抄（ｍ”）〔
］ｏボンド／抄（立方フィー１３− ト）〕以下、好ましく Ｉｔｓ： １４．６１ｑ７ ／
抄（ｍ”）［３ボンド／抄（立方フィート）〕以下の率
でフィーダー容器′２１）を下方に流れ、流動化水蒸気
け１フィート／抄以−Ｆ好捷しくけ０．５フイー１、ｌ
’／秒以下の率でフィーダー容器側を」二方へ流れる。
図中微粉は生成物ガス中でサイクロンから来るものと［
７て描写されている。その代りとして微粉＋Ｊ： 、ｒ
ｌ）循環固形物全加熱するのに使用される煙道ガスから
↓Ｅ４−めることか出来、まだ生成物と煙道ガス微粉を
一緒にしたものを容器′２１）へ送ることも出来る。
７て描写されている。その代りとして微粉＋Ｊ： 、ｒ
ｌ）循環固形物全加熱するのに使用される煙道ガスから
↓Ｅ４−めることか出来、まだ生成物と煙道ガス微粉を
一緒にしたものを容器′２１）へ送ることも出来る。
もし微粉の収集率が炉３０の燃料曹求を越える々らば過
剰の微粉は微粉フィーダー（経路図示なし）から溢れて
がス化器１０に戻されそこでがス化される。微粉収集率
がこの方法の燃料要求より少い場合、又はもし微粉の入
金量７１１；スラグ生成燃焼器中のスフツクとしてガス
化器１０への供給炭中の灰を拒否するのに充分でないな
らば補尾燃刺をガス化器ｌＯ又はこの方法中のある他の
点から取り微粉供給装置加に供給できる。微粉フィーダ
ー２１）の底から熱い燃料微粉が出る。
剰の微粉は微粉フィーダー（経路図示なし）から溢れて
がス化器１０に戻されそこでがス化される。微粉収集率
がこの方法の燃料要求より少い場合、又はもし微粉の入
金量７１１；スラグ生成燃焼器中のスフツクとしてガス
化器１０への供給炭中の灰を拒否するのに充分でないな
らば補尾燃刺をガス化器ｌＯ又はこの方法中のある他の
点から取り微粉供給装置加に供給できる。微粉フィーダ
ー２１）の底から熱い燃料微粉が出る。
１４−
スラグ生成燃焼器中への固形物注入を調節する技術は炉
及び燃料技術に於いてよく知られている。
及び燃料技術に於いてよく知られている。
上記の記述と典型的な運転は発明の応用と結果を例示す
る役目をしだ。
る役目をしだ。
第１図は本発明の微粉フィーダーの好ましい具体例を示
すフローシートである。 ｌＯ：ガス化器 ′２５＝第二次サイクロン
１２ 経 路 ２７：固形物戻し経路１
３：塊 ２８：出口経口１５：経 路
２９：固形物戻し経路１６：グリッド
Ｊ）：炉、加熱器１８；経 路
３１：靜りウェル１９：経 路 ３２：経
路 ２０：流動化微粉フィーダー容器 ２１：経 路 ３４：流動床２２：第一次
サイクロン ３５：経 路２３＝経路 ３６：経
路 出願人 コーガス デベロップメント カンパニー
代理人 弁理士佐々井彌太部：゛：
すフローシートである。 ｌＯ：ガス化器 ′２５＝第二次サイクロン
１２ 経 路 ２７：固形物戻し経路１
３：塊 ２８：出口経口１５：経 路
２９：固形物戻し経路１６：グリッド
Ｊ）：炉、加熱器１８；経 路
３１：靜りウェル１９：経 路 ３２：経
路 ２０：流動化微粉フィーダー容器 ２１：経 路 ３４：流動床２２：第一次
サイクロン ３５：経 路２３＝経路 ３６：経
路 出願人 コーガス デベロップメント カンパニー
代理人 弁理士佐々井彌太部：゛：
Claims (3)
- （１）炭素質固形物を含有してい−る灰を、この固形物
の流動施ガス化帯域中での水蒸気との吸熱反応により水
素と一酸化炭素を含有しているガス状混合物に変換する
方法であって、ここで吸熱反応のだめの熱をガス化帯域
と燃焼帯域の間で上記固形物の再循環流を連続的に循環
させることにより供給し、上記燃ｍ帝域では上記の再循
環流を上記のガス化系からの炭素質の微粉の少なくとも
一部分を燃焼させることにより生じた熱い燃焼ガスと接
触させることによって加熱するガス化方法に於いて、 （Ａｌ 微粉を流動床微粉フィーダー容器の底から燃
焼帯域中に導入し、その除最も細かい倣紛全微粉フィー
ダー答器の−Ｆ端から導入し、より粗い＃粉を最も細か
い微粉ヶ導入する地点より上の地点で微粉フィーダー容
器中に導入し、最も細かい微粉−１＝ が下方に流動するより粗い微粉によって運搬され、それ
によって最も細かい微粉が燃焼帯域中で確実に優先的に
燃焼するようにし、 （Ｂ） ガス化反応維持のためガス化帯域中の炭素質
固形物の入金ｊｌｋ調節するために、ガス化帯域がら充
分々炭素質固形物を最も細かい微粉の入［］より上の点
で微粉フィーダー容器中に２．すするとと Ｊを
性徴とする、 最適変換のためにガス化帯域中灰バｊｙスｆ維持しなが
らガス化系からのちり損失を減少）℃せる改良方法。 - （２）炭素質の固形物を約１０００下（５３７，８°Ｃ
）で瀝青炭の流動〆熱分解でつくることをＩＰ！ｆ徴と
する請求範１ｆｆ１２の改良方法。 - （３）流動床微粉フィーダー容器中の固体の１方がＩフ
ィート（３０，４８ｃｍ ） ／秒以下であることをｔ
ｆｆ徴とする請求範囲２の改良方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/309,637 US4386940A (en) | 1981-10-08 | 1981-10-08 | Gasification of carbonaceous solids |
| US309637 | 1994-09-23 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5871992A true JPS5871992A (ja) | 1983-04-28 |
| JPS6210597B2 JPS6210597B2 (ja) | 1987-03-06 |
Family
ID=23199030
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57175440A Granted JPS5871992A (ja) | 1981-10-08 | 1982-10-07 | 炭素質固形物のガス化法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4386940A (ja) |
| JP (1) | JPS5871992A (ja) |
| DE (1) | DE3237409A1 (ja) |
| GB (1) | GB2107346B (ja) |
| ZA (1) | ZA827394B (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DK1021499T3 (da) * | 1997-12-09 | 2013-07-29 | Pyroneer As | Fremgangsmåde og apparat til forgasning af fast kulstofholdigt materiale |
| KR101424614B1 (ko) * | 2006-04-11 | 2014-08-01 | 서모 테크놀로지스 엘엘씨 | 고체 탄소물질의 합성가스 발생 방법 및 장치 |
| US9803151B2 (en) * | 2016-03-24 | 2017-10-31 | General Electric Company | System and method for gasification |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50119007A (ja) * | 1974-02-21 | 1975-09-18 | ||
| JPS52111907A (en) * | 1976-03-17 | 1977-09-20 | Fmc Corp | Improvements in gasification process for ashhcontaining carbonaceous solids |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3440177A (en) * | 1967-12-18 | 1969-04-22 | Exxon Research Engineering Co | Ash removal in gasification of carbonaceous solids |
| US3884649A (en) * | 1973-10-29 | 1975-05-20 | Inst Gas Technology | Coal pretreater and ash agglomerating coal gasifier |
| ZA751539B (en) * | 1974-04-12 | 1976-02-25 | Cogas Dev Co | Production of synthesis gas |
-
1981
- 1981-10-08 US US06/309,637 patent/US4386940A/en not_active Expired - Fee Related
-
1982
- 1982-10-05 GB GB08228400A patent/GB2107346B/en not_active Expired
- 1982-10-07 JP JP57175440A patent/JPS5871992A/ja active Granted
- 1982-10-08 ZA ZA827394A patent/ZA827394B/xx unknown
- 1982-10-08 DE DE19823237409 patent/DE3237409A1/de not_active Withdrawn
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50119007A (ja) * | 1974-02-21 | 1975-09-18 | ||
| JPS52111907A (en) * | 1976-03-17 | 1977-09-20 | Fmc Corp | Improvements in gasification process for ashhcontaining carbonaceous solids |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3237409A1 (de) | 1983-04-21 |
| ZA827394B (en) | 1983-08-31 |
| GB2107346B (en) | 1985-11-20 |
| US4386940A (en) | 1983-06-07 |
| GB2107346A (en) | 1983-04-27 |
| JPS6210597B2 (ja) | 1987-03-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4969930A (en) | Process for gasifying or combusting solid carbonaceous material | |
| US4315758A (en) | Process for the production of fuel gas from coal | |
| US3985519A (en) | Hydrogasification process | |
| US4397656A (en) | Process for the combined coking and gasification of coal | |
| US2741549A (en) | Conversion of carbonaceous solids into volatile products | |
| US3619142A (en) | Continuous steam-iron process | |
| US4696678A (en) | Method and equipment for gasification of coal | |
| JP5763618B2 (ja) | ２段階乾燥供給ガス化装置および方法 | |
| JPH0668108B2 (ja) | 炭素性物質のガス化法および装置 | |
| EP0634470A1 (en) | Transport gasifier | |
| US2633416A (en) | Gasification of carbonaceous solids | |
| US2677603A (en) | Process and apparatus for the gasification of fine-grained carbonaceous substances | |
| US3847566A (en) | Fluidized bed gasification process with reduction of fines entrainment by utilizing a separate transfer line burner stage | |
| US3932146A (en) | Process for the fluid bed gasification of agglomerating coals | |
| JPS5921915B2 (ja) | 水添ガス化法 | |
| AU2008252051A1 (en) | Process and plant for producing char and fuel gas | |
| US4391612A (en) | Gasification of coal | |
| US3968052A (en) | Synthesis gas manufacture | |
| US4343627A (en) | Method of operating a two-stage coal gasifier | |
| US3993583A (en) | Gasification of ash containing carbonaceous solids | |
| TW304982B (ja) | ||
| US3976592A (en) | Production of MHD fluid | |
| US4865626A (en) | Process for producing gas containing CO and H2 | |
| JPH0240717B2 (ja) | ||
| CN110172362B (zh) | 一种煤催化气化方法 |