JPS5871325A - 熱処理炉用溶融珪石質ロ−ル - Google Patents
熱処理炉用溶融珪石質ロ−ルInfo
- Publication number
- JPS5871325A JPS5871325A JP16759081A JP16759081A JPS5871325A JP S5871325 A JPS5871325 A JP S5871325A JP 16759081 A JP16759081 A JP 16759081A JP 16759081 A JP16759081 A JP 16759081A JP S5871325 A JPS5871325 A JP S5871325A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- particles
- heat treatment
- fused
- fused silica
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/562—Details
- C21D9/563—Rolls; Drums; Roll arrangements
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は金属ス） Ｑツブ熱処理炉用溶融珪石質ロール
の粒子構成に関するものである。
の粒子構成に関するものである。
珪素鋼、ステンレス鋼、亜嚢メ、キ鉄板等のストリップ
の連続熱処理用ロールとしては耐熱合金製ロール、その
ｌ！！面に溶射コーティング処理したもの、アスベスト
ロール、カーがンロール、溶融珪石質ロール等が使用さ
れている。
の連続熱処理用ロールとしては耐熱合金製ロール、その
ｌ！！面に溶射コーティング処理したもの、アスベスト
ロール、カーがンロール、溶融珪石質ロール等が使用さ
れている。
ヒれらは熱処理される材料・目的等によ）温度、雰囲気
尋の条件が異碌り、それらの条件に舎せて使い分けられ
ているが必ずしも十分に満足されているとは云えない状
況にある。
尋の条件が異碌り、それらの条件に舎せて使い分けられ
ているが必ずしも十分に満足されているとは云えない状
況にある。
溶融珪石質ロールは、上述の他のロール材質と比ベビル
ドア、デが少く、耐熱性、耐摩耗性に優れ寿命が長い。
ドア、デが少く、耐熱性、耐摩耗性に優れ寿命が長い。
又熱膨張率が１０００℃で０、０４１１と極めて小さい
ため、耐スｆ−ル性が東く、ロールの炉への急激な出入
れＫよる温度変化にも十分耐え得る特性をそなえている
。最近の傾向としてより高温で処理することによ）高品
位Ｏ＃品を得ようとする技術が開発されてきえ、熱処理
温度が１０００℃を越えると金属ロールアスベストロー
ル７ｔ１耐熱性に限界が、ｌ）、ロール軸を水冷又は９
冷する等の処置を行う必要が出てくる。
ため、耐スｆ−ル性が東く、ロールの炉への急激な出入
れＫよる温度変化にも十分耐え得る特性をそなえている
。最近の傾向としてより高温で処理することによ）高品
位Ｏ＃品を得ようとする技術が開発されてきえ、熱処理
温度が１０００℃を越えると金属ロールアスベストロー
ル７ｔ１耐熱性に限界が、ｌ）、ロール軸を水冷又は９
冷する等の処置を行う必要が出てくる。
溶融珪石質ロールは金属ロール、アスベストロールと比
べ耐熱性に優れているが１０００℃を越オると長時間使
用された場合ロール表面層が失透しクリスト１４ライト
の結晶が発生するととによ）ｌ！面剥離が発生し、ロー
ルの寿命を極度に低下させることになる。１’ＯＯＯ℃
以上の高温変の条件下で表面剥離を防止し、ストリ、デ
ヘの悪影響を防止しロール寿命の延すことが要求される
。
べ耐熱性に優れているが１０００℃を越オると長時間使
用された場合ロール表面層が失透しクリスト１４ライト
の結晶が発生するととによ）ｌ！面剥離が発生し、ロー
ルの寿命を極度に低下させることになる。１’ＯＯＯ℃
以上の高温変の条件下で表面剥離を防止し、ストリ、デ
ヘの悪影響を防止しロール寿命の延すことが要求される
。
本発明は１０００℃以上で長時間使用しても表面剥離が
発生せず、かつロールとして必要とされる性質をそなえ
た熱処理炉用溶融珪石質ロールを提供する仁とを目的と
したものである。
発生せず、かつロールとして必要とされる性質をそなえ
た熱処理炉用溶融珪石質ロールを提供する仁とを目的と
したものである。
溶融珪石質ロールは一般的に殆んどの場合鋳込成形方法
により成形される。ＩＯち粒度調整された溶融珪石の粒
子と水と解膠剤又はバインダー等からなるスリ、デをコ
アーをもった石膏型に鋳込み固化・成形される。こむで
本文で述べる粒度の区分については粒径が２．０〜１．
２閣を粗粒子、１．２〜０．９鰭を大粒子、０．９〜０
．６闘を中粒子、０．６〜０．１ ｍを細粒子、０．０
４ ｆｉ以下を微粒子と仮に決めることとする。
により成形される。ＩＯち粒度調整された溶融珪石の粒
子と水と解膠剤又はバインダー等からなるスリ、デをコ
アーをもった石膏型に鋳込み固化・成形される。こむで
本文で述べる粒度の区分については粒径が２．０〜１．
２閣を粗粒子、１．２〜０．９鰭を大粒子、０．９〜０
．６闘を中粒子、０．６〜０．１ ｍを細粒子、０．０
４ ｆｉ以下を微粒子と仮に決めることとする。
ロールは一般に、その使用条件からストリ。
デと接触する外表面が滑らか七あることが必要と云われ
ているがその観点からすればスリ、デの粒度構成上出来
る限り小さい粒度を使用する溶融珪石は、粒度の小さい
方が失透にょるクリストノ譬ライト化の速度が早く劣化
を早めるととになる。従って失透による劣化を防止する
ためには粒度は逆に大きい程好ましい、又全体の粒度構
成が細目であると、使用中の熱収縮が大きく、ＩＩ面剥
離を起す原因とな）粒度構成は粗目の方が好ましい、こ
のようなことから粗大粒子をできるだけ多く配合し念方
が、失透も遅く、又収縮も少なくな９、好結果が得られ
るようであるが、ストリ、デとの摩擦により表面が摩耗
してきた場合粗大粒子の周辺が先に摩耗して凹部を作る
ので、結果的に粗大粒子が突出した状態になりストリ、
デに対し押疵やひっかき疵の原因に表る。
ているがその観点からすればスリ、デの粒度構成上出来
る限り小さい粒度を使用する溶融珪石は、粒度の小さい
方が失透にょるクリストノ譬ライト化の速度が早く劣化
を早めるととになる。従って失透による劣化を防止する
ためには粒度は逆に大きい程好ましい、又全体の粒度構
成が細目であると、使用中の熱収縮が大きく、ＩＩ面剥
離を起す原因とな）粒度構成は粗目の方が好ましい、こ
のようなことから粗大粒子をできるだけ多く配合し念方
が、失透も遅く、又収縮も少なくな９、好結果が得られ
るようであるが、ストリ、デとの摩擦により表面が摩耗
してきた場合粗大粒子の周辺が先に摩耗して凹部を作る
ので、結果的に粗大粒子が突出した状態になりストリ、
デに対し押疵やひっかき疵の原因に表る。
従ってロールの粒度構成即ち最大籾子径とそれを含む粗
・大・中・細・微粒子の含有比率が重要な要素となる。
・大・中・細・微粒子の含有比率が重要な要素となる。
発明者等はそれらの要素について研究を行いロールとし
ての十分な性質をもち１０００’Ｃ以上の高温で最も寿
命の長くなる粒ｗ＃Ｉ成をみい出した。
ての十分な性質をもち１０００’Ｃ以上の高温で最も寿
命の長くなる粒ｗ＃Ｉ成をみい出した。
以下、本発明の詳細な説明する。
実施例１
第１表に示す如く粒度構成の異るＡ−Ｉについて適正な
水分を加えてスリ、デを作り石膏型に鋳込み、外径１８
（１ｍ、内径８０１！１１−４さ１０００ ｍ ）ａ
−４を成形、乾燥後１１００Ｃで炉成した。長さ方向で
半切し長さ５００ｇのロールを各２本ずつ作夛、０１本
はそのｔま供試し、■他の１本は旋盤で外表面を１〜１
．５ ｍ研削し表面層を除去した。鋳込成形した製品に
石膏型と接した部分子ｃは石膏の吸水によｉ最初に吸着
固化し危機粒子の層を主体としたいわゆる微粒層ができ
、それは０．１〜１謳１！変の厚さである。
水分を加えてスリ、デを作り石膏型に鋳込み、外径１８
（１ｍ、内径８０１！１１−４さ１０００ ｍ ）ａ
−４を成形、乾燥後１１００Ｃで炉成した。長さ方向で
半切し長さ５００ｇのロールを各２本ずつ作夛、０１本
はそのｔま供試し、■他の１本は旋盤で外表面を１〜１
．５ ｍ研削し表面層を除去した。鋳込成形した製品に
石膏型と接した部分子ｃは石膏の吸水によｉ最初に吸着
固化し危機粒子の層を主体としたいわゆる微粒層ができ
、それは０．１〜１謳１！変の厚さである。
仁の層は、より内の部分と比べ微粒子の比率が多く粗・
大・中・細粒子が少い、従って■は微粒層を研削除去し
たものであり、ロール１Ｍ！面の粒度構成は所期の配合
比率とほぼ同じであるが、■のｌ！ｍけそれよシも微粒
子（αθ４−以下）が多く、粗大中粒子（０，６〜０．
１１１３ ）が少ない粒度構成の微粒層となっている。
大・中・細粒子が少い、従って■は微粒層を研削除去し
たものであり、ロール１Ｍ！面の粒度構成は所期の配合
比率とほぼ同じであるが、■のｌ！ｍけそれよシも微粒
子（αθ４−以下）が多く、粗大中粒子（０，６〜０．
１１１３ ）が少ない粒度構成の微粒層となっている。
これらの試料をステンレス製の軸にセットし、実験炉に
入れ１１５０℃にてテストした。試料はロール外ｌＩ面
から加熱されるか、軸の両端は炉外に出ており放熱をす
るため、ロールの内径側は外ｌ！面より温変が約１００
Ｃ前後低かった。
入れ１１５０℃にてテストした。試料はロール外ｌＩ面
から加熱されるか、軸の両端は炉外に出ており放熱をす
るため、ロールの内径側は外ｌ！面より温変が約１００
Ｃ前後低かった。
２４時間毎に点検し彦がら７２０時間加熱後炉外に取を
出したところ一部の試料に厚さ０．５〜１．５■程変の
表面剥離が発生していた。その結果を同第１表に併記し
た。同時にＦとＧについて外径１８０ｗ１、内径ＳＯＷ
、長さ２０００ｍのロールを作り、１０５０℃の熱処理
炉でテストを行−）たところ、Ｆの■は約３ケ月経過後
に炉外に取り出した場合、表面剥離が発生した。他のｒ
−■Ｇ−■、■は６ケ月使用しても異常は発生しなかっ
た。
出したところ一部の試料に厚さ０．５〜１．５■程変の
表面剥離が発生していた。その結果を同第１表に併記し
た。同時にＦとＧについて外径１８０ｗ１、内径ＳＯＷ
、長さ２０００ｍのロールを作り、１０５０℃の熱処理
炉でテストを行−）たところ、Ｆの■は約３ケ月経過後
に炉外に取り出した場合、表面剥離が発生した。他のｒ
−■Ｇ−■、■は６ケ月使用しても異常は発生しなかっ
た。
また、Ａけ鋳込成形時の収縮が大きく、クラ、夕が入っ
た。大型のロール賽形状の成形Ｋｔｌ不適である。又！
は強″度が弱くロールとしての実使用に耐えられない。
た。大型のロール賽形状の成形Ｋｔｌ不適である。又！
は強″度が弱くロールとしての実使用に耐えられない。
実施例２
表向剥離を防止するためには粗い粒子を添加することが
有効である。！？Ｓ丼１／Ｊ−ｘ〜、 ｋ 毀８０■、
長さ１０００簡のロールを作り２分して実施例１と同様
な条件にて試験した。その結果を下配第２！！！に示す
。
有効である。！？Ｓ丼１／Ｊ−ｘ〜、 ｋ 毀８０■、
長さ１０００簡のロールを作り２分して実施例１と同様
な条件にて試験した。その結果を下配第２！！！に示す
。
第 ２ 表
上記第２表から明らか如（Ｊ、に、Ｌいずれも剥離は発
生しなかった。但しに、Ｌの１！面層を研削した試料！
！！面は１．２〜２．０１１１１の粗大粒子が露出して
おり長期間実験炉で使用した場合、ストリ、デとの摩擦
により、粒子周辺が岸耗し粗大粒子が突出して、ストリ
、デに疵を与える原因になる恐れがある０表面層を研削
しない場合でも使用時間がより長くなった場合は、同様
な恐れが考えられる。従って最大粒子径ＦｉＪの０．９
鴎が限界と考えられる。
生しなかった。但しに、Ｌの１！面層を研削した試料！
！！面は１．２〜２．０１１１１の粗大粒子が露出して
おり長期間実験炉で使用した場合、ストリ、デとの摩擦
により、粒子周辺が岸耗し粗大粒子が突出して、ストリ
、デに疵を与える原因になる恐れがある０表面層を研削
しない場合でも使用時間がより長くなった場合は、同様
な恐れが考えられる。従って最大粒子径ＦｉＪの０．９
鴎が限界と考えられる。
Ｊ−■について
□実施例−１と同様に実験炉テストしたところ、約６カ
月経過後で表面剥離現象は発生しなかった。
月経過後で表面剥離現象は発生しなかった。
又、ストリ、デを疵つけることなく使用された。
上述の如く、１σ００℃以上で長時間使用された場合表
面の粒子構成で細粒子が３０饅以下になると、表面層を
除去した■でも剥離が発生し３４憾では発生しなかった
。細粒袢６０嘩以上になると、表面層を研削除去しない
Ｇ−■でも剥１１は発生しなかった。しかし細粒子が７
０嘔の！では強度が低下し、ロールとして耐用できない
。
面の粒子構成で細粒子が３０饅以下になると、表面層を
除去した■でも剥離が発生し３４憾では発生しなかった
。細粒袢６０嘩以上になると、表面層を研削除去しない
Ｇ−■でも剥１１は発生しなかった。しかし細粒子が７
０嘔の！では強度が低下し、ロールとして耐用できない
。
従って細粒子０．６〜０．１■の比率Ｆｉ３４〜６４憾
で適当である。
で適当である。
又最大粒子径は、０．９ Ｍであるが、より安全をみれ
ばＯ，Ｓ ＷＯ方が好ましいと云えよう。
ばＯ，Ｓ ＷＯ方が好ましいと云えよう。
従来溶融珪石質ロールが１０００℃以上の条件で長時間
使用されたときＩＩ面層に剥離現象が発生することがあ
ったが、実施例で述べ念ように最大粒子径と中・細粒子
の量を調整しかつ鋳込成形法によ）製造されたとき形成
される表面の微粒層を研削除去し、本来の粒度構成であ
る面を出すととにより、剥離現象を防止する仁とが出来
るようになった。
使用されたときＩＩ面層に剥離現象が発生することがあ
ったが、実施例で述べ念ように最大粒子径と中・細粒子
の量を調整しかつ鋳込成形法によ）製造されたとき形成
される表面の微粒層を研削除去し、本来の粒度構成であ
る面を出すととにより、剥離現象を防止する仁とが出来
るようになった。
なお、鋳込酸Ｙ法により製造したロールの例を中心に説
明したが、遠心鋳造法又はアイソスタティタデレス法で
製造されたものについても基本的には同じことが云える
。
明したが、遠心鋳造法又はアイソスタティタデレス法で
製造されたものについても基本的には同じことが云える
。
Claims (1)
- 焼結結合した溶融珪石質を主成分とするロールのストリ
ップと接触する外！！面を構成する溶融珪石等の粒子を
最大粒子径が０．９■、好ましくけ０．６■以下であシ
、かつ０．１〜０．９ｍの粒子が重量比で３０〜６５憾
の構成にしたことを特像とする熱処理炉用溶融珪石質ロ
ール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16759081A JPS5871325A (ja) | 1981-10-20 | 1981-10-20 | 熱処理炉用溶融珪石質ロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16759081A JPS5871325A (ja) | 1981-10-20 | 1981-10-20 | 熱処理炉用溶融珪石質ロ−ル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5871325A true JPS5871325A (ja) | 1983-04-28 |
Family
ID=15852572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16759081A Pending JPS5871325A (ja) | 1981-10-20 | 1981-10-20 | 熱処理炉用溶融珪石質ロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5871325A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0360127U (ja) * | 1989-10-18 | 1991-06-13 | ||
| FR2679571A1 (fr) * | 1991-07-26 | 1993-01-29 | Vesuvius France Sa | Procede de depot de metal ou d'alliages metalliques sur une bande metallique et pieces de guidage pour la mise en óoeuvre de ce procede. |
-
1981
- 1981-10-20 JP JP16759081A patent/JPS5871325A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0360127U (ja) * | 1989-10-18 | 1991-06-13 | ||
| FR2679571A1 (fr) * | 1991-07-26 | 1993-01-29 | Vesuvius France Sa | Procede de depot de metal ou d'alliages metalliques sur une bande metallique et pieces de guidage pour la mise en óoeuvre de ce procede. |
| US5718766A (en) * | 1991-07-26 | 1998-02-17 | Vesuvius Crucible Company | Apparatus for guiding metal strip in a molted metal bath |
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