JPS5855174A - Ｍｉｇ溶接法 - Google Patents
Ｍｉｇ溶接法Info
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- JPS5855174A JPS5855174A JP15218781A JP15218781A JPS5855174A JP S5855174 A JPS5855174 A JP S5855174A JP 15218781 A JP15218781 A JP 15218781A JP 15218781 A JP15218781 A JP 15218781A JP S5855174 A JPS5855174 A JP S5855174A
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- JP
- Japan
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- current
- mig
- voltage
- potentiometer
- welding
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/06—Arrangements or circuits for starting the arc, e.g. by generating ignition voltage, or for stabilising the arc
- B23K9/073—Stabilising the arc
- B23K9/0731—Stabilising of the arc tension
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
不発“明はＭＩＧ溶接法におけるＭＩＧアークの安定化
に関する。
に関する。
九とえば、各電極に交互に溶接電流を流し磁気干渉を防
止する多電極溶接法は、高速および高能率溶接を可能と
する溶接法であることは知られている。従来の多電極溶
接法の一例としてスイッチングＴ Ｉ Ｇ−ＭＩ Ｇ
溶接法の原理を第１図（ａ）に示す。
止する多電極溶接法は、高速および高能率溶接を可能と
する溶接法であることは知られている。従来の多電極溶
接法の一例としてスイッチングＴ Ｉ Ｇ−ＭＩ Ｇ
溶接法の原理を第１図（ａ）に示す。
同図（ａ）において、定電流電源１の正極側は母材Ｍに
接続され、負極側は半導体スイッチ３を介してＴＩＧ電
極４に接続されている。また、定電圧電源２の負極側は
前記母材Ｍに接続され、正極側は半導体スイッチ３′を
介してＭＩＧワイヤ５に接続されている。定電流電源１
と定電圧電源２との通電タイミングは第１図（ｂ）に示
すようになっている。また、定電流電源１および定電圧
電源２のそれぞれの電源特性は第１図（Ｃ）および（ｄ
）に示すようになっている。
接続され、負極側は半導体スイッチ３を介してＴＩＧ電
極４に接続されている。また、定電圧電源２の負極側は
前記母材Ｍに接続され、正極側は半導体スイッチ３′を
介してＭＩＧワイヤ５に接続されている。定電流電源１
と定電圧電源２との通電タイミングは第１図（ｂ）に示
すようになっている。また、定電流電源１および定電圧
電源２のそれぞれの電源特性は第１図（Ｃ）および（ｄ
）に示すようになっている。
この場合、ＭＩＧ溶接において、母材ＭとＭＩＧワイヤ
５との長さすなわちＭＩＧアーク長カ；なんらかの原因
でＬｌからＬ２に短くなると電流が増加するためＭＩＧ
ワイヤの溶融は増大し自動的にアーク長が長くなシアー
ク長は一定に保たれる。
５との長さすなわちＭＩＧアーク長カ；なんらかの原因
でＬｌからＬ２に短くなると電流が増加するためＭＩＧ
ワイヤの溶融は増大し自動的にアーク長が長くなシアー
ク長は一定に保たれる。
いわゆる自己制御作用である。
しかし、このような理想的な現象の達成は少なく、アー
ク長が短かくなシ母材ＭにＭＩＧワイヤ５が短絡してし
まうと、溶接電源は足電圧特性であるため１，０００〜
２．５０ＯＡ の大電流が流れてしまい、このため溶滴
は吹きとばされ太き、なスパッターが発生するとともに
、シールドガスが乱れてブロホールの発生原因となって
いた。
ク長が短かくなシ母材ＭにＭＩＧワイヤ５が短絡してし
まうと、溶接電源は足電圧特性であるため１，０００〜
２．５０ＯＡ の大電流が流れてしまい、このため溶滴
は吹きとばされ太き、なスパッターが発生するとともに
、シールドガスが乱れてブロホールの発生原因となって
いた。
本発明の目的はＭＩＧアークを安定化させて高品質な溶
接部を得るＭＩＧ溶接法を提供するにある。
接部を得るＭＩＧ溶接法を提供するにある。
このような目的を達成するために、本発明は常時アーク
電圧を検出し、間接的にアーク長を求め、ワイヤが母材
に短絡しそうになると設定溶接電流の数倍の溶接電流を
流し短絡を防止するものである。
電圧を検出し、間接的にアーク長を求め、ワイヤが母材
に短絡しそうになると設定溶接電流の数倍の溶接電流を
流し短絡を防止するものである。
以下図面を用いて本発明の詳細な説明する。
第２図は本発明によるＭＩＧ溶接法の一実施例を示す回
路図で、特にＴＩＧ溶接とともに用いた実施例を示す回
路図である。ＴＩＧ電源Ｖｔはトランス６、およびダイ
オード７およびコンデンサ８からなる平滑回路、そして
溶接電流制御用トランジスタ９を介して母材ＭとＴＩＧ
電極４間に供制御用トランジスタ９とＴＩＧ電極４間に
はアーク発生および安定化用高周波発振器２５が介在さ
れている。この高周波発振器２５はそのパルスをＴＩＧ
パルス電流に同期重量するようになっておシ、これによ
り周波数が数十Ｈｚ〜数百Ｈｚの低周波でもＴＩＧ溶接
を可能にしている。
路図で、特にＴＩＧ溶接とともに用いた実施例を示す回
路図である。ＴＩＧ電源Ｖｔはトランス６、およびダイ
オード７およびコンデンサ８からなる平滑回路、そして
溶接電流制御用トランジスタ９を介して母材ＭとＴＩＧ
電極４間に供制御用トランジスタ９とＴＩＧ電極４間に
はアーク発生および安定化用高周波発振器２５が介在さ
れている。この高周波発振器２５はそのパルスをＴＩＧ
パルス電流に同期重量するようになっておシ、これによ
り周波数が数十Ｈｚ〜数百Ｈｚの低周波でもＴＩＧ溶接
を可能にしている。
一方、ＴＩＧ電流が設定される電流設定用ポテンショメ
ータ１３があり、この電流設定用ポテンショメータ１３
からの出力はアナログスイッチ１２を介して差動増幅器
１１に入力されるようになっている。この差動増幅器１
１には、ＴＩＧ溶接における負極側（母材Ｍに接続され
る）に設けられた電流検出用ＣＴ２６からの出力が入力
されるようになっておシ、前記アナログスイッチ１２を
介した入力と比較増幅され、増幅された偏差信号によシ
前記溶接電流制御用トランジスタ９を制御するようにな
ってい、る。
ータ１３があり、この電流設定用ポテンショメータ１３
からの出力はアナログスイッチ１２を介して差動増幅器
１１に入力されるようになっている。この差動増幅器１
１には、ＴＩＧ溶接における負極側（母材Ｍに接続され
る）に設けられた電流検出用ＣＴ２６からの出力が入力
されるようになっておシ、前記アナログスイッチ１２を
介した入力と比較増幅され、増幅された偏差信号によシ
前記溶接電流制御用トランジスタ９を制御するようにな
ってい、る。
ＭＩＧ電源Ｖｖはトランス６、およびダイオード７およ
びコンデンサ８からなる平滑回路、そして溶接電流制御
用トランジスタ１０を介して母材ＭとＭＩＧワイヤ５間
に供給されるようになっている。なお、母材ＭとＭＩＧ
ワイヤ５間には、電圧検出器２８が並列接続されて電圧
を検出できるようになっており、また溶接電流制御用ト
ランジスタ１０間には抵抗３０が並列接続され、これに
よシ常時１０〜５０Ａの電流を流しておき、スイッチン
グ周波数が５０Ｈｚで１，０ＯＯＡの大電流が流れても
アークを安定に発生させる↓うになっている。
びコンデンサ８からなる平滑回路、そして溶接電流制御
用トランジスタ１０を介して母材ＭとＭＩＧワイヤ５間
に供給されるようになっている。なお、母材ＭとＭＩＧ
ワイヤ５間には、電圧検出器２８が並列接続されて電圧
を検出できるようになっており、また溶接電流制御用ト
ランジスタ１０間には抵抗３０が並列接続され、これに
よシ常時１０〜５０Ａの電流を流しておき、スイッチン
グ周波数が５０Ｈｚで１，０ＯＯＡの大電流が流れても
アークを安定に発生させる↓うになっている。
一方、ＭＩＧ電流が設定される主電流設定用ポテンショ
メータ１６があシ、この主電流設定用ポテンショメータ
１６からの出力は、アナログスイッチ１５中のスイッチ
ＳＩを介して差動増幅器１４に入力されるようになって
いる。この差動増幅器１４にはＭＩＧ溶接における負極
側（母材Ｍに接続される）に設けられた電流検出用ＣＴ
２７からの出力が入力されるようになってお、す、また
、前記アナログスイッチ１５を介した主電流設定用ポテ
ンショメータ１６からの出力と比較増幅され、増幅され
た偏差信号により前記溶接電流制御用トランジスタ１０
を制御するように壜っている。
メータ１６があシ、この主電流設定用ポテンショメータ
１６からの出力は、アナログスイッチ１５中のスイッチ
ＳＩを介して差動増幅器１４に入力されるようになって
いる。この差動増幅器１４にはＭＩＧ溶接における負極
側（母材Ｍに接続される）に設けられた電流検出用ＣＴ
２７からの出力が入力されるようになってお、す、また
、前記アナログスイッチ１５を介した主電流設定用ポテ
ンショメータ１６からの出力と比較増幅され、増幅され
た偏差信号により前記溶接電流制御用トランジスタ１０
を制御するように壜っている。
さらに、前記主電流設定用ポテンショメータ１６とは別
個の電流設定用ポテンショメータ１７があり、この電流
設定用ポテンショメータ１７の出力は前記アナログスイ
ッチ１５中のスイッチＳ３およびスイッチＳ２を介して
前記差動増幅器１４に入力されるようになっている。前
記スイッチＳ３は比較器１９を介した前記電流検出器２
８からの出力によってオンオフするようになっている。
個の電流設定用ポテンショメータ１７があり、この電流
設定用ポテンショメータ１７の出力は前記アナログスイ
ッチ１５中のスイッチＳ３およびスイッチＳ２を介して
前記差動増幅器１４に入力されるようになっている。前
記スイッチＳ３は比較器１９を介した前記電流検出器２
８からの出力によってオンオフするようになっている。
前記比較器１９には電圧設定用ポテンショメータ２０か
らの出力が入力されるようになっている。なお、スイッ
チＳ２は溶接電流がＯＮ 、 ＯＦＦとスイッチングす
るため、電圧が０となる場合において、電圧設定用ポテ
ンショメータ２０で設定した値よシ低くなるので比較器
１９が動作しＳ。
らの出力が入力されるようになっている。なお、スイッ
チＳ２は溶接電流がＯＮ 、 ＯＦＦとスイッチングす
るため、電圧が０となる場合において、電圧設定用ポテ
ンショメータ２０で設定した値よシ低くなるので比較器
１９が動作しＳ。
がＯＮとなシ短絡電流用ポテンショメータで設定された
電流が流れるのを防止するようにしている。
電流が流れるのを防止するようにしている。
さらに、パルス発振およびパルス制御回路２１があり、
このパルス発振およびパルス制御回路２１からの出力は
、アナログスイッチ１２、およびアナログスイッチ１５
中のスイッチＳｒ 、 ８２を交互にオンオフするよう
に々っている。これにより、Ｔ工Ｇ溶接とＭＩＧｍ接に
おける互いのアーク干渉を防＋ｈしている。なお、前記
パルス発振およびパルス制御回路２１にはスイッチング
周波数調整用ポテンショメータ２２、主電流分配比調整
用ポテンショ−メータおよび短絡電流用電流分配比調整
ポテンショメータ２４が備えられている。
このパルス発振およびパルス制御回路２１からの出力は
、アナログスイッチ１２、およびアナログスイッチ１５
中のスイッチＳｒ 、 ８２を交互にオンオフするよう
に々っている。これにより、Ｔ工Ｇ溶接とＭＩＧｍ接に
おける互いのアーク干渉を防＋ｈしている。なお、前記
パルス発振およびパルス制御回路２１にはスイッチング
周波数調整用ポテンショメータ２２、主電流分配比調整
用ポテンショ−メータおよび短絡電流用電流分配比調整
ポテンショメータ２４が備えられている。
また、比較器１９からアナログスイッチ１５中のスイッ
チＳ３への出力はモード切換えスイッチ２９の切換えに
よって、前記パルス発振およびパルス制御回路２１へ入
力されるようになっている。
チＳ３への出力はモード切換えスイッチ２９の切換えに
よって、前記パルス発振およびパルス制御回路２１へ入
力されるようになっている。
このような構成において、ＴＩＧ電流は電流設定用ポテ
ンショメータ１３によりＴＩＧ電流が設定される。設定
された信号は差動増幅器１１により電流検出用ＣＴ２６
からの電流値と比較増幅され、増幅された偏差信号によ
シ溶接電流制御用トランジスタ９を制御し、設定された
電流になるよう制御される。アナログスイッチ１２はパ
ルス発振及び制御回路２１からの信号によりスイッチ７
７周波数に同期して開閉される。これにより、ＴＩＧ電
流とＭＩＧ電流の重複がさけられる。一方、ＭＩＧ電流
は主電流設定用ポテンショメータ１６で電流が設定され
ると共に、アーク長が短かくなった時に主電流に加算す
るための電流が電流ポテンショメータ１７により設定さ
れる。また電圧設定用（アーク長）ポテンショメータ２
０によシ短絡防止アーク電圧が設定され、比較器１９に
より電圧検出回路２８からの電圧と比較されて設定値よ
り低ければアナログスイッチ１５のスイッチＳ３を閉じ
、電流ポテンショメータ１７からの電流値が主電流ポテ
ンショメータ１６からの電流値に加算される。加算され
た電流値は電流検出用ＣＴ２７からの電流値と差動増幅
器１４で比較増幅され、これによシ得られる偏差信号に
より溶接電流制御用トランジスタ１０を制御し溶接電流
を制御している。なお、比較器１９の出力をパルス発振
および制御回路２１へ入力させるためのスイッチ２９を
切換えると主電流の分配比がポテンショメータ２３で設
定され、アーク長が短くなった場合の電流分配比がポテ
ンショメータ２４で設定される。一般にスイッチング溶
接は残留イオンが消滅しないＩ Ｋ Ｈｚ以上のスイッ
チング周波数で溶接を行なうとアークは安定に発生持続
できるが、周波数が高くなると溶接ケーブルや回路のイ
ンダクタンスによりピーク電流を高くできない場合が生
ずるので、電流分配比を変化することは極めて有効とな
る。
ンショメータ１３によりＴＩＧ電流が設定される。設定
された信号は差動増幅器１１により電流検出用ＣＴ２６
からの電流値と比較増幅され、増幅された偏差信号によ
シ溶接電流制御用トランジスタ９を制御し、設定された
電流になるよう制御される。アナログスイッチ１２はパ
ルス発振及び制御回路２１からの信号によりスイッチ７
７周波数に同期して開閉される。これにより、ＴＩＧ電
流とＭＩＧ電流の重複がさけられる。一方、ＭＩＧ電流
は主電流設定用ポテンショメータ１６で電流が設定され
ると共に、アーク長が短かくなった時に主電流に加算す
るための電流が電流ポテンショメータ１７により設定さ
れる。また電圧設定用（アーク長）ポテンショメータ２
０によシ短絡防止アーク電圧が設定され、比較器１９に
より電圧検出回路２８からの電圧と比較されて設定値よ
り低ければアナログスイッチ１５のスイッチＳ３を閉じ
、電流ポテンショメータ１７からの電流値が主電流ポテ
ンショメータ１６からの電流値に加算される。加算され
た電流値は電流検出用ＣＴ２７からの電流値と差動増幅
器１４で比較増幅され、これによシ得られる偏差信号に
より溶接電流制御用トランジスタ１０を制御し溶接電流
を制御している。なお、比較器１９の出力をパルス発振
および制御回路２１へ入力させるためのスイッチ２９を
切換えると主電流の分配比がポテンショメータ２３で設
定され、アーク長が短くなった場合の電流分配比がポテ
ンショメータ２４で設定される。一般にスイッチング溶
接は残留イオンが消滅しないＩ Ｋ Ｈｚ以上のスイッ
チング周波数で溶接を行なうとアークは安定に発生持続
できるが、周波数が高くなると溶接ケーブルや回路のイ
ンダクタンスによりピーク電流を高くできない場合が生
ずるので、電流分配比を変化することは極めて有効とな
る。
このように構成した２電極スイッチングＴＩＧ−ＭＩＧ
法における溶接電源特性及び溶接電流波形の模式図をそ
れぞれ第３図、第４図に示す。第３図（ａ）はＴＩＧ電
源特性、第３図（ｂ）はＭＩＧ電源特性である。第４図
においてＴＩＧ、ＭＩＧの溶接電流はアーク干渉を防止
するため、交互にスイッチングされている。また、ＭＩ
Ｇ溶接におけるアーク長に大幅な変動がない限り一定の
電流が流れるようになっている。しかし、アーク長が設
定値より短くなるとアークの動作点は第３図（ｂ）に示
すようにＰｌからＰ２に移動するようになる。動作点が
Ｐ２に移動すると電流が増加するためワイヤの溶融量も
増大しアーク長が長くなり動作点はＰｌにもどる。また
、第５図に示すように、ＴＩＧ電流およびＭＩＧ電流の
合計値が一定でパルス幅を変えた場合であっても効果は
ほぼ同じである。
法における溶接電源特性及び溶接電流波形の模式図をそ
れぞれ第３図、第４図に示す。第３図（ａ）はＴＩＧ電
源特性、第３図（ｂ）はＭＩＧ電源特性である。第４図
においてＴＩＧ、ＭＩＧの溶接電流はアーク干渉を防止
するため、交互にスイッチングされている。また、ＭＩ
Ｇ溶接におけるアーク長に大幅な変動がない限り一定の
電流が流れるようになっている。しかし、アーク長が設
定値より短くなるとアークの動作点は第３図（ｂ）に示
すようにＰｌからＰ２に移動するようになる。動作点が
Ｐ２に移動すると電流が増加するためワイヤの溶融量も
増大しアーク長が長くなり動作点はＰｌにもどる。また
、第５図に示すように、ＴＩＧ電流およびＭＩＧ電流の
合計値が一定でパルス幅を変えた場合であっても効果は
ほぼ同じである。
上述した実施例において、短絡電流（４）に対するスパ
ッター数について調べると、第６図に示すようなグラフ
を得た。ここで短絡電流とは設定電圧をＩＯＶとしＩＯ
Ｖ以下になった時に電流を増加させる値とする。なお、
１０■以上でのＭＩＧ溶接電流は２００Ａと一定にした
。ＴＩＧ電流はアーク長６ｗｍで４０ＯＡと一定である
。また、スイッチング周波数は２００ Ｈｚ 、母材は
ｃｕ、ｉｏｔ。
ッター数について調べると、第６図に示すようなグラフ
を得た。ここで短絡電流とは設定電圧をＩＯＶとしＩＯ
Ｖ以下になった時に電流を増加させる値とする。なお、
１０■以上でのＭＩＧ溶接電流は２００Ａと一定にした
。ＴＩＧ電流はアーク長６ｗｍで４０ＯＡと一定である
。また、スイッチング周波数は２００ Ｈｚ 、母材は
ｃｕ、ｉｏｔ。
ワイヤはＭ（ｒ−９９０φ１．６、溶接速度は２００ｍ
ｙ’ｆｆ１ｌ１１゜シールドガスはＡ ｒ ３５１７ｍ
１ｙｒとした。なお、スノくツタ−数とはφ０．５以上
のものを表している。短絡電流が２５０Ａ以下ではスパ
ッターは比較的少ないがワイヤが母材に短絡するとアー
クの再点弧が悪く良好な溶接ビードを形成できなかった
。
ｙ’ｆｆ１ｌ１１゜シールドガスはＡ ｒ ３５１７ｍ
１ｙｒとした。なお、スノくツタ−数とはφ０．５以上
のものを表している。短絡電流が２５０Ａ以下ではスパ
ッターは比較的少ないがワイヤが母材に短絡するとアー
クの再点弧が悪く良好な溶接ビードを形成できなかった
。
２５０〜８００Ａではスパッタが最も少なくビード形成
も良好であった。しかし、１，０００〜１，１００Ａ
になるとスパッターは大幅に増加しビード形成も悪く実
用的でなかった。また、比較のためＭＩＧに定電圧電源
を用いて実験したが、短絡電流１，０００〜１，１００
Ａのものとほぼ同じ様な結果であった。
も良好であった。しかし、１，０００〜１，１００Ａ
になるとスパッターは大幅に増加しビード形成も悪く実
用的でなかった。また、比較のためＭＩＧに定電圧電源
を用いて実験したが、短絡電流１，０００〜１，１００
Ａのものとほぼ同じ様な結果であった。
また、軟鋼ステンレス、ｋｔなどについても実験したが
、上記の結果とほぼ同じで短絡電流を主溶接電流の１．
５〜４倍にするとスパッターが最も少なくなることが明
らかとなった。
、上記の結果とほぼ同じで短絡電流を主溶接電流の１．
５〜４倍にするとスパッターが最も少なくなることが明
らかとなった。
以上、本発明によるとスパッターの発生は従来品質な溶
接部が得られる。また、従来のスイッチング溶接では周
波数がＩ Ｋ Ｈｚ以上でなければ安定なアークを発生
持続させることができ表かったが数十Ｈｚでもアークを
安定に発生持続させることができ優れ次効果を有する。
接部が得られる。また、従来のスイッチング溶接では周
波数がＩ Ｋ Ｈｚ以上でなければ安定なアークを発生
持続させることができ表かったが数十Ｈｚでもアークを
安定に発生持続させることができ優れ次効果を有する。
第１図（ａ）（ｂ）（Ｃ）（ｄ）は従来のスイッチング
ＴＩＧ−ＭＩＧ溶接法の一例を示す説明図、第２図は本
発明によるＭＩＧ溶接法の一実施例を示す回路図で、特
にスイッチングＴＩＧ−ＭＩＧ 溶接法の一実施例を示
す回路図、第３図（ａ） 、 （ｂ）は本発明の実施例
に使用される゛電源の特性を示す図、第４図は本発明の
実施例によるＴＩＧ電流とＭＩＧ電流の電流波形を示す
図、第５図は本発明の実施によるＴＩＧ電流とＭＩＧ電
流の他の方法による電流波形を示す、第６図は本発明の
実施による効果を示すグラフである。 ４・・・ＴＩＧ電極、５・・・ＭＩＧワイヤ、９．１０
・・・溶接電流制御用トランジスタ、１１，１４・・・
差動増幅器、１３，１６，１７・・・ポテンショメータ
、１２．１５・・・アナログスイッチ、１９・・・比較
器、第４困 第６０ ２００ 歇す ６％ ８θＯｌθｏｏ
ｔｚｏ。 Ｉ！ｆＬ絡電５先（Ａ）
ＴＩＧ−ＭＩＧ溶接法の一例を示す説明図、第２図は本
発明によるＭＩＧ溶接法の一実施例を示す回路図で、特
にスイッチングＴＩＧ−ＭＩＧ 溶接法の一実施例を示
す回路図、第３図（ａ） 、 （ｂ）は本発明の実施例
に使用される゛電源の特性を示す図、第４図は本発明の
実施例によるＴＩＧ電流とＭＩＧ電流の電流波形を示す
図、第５図は本発明の実施によるＴＩＧ電流とＭＩＧ電
流の他の方法による電流波形を示す、第６図は本発明の
実施による効果を示すグラフである。 ４・・・ＴＩＧ電極、５・・・ＭＩＧワイヤ、９．１０
・・・溶接電流制御用トランジスタ、１１，１４・・・
差動増幅器、１３，１６，１７・・・ポテンショメータ
、１２．１５・・・アナログスイッチ、１９・・・比較
器、第４困 第６０ ２００ 歇す ６％ ８θＯｌθｏｏ
ｔｚｏ。 Ｉ！ｆＬ絡電５先（Ａ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ＭＩＧ電圧を検出し設定電圧以下になった際設定さ
れたＭＩＧ電流を増加させることによシワイヤと母材の
短絡を防止することを特徴とするＭＩＧ溶接法。 ２、ＴＩＧ溶接とともに用いられ、隣接するＴＩＧ電極
と交互に電流を流す特許請求の範囲第１項記載のＭＩＧ
溶接法。 ３、電流の増加はピーク電流を増加させる特許請求の範
囲第１項記載のＭＩＧ溶接法。 ４、電流の増加はパルス幅を増加させる特許請求の範囲
第１項記載のＭＩＧ溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15218781A JPS5855174A (ja) | 1981-09-28 | 1981-09-28 | Ｍｉｇ溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15218781A JPS5855174A (ja) | 1981-09-28 | 1981-09-28 | Ｍｉｇ溶接法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5855174A true JPS5855174A (ja) | 1983-04-01 |
Family
ID=15534958
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15218781A Pending JPS5855174A (ja) | 1981-09-28 | 1981-09-28 | Ｍｉｇ溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5855174A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5927779A (ja) * | 1982-08-04 | 1984-02-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスメタルア−ク溶接方法 |
| JPS62214873A (ja) * | 1986-03-18 | 1987-09-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 多電極ア−ク溶接方法 |
| JPH04235285A (ja) * | 1990-10-30 | 1992-08-24 | Internatl Business Mach Corp <Ibm> | 無電解メッキ方法 |
| US6180171B1 (en) | 1997-08-29 | 2001-01-30 | Sintokogio, Ltd. | Method of producing a plated product having recesses |
| US20130228555A1 (en) * | 2012-03-02 | 2013-09-05 | Lincoln Global, Inc. | Synchronized hybrid gas metal arc welding with tig/plasma welding |
-
1981
- 1981-09-28 JP JP15218781A patent/JPS5855174A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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