JPS58500771A - 温度調整膨張弁の作動を制御するための方法及び装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 温度調整膨張弁の動作を制御するための方法及び装置 技術分野 この発明は、冷却システムにおいて蒸発器コイルへの冷却剤をメー）　ＩＪソン グるのに用いる温度調整膨張弁の改善された動作制御に関する。さらに詳細には 、この発明は、弁の動作を改善しかつ逆動作条件の下で弁の過熱調整を制御する よう温度調整膨張リモート流体封入中空体に熱を与えるための方法および装置に 関する。

背景技術 温度調整膨張弁は、蒸発器コイルへ送られる液体冷却剤の流れを制御しまたはメ ー）　１ングする冷却側流制御に長年利用されてきたが、効率が高くしかもどん な型式の冷却アビリケーションにも容易に適合できるため、おそらく現在で最も 広汎に用いられる冷却剤流制御手段であろう。温度調整膨張弁の動作は、蒸発器 コイル出口における吸い込みラインの過熱を一定に保ち、あらゆるシステム負荷 条件の下で蒸発器に冷却剤を満たした１１にしておくことを基本とする。温度調 整膨張弁の特性動作は次の３つの独立した力、すなわち（１）蒸発器圧力；（２ ）内部調整可能バネのバネ圧力；および（３）弁リモート流体封入中空体内の飽 和液／蒸気混合体による圧力；の相互作用の結果として生まれる。（１）と（２ ）の力は（３）の力と均衡を保つ。流体封入中空体による力は、蒸発器出口の吸 い込２ みラインにクランプで止められた該リモート中空体が蒸発器コイルから逸出する 冷却剤蒸気の過熱によって暖められていることによシ導出される。

しかし従来の温度調整弁の多くは低い周囲温度であるいは次の条件の１つまたは それ以上が存するときに故障、すなわち適性動作が不能になる。

１、弁の圧力降下が減少する； ２、凝縮器から弁への液体冷却剤ラインに圧力降下が生ずる； ３、凝縮器から弁への液体冷却剤ラインが凝縮温度以上に暖められる。

故障した弁は冷却剤のメー）　ＩＪソング不可能にするわけではないが、上記条 件のどれかが悪化するにつれてメートリングできる冷却剤は、減少する。根本的 な問題は、温度調整膨張弁の過熱調整が弁の容量の関数となることにある。従っ て、この問題に対する解は、弁の容量と関数的に関係しないような制御方法を提 供することである。

温度調整膨張弁のリモート流体封入中空体に熱を与えることによって膨張弁制御 を改善できる。中空体に与えられる熱を制御することによって、弁の過熱調整を 制御する技術が得られる。

熱を利用する温度調整弁の制御は米国特許第２，８７６゜６２９号に開示されて いる。開示される温度調整弁は、冷却システムにおいて凝縮器の熱ガス側から蒸 発器入口への熱ガス供給を制御するのに使われる。熱ガスは蒸発器へ供給されて そこの温度を上げシステム容量を減少させる。この技術は、自動空気調整システ ムや、システムのコンプレッサ速度が冷却機または空気調整負荷要件に関係しな いような他の冷却システムでしばしば利用される。温度調整弁の流体封入中空体 は、蒸発器コイルを通る空気流路に配置される。空気温度が上昇すると、中空体 は熱せられて弁を絞り、蒸発器へ送られる熱ガスの量を減少させる。

しかしながら、自動空気調整システムでは調整される空気の温度を制御するだめ のオにレータ調整装置が必要であり、開示されるオにレータ調整装置は弁動作を 制御して蒸発器への熱ガスを調整するため弁リモート中空体を熱するものである 。しかしその種の弁は、冷却ステムの蒸発器コイルへ送られる冷却剤をメートリ ングし蒸発器コイル両端間の過熱に応じて制御されるような温度調整膨張弁のキ ャパシティに適用しない。開示される装置は、冷却剤自体の冷却容量によって中 空体への熱供給を制御することもなければ、弁の圧力降下とは独立に温度調整弁 の過熱調整を制御できる機能を有するものでない。

米国特許第２，７３５，２７２号は容器内の所望最大液レベルを設定するための 液レベル制御装置を開示し、特に冷却システムにおいて蒸発器ユニットへの供給 タンク内に所定の冷却剤液レベルを設定するのに好適である。開示される液レベ ル制御装置では、蒸発器ヘッダタンクへの冷却剤をメー）　ＩＪソングる温度調 整膨張弁のリモート中空体を暖めて該タンク内の冷却剤を所望レベルに保つため ヒータコイルが用いられる。特別に設計されたリモート流体封入中空体を暖める ため低出力ヒーティング素子が使われる。中空体が暖まると弁は開いた１まにな り、やがては冷たい冷却剤液レベルが中空体位置に達して低出力ヒーティング素 子が中空体を暖めるよりも速い速度（率）で中空体を冷やす。中空体が冷えると 弁は閉じて中空体位置に液レベルを確立する。しかし該ヒータ素子は、リモート 中空体内に組込まれるものであって、冷却剤ラインに対して熱交換関係をもつよ うクランプ止めされた中空体に外側から取付けるのに適したものではない。

また開示される制御装置は、液体冷却剤の液レベル制御と関連して機能するにす ぎず、蒸発器コイル両端間て計測される弁過熱の制御または調整を示唆するもの でもない。

発明の開示 本発明は上述した従来技術の問題点を解決するものであり、ぞの一実施態様にお いては、冷却システムの蒸興器コイルへ送られる冷却流体をメートリングする温 度調整膨張弁の制御であって、蒸発器コイル出口付近の冷却剤ラインに対して直 接的熱交換関係をもつようクランプ止めされた膨張弁流体封入中空体に熱を与え るためのヒーティング手段と、中空体に対して熱交換関係をもつよう取付けられ てヒーティング手段と協働し、中空体位置のラインに存する液体冷却剤の冷却速 度（率）より小さい速度（率）でもって中空体に直接熱を伝達するための熱伝導 体とを備える改善された制御が提供される。

本発明の別の実施態様によれば、冷却システム蒸発器コイルへの冷却剤をメート リングする温度調整膨張弁の過熱制御を改善する装置が開示され、この装置は、 所望の過熱を設定するための過熱設定手段と、蒸発器コイル両端間の弁過熱を計 測測定するだめの過熱決定手段と、測定された過熱を設定された過熱と比較する ための差動手段と、差動手段と協働して測定過熱が設定過熱を超えたときに弁の 流体封入中空体に熱を与えるだめのヒーティング手段とを具備する。また、測定 過熱が所望過熱より高いときにヒーティング手段によるヒーティング速度（率） を増大させ、かつ所望過熱が測定過熱より高いときにヒーティング手段によるヒ ーティング速度を減少させるようヒーティング手段を制御するヒーティング制御 手段が設けられる。

したがって本発明の主要な特徴の一つは、弁流体封入中空体に熱を与えることに より弁の圧力降下とは独立になされる温度調整膨張弁の制御を改善する手段を提 供することである。

本発明の別の特徴は、蒸発器コイルの両端間の測定過熱が設定された過熱より大 きくなったときに弁流体封入中空体に熱を与えることにより弁の圧力降下とは独 立に弁制御を行う温度調整膨張弁の過熱制御を、改善する手段を提供することで ある。

６ 本発明の他の特徴は、測定された過熱と設定された過熱との差に応答して弁流体 封入中空体への熱供給速度を制御する手段を供給することである。

図面の簡単な説明 上述した本発明の利点および特徴を導出する仕方が詳しく理解されるように、こ の明細書の一部をなす添付図面に示された特別の実施例を参照して本発明のよシ 詳細な説明をＩｊえる。しかし注意すべきことであるが、添付図面は本発明の代 表的実施例を示すにすぎず、したがって本発明の範囲を限定するものと解されて はならず、他の実施例も本発明の範囲内で可能である。

図面において； 第１図は温度調整膨張弁の流体封入中空体に熱を与えるため本発明を利用した従 来の冷却システムを概略的に示す図、 第２図は温度調整膨張弁の過熱を制御するだめの本発明の一実施例を概略的に示 す図、 第３図は温度調整膨張弁の過熱を制御するための本発明の別の実施例を概略的に 示す図、 第４図は本発明による過熱制御の効果を含む、温度調整膨張弁に対する過熱対弁 容量のグラフ図、第５図は吸い込みラインに対する弁流体封入中空体の取付けと 中空体に対するヒーティング手段および熱伝導体の取付けとを示す拡大部分図、 および第６図は第５図の線６−６についてのヒーティング手７　符都ｊ５８−５ ００７７１　（４）段、中空体および吸い込みラインの垂直断面図である。

発明を実施するだめの最良の態様 第１図には、コンプレッサ１２と圧縮された冷却流体を凝縮して蒸気状態から液 状態にする凝縮器コイル１４とを有する典型的な冷却システム１０が示される。

普通の温度調整膨張弁１８は管１６を介して凝縮器コイルから凝縮された冷却剤 を受取る。膨張弁１８は管２ｏを通って蒸発器コイル内に供給される液体冷却剤 の流れの制御またはメー）　ＩＪソング行い、冷えた液体冷却剤は蒸発器コイル で冷却負荷（図示せず）との熱を交換することによって気化する。蒸気状態の冷 却剤は、吸い込みライン管２４を通ってコンプレッサ１２に戻シ、そこで圧縮さ れ、再び閉ループ冷却システムを循環する。

膨張弁１８は、普通の温度調整膨張弁であシ、蒸発器コイル２２に蒸気が存在す るときに吸い込み管２４内の冷却剤蒸気の過熱度を一定に保つよう働く。このよ うな温度調整膨張弁１８には一般にリモート（遠隔）流体封入中空体（ｂｕｌｂ ）　２６が備えられ、この中空体２６は蒸発器コイル２２の出口付近の吸い込み ライン２４に対して熱交換関係をもつようクランプまたはストラップ２５により 取付けられる。中空体２６は吸い込みライン２４内の冷却剤と同じ温度に暖めら れ、これにより中空体２６内の液の一部は気化する。リモート中空体２６内の飽 和液／蒸気混合体による圧力は、毛細管２７を介して膨張弁ｉ８に連絡する。温 度調整膨張弁の特性動作は、３つの力、すなわち（１）蒸発器圧力（２）内部の 調整可能な弁バネによる圧力、およびこれら両圧力と対立して作用する（３）リ モート中空体の液／蒸気混合体による圧力、の相互作用から生１れる。蒸発器コ イル２２の面がどの程度利用されるかは弁１８の過熱設定により決まる。低い過 熱設定であると、利用される蒸発器コイル２１の面の割合は大きくなる。

第１図において、後述されるリモート中空体２６に熱を与えるための過熱制御装 置３０が示される。本発明の最も広い形態では、蒸発器コイル２２の出口付近の 吸い込みライン２４に対して直接的熱交換関係をもつよりクランプ止めされた流 体封入中空体２６に熱を与えるためのヒーティング手段（制御回路３８およびヒ ータ４０）を設けることにより、蒸発器コイル２２への冷却剤液をメータリング する温度調整膨張弁１８に対して改善された制御を与える。ヒーティング手段の ヒータ４０は、好才しくはエポキシ樹脂ケース等のハウジングまたは容器４４に 収容された抵抗性ヒータコイルであってよい。熱伝導材からなるクリップ４２は 、リモート中空体２６に直接取付けられ、ヒータ４０と協働して中空体に直接熱 を加える。

中空体２６に熱が加えられると、膨張弁１８は開き、蒸発器コイル２２への冷却 剤のメートル量は増大する。

しかし熱伝導性クリップ４２は、ヒータ４０から中空体２６への熱移動を、中空 体位置のライン２４に存する液体冷却剤の冷却速度より小さい速度に制限する。

吸い込みライン２４内の液体冷却剤による中空体の急速冷却は熱伝導体４２を介 してのヒーティング手段によるヒーティング作用を迅速に上回り、この結果弁１ ８は蒸発器コイル２２への冷却剤のメートル量を減少させるよう動作する。蒸発 器コイル２２に入いれる冷却剤の量が減少すると、吸い込みライン２４のリモー ト中空体位置に達する液体冷却剤はそれ以上増えなくなる。中空体２６の冷却率 は次第に低下し、ついにはヒーティング手段の与える熱量が中空体２６による液 蒸気混合体圧力に作用して弁１８を開かせ、これによシ蒸発器コイルヘメー）　 ＩＪソングれて入る冷却剤の量が増大する。

別の実施例では、蒸発器コイル２２への冷却剤をメー１−　’Ｊソングる温度調 整弁１８の過熱制御を改善するための装置が制御装置３ｏに設けられる。この装 置は、温度センサ装置３２．３４がら過熱温度情報を受取る回路３８を備える。

温度センサ装置３２．３４は、蒸発器２２の入口ライン２ｏと、リモート中空体 ２６および蒸発器２２の出口に近接する吸い込みライン２４とにそれぞれ取付け られる。センサ装置３２．３４は、好１しくはクリップまたはストランプ３６に より冷却剤ライン２０．２４に取付けられる。温度センサプローブ３２．３４か らの温度情報はそれぞれ導体３３．３５を介して制御回路３８に送られる。制御 回路３８は、プローブ３２．３４からの過熱温度情報を用い、リモート中空体１ ０ を暖めるためこの中空体に対して熱交換関係をもつよう取付けられたヒーティン グ手段４０を制御する。このようなヒーティングは中空体２６によって検出され る過熱を制御可能にし、これにより温度調整膨張弁の機械的過熱設定を変えずに 弁１８の過熱調整を制御することができる。

第５図および第６図を参照して説明すると、ヒーティング手段４０は熱伝導部材 ４２によシ中空体２６に直接取付けられてよい。クリップまたは熱伝導部材４２ は、好ましくはメタルクリップでよく、ヒータコイル４０を包み、一対の降バネ クリップ足４２′を有する。部材４２の上方部とヒーティングコイル４０は、好 ましくはエポキシ樹脂体またはブロック４４に鋳込みで収容され、これらコイル ４０、部材４２および熱を蓄積する手段に適当な絶縁が与えられる。バネクリッ プ足４２′は、中空体２６とは直接的熱交換関係をもつがしかし中空体２６がク ランプ２５によって取付けられる冷却剤吸い込みライン２４とは直接的熱交換関 係をもたないよう、中空体２６の胴体の囲シにクリップ止めされる。したがって 、クリップ４２は任意の適当な熱伝導材から構成されてよいが、ただしそのサイ ズはヒータ４０から中空体２６への熱の伝達率を中空体２６の位置にある吸い込 みライン２４内の冷却剤の冷却率より小さい率に制限するよう選ばれる。

第２図は、過熱制御装置３０および制御回路３８の一実施例をより詳細に示す。

温度プローブ３２．３４は、任意の適当な温度応答センサ手段、例えば温度応答 ダイオードまたはサーミスタでよく、温度を検出して検出温度を表わす電気信号 を発生する。第２図において、温度センサ装置３２．３４は温度応答ダイオード （３２，３４）として示され、それらのカソードは導体４６を介して接地電位と 並列に接続される。

入口ダイオード３２のアノードは、導体３３、バイアス抵抗器５０および導体５ ２を介して正電圧源（十Ｖ）に接続される。出口ダイオード３４のアノードは、 導体３５、抵抗器４８．４９および導体５２を介してダイオード３２と並列に正 の電圧源（十Ｖ）に接続される。抵抗器４９はダイオード３４に対するバイアス 抵抗器として作用し、抵抗器４８は弁１８に対して所望の過熱を設定するための 過熱設定手段として機能する。抵抗器４８．４９は電圧レベル設定手段、すなわ ち分圧回路を形成する。

ダイオード３２のアノードは、導体３３．８５を介して差動増幅器５６の一方の 入力に接続される。ダイオード３４のアノードは、導体５６、抵抗器４８および 導体５３を介して増幅器５６の別の入力に接続される。増幅器５６の出力は導体 ５７を介して積分回路５８に供給される。積分器５８からの可変電圧信号出力は 導体５９を介して電圧制御発振器ＣＶＣＯ）６０に供給される。可変電圧入力信 号によシ発振器６０は可変周波数出力信号２ を発生し、その周波数は受取った積分信号の電圧の増大また減少と関数的関係を もって増大または減少する。

発振器出力信号は、導体６１を介して普通のパルス発生回路６２に一人力として 供給される。パルス発生回路６２は、発振器６０からの可変周波数出力信号を受 取ってこれに応答した一連の電圧パルスを発生し、かつ導体４１　（４３）を介 してヒーティング手段４０に供給する。

発生回路６２からのパルス信号の周波数は、発振器６０から受取った可変周波数 信号の周波数と関数関係を有する。ヒーティング手段４０は、上述した抵抗性ヒ ーティング素子のような任意の適当な熱エネルギ源でよい。

もちろん、他の適当な熱エネルギ源も使えるのである。

動作中（第１図および第２図参照）、温度応答ダイオード３２．３４は蒸発器コ イル２２の冷却ライン２０（入口）、２４（出口）のそれぞれの位置にて冷却剤 温度を検出する。冷却剤蒸気は吸い込みライン２４を通って蒸発器コイル２２を 出るときに過熱され、かつ冷却剤はライン２０を通ってコイル２２に入いるとき に液（冷）状態になることから、ダイオード８２．３４のアノード間の電圧差は 蒸発器コイル２２の出口における冷却剤の過熱の均似的測定値を与える。ダイオ ード３２．３４は温度が上昇すると導電度が大きくなる、つまり電圧降下が小さ くなる仕方で温度に応答する。ダイオード３４の検出する蒸発器出口温度は一般 にダイオード３２の検出する蒸発器入口温度よりも高いので、ダイオード３２の ３ アノードに得られ導体５５を介して増幅器５６に供給さに現われる電圧信号レベ ルより高くなる。しかし、所望の過熱設定（セツティング）に対して電圧設定手 段４８がセットされたとき、導体３５に現われるアノード電圧と抵抗器４８の足 部における電圧降下との直列的和による第３の電圧信号が生成され、この電圧信 号は導体５３を介して増幅器５６に第２の信号入力として供給される。

差動増幅器５６は、入力として供給された両型圧信号を比較し、それら電圧信号 の差（すなわち、過熱）を表わす出力信号（ＶＴ）を発生する。ＶＴ　出力信号 は、ダイオード３２（入口）から導体５５を介して増幅器５６に供給された第１ 電圧信号がダイオード３４（出口）および分圧器４８から導体５３を介して増幅 器５６に供給された結合第３電圧信号より大きいかまたはそれよシ小さいかに従 い、正または負になる。増幅器５６への入力５５の電圧信号が入力５３の電圧信 号より大きいとき、測定過熱は所望過熱より大きい。逆に増幅器５６への入力５ ３の電圧信号が入力５５の電圧信号より大きいとき、所望過熱は測定過熱よシ大 きい。

電圧信号ＶＴは積分器５８に供給されて積分され、生成された積分器出力電圧信 号（Ｖ工）はＶＣＯ６０に入力として供給される。積分器出力信号の電圧は、上 述した増幅器への両型圧入力の差と関数関係をもって増大または減少する。した がって、測定過熱が所望過熱より高いｌ４ ときＸＩＴ　は増幅器５６への両型圧入力の差と関数関係をもって増大し、所望 過熱り一測定過熱より高いときＶ、は増幅器５６への両型圧入力の差と関数関係 をもって減少する。

積分器可変電圧信号Ｖ□が上述したようにしてＶｃ。

に供給され、それにより生成する出方信号の周波数げ工）は入力Ｖ□倍信号電圧 レベルと関数関係をもつ。

パルス生成器６２によって生成された可変周波数電圧パルスが上述のようにして ヒーティング手段４ｏに供給され、ヒータ４０によるヒーティング率を増大また は減少せしめる。

蒸発器コイル２２両端間の測定過熱が設定された所望過熱より高いとき、パルス 生成器６２からの電圧パルスの周波数は増大し、これによりヒータ４ｏのヒーテ ィング率を高めてリモート中空体２６に熱を与える。中空体２６のヒーティング が高捷ると弁１８はさらに開いて蒸発器コイル２２への冷えた液体冷却剤のメー トル量を増大させ、これにより測定過熱は次第に低下してついには所望過熱と等 しくなシあるいはそれより低くなる。所望過熱が蒸発器コイル２２両端間の測定 過熱より高くなったとき、パルス生成器６２からの電圧パルスの周波数は減少し 、その結果ヒータ４０によるヒーティング率が下がってリモート中空体２６への 熱供給を減少させる。

中空体２６への熱供給カー少なくなると弁が絞られて蒸発器コイル２２へ送られ る冷えた液体冷却剤の量が減少し、これにより測定過熱は低下してついには所望 過熱と等しく々９あるいはそれより低くなる。

第３図には、制御回路３８の別の簡単な実施例ｈ″−示される。温度センサ手段 ３２．３４は、上述したように、ダイオード３４と直列に配置された分圧器４８ ．４９と電気的に並列に接続される。

温度センサ装置３２．３４および分圧器４８０機能は上述したものと同じである ので、これ以上の説明は省略する。温度測定回路からの電圧信号は、上述したも のと同じような入力として導体５３．５５を介して比較回路６６に供給される。

所望過熱が測定過熱よシ高いとき（電圧入力５３が電圧入力５５よシ大きいとき ）比較器６６から出力信号は発生せず、このためヒーティング手段４０はオフで リモート中空体２６に熱は与えられない。しかし、測定過熱が所望過熱を超える と（電圧入力５５が電圧入力５３を超えると）比較器６６から出力電圧レベルが 発生して導体４１　（４３）を通シヒ・−夕４０に供給される。これによって、 ヒーティング手段４０はリモート中空体２６に熱を加え本発明の第１の実施例（ 第２図）について上述したような仕方で弁１８の動作を制御する。ある種のアピ リケーションにおいては、ヒーティング手段４０が中空体２６に熱を与える速度 （率）を安定させるためヒーティング手段４０と弁リモート流体封入中空体２６ 間に熱交換関係をもって介在するサーマル・マス（ｔｈｅｒｍａｌ６ ｍｎ、ｓｓ　）　７０　ｋ設けることが好ましい。サーマル・マス７０は、カッ ト・オン（ヒーティング）またはカット・オフ（無ヒ−ティング）モード動作を 行うものではない熱積分器として作用して中空体２６のヒーティング率を安定化 させる。

第４図には、従来の温度調整弁１８において所定の凝縮器ライン圧力と蒸発器圧 力に対する弁容器対過熱セツティングを曲線８０で示す。好ましい機械的過熱セ ツティングである１０°（点８２）に対して、約５５％の弁容量ｈ″−与えられ る。しかし、凝縮器ライン圧力捷たは蒸発器圧力が変化したとき、あるいは他の 外的条件によって弁圧力降下が変化したときは、弁の過熱も変化する。圧力降下 Ｐが減少する。弁容量対過熱曲線８０は曲線８０′にシフトシ、その結果１０° の過熱セツティングては８４に示すように２５％まで容量が減少し、不完全な蒸 発器コイル供給となる。弁の容量ＣＣ）は次のように表わせる。

ｆ−関数関係 ＳＨ＝弁の過熱 これは、過熱Ｃ３ｌＩ）が容量（Ｃ）と関数関係をもつことを意味する。

したがって、弁の過熱を変える外的条件は蒸発器コイル２２への冷却剤をメー） 　ＩＪソングる弁の動作容量をも変えることになる。それ故、機械的弁容量と関 数関係をもたずに弁の過熱を変える方法が必要とされる。上述したような弁流体 封入中空体２６に熱を与える方法および装置はこの問題を解決する。

第４図に示ように、曲線８ｏは、１ｏ°の過熱セツティングに対して弁容量ｆＪ ″−５５％となるような弁の容量対弁過熱を示す。リモート中空体２６に熱を与 えると、上述のように曲線８ｏは曲線８６（点線）にシフトして所望過熱は点８ ２′で示すように５％まで低下するが、しかし弁容量は上述したように同じ５５ ％に保持される。

過熱セツティング（点８２）と所望過熱（点８２′）間の過熱シフトはＴで表わ される（８８）。

本発明から逸脱することなく多くの変形、変更が上述した方法および構成になし 得る。したがって、上記説明および添附図面における本発明の形態は単に例示に すぎなく本発明の範囲を限定するものではないことをはっきりと理解されたい。

浄書（内容に変更なし） 手続補正書（方式） １事件の表示 ３、補正をする者 事件との関係　出　願　人

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １．冷却システム蒸発器コイルへの冷却剤をメートリングする温度調整膨張弁の 制御を改善する方法において、蒸発器コイルの出口付近の冷却剤ラインに対して 直接的熱交換関係をもつよう膨張弁流体封入中空体をクランプで止めること、 選ばれた源から熱を供給すること、および前記中空体位置のライン内に液体冷却 剤が存在するときの冷却率より低い率で前記中空体に熱を伝えるよう、前記選ば れたヒーティング源と協働しかつ前記中空体に対して熱交換関係をもって取付け られた熱伝導体を介して前記ヒーティング源と前記中空体間の熱交換を制限する こと、 の諸段階を含む方法。 ２、前記熱を供給する段階に、前記熱伝導体を介しての前記ヒーティング源から 前記中空体への熱伝達を安定化するよう前記ヒーティング源の供給する熱を蓄積 する段階を含む請求の範囲第１項に記載の方法。 ３、冷却システム蒸発器コイルへの冷却剤をメートリングする温度調整膨張弁の 過熱制御を改善する方法において、 所望の過熱を設定すること、 蒸発器コイル両端間の弁過熱を測定すること、測定過熱を設定過熱と比較するこ と、および測定過熱が設定過熱より高くなったとき弁の流体封入中空体に熱を与 えること、 の諸段階を含む方法。 ４、前記熱を与える段階に、 測定過熱が設定過熱より高くなったとき、増大する率で弁の流体封入中空体に熱 を与えること、および設定過熱が測定過熱より高くなったとき、減少する率で弁 の流体封入中空体に熱を与えること、の諸段階を含む請求の範囲第３項に記載の 方法。 ５、冷却システムへの冷却剤をメートリングする温度調整膨張弁に対する改善さ れた制御であって、蒸発器コイルの出口付近の冷却剤ラインに対して直接的に熱 交換関係をもつようクランプで止められた膨張弁流体封入中空体に熱を与えるた めのヒーティング手段と、前記中空体に対して熱交換関係をもって取付けられか つ前記ヒーティング手段と協働し、前記中空体位置のライン内に液体冷却剤が存 在するときの冷却率より低い率で前記中空体に熱を伝えるだめの熱伝導体と、を 備える改善された制御。 ６、前記熱伝導体に接続され、膨張弁流体封入中空体に与えるための熱を前記ヒ ーティング手段が前記熱伝導体に供給する率を安定化させるためのサーマル・マ スを備える請求の範囲第５項に記載の改善された制御。 ７、冷却システム蒸発器コイルへの冷却剤をメートリングする温度調整膨張弁の 制御を改善するための装置において、 ２０ 所望の過熱を設定するための過熱設定手段と、蒸発器コイル両端間の弁過熱を測 定するための過熱決定手段と、 測定過熱を設定過熱と比較するための差動手段と、前記差動手段と協働し、測定 過熱が設定過熱より高くなったときに弁の流体封入中空体に熱を与えるだめのヒ ーティング手段と、 を具備する装置。 ８、前記過熱設定手段は、前記所望の過熱を表わす所定の電圧を設定するだめの 電圧レベル設定手段からなる請求の範囲第７項に記載の装置。 ９、前記過熱決定手段に、 蒸発器コイルの入口にある冷却剤ラインに対して熱交換関係をもつよう取付けら れ、前記ライン内の冷却剤の温度を表わす第１の電圧信号を発生する第１の温度 応答手段と、 蒸発器コイルの出口にある冷却剤ラインに対して熱交換関係をもつよう取付けら れ、前記ライン内の冷却剤の温度を表わす第２の電圧信号を発生する第２の温度 応答手段とが備えられ、 前記電圧レベル設定手段は、前記第２の温度応答手段と電気的に直列関係をもっ て配置され、前記所定の電圧レベルと前記第２の電圧信号とを加え合わせて両電 圧の和を表わす第３の電圧信号を特徴する請求の範囲第８項に記載の装置。 ２１　ｍ佛５８−５（１０７７１（２）１０、前記差動手段は、前記第１および 第３の電圧信号を受取って前記第１の電圧信号ｈ１前記第３の電圧信号より太き いときに前記ヒーティング手段に供給するだめの出力信号を発生する比較回路か らなる請求の範囲第９項に記載の装置。 ■、前記ヒーティング手段は、前記ヒーティング手段と前記弁流体封入中空体間 に熱交換関係をもって介在して前記ヒーティング手段が前記膨張流体封入中空体 に熱を与える率を安定化させるサーマル・マスを備える請求の範囲第１０項に記 載の装置。 氏、前記ヒーティング手段から前記中空体に熱を伝えるため前記弁流体封入中空 体に直接的に前記ヒーティング手段を取付けるための熱伝導部材を備える請求の 範囲第７項または第１１項に記載の装置。 凪　前記差動手段に、 前記第１および第３の電圧信号を受取ってそれら第１および第３の電圧信号間の 差を表わす出力信号を発生する差動増幅器回路と、 前記差動増幅器回路から前記出力信号を受取シ、前記第１の電圧信号が前記第３ の電圧信号より大きいときヒーティング率を増大させ、かつ前記第３の電圧信号 が前記第１の電圧信号より太きいとき前記ヒーティング率を低下させるよう前記 ヒーティング手段に供給するためのヒータ制御信号を発生するヒータ制御手段と 、を備える請求の範囲第９項に記載の装置。 ２ 礼　前記ヒータ制御手段に、 前記差動増幅器回路から前記出力信号を受取シ、前記第１の電圧信号が前記第３ の電圧信号より大きいことが前記受取った差信号により表わされるときは電圧の 増大する出力信号を発生し、かつ前記第３の電圧信号が前記第１の電圧信号よシ 大きいことが前記受取った差信号により表わされるときは電圧の低下する出力信 号を発生する積分回路と、 前記積分回路から前記出力電圧信号を受取シ、前記受取った積分回路信号の電圧 の増大または低下に対し関数関係をもって周波数の増大または減少する可変周波 数出力信号を発生する電圧制御発振器と、 前記発振器から前記可変周波数出力信号を受取シ、前記可変周波数出力信号の周 波数に対して関数関係をもった周波数の一連の電圧パルスを前記ヒーティング手 段に供給するため発生するパルス生成回路と、を備える請求の範囲第１３項に記 載の装置。 ６、前記電圧レベル設定手段は分圧回路からなる請求の範囲第８項に記載の装置 。