JPS5849692B2 - ナイネンキカン - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は内燃機関に関する。

燃料の燃焼を効果的に行なうために燃焼がまず始めに第
一の供給燃料により開始され、次いでこの燃焼が第二の
供給燃料に受け渡されるという内燃機関がすでに提案さ
れている。

このように燃焼行程を分割することによってかなり自由
にエンジンの燃焼行程を作り出すことができる。

例えば好ましい一例においては第一の供給燃料によって
火炎前面を生じさせ、次いでこの火炎前面が第二の供給
燃料内に伝播したときに火炎前面により第二の供給燃料
が完全に燃焼せしめられるように第一の供給燃料による
燃焼を設定することである。

しかしながらこのようなエンジンでは、もし第一の供給
燃料によって良好な燃焼が開始されない場合には第二の
供給燃料を燃焼せしめるのに不十分な高温ガスしか発生
しないという困難を伴なっている。

このような場合には、たとえ第二の燃焼室部分内に送り
込まれた第一の供給燃料が点火プラグにより直接に点火
されたとしても燃焼効率は良くはなく、かえって悪くさ
えある。

本発明の目的は第一の供給燃料を良好に燃焼せしめ、次
いでその燃焼ガスによって第二の供給燃料を良好に燃焼
せしめるようにした内燃機関を提供することにある。

本発明によれば、燃焼が第一の供給燃料により開始され
、次いで該燃焼が第一の供給燃料とは予め分離された第
二の供給燃料に伝播して第二の供給燃料を点火するよう
にした種類の内燃機関において、第一の供給燃料が点火
されたときに第一の供給燃料に乱れを生じさせるための
装置を備えている内燃機関が提供される。

このエンジンでは第一の供給燃料の点火がほぼ球状若し
くは円筒形をなす空所内で確実に行なわれ、またエンジ
ンの運転中に噴射された第一の供給燃料が空所の凹状形
表面に衝突して第一の供給燃料の回転運動がひき起こさ
れる。

このエンジンは互に相対回転可能なハウジングと内部部
材からなるエンジンであって、ハウジングと内部部材と
がそれらの間に部屋を形成しており、内部部材がその長
手軸線に対して横方向に摺動ずるように内部部材内に受
容されたべ一ンを有し、このベーンが上述の部屋を分割
してベーンの両側に二つの部屋部分を形成し、内部部材
はその内部にベーンに対し反対側において内部部材の外
表面に開口する二つの空所を有し、これら空所のうちの
一つが各部屋部分に連通され、燃料供給装置および排気
ガス排出装置が設けられ、エンジン運転中に上述の部屋
部分の第一の部分に導入された燃料がこの第一部分と連
通ずる空所内で点火された後に部屋部分の第二の部分に
送り込まれ、この第二部分は少くとも点火の間若しくは
点火の前に空所との連通が断たれ、上述の第二部分内に
導入され燃料を点火するようにしている。

この場合に、溝を内部部材の外周面上に形成し、圧縮行
程終り近くにおいて圧縮流体をこれらの溝を通って空所
内に流入するように構成することができる。

更に燃焼が行なわれている空所から部屋部分の第二部分
に燃焼ガスを送り込むためにもう一つの溝を空所から第
二部分に向けて延設することができる。

また、内部部材とハウジングとが互に自由に回転できる
ように内部部材とハウジング間に小さな間隙が設けられ
ていることが望ましい。

更に、ベーンがベーンの両端部に上述の部屋の外周面と
密封係合する密封部材を具え、この密封部材がベーンに
対して回転可能であることが好ましい。

また、本発明によるエンジンは部屋部分の第一部分に連
通ずる空所内で燃料を点火するための点火装置を備え、
この点火装置が空所内に設けられていることを特徴とす
る。

このようにすることにより、たとえエンジンのタイミン
グが変ったとしても点火装置により確実に燃料を着火す
ることができる。

この場合空所が長手軸線方向に延び、点火装置が空所の
端部に設けられていることが望ましい。

本発明を添付図面を参照することにより以下に詳細に説
明する。

第１図および第２図に示される内燃機関１２は固定内部
部材１４と、この固定内部部材１４回りに回転可能に設
けられた外側ハウジング１６と、この外側ハウジング１
６を包囲する中空円筒状外部ケーシング１５０とを具備
する。

固定内部部材１４は細長い円筒形状をなしており、ボル
ト（図示しない）により互に当接せしめられる多数の軸
方向当接面を有している。

外側ハウジング１６も同様に多数の軸方向当接面を有す
ると共に全体的に中空円筒状をなし、多数のローラベア
リングまたはボールベアリング２０を介して回転可能に
固定内部部材１４に取付けられている。

固定内部部材１４と外側ハウジング１６の間にエンジン
の燃焼部２１、圧縮部２３およびファン部２５が形成さ
れる。

燃焼部２１は固定内部部材１４の端部部材２２の外周面
を包囲するようにハウジング１６に形成された曲壁部１
８を有し、これら端部部材２２の外周面と曲壁部１８間
に燃焼部２１が形或される。

燃焼部２１の部屋２６はハウジング１６の側壁部２８に
より一端を閉鎖される。

この側壁部２８は固定内部部材１４の側方端而３０に摺
動可能に密封的に係合する。

部屋２６の他端はハウジング１６から内方に延びる側壁
部３２により閉鎖される。

この側壁部３２は固定内部部材１４上に形成された段部
３４に摺動可能にかつ密封的に係合する。

エンジンの圧縮部２３は固定内部部材１４の中間部３８
とハウジング１６の中間曲壁部４０とにより形成される
第二の部屋３６を有する。

部屋３６の一端は側壁部３２と固定内部部材１４の密封
面４２とを係合せしめることにより閉鎖され、部屋３６
の他端はハウジング１６の側壁部４４と固定内部部材１
４の段部４６とを係合せしめることにより閉鎖される。

部屋２６および３６はほぼ同様な形状をなしており、従
って部屋２６の形状だけについて第２図に詳細に示す。

部屋２６の外周縁は曲壁部１８の内壁面５０によって画
定されている。

内壁面５０は第一の部分５０ａを有し、この第一部分５
０ａは固定内部部材１４の長手方向軸線から測って一定
の曲率を有する。

この第一部分５０ａは軸線５１を中心として周縁長Ｗ（
第２図参照）の間を延びている。

第一部分５０ａと軸対称の内壁面５０の第二の部分５０
ｂもまた軸線５１からの距離が一定な曲線であるが、第
二部分５０ｂの半径は第一部分５０ａの半径よりも小さ
い。

この第二部分５０ｂは周縁距離Ｚの間を延びている゛。

第一部分５０ａの両端部と軸線５１とを結ぶ線のなす角
ψは第二部分５０ｂの両端部と軸線５１とを結ぶ線のな
す角ψに等しい。

内壁而５０の第一部分５０ａおよび第二５０ｂの隣接し
た端部は第一部分５０ａの曲線と第二部分５０ｂの曲線
間で徐々に外側へ広がる曲線状をなす対向内壁面部分５
０Ｃおよび５０ｄにより連絡される。

これらの内壁面部分５０ｃ，５０ｄの曲率は例えば第一
部分５０ａおよび第二部分５０ｂ゛の二つの曲率範囲に
おいて一定割合で変化しており、これら内壁面部分５０
ｃおよび５０ｄは、軸線５１上を通って内壁面５０の一
側から他側へ延びる直線が軸線５１に対してどのような
角度位置をとろうとも一定長になるような形状に形成さ
れる。

一方、部屋２６の内周縁は固定内部部材１４の端部部材
２２の外側円筒状表面８２により画定される。

この円筒状表面８２は良好な運転を行なうのに必要な間
隙を確保できるように第二部分５０ｂの半径よりも小さ
な半径を有する。

第２図から部屋２６はほぼ三ケ月形をしていることがわ
かる。

ハウジング１６は、固定内部部材１４回りをハウジング
１６が回転したときに円筒状表面８２と第二部分５０ｂ
間に一定の小さな間隙が維持され、かつ部屋２６が常に
一定の形状を保つように固定内部部材１４に取付けられ
る。

前に述べたように第二部屋３６の形状は部屋２６の形状
と同じであるが、これらの第二部屋３６と部屋２６とは
反対側に位置するように設けられる。

すなわち、最大曲率面５０、すなわち部屋２６の第一部
分５０ａは、部屋３６の外周縁を画定する中間曲壁部４
０の内壁而５３の最大曲率に相当する部分と軸対称に配
置される。

固定内部部材１４はその内部で摺動可能に設けられた直
径方向に延びる二つのべ一ン５２，５４を有し、これら
のべ一７５２ ，５４は軸方向に間隙を隔てて互に平行
に固定内部部材１４のスリット５７，５９内に保持され
る。

ベーン５２は部屋２６内に位置を占め、ベーン５４は第
二部屋３６内に位置を占める。

ベーン５２ ，５４の両端面５２ａ ＞ ５２ｂ ，５
４ａ ｔ ５４ｂは側壁部２８，３２および４４上を密
封的に摺動ずる。

また、こレラノべ一ン５２，５４はそれぞれ両端部に軸
線５１の長手方向に延びる係合要素６１（第２図参照）
を具備している。

これらの係合要素６１はベーン５２，５４の両端部に形
成された凹所６３，６５内に保持される。

凹所６３，６５は凹状の弧状断面形状を有しており、係
合要素６１は凹所６３，６５内に嵌合する相補的な凸状
の弧状断面形状を有する。

係合要素６１の外側而６７は内壁面５０，５３の小さな
方の半径部分、すなわち第２図において第二部分５０ｂ
とほぼ等しい半径の凸状の弧状形をなす。

前述したようにベーン５２，５４の軸線５１を通る両端
間距離は内壁面５０，５３の対向壁面間距離（一定）に
ほぼ等しく、ベーン５２，５４上の凹所６３，６５に係
合要素６１が嵌着されているので、係合要素６１はハウ
ジング１６が回転したときに内壁面５０若くは５３と密
封的に接触しつつ四所６３．６５内で回動ずることがで
きる。

これによって内壁面５０，５３と係合要素６１の外側面
６７間の好ましい接触面積を確保でき、それにより密封
作用を助長できると共に摩耗を減少させることができる
。

第２図からハウジング１６が回転している間、ベー７５
２，５４はスリット５７，５９内を左右に往復運動せし
められることがわかる。

この往復運動は係合部材６１の外側而６７が内壁面５０
の部分ｓｏｃ，ｓｏｃｔおよびこれに相応する内壁面５
３の部分に係合しているときにのみ生ずる。

係合部材６１の外側面６′７が内壁而５０の部分５０ａ
，ｓｏｂおよびこれに相応する内壁而５３の部分と係
合しているときはこれらの部分ｓｏａ ，５０ｂが一定
の半径を有しているのでベーン５２ ，５４の移動は生
じない。

内壁面５０，５３の対応する部分が軸線５１に対して反
対側に設けられているので部屋２６，３６は軸線５１に
対して互に反対側の位置を占める。

従ってベーン５２，５４の往復運動は常に互に反対側を
向いており、斯くしてエンジンの可動部分の良好なバラ
ンスがとれることになる。

内壁而５０ｃ，５０ｄの大部分およびこれに対応する内
壁而５３の大部分においても曲率が比較的一定の割合で
変化しているのでベーン５２，５４の移動はほぼ等速度
で行なわれ、斯くして往復運動中にべ一ン５２，５４に
激しい加速度が加わるのが避けられる。

このベーン５２，５４に加わる加速度は内壁面５０，５
３の曲率変化をしている部分５０Ｃ，５０ｄと一定の曲
率の部分５０ａ ｔ ｓｏｂとを滑らかに接続すること
によって一層避けることができる。

部屋２６ ，３６はベーン５２，５４により分割されて
、ハウジング１６が回転する間容積の変化する部屋部分
を形成する。

これらの容積変化は後で述べるように部屋３６内では空
気の圧縮が、そして部屋２６内では燃焼が行なわれる。

圧縮部２３とその作動方法については燃焼部２１および
燃焼工程を説明した後に詳細に説明する。

圧縮部２３は固定内部部材１４内をベーン５２から離れ
る方向に向けて軸方向に延びる導入口６０を備える。

この導入口６０は固定内部部材１４の中間部３８内の中
央円筒状傍室６２に通ずる。

ハウジング１６はエンジンの運転中に回転するので、空
気はベー７５４上に形成された二対のスリット６４を経
て円筒状傍室６２から部屋３６内に導入され、この部屋
３６内において空気の圧縮が行なわれる。

一対のスリット６４はベーン５４の一方の側壁面上を中
間位置から半径方向外方に向けて延び、ベーン５４の一
方の端部の手前で終っている。

他の一対のスリット６４はベーン５４の反対側の側壁面
上を中間位置から半径方向外方に向かって延び、ベー７
５４の他方の端部の手前で終っている。

部屋３６内における圧縮作用はベーン５４により行なわ
れる。

このベーン５４は第３Ａ図〜第３Ｄ図に示すように部屋
３６を二つの部分３６Ａ，３６Ｂに分割し、更にハウジ
ング１６の回転によるベーン５４の往復運動は空気の取
入口を制御するためのスリット６４を部屋部分３６Ａ，
３６Ｂに連結する作用をする。

部屋部分３６Ａ，３６Ｂはハウジング１６の回転中、周
期的な容積の変化を行なう。

第３Ａ図は部屋部分３６Ａの容積が最大で部屋部分３６
Ｂの容積が最小のときのハウジング１６の回転位置を示
している。

この位置は、ベー７５４が固定内部部材１４の両側から
等距離たけ突出している位置にあってベーン５４の両端
部が内壁面５３と係合している位置に和尚する。

このとき、ベー７５４上のスリット６４は円筒状傍室６
２にも部屋部分３５Ａ，３６Ｂにも連通ずる位置にある
。

この段階では、ベー７５４は左方から右方へ移動してい
る所であり、それにより部屋部分３６Ａと連通している
スリット６４はまさに閉鎖されようとしており、部屋部
分３６Ｂと連通しているスリット６４は更に開放されよ
うとしている。

次いで更にハウジング１６が回転すると、第３Ｂ図に示
されるようにベーン５４は固定内部部材１４内を更に右
方に移動し、斯くして部屋部分３６Ａはそれに関連する
スリット６４との連絡が断たれ、部屋部分３６Ｂとそれ
に関連するスリット６４との間には十分な連通が保持さ
れる。

斯くしてこのとき空気は円筒状傍室６２から部屋部分３
６Ｂ内に侵入することができ、この空気は回転中１と生
ずる部屋部分３６Ｂの容積の増大に伴なう圧力低下によ
り円筒状傍室６２から部屋部分３６Ｂ内へ吸引される。

このとき、部屋部分３６Ａは容積を減じ、斯くして部屋
部分３６Ａ内の空気は圧縮されてハウジング１６の壁に
形成された排出ポート７１を経て部屋部分３６Ａから排
出される。

更にハウジング１６が回転すると、部屋部分３６Ｂ内へ
の空気の吸引作用は継続し、一方部屋部分３６Ａ内にお
ける圧縮および排出作用は部屋部分３６Ａが最小容積に
なり、部屋部分３６Ｂが最大容積になる第３Ｃ図に示さ
れる状態に達するまで続く。

このとき部屋部分３６Ａはスリット６４を経て円筒伏傍
室６２と連通ずる。

更にハウジング１６が回転すると部屋部分３６Ｂの容積
は減少し、スリット６４を経ての部屋部分３６Ｂと円筒
状傍室６２との連通が断たれる。

斯くして部屋部分３６Ｂ内の空気の圧縮作用が行なわれ
、部屋部分３６Ｂと連通ずる位置にある排出ポート７１
を経て圧縮空気は部屋部分３６Ｂから排出される。

この状態は第３Ｄ図で示される。

ハウジング１６が更に回転すると各部屋部分３６Ａ，３
６Ｂは第３Ａ図に示される状態になり、部屋部分３６Ｂ
の圧縮と排出作用が完了し、排出ポート７１が部屋部分
３６Ａと連通しようとしている状態になる。

斯くしてハウジング１６が一回転する毎に両部屋部分３
６Ａおよび３６Ｂは圧縮空気を排出ポート１１から排出
することができる。

各部屋部分３６Ａ，３６Ｂから出来る限り多くの空気を
排出できるように、ポート７１に近接してスリット７３
が内壁面５３上に形成される。

排出ポート７１は隣接して配置されかつ中間曲壁部４０
内を延びる排出傍室７５（第２０図参照）内に連通し、
この排出傍室７５は燃焼部２１から離れた位置において
ハウジング１６内に設けられた環状室７３Ａ内に連通ず
る。

後に説明するようにエンジンのこの部分は比較的低温で
あり、ポート７１から排出された冷却空気が役に立つの
である。

排出傍室７５は環状室７３Ａ内にバルブ７７を介して連
通され、このバルブ７７は環状室７３から排出傍室、従
がって第二部屋３６内に空気を逆流させない作用をする
。

このバルブ７７はリード型バルブからなるものでよく、
図示のエンジン内においては第２０図に示されるような
構造を有する。

このバルブ７７は軸線５１に対して垂直な平面内を延び
る枢動ピン７９回りに枢着された蝶型弁からなる。

また、このピン７９の軸線は軸線５１周りの想像円に対
して接線方向に向う。

この蝶型弁７７は偏心して枢着されており、ピン７９の
外方に位置する長い方の腕７７ａを有する。

従って、ハウジング１６の回転中に蝶型弁７７に作用す
る遠心力によって、第二部屋３６内の空気圧が環状室７
３内の空気圧と等しいときに蝶型弁７７を閉じた状態に
保持でき、第二部室３６および排出傍室７５の空気圧が
環状室７３の空気圧を超えたときに蝶型弁７７が開いて
空気を環状室７３内に流入させることができる。

環状室７３は直接燃焼部２１用環状導入傍室６６（第１
図）に連通している。

導入傍室６６は側壁部２８内に形成されており、この導
入傍室６６は軸線５１に対して排出傍室７５と反対側の
ハウジング１６内を貫通して延びる断熱導管（図示しな
い）により環状室７３に連通ずる。

エンジンの燃焼部２１は固定内部部材１４の端部部材２
２の周りに形成される。

端部部材２２は四つの空所６８，７０，７２および７４
（第２図参照）を備えており、これらの空所のうちの二
つの空所６８，７０はベーン５２の一方の側に設けられ
ており、他の二つの空所７２，７４はベーン５２の他方
の側に設けられている。

空所６８，７４は軸対称位置にあり、端部部材２２の端
而３０から端部部材２２の内部を通って端部部材２２の
円筒状表面８２に開口している。

各空所６８，７４は夫々互に離れたポートＡに連通し、
これらのポートＡは端而３０上において軸対称位置でか
つ軸線５１から等距離に配置される。

ポートＡはほぼ円筒状をなして長手方向内方へ延びる空
所部分Ｂに連通し、次いで外方に延びる空所部分Ｃに連
通し、この空所部分ＣはポートＤにおいて円筒状表面８
２に開口している。

空所７０および７２は同様に軸対称位置に設けられ、軸
線５１から等距離に配置されるが空所６８および７４よ
りも大きなピッチ円上に設けられる。

空所７０および７２はそれぞれほぼ円筒状の空所部分Ｇ
を有し、この空所部分Ｇは端而３０上のポートＨから長
手方向内方へ延びると共に円筒状表面８２上の比較的狭
いポートＫから内方へ延びる空所部分Ｊに連通ずる。

空所部分Ｊはその横断面がおおよそ卵形状をなしており
、空所部分Ｇの表面につながる滑らかな曲面を有する。

各空所７０ ，７２は点火プラグＬを備えている。

各点火プラグＬはねじ山の螺設された開孔９４内にねじ
込まれる。

この開孔９４はポートＨから離れた側の空所部分Ｇ内に
開口するように形成され、斯くして点火プラグＬは空所
部分Ｇの奥部壁上に配置される。

点火プラグＬは管９５の端部に保持されており、この管
９５は開孔９４から固定内部部材１４内を貫通し、更に
固定内部部材１４の外方へ延びる。

空所６８，７０，７２，７４は夫々燃料噴射装置１０４
を有しており、この燃料噴射装置１０４は管９５と同様
に固定内部部材１４内の長手方向孔内を延びる管１０２
の内端部に設けられる。

排出ポート９８は第２図に示されるように内壁而５０の
第二部分５０ｂの一端から時計回りにほぼ１００゜の位
置において曲壁部１８上に形成される。

小さな切欠き部９６が排出ポート９８とほぼ軸対称位置
においてハウジング１６の内壁面５０上に形成される。

導入傍室６６は側壁部２８を貫通する多数の入口ボート
１０６，１０８，１１０に連通ずる。

入口ポート１０６，１０８は、軸線５１からの距離が空
所６８，７４のポートＡの軸線５１からの距離と等しい
距離に設けられ、入口ポート１１０は、軸線５１から空
所７０ ，７２のポーｈＨまでの距離と等しい距離に設
けられる。

斯くしてハウジング１６が回転したときに導入傍室６６
内の圧縮空気は、入口ポート１０６，１０８，１１０と
空所６８，７０，７２，７４のポートＡ，Ｈとが一致し
たときにこれらの空所内に導入されることになる。

部屋２６は、部屋３６がベーン５４により分割されてい
るのと同じようにしてベーン５２により二つの密封され
た部屋部分２６Ａ，２６Ｂに分割される。

これらの部屋部分２６Ａ７２６Ｂはエンジンの作動中の
ある瞬間に二つの密封部材１２０，１２２によって更に
分割される。

これらの密封部材１２０，１２２は固定内部部材１４の
周縁上に互に軸対称に設けられると共にベーン５２の中
心面から９０°離れて設けられる。

密封部材１２０は空所７４，７２のポートＤとＫ間に設
けられ、密封部材１２２は空所６８，７０のポートＤと
Ｋ間に設けられる。

密封部材１２０，１２２は円筒状表面８２上を軸線５１
の方向に延びており、更に軸線５１に対して半径方向に
移動可能である。

通常密封部材１２０，１２２は（図示しないスプリング
装置によって）それらの外側端１２０ａ，１２２ａが円
筒状表面８２からわずかに突出する位置に偏倚されてい
るが、ハウジング１６の回転中に内壁而５０が移動して
密封部材１２０，１２２が内壁面５０と係合したときに
は内方向に向う押圧力が生じ、この押圧力によってこれ
らの密封部材１２０，１２２は内方へ押圧される。

一対の空所６８ ，７０および一対の空所７２，７４は
それぞれ別個の多数の溝により互に連絡される。

溝は上記いずれの空所対においても同一であり、第４図
に空所６８および７０に関連する一組の溝が詳細に示さ
れている。

第４図に示されるように溝は円筒状表面８２上において
ベーン５２に隣接した位置でかつ端面３０並びに段部３
４から等距離の位置から始まる二つの溝１８０，１８２
からなる。

これらの溝１８０，１８２は空所７０の方向に向かうに
従って互に接近し、互に近接して空所７０のポートＫ内
に侵入する。

ポー１−Ｋはほぼ矩形状をなしており、端而３０並びに
段部３４から間隔をおいて形成される。

更に二つの溝１８４，１８６が円筒状表面８２上に形成
されており、これらの溝１８０，１８２はポートＫから
密封部材１２２へと延びている。

溝１８０，１８２は円筒状表面８２により形成された楔
形突出而１８８の両側に間隔をおいて形成され、この突
出面１８８が二つの溝１８４，１８６に分離する。

突出面１８８が楔形をなすことにより、端部３０並びに
段部３４に平行な直線状外側部を有する溝１８４，１８
６は幅が密封部材１２２に向って増大する。

更に溝１９６が円筒状表面８２上に設けられ、この溝１
９６は密封部材１２２から空所６８に向かって延びて空
所６８のポートＤに侵入する。

この溝１９６は比較的幅が広く、端而３０並びに段部３
４から一定の距離を隔てた側縁を有する。

この側縁は溝１８４，１８６の側縁の延長上にある。

次に、燃焼部２１の作動を第５図〜第１６図を参照して
説明する。

第５図〜第１６図はハウジング１６が一回転する間を十
二等分したハウジング１６の連続位置を示している。

第５図は内壁而５０の第二部分５０ｂの長さ方向に沿う
中間点（点２０１によって示される）が密封部材１２２
の近傍に位置する。

ハウジング１６の回転中の一段階を示したものである。

この段階では、部屋部分２６Ｂは最大容積であり、部屋
部分２６Ａは最小容積である。

一回転毎に第５図から第１６図に示す各状態からなる一
行程が両方の部屋部分２６Ａ，２６Ｂにおいて生じ、部
屋部分２６Ａの行程が部屋部分２６Ｂで生ずる行程より
も丁度二分の一周期だけずれていることを除けば全く同
一なので各行程を部屋部分２６Ｂについてのみ示すこと
にする。

第５図〜第７図において、前行程からの燃焼ガスが部屋
部分２６Ｂ内に存在している。

ハウジング１６は矢印２０３により示される方向に回転
し，ており、更に排出ポート９８が部屋部分２６Ｂに開
口している。

従って部屋部分２６Ｂ内の排気ガスが部屋部分２６Ｂか
ら排出ポート９８を通って流出されることがわかる。

ひき続いてハウジング１６が回転すると（第６図参照）
部屋部分２６Ｂの容積が減少することにより排気ガスの
排気作用が行なわれる。

約９００回転した後（第８図参照）排出ポート９８は依
然として部屋部分２６Ｂと連通しており、かなりの量の
排気ガスが排出される。

残りの排気ガスの排出は導入傍室６６から供給される空
気により行なわれ、この空気はこの段階において空所７
２および７４のポートＡおよびＨと連通した入口ポー１
−１０８，１１０を通して供給される。

これにより空気は失印１９９に示されるように部屋部分
２６Ｂを通り過ぎ、それにより良好な掃気が行なわれる
。

この空気を供給しない場合には、排気ガスが部屋部分２
６Ｂ内に、特に空所７４の近傍に残留するようになる。

更にハウジング１６が回転することにより排出ポート９
８が部屋部分２６Ｂと連通しなくなるまで部屋部分２６
Ｂの容積が減少されつつ掃気が行なわれる（第９図参照
）。

この段階においてほぼすべての排気ガスは部屋部分２６
Ｂから除去される。

ハウジング１６が更に回転すると依然として空所７２
，７４を通って入口ポート１０８，１１０から空気が部
屋部分２６Ｂ内に供給され続ける。

ハウジング１６が第５図に示される位置から１８００回
転した位置に接近すると（すなわち第１０図に示される
ように）入口ポート１１０は空所７２をすでに通過して
しまっているので空気はもはや空所７２内に供給されな
いが、空所７４と連通した入口ポート１０６から空所７
４内に空気が供給し続けられる。

この段階で密封部材１２０が内壁面５０の第二部分５０
ｂに接触し、それによって部屋部分２６Ｂを二つの分室
２２１，２２２に密封分離する。

このとき、分室２２１は空所７２に開口しており、もう
一方の分室２２２は空所７４に開口している。

次いで、分室２２１の容積が減少すると共に分室２２２
の容積が減少するが、導入傍室６６内の圧力の方が分室
２２２内の圧力よりも高いので空気は依然として分室２
２２内に供給される。

更にハウジング１６が回転すると、閉鎖された分室２２
１はかなり小さな容積に減少し（第１１図参照）、また
空所７２のポートＫに近接した円筒状表面８２が内壁面
５０の第二部分５０ｂに対してわずかな間隔を有するよ
うになる。

次いで、分室２２１内の加圧された空気は溝１８０，１
８２を通って空所７２に流入せしめられる。

というのは、このとき分室２２１内の空気の圧力は空所
γ２内の圧力に比べてかなり高い圧力に高められており
、溝１８０，１８゜２は分室２２１と空所７２間に存在
する実質的な唯一の連通路となるからである。

密封部材１２０による密封作用が内壁而５０に対して行
なわれているので溝１ ８４ ， １ ８６を通って分
室２２２に向う空気流は生じない。

ハウジング１６が更に回転すると（第１１図および第１
２図参煕）空所７２はいずれのポート入口１０６，１０
８，１１０とも連通を断たれ、従って空所７２内に溝１
８０，１８２を通して送り込まれる空気は分室２２１の
容積の急速な減少と溝１８０，１８２の幅の狭さとによ
り高速度でもって空所７２内に送り込まれる。

斯くして空所７２内に送り込まれる空気はポートＫを横
切り、空所７２の空所部分Ｊの内部表面に衝突する。

空所部分Ｊは空気の循環運動をひき起こすような形状に
形成されており、この循環運動が図解的に矢印２４０に
より第１１図および第１２図に示される。

溝１８０，１８２が空所７２に向けて互に接近するよう
に形成されているので空所７２内に流れ込む空気流は空
所７２の長手方向に進むようになる。

この長手方向に向う空気流と空気の循環運動が結びつく
ことにより空所７２内で空気のらせん旋回運動が発生し
、その結果空所７２内にかなり強力な乱れが形成される
。

噴射装置１０４から空所７２内への燃料噴射がこのとき
に行なわれ、その後すぐに空気と燃料との混合気の点火
が空所７２において点火プラグＬの作動により行なわれ
る。

この点火はエンジンの回転方向へハウジング１６を駆動
するために何ら実質的な力を発生することはない。

というのは空所７２のポートＫは重合している第二部分
５０ｂにより閉鎖されているからである。

斯しくで点火により発生した力は主に半径方向に向くこ
とになる。

空所７２内で点火が行なわれた後すぐにハウジング１６
が更に回転することによって密封部材１２０が内壁而５
０上の切欠き部９６に対向し、このとき密封部材１２０
は内壁面５０から急速に離れる（第１３図参照）。

斯くしてこのとき空所７２内で発生した高温ガスは溝１
８４，１８６を経て空所７２から排出され、密封部材１
２０を越え更に溝１９６内を通って分室２２２内に達す
る。

このとき、高温ガスが溝１ ８０ ， １ ８２に沿っ
て逆方向に向かわないように分室２２１の容積は零とな
る。

空所７２から燃焼ガスが排出される前に、分室２２２に
は第１１図および第１２図において矢印２４１により示
すように入口ポート１０６からすでに加圧空気が供給さ
れている。

入口ポート１０６の長さは比較的長く、しばらくの間空
所７４と連通しているので加圧空気は分室２２２内へか
なり流入している。

従って、加圧空気が流入時に多少膨張したとしても分室
２２２内の空気は比較的高い圧力に圧縮されている。

高温ガスが分室２２１から分室２２２に伝達されるすぐ
以前に、入口ポート１０６と空所７４との連通状態が解
除され、分室２２２内の加圧空気中に燃料の噴射が行な
われる。

この燃料噴射が行なわれるのは第１３図に示す状態に達
するすぐ以前のことである。

斯くして溝１８４，１８６を通り、密封部材１２０を通
過して分室２２２内に送り込まれた乱れた高温ガスは分
室２２２内の空気と燃料の混合気を即座に燃焼させる。

この燃焼によって高温ガスが発生せしめられ、それによ
ってハウジング１６は回転駆動される。

ハウジング１６が更に回転すると（第１４図〜第１６図
参照）部屋部分２６Ｂ（もはや密封部材によって分割さ
れていない）は再び容積が増加し、斯くして第１６図に
示す状態に達するまでガスは膨張する。

次いで、排出ポート９８が再び部屋部分２６Ｂと連通し
、部屋部分内で膨張したガスの排出が開始され、行程が
完了する。

第２図からわかるように空所７４のポートＤにはポート
Ｄに向けて延びる薄肉壁部が形成され、燃料は燃料噴射
装置からこの薄肉壁部に向けて噴射される。

この薄肉壁部は寸法が小さなためにエンジン作動中に比
較的高温に保持され、斯くして燃料の霧化が良好となる
ために良好な着火を確保することができる。

ベーン５２は、ベーン５２の両端部が一定半径を有する
内壁部分ｓｏａｊ ｓｏｂと係合したときにベーン５２
が膨張する流体の最大圧力を受けるよう配置される。

斯くしてガス膨張による最大応力を受ける間はベーン５
２は往復運動をせず、膨張行程の全体に亘ってガス圧を
受けているベーン５２の端部は内壁面５０の大きな半径
内壁部分５０ａの回りを移動する。

エンジンの構造は、ベーン５２ ，５４の厚み”Ｔ”（
第２図参照）を変えて強固なベーン構造を得られるよう
になっている。

即ち、ベーンの強度を更に増大する必要があるならば、
エンジンのタイミングに悪影響を及ぼすことなく容易に
ベーンの厚みを増大することができる。

本発明の点火方法による良好な燃焼効率は汚染ガスの発
生を最小限に喰い止めることができる。

特に内燃機関の排気ガス中に含まれる炭化水素は主とし
て未燃燃料が存在することによる。

本発明によるエンジンにおいては、分室２２２内に噴射
される高温ガスの高温ガス前面により、良好なかつ完全
な燃焼を得ることができ、その結果炭化水素の発生を最
小限に喰い止めることができる。

窒素酸化物のような他の汚染物質の発生は燃焼が極めて
大きな圧力若しくは温度下で行なわれる場合に発生する
。

ところが、第１図および第２図に示されるエンジンでは
分室内に高い圧力ピークが発生しないように配置するこ
とが可能である。

この点について往復型内燃機関では、点火がきわめて小
さな空間内で行なわれるので点火の瞬間に最大圧力ピー
クが発生することになる。

更に往復動内燃機関における点火は通常瞬間的に行なわ
れ、このときの発生圧力を高めてエンジン性能を向上さ
せるようにしている。

このようにして性能を向上させることは窒素酸化物の発
生に関する限り排気エミツションを悪化する作用をなす
。

第１図および第２図に示されるエンジンにおいて、空所
７４および６８内に行なわれる燃料噴射が夫々部屋部分
２６Ａ，２６Ｂの膨張段階のほぼ全体に亘って行なわれ
るようにした場合には、比較的長い間燃焼が行なわれる
ので部屋部分２６Ａ，２６Ｂ内におけるピーク圧力を増
大することなく、性能を向上することができる。

更にこの場合には、エンジンは比較的低いピーク圧力で
作動するが往復型内燃機関におけるよりも長い時間に亘
って低いピーク圧力が維持されるので、往復型内燃機関
に比べて等いか若しくは大きな駆動力を得ることができ
る。

また、例えば空所６８，７０，７２，７４を拡大するこ
とによって更に大きな駆動力を得ることができる。

従って、往復型内燃機関における場合よりもはるかに低
い圧力で作動しつつ、より大きな出力を引き出すように
することが本発明の構造により可能となる。

斯くしてエンジン性能を低下させることなく窒素酸化物
の発生、すなわち汚染物の発生量を減少させることがで
きる。

エンジンのファン部２５は導入傍室６６から離れた方の
ハウジング１６の端部上に設けられた多数の遊星歯車１
２６を有し、これら遊星歯車１２６はハウジング１６の
側壁から突出すると共に同一のピッチ円上で平行配置さ
れた軸１２６ａの回りを自由に回転できる。

各遊星歯車１２６は固定内部部材１４上の太陽歯車１２
８と固定内部部材１４回りを回転自由な外側リング歯車
１３０とに係合する。

リング歯車１３０は、リング歯車１３０から突出しかつ
同一ピツチ円上において軸線５１に対して平行に延びる
軸１３２ａ上を回転可能である一組の遊星歯車１３２を
担持する。

これらの遊星歯車１３２は太陽歯車１２８と第二のリン
グ歯車１３４とに係合し、この第二リング歯車１３４は
固定内部部材１４回りを回転可能なファン組体１４０に
より担持されている。

このファン組体１４０はローラベアリング１４２により
支持されている。

歯車１２６，１３０，１３２，１３４はハウジング１６
の回転速度よりも速い速度でファン組体１４０を回転さ
せるための遊星歯車機構を構成する。

ファン組体１４０は本体１４４を有し、この本体１４４
は環状形をなすと共にベアリング１４２により支持され
、更に本体１４４はその外方において間隔を隔てて設け
られた多数の翼１４６を有する。

このファン組体１４０は第１図に示されるようにファン
組体１４０の右方から空気を引き込み、翼１４６を通っ
てファン組体１４０の左方へ送り出すために用いられる
。

外側円筒部材１４７はファン組体１４０の外周縁まわり
に延びると共に翼１４６の外側端に固定され、更に外部
ケーシング１５０の内面に近接して回転する。

外部ケーシング１５０の環状端部１５４は多数の空気取
入口１５６を有し、ファン組体１４０が回転したときに
空気が取入口１５６内に流入する。

この流入空気はファンの作用によりハウジング１６内の
ほぼ環状形の通路１５８を通過して第１図において右か
ら左へと流れる。

斯くして空気は中間曲壁部４０および曲壁部１８の外側
面上を通過し、ケーシング１５０内に形成されて左方に
延びる冷却空気取出口１６０を経てエンジン外へ排出さ
れる。

この空気は動作中にエンジンを冷却するために用いられ
、効果的に冷却を行なうためにハウジング１６にはフイ
ン１６Ａ（第２図参照）が形成される。

ケーシング１５０はまた導管１７６を備えており、この
導管１７６はエンジンの運転中に排出ポート９８から排
出される排気ガスを受容可能な位置においてケーシング
１５０の周縁の一部に開口している。

導管１７６がこのように配置されていることから通路１
５８に沿って流れる空気によりこの排気ガスを排出させ
ることができる。

燃焼部２１を包囲するケーシング１５０の端部は、ケー
シング１５０の一部をなす環状軸受支持部１７２内に配
置されたローラベアリング１７０によって支持される。

ベアリング１７０はハウジング１６上において外方に伸
びる円筒状部分１７４の周りに位置する。

環状軸受支持部１７２は環状弾撥性ゴム要素１８０を介
してケーシング１５０の端部と連結している。

また、ファン部２５周りのケーシング１５０の端部にお
いて、ケーシング１５０は多数の弾撥性ゴムブロック１
５２を介して固定内部部材１４に固定される。

このゴムブロック１５２は固定内部部材１４の周縁に間
隔をおいて設けられると共にケーシング１５０の環状内
端部１５４と連結する。

ゴム要素１８０とゴムブロック１５２は空所６Ｂ，７４
内における燃焼により発生するトルク反動を吸収するた
めに設けられる。

ベーン５２は発生圧力に対し反動を受ける部材として働
き、この反動が吸収されることが望ましい。

ゴム要素１８０およびゴムブロック１５２はこのような
反動トルクを吸収し、この吸収したエネルギを燃焼圧力
が減少したときに戻す役目も果す。

更に、ゴム要素１８０およびゴムブロック１５０はケー
シング１５０にエンジンの振動を伝達しないようにする
ための絶縁体である。

第１７図および第１８図は本発明による燃焼原理を旋転
型内燃機関に適用した場合を示す。

第１７図および第１８図に示されるエンジン４０１はオ
ーストラリア特許第３ ０ ６ ５ ０／７ １号に開
示されている種類のものである。

このエンジン４０１は中心軸線４０３回りで旋転運動を
行なう内部旋転ピストン部材４０２を用いている。

このピストン部材４０２は外側ケーシング４０６内の空
所４０４内に配置される。

ケーシング４０６は中心軸線４０３に対して直角方向に
延びる一対の側壁により閉鎖されている。

ピストン部材４０２はほぼ中心軸線４０３に対し半径方
向に向けてケーシング４０６のスリット４０８内で往復
運動可能な多数の摺動ベーン４０７と連結している。

摺動ベーン４０７は、ピストン部材４０２のスリット４
１１を貫通する枢動連結装置によりピストン部材４０２
に連結される。

ピストン部材４０２が中心軸線４０３回りを旋転運動し
たときに、ピストン部材４０２の外周面４２０、空所４
０４の内周面４１５、および隣接した一対のべ一ン４０
７により画定される空間は周期的な容積変化を行なう。

エンジンが基質的にオットサイクルを実行するようにこ
の周期的な容積変化によっていた動流体の吸入、圧縮、
点火および膨張からなる行程が行なわれる。

第１７図および第１８図に示すエンジンは前述のオース
トラリア特許３ ０ ６ ５ ０／７ １号に開示され
ているエンジンを多数の直立密封部材４１４を設けるこ
とによって変形したものである。

この密封部材４１４は夫々隣接した一対のべ一７４０７
間でピストン部材４０２のスリット４３０から半径方向
に突出する。

密封部材４１４はスプリング４２５により密封部材４１
４の肩部４１６がスリットの肩部４１７に係合するまで
外方に向けて偏倚される。

多数の部屋４２１がケーシング４０６内に形成され、こ
れら部屋４２１のうちの一つがそれぞれ対応する空間４
１２と連通ずる。

エンジンの適切なカム機構により作動される弁装置４２
２が各部屋４２１内に空気を送り込むために設けられる
。

燃料噴射装置４２３が各部屋４２１と、各部屋４２１に
隣接して内周面４１５上に形成された空所４４０とに燃
料を供給するために設けられる。

空所４４０は空間４１２内において部屋４２１から距離
を隔てて配置される。

各空所４４０内には排気弁装置４４２が設けられる。

回転しているときには、複数個設けられた各空間４１２
は夫々同じ作用行程を行なうので、次に述べるエンジン
の作用は第１７図および第１８図で示される空間４１２
において生ずる行程の各状態についてのみ述べることに
する。

第１７図に示す状態に達するすぐ前に、空気が空間４１
２内に送り込まれる。

空気の吸入は空間４１２の全体に亘って行なわれ、斯く
して密封部材４１４はこの段階では内周而４１５と接触
しておらず、更に空間４１２は大きな容積を有する。

ひき続いて弁４２２が閉鎖され、空間４１２の容積が減
少することによって空間４１２内の空気が圧縮される。

次いで、密封部材４１４が内周而４１５と接触し、一対
のべ一７４０７間を二つの空間に分離する（第１７図参
照）。

参照番号４２９で示される第１７図の空間４１２の左方
の部分は比較的小さいことがわかる。

次いで、部屋４２１内で圧縮された空気は燃料が燃料噴
射装置４２３から噴射されたとき点火プラグ４２８によ
り点火される。

部屋４２１はその内部で空気と燃料の乱れた混合気を形
成するような形状をなしており、ピストン部材４０２が
時計回りに旋転運動して密封部材４１４が内周而４１５
から離れたときにこの点火された空気と燃料の混合気が
密封部材４１４を横切って空所４４０内に送り込まれる
ことがわかる（第１８図参照）。

内周面４１５から密封部材４１４が離脱すると密封部材
４１４は空所４４０の内壁面４４０ａに対面する。

このとき密封部材４１４は外方に向けてばね力が加えら
れているにもかかわらず肩部４１７が設けられているの
で、この内周面４１５に追従するのが阻止される。

斯くして点火された混合気は空所４４０内と空間４１２
の右方部分４５０内とに送り込まれる。

空間４１２の右方部分４５０内への燃料の噴射は混合気
が送り込まれたときか若しくはその少し前に噴射装置４
２３により行なわれる。

斯くして部屋４２１内の点火された混合気は空所４４０
および空間４１２の右方部分４５０内の燃料混合気を点
火させる。

次いで、ピストン部材４０２が更に時計回りに旋転運動
するに従って空間４１２全体の容積が増大し、エンジン
工程における膨張段階になる。

次いで、排気弁４４２が開口して空間４１２内の点火さ
れたガスを排出する。

無論、混合気が密封部材４１４を横切って空所４４０内
に送り込まれたときに空所４４０内に更に空気を導入す
るように構戒することは可能である。

第１図および第２図に示されるエンジンの場合のように
、始めに部屋４２１内で点火された混合気は高温ガス前
面を生ずるのに用いられ、このガス前面により空間４１
２の作動流体の完全燃焼が確保される。

ここに述べられたエンジンは無論単なる説明のために記
載されたもので、これらに対して種々の変形を行なうこ
とができる。

特に、第１図および第２図のエンジンは排出ポート９８
に弁装置を設けることによってエンジンの膨張行程長さ
を増大するように変形することができる。

この弁装置は膨張行程の初期において閉鎖され、膨張行
程の終りで開口するように構成することができる。

この弁装置は例えば第１９図に示すような構造を有する
。

第１９図を参照すると、ハウジング１６尚の内壁面５０
に形成された排出ポート９８はノ＼ウジング１６内に形
成された外側円筒状空所５１１内に延びる。

この円筒状空所５１１内には例えば炭素から形成された
弁要素５１２が挿入される。

この弁要素５１２は一連の外方に延びる通路５１６を備
え、この通路５１６は排出ポート９８を構成する通路９
８ａと整列する。

密封部材５１７は空所５１１内の弁要素５１２の周縁を
密封しており、それによって排出ポート９８を通るガス
流は通路５１６のみを通って行なわれる。

弁要素５１２の外表面はケーシング１５０のほぼ円筒状
の内周面５２０に密封的に係合して通路５１６を通るガ
スの流出を防止している。

この密封係合作用は弁要素５１２に作用する遠心力によ
って絶え間なく行なわれる。

このような遠心力により生ずる極度な負荷を防ぐために
、一対の錘レバー５３１ ，５３２が設けられる。

これらの錘レバー５３１ ，５３２は弁要素５１２の外
周縁内にボールーソケット形式で嵌め込まれた内端部５
３１ａ，５３２ａと、重量のある外端部５３ｌｂ，５３
２ｂを有する。

錘レバー５３Ｌ５３２の中央部は空所５１１を包囲する
ハウジング１６の壁部５５０内において枢着ピン５３１
ｃ，５３２ｃ上に枢着される。

エンジンが回転している間、遠心力は重量のある外端部
５３ｌｂ，５３２ｂを外方に向かって移動させ、それに
よって内端部５３１ａ，５３２ａが弁要素５１２を内方
に向けて偏倚させる。

錘レバーの外端部５３ｌｂ，５３２ｂの重量を適当に選
ぶことにより弁要素５１２を外方に向けて押し出す力の
一部を相殺することができ、それによって上述のケーシ
ング１５０に対する負荷を減少させることができる。

排出ポート９８を経て送られてきた排気ガスは通路５１
６がケーシング１５０に切欠き形成された出口ポート５
２１と整列したときのみに通路５１６を介して排出する
ことができる。

この出口ポート５２１は例えば部屋部分２６Ａ，２６Ｂ
内のガスを各燃焼行程の終りにのみ排出するのに適した
位置に設けることができる。

第１図および第２図のエンジンは無論、固定内部部材１
４を回転させ、ハウジング１６を固定するように変形す
ることができる。

このエンジンにおいて排気弁装置を組込むことが望まれ
る場合には、この排気弁装置は回転弁の形に形成するこ
とにより単純化することができる。

この場合、回転弁は例えばハウジング１６の内筒孔内に
おいて軸線５１に平行な軸の回りで密封的に回転可能で
ある円筒部材を具備し、この円筒部材は回転中のある期
間の間、排出ポート９８と整列可能な開口を有する。

更に、第１図および第２図のエンジンは空所６８，７４
の卵形部分Ｃの直径を増大して空所６Ｂ ，７４の容積
を増大させることができる。

こうすることによって空所６８，７４内における空気の
圧縮比を下げ、特に空所６Ｂ，７４内に過多な燃料が供
給された場合にエンジン内に生ずる応力を減ずることが
できる。

排気弁装置が備えられている場合には、燃焼行程の膨張
段階後期よりも早い時期に排気ガスを排出させるように
することにより、排気ガス圧を例えばターボ過給機の駆
動に用いることができる。

第１図並びに第２図においてベーン５２，５４はベーン
５２，５４に対する内壁面５０および５３のカム作用に
より駆動される。

しかしながら、ベー７５２ ，５４を作動するために伺
らかの内部装置を設けることができるので、ベーン５２
，５４がカム作用により駆動されることは本質的でない
ことがわかる。

例えばベーン・５２ ．５４が中央部に開口部を有し、
適当なカムをこの開口部内に挿入して積極的にベーン５
２ ，５４を前後に駆動することができる。

この場合にはカムを固定しておくことができるので内部
部材１４が回転する場合に適している。

更に、このような配置にすれば内壁面５０に対するベー
ン端部の密封方法を変えることができる。

更に第二の密封部材１２０，１２２は前述の構造では内
壁面５０に対するカム作用とスプリングによる偏倚によ
り移動せしめられていたが、これらの密封部材も積極的
に適切なカムによって作動することができる。

第１図および第２図に示すエンジンでは燃焼部２１とほ
ぼ同様な形状を有する圧縮室２３を用いている。

前述したように、このことはエンジンの良好なバランス
をもたらすという利点を有するが無論別の形の公知の圧
縮機を用いることもできる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明によるエンジンの縦断而図、第２図は第
１図の■−■線に沿ってみた横断面図、第３Ａ図乃至第
３Ｄ図は第１図および第２図のエンジンの一部を形成す
る圧縮機の作用状態を図解的に表わした図、第４図は第
１図のエンジンの部材の周縁面の一部の部分側面図、第
５図乃至第１６図は第１図のエンジンの燃焼行程を図解
的に表わした図、第１７図および第１８図は第１図のエ
ンジンの燃焼行程に類似した燃焼行程を行なわせるため
に変形された旋転型内燃機関の作用状態を図解的に示し
た部分横断面図、第１９図は第１図のエンジンの変形例
を図解的に示した部分断面図、第２０図は第１図および
第２図のエンジンの圧縮部内に組込まれた排気弁装置を
示す部分縦断面図である。 １４・・・・・・固定内部部材、１６・・・・・・ハウ
ジング、１８・・・・・・曲壁部、２１・・・・・・燃
焼部、２３・・・・・・圧縮部、２５・・・・・・ファ
ン部、２６，３６・・・・・・部屋、２６Ａ，２６Ｂ，
３６Ａ，３６Ｂ・・・・・・部屋部分、２８，３２，４
４・・・・・・側壁部、３８・・・・・・中間部、４０
・・・・・・中間曲壁部、５０，５３・・・・・・内壁
面、５２，５４・・・・・・ベーン、９８・・・・・・
排出ポート、１０４・・・・・・燃料噴射装置、１０６
，１０８，１ １０・・・・・・入口ポート、１２０，
１２２・・・・・・密封部材、１２８・・・・・・太陽
歯車、Ａ，Ｄ，Ｈ，Ｋ・・・・・・ポート、Ｂ，Ｃ，Ｇ
，Ｊ・・・・・・空所部分、Ｌ・・・・・・点火プラグ
。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ ほぼ円筒状の外壁面を有する内部部材と、ほぼ円筒
   状の内壁面を有しかつ該内部部材を包囲する中空ハウジ
   ングとを具備し、該内部部材および中空ハウジングのい
   ずれか一方が他方に対し偏心して相対回転可能に設けら
   れ、更に該内部部材外壁面上の互に離れた２点において
   該内部部材外壁面と中空ハウジング内壁面間を延びるベ
   ーンを具備して該ベーンにより該内部部材外壁面と中空
   ハウジング内壁面間に可変容積室を形成するようにした
   内燃機関において、上記相対回転中に上記中空ハウジン
   グ内壁面と密封的に接触して上記可変容積室を第一の分
   室並びに第二の分室に一時的に分離する密封部材を上記
   内部部材外壁面上に設け、更に上記第一分室に燃料およ
   び空気を供給するための供給装置と該第二分室に燃料お
   よび空気を供給するための供給装置とを具備し、上記密
   封部材の密封作用中に該第一分室内の空気燃料混合気を
   着火するための点火装置を該第一分室に設けて該密封部
   材が中空ハウジング内壁面から離れたときに該第一分室
   内の着火混合気が第二分室内に流入して第二分室内の空
   気燃料混合気を着火せしめるようにした内燃機関。