JPS5848826A - ダイヤフラムカツプリングの異常診断装置 - Google Patents
ダイヤフラムカツプリングの異常診断装置Info
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- JPS5848826A JPS5848826A JP56146164A JP14616481A JPS5848826A JP S5848826 A JPS5848826 A JP S5848826A JP 56146164 A JP56146164 A JP 56146164A JP 14616481 A JP14616481 A JP 14616481A JP S5848826 A JPS5848826 A JP S5848826A
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M13/00—Testing of machine parts
- G01M13/02—Gearings; Transmission mechanisms
- G01M13/022—Power-transmitting couplings or clutches
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Testing Of Devices, Machine Parts, Or Other Structures Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は動力伝達用のダイヤフラムカップリングの応力
状態を監視して異常の有無及び異常の状態を診断する装
置に関するものである。
状態を監視して異常の有無及び異常の状態を診断する装
置に関するものである。
近時、火力発電プラントの効率白土が経済的にも社会的
にも重要なテーマとなり、上記の効率向］二の有効な方
策としてガスターピント蒸気タービンとを組み合わせた
複合ザイクルブラントが開発され実用化されている。
にも重要なテーマとなり、上記の効率向］二の有効な方
策としてガスターピント蒸気タービンとを組み合わせた
複合ザイクルブラントが開発され実用化されている。
」−言１の複合サイクルプラント形の発電プラントには
】軸型と多軸型とがあってそれぞれ長短を治しているが
、出力の制御性１と整備性に関しては１軸型の方が優れ
ている。
】軸型と多軸型とがあってそれぞれ長短を治しているが
、出力の制御性１と整備性に関しては１軸型の方が優れ
ている。
第１図に十紀の１軸型複合ザイクル形発電プラントの配
置図である。
置図である。
１目ガスタービン用圧縮機、２けカスタービン、３は発
電機、４け蒸気タービンであり、これら０）原動機及び
発電機は同心状に整列され、その主軸が直結されている
。
電機、４け蒸気タービンであり、これら０）原動機及び
発電機は同心状に整列され、その主軸が直結されている
。
ガスタービン２と発電機３とはリジンｉ・カップリング
５で連結され、ガスタービン用圧縮機１の主軸と、ガス
タービン２の主軸と、発電機３の主軸とで１個の剛性軸
を形成し、圧縮機側σ）一端に前側スラスト軸受７を設
けてスラスト方向σ）位置ぎめが為される。」二紀１個
の剛性軸は温度変化によって膨張収縮し、通常の大きさ
のプラントの場合、冷間時と作動時との寸法差は３５〜
４０關に達する。このような軸心方向の伸縮が蒸気ター
ビン４に及ぶと蒸気タービンの性能を低下せしめるので
、蒸気タービン４の主軸の細心方向の位置は後側スラス
ト軸受８によって位置ぎめし、前記の１本の剛性軸と蒸
気タービン４の主軸とはフレキシブルカップリング６で
結合される。
５で連結され、ガスタービン用圧縮機１の主軸と、ガス
タービン２の主軸と、発電機３の主軸とで１個の剛性軸
を形成し、圧縮機側σ）一端に前側スラスト軸受７を設
けてスラスト方向σ）位置ぎめが為される。」二紀１個
の剛性軸は温度変化によって膨張収縮し、通常の大きさ
のプラントの場合、冷間時と作動時との寸法差は３５〜
４０關に達する。このような軸心方向の伸縮が蒸気ター
ビン４に及ぶと蒸気タービンの性能を低下せしめるので
、蒸気タービン４の主軸の細心方向の位置は後側スラス
ト軸受８によって位置ぎめし、前記の１本の剛性軸と蒸
気タービン４の主軸とはフレキシブルカップリング６で
結合される。
上述のような事情によって発電プラントの回転動力の電
達に用いられるフレキシブルカップリングには第２図に
示すようなギヤカップリングと第３図に示すようなダイ
ヤフラムカップリングとがあり、それぞれ長短が有るが
、心ズレの許容量が大きく振動や異音を発生する虞れが
少ないという点ではダイヤフラノ３カツプリングの方が
優れている。
達に用いられるフレキシブルカップリングには第２図に
示すようなギヤカップリングと第３図に示すようなダイ
ヤフラムカップリングとがあり、それぞれ長短が有るが
、心ズレの許容量が大きく振動や異音を発生する虞れが
少ないという点ではダイヤフラノ３カツプリングの方が
優れている。
第３図は発電機ロータ軸９と蒸気タービンロータｉｌＱ
＋＋１５とを結合したダイヤフラノ・カップリングの一
例で、発電機ロータ軸９σ）軸端にカップリングボス１
０が焼き嵌められ、このカンプリングボス１０の外周付
近にダイヤフラム１１をあてがってダイヤフラムカバー
１２で押さえ、ボルトナツト１３で締めつけである。以
上は第３図のダイヤフラムカップリングの左側の構造説
明であり、その右側は上記と対称の構造になっている。
＋＋１５とを結合したダイヤフラノ・カップリングの一
例で、発電機ロータ軸９σ）軸端にカップリングボス１
０が焼き嵌められ、このカンプリングボス１０の外周付
近にダイヤフラム１１をあてがってダイヤフラムカバー
１２で押さえ、ボルトナツト１３で締めつけである。以
上は第３図のダイヤフラムカップリングの左側の構造説
明であり、その右側は上記と対称の構造になっている。
そして左右のダイヤフラム］１．］］Ｋスリーブ１４の
両端がそれぞれ固着されている。
両端がそれぞれ固着されている。
以上のようなダイヤフラムカップリングが両軸の心ズレ
や心狂いを吸収する様子を第４図に示す。
や心狂いを吸収する様子を第４図に示す。
同図（ａｌけ心ズレや心狂いの無い正常な状態、同図（
ｂ） ｕ ４１１＋心方向に寸法Ｘだけ圧縮された場合
である。
ｂ） ｕ ４１１＋心方向に寸法Ｘだけ圧縮された場合
である。
同図（ｂｌと反対に軸心方向に引張られる場合もある。
同図（Ｃ）け段違い状に寸法δだけ心が狂った状態であ
る。
る。
結合している２軸の関係位置が狂ったときダイヤフラム
カップリングは前記の（ｂｌ図又は（Ｃ）図の」：９に
弾性変形し、又は（ｂ）図と（ｃ１図の弾性変形を合成
した状態に弾性変形して２軸の関係位置の狂いを吸収す
る。
カップリングは前記の（ｂｌ図又は（Ｃ）図の」：９に
弾性変形し、又は（ｂ）図と（ｃ１図の弾性変形を合成
した状態に弾性変形して２軸の関係位置の狂いを吸収す
る。
発電プラントの稼動中、ダイヤフラムカップリングには
回転による遠心応力、トルク伝達による捻り応力、及び
ミスアライメントによる曲げ応力などが発生する。
回転による遠心応力、トルク伝達による捻り応力、及び
ミスアライメントによる曲げ応力などが発生する。
次に、ダイヤフラムカップリングに発生する応力の大き
さについて第５図及至第８因を参照しつつ説明する。
さについて第５図及至第８因を参照しつつ説明する。
第５図は回転数Ｎと遠心応力σ１ との関係を示し、は
ぼ’、”Ｎ２の関係にある。
ぼ’、”Ｎ２の関係にある。
第６図は軸心方向の変位Ｘ（第４図（ｂｌ参照）と変位
による応力σ２との関係を示し、はぼ正比例関係にある
。
による応力σ２との関係を示し、はぼ正比例関係にある
。
第７Ｍｄ”心狂い寸法δ（第４図（Ｃ１参照）と心狂い
による応力σ、との関係を示す。こび）応力σ。
による応力σ、との関係を示す。こび）応力σ。
はδにほぼ正比例し、回転に同期して変動する。
第８図は伝達トルク′１′とトルク伝達による戻り応力
σ４との関係を示す。両者はほぼ正比例する。
σ４との関係を示す。両者はほぼ正比例する。
ダイヤグラムカップリングには上述のように各種の応力
が生じる。このように過酷な条件下で稼動するためダイ
ヤフラムカップリングは疲労の進行なとによって損耗す
る虞れがあり、ぞσ）」ハ負荷の変動などに」：って定
常荷重の数倍に及ぶ衝撃荷重を受ける虞れもある。そｌ
−で、万一ダイヤグラムカップリングが破損すると重大
な事故を誘発するので、ダイヤフラムカップリングｄ定
期的に点検するだけでなく稼動中も常時応力状態を監視
することが安全管理上きわめて有効である。
が生じる。このように過酷な条件下で稼動するためダイ
ヤフラムカップリングは疲労の進行なとによって損耗す
る虞れがあり、ぞσ）」ハ負荷の変動などに」：って定
常荷重の数倍に及ぶ衝撃荷重を受ける虞れもある。そｌ
−で、万一ダイヤグラムカップリングが破損すると重大
な事故を誘発するので、ダイヤフラムカップリングｄ定
期的に点検するだけでなく稼動中も常時応力状態を監視
することが安全管理上きわめて有効である。
本発明け」二配の４）情゛に鑑みて為され、その目的と
するところは発電プラントの稼動中にダイヤフラムの応
力状態を常時監視し、適時その安全性をチェックできる
ダイヤフラムカップリングの異常診断装置を捺供しよう
とするもので矛、る。
するところは発電プラントの稼動中にダイヤフラムの応
力状態を常時監視し、適時その安全性をチェックできる
ダイヤフラムカップリングの異常診断装置を捺供しよう
とするもので矛、る。
上記の目的を達成するため、本発明に１、発電プラント
の回転動力伝達用ダイヤフラムカップリング装置におい
て、ダイヤフラムの表面に歪ゲージを貼りつけ、上記の
歪ゲージが発する信−８−６：人力してダイヤフラノ・
に発生している応力を算出する手段と、上記の手段によ
って勢−出した応力を予め設定（−だ許容応力に比較す
る手段とを設けることにより、ダイヤフラムカップリン
グの応力状態を常時監視してその異常を診断し得るよう
にしたことを特徴とする。
の回転動力伝達用ダイヤフラムカップリング装置におい
て、ダイヤフラムの表面に歪ゲージを貼りつけ、上記の
歪ゲージが発する信−８−６：人力してダイヤフラノ・
に発生している応力を算出する手段と、上記の手段によ
って勢−出した応力を予め設定（−だ許容応力に比較す
る手段とを設けることにより、ダイヤフラムカップリン
グの応力状態を常時監視してその異常を診断し得るよう
にしたことを特徴とする。
次に、本発明の一実施例を第９図について説明する。発
電機ロータ軸９側のダイヤフラム］］７７’１表面に歪
ゲージ２７を半径方向に貼りつけるとともにスリーブ１
４十に発信機１６を取りつけ、歪ゲージ２７が発する歪
信号により上記発信機】６の放送電波を変調させる。上
記の電波を受信して歪信号を取り出す機能を有する受信
機（図示せず）、及び上記の歪信号を入力されてダイヤ
フラムの応力を算出する自動演算器（図示せず、詳細後
述）を設ける。
電機ロータ軸９側のダイヤフラム］］７７’１表面に歪
ゲージ２７を半径方向に貼りつけるとともにスリーブ１
４十に発信機１６を取りつけ、歪ゲージ２７が発する歪
信号により上記発信機】６の放送電波を変調させる。上
記の電波を受信して歪信号を取り出す機能を有する受信
機（図示せず）、及び上記の歪信号を入力されてダイヤ
フラムの応力を算出する自動演算器（図示せず、詳細後
述）を設ける。
；麻１０図は本実施例に係るダイヤフラムカップリング
の異常診断装置のブロック線図である。歪ゲージ２７に
よって検出された歪信号は発信機１６に」：り送信波に
乗せて受信機】７に伝えられる。受信機１７け受信波を
検波して歪信号を取り出し、これを演算器１８に入力さ
せる。演算器１８で歪渭を応力値に換算し千肚較器ｊ９
に入力させる。比較器１９には予め設定した許容応力値
を記憶させておいて、演算器１８から入力された応力値
と比較させる。比較の結果、判断器２０によって応力値
が許容応力を越えたと判定されると判断器２０は運転制
御器２１に負荷軽減指令を匂える。運転制御器２】け、
判断器２０から別後σ）指令を受けないときけ予め組み
と外れたプログラムに従って当該発電機プラントの出力
制御を行うが、前記の負荷軽減指令を受けると回転速度
又は発生Ｉ・ルクを減少させるように作動し、若しくけ
緊急停止を行わせるように作動−する。
の異常診断装置のブロック線図である。歪ゲージ２７に
よって検出された歪信号は発信機１６に」：り送信波に
乗せて受信機】７に伝えられる。受信機１７け受信波を
検波して歪信号を取り出し、これを演算器１８に入力さ
せる。演算器１８で歪渭を応力値に換算し千肚較器ｊ９
に入力させる。比較器１９には予め設定した許容応力値
を記憶させておいて、演算器１８から入力された応力値
と比較させる。比較の結果、判断器２０によって応力値
が許容応力を越えたと判定されると判断器２０は運転制
御器２１に負荷軽減指令を匂える。運転制御器２】け、
判断器２０から別後σ）指令を受けないときけ予め組み
と外れたプログラムに従って当該発電機プラントの出力
制御を行うが、前記の負荷軽減指令を受けると回転速度
又は発生Ｉ・ルクを減少させるように作動し、若しくけ
緊急停止を行わせるように作動−する。
本実施例によればダイヤフラムの半径方向の引（９）
張応力又は圧縮応力を実測シフ、尚該発電プランＩ・ノ
稼動中、常時ダイヤフラムカップリング６ｒ）応力状態
を監視し、異常の有無を診断することができる。
稼動中、常時ダイヤフラムカップリング６ｒ）応力状態
を監視し、異常の有無を診断することができる。
第１１図は前記と異なる実施例を示す。第９図の実施例
においては歪ゲー７２７を半径方向に貼りつけて半径方
向の歪みを検出したが、本例においてけ３方向歪ゲージ
３Ｊをダイヤグラム１１の表面に貼りつけ、ダイヤグラ
ム１１の半径方向（Ｙ方向）、同円周方向（Ｘ方向）、
及び軸心方向（Ｚ方向）の直交３軸方向の歪を検出１−
得る」：うに信成−する。
においては歪ゲー７２７を半径方向に貼りつけて半径方
向の歪みを検出したが、本例においてけ３方向歪ゲージ
３Ｊをダイヤグラム１１の表面に貼りつけ、ダイヤグラ
ム１１の半径方向（Ｙ方向）、同円周方向（Ｘ方向）、
及び軸心方向（Ｚ方向）の直交３軸方向の歪を検出１−
得る」：うに信成−する。
第１２Ｍｄ上記実施例を用いた応力測定結果σ）−例を
示し、カーブ２２けＸ方向の応力σ８、カー フ２３
ｎ Ｙ方向の応力σア、カーブ２４１ｒｊ Ｚ 方向の
応力σ２を示している。これら３軸方向の各応力を演算
器（・ノー１０図σ月８）によって合成し、主応力σＭ
のカーブ２５が求められる。２６は予め設定して記憶さ
せである許容応力１的である。
示し、カーブ２２けＸ方向の応力σ８、カー フ２３
ｎ Ｙ方向の応力σア、カーブ２４１ｒｊ Ｚ 方向の
応力σ２を示している。これら３軸方向の各応力を演算
器（・ノー１０図σ月８）によって合成し、主応力σＭ
のカーブ２５が求められる。２６は予め設定して記憶さ
せである許容応力１的である。
本例のように直交３軸方向の歪を検出する歪ゲ（１０）
−ジをダイヤフラム表面に配設し、その検出信号に基づ
いて上前カイ的を算出してこれを許容応力と比較する手
段を設けると、初雑な応力条件の下に於てもダイヤフラ
ムカップリングの異常を自動的に監視することができる
。直交３軸応力σ工、σ９σ２の計測に基づいて主応力
σＭの方向、剪断応力σ）大きさ、及びその方向を算出
する手段を設けることにより、唄に精密に応力状態を監
視することができる。
いて上前カイ的を算出してこれを許容応力と比較する手
段を設けると、初雑な応力条件の下に於てもダイヤフラ
ムカップリングの異常を自動的に監視することができる
。直交３軸応力σ工、σ９σ２の計測に基づいて主応力
σＭの方向、剪断応力σ）大きさ、及びその方向を算出
する手段を設けることにより、唄に精密に応力状態を監
視することができる。
、ｆＳ １３ ［シ１月変動応力と平均応力との換讐図
表である。これは前述の心狂い応力σ、（第７図）σ）
ように回転に同期して変動する応力と、これを平滑化１
−だ平均応力とが、それぞれダイヤフラムσ）寿命消費
率に及はす結果を実験的に比較して等測的に相（ｊに換
算し得るよ’５にその比率を表わすカーブである。この
カーブを演算器（第１Ｏ図の１８）に配憶させておいて
検出した変動応力を平ＭＷ化演算させたり、また平均応
力を変動応力に等測的に換算させたりすることも可能で
ある。この」＝うにして、ダイヤフラムの平均応力、及
び変動（］１） 応力を算出する手段、並ひに算出結果を予め設定した基
璋、疲労強度と比較演算する手段を設けると、変動応力
を適確に評価しするととができる。
表である。これは前述の心狂い応力σ、（第７図）σ）
ように回転に同期して変動する応力と、これを平滑化１
−だ平均応力とが、それぞれダイヤフラムσ）寿命消費
率に及はす結果を実験的に比較して等測的に相（ｊに換
算し得るよ’５にその比率を表わすカーブである。この
カーブを演算器（第１Ｏ図の１８）に配憶させておいて
検出した変動応力を平ＭＷ化演算させたり、また平均応
力を変動応力に等測的に換算させたりすることも可能で
ある。この」＝うにして、ダイヤフラムの平均応力、及
び変動（］１） 応力を算出する手段、並ひに算出結果を予め設定した基
璋、疲労強度と比較演算する手段を設けると、変動応力
を適確に評価しするととができる。
第１４図及び第１５図はそれぞれ前記と異なる実施例を
示す。これらの実施例では歪ゲージの個数を複数個とし
、ａル１４１ツ］の例でｄ歪ゲージ２７．２７をダイヤ
フラム１ｌ（ＴＮ半径方向に列設して貼りつけ、：ｆＬ
１５図の例では円周方向に列設して貼りつける。
示す。これらの実施例では歪ゲージの個数を複数個とし
、ａル１４１ツ］の例でｄ歪ゲージ２７．２７をダイヤ
フラム１ｌ（ＴＮ半径方向に列設して貼りつけ、：ｆＬ
１５図の例では円周方向に列設して貼りつける。
このように歪ゲージ２７の配設区域を拡げてダイヤフラ
ムの半径方向又は円周方向σ）歪分布を検出し得るよう
にし、そσ）検出結果を入力して応力の分布状態及びそ
σ）最大飴を算出してこれを予め設定した許容応力と比
較する手段を設けると、局部的に発生した異常な応力を
発見することができる。これにより、特に、ダイヤフラ
ムのいずれかの個所に微小な損傷を生じた場合、該損傷
による応力分布の変化を検知することによって損傷の発
生を早期に発見し、重大な損傷の銹発を未然に防止し得
る。
ムの半径方向又は円周方向σ）歪分布を検出し得るよう
にし、そσ）検出結果を入力して応力の分布状態及びそ
σ）最大飴を算出してこれを予め設定した許容応力と比
較する手段を設けると、局部的に発生した異常な応力を
発見することができる。これにより、特に、ダイヤフラ
ムのいずれかの個所に微小な損傷を生じた場合、該損傷
による応力分布の変化を検知することによって損傷の発
生を早期に発見し、重大な損傷の銹発を未然に防止し得
る。
（１２）
」ν上説明したように本発明は、発電機プラントの回転
動力伝達用ダイヤフラムカップリングにおいて、ダイヤ
フラムσ）表面に歪ゲージを接着し、」−記の歪ゲージ
が発する信号を入力してダイヤフラムに発生している応
力を算出する手段と、ｌ言ｅの手段によって算出した応
力を予め設定した許容応力に比較する手段とを設けるこ
とにより、ダイヤフラムカップリングの応力状態を常時
監視することができ、適時その安全性のチェックが可能
である。
動力伝達用ダイヤフラムカップリングにおいて、ダイヤ
フラムσ）表面に歪ゲージを接着し、」−記の歪ゲージ
が発する信号を入力してダイヤフラムに発生している応
力を算出する手段と、ｌ言ｅの手段によって算出した応
力を予め設定した許容応力に比較する手段とを設けるこ
とにより、ダイヤフラムカップリングの応力状態を常時
監視することができ、適時その安全性のチェックが可能
である。
第１Ｍｄ１軸型抜合ザイクル発電プラントの配置図、第
２図はギヤカップリングの断面図、第３１”２１ｉｄダ
イヤフラムカツプリングの断面図、第４図はダイヤフラ
ムカップリングの作動説明図、第５図及至第８図はダイ
ヤフラムカップリングに生じる各種応力の変化を示す図
表、第９図は本発明の一実施例に係るダイヤフラムカッ
プリング異常診断装置の斜視図、第１０図は同ブロック
線図、第１１図はＪ： ｇｉ’：と異なる実施例におけ
るダイヤフラ（ｊ３） ムの平面図、第１２１ヅ１は第１１図σ）実施例に」：
る検出応力の１例を示す図表、第１３１望ｉｄ変動応力
と平均応力とσ）換算図表、第１４図及び第１５図はそ
れぞれ前記と異なる実施例におけるダイヤフラム１１７
）平面図である。 １１・・ダイヤフラム、Ｊ６・発信器、１７・・・受信
器、１８・・・演算器、１９・・−Ｊ、Ｅ較器、２０・
・・１判断器、２１・・・運転制御器、２７・・・歪ゲ
ージ、３１３方（１４） 第２ 図 第３ 図 ＄４ ｍ 竿５図 第１固 ｒ！−７回 ／Ｑ’社り≦ Ｊば ′４ ／２ 図 １７反 ′Ｊ ７３ 目 デク応力 ｔ−／４ 図 茅 １５ 図 ７ ＝１６５−
２図はギヤカップリングの断面図、第３１”２１ｉｄダ
イヤフラムカツプリングの断面図、第４図はダイヤフラ
ムカップリングの作動説明図、第５図及至第８図はダイ
ヤフラムカップリングに生じる各種応力の変化を示す図
表、第９図は本発明の一実施例に係るダイヤフラムカッ
プリング異常診断装置の斜視図、第１０図は同ブロック
線図、第１１図はＪ： ｇｉ’：と異なる実施例におけ
るダイヤフラ（ｊ３） ムの平面図、第１２１ヅ１は第１１図σ）実施例に」：
る検出応力の１例を示す図表、第１３１望ｉｄ変動応力
と平均応力とσ）換算図表、第１４図及び第１５図はそ
れぞれ前記と異なる実施例におけるダイヤフラム１１７
）平面図である。 １１・・ダイヤフラム、Ｊ６・発信器、１７・・・受信
器、１８・・・演算器、１９・・−Ｊ、Ｅ較器、２０・
・・１判断器、２１・・・運転制御器、２７・・・歪ゲ
ージ、３１３方（１４） 第２ 図 第３ 図 ＄４ ｍ 竿５図 第１固 ｒ！−７回 ／Ｑ’社り≦ Ｊば ′４ ／２ 図 １７反 ′Ｊ ７３ 目 デク応力 ｔ−／４ 図 茅 １５ 図 ７ ＝１６５−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、発電プラントの回転動力伝達用ダイヤフラムカップ
リング装置において、ダイヤフラノσ）表面に歪ゲージ
を貼りつけ、上記の歪ゲージによって検出し、た信号を
入力せしめてダイヤフラムの応力を算出１−る手段と、
上記の手段によって算出した応力を予め設定した許容応
力に比較する手段とを設けることに」：す、ダイヤフラ
ムカップリンクの応力状態を常時監親し得るようにした
ことを特徴とするダイヤフラムカップリングの異常診断
装置。 ２ 前記σ）歪ゲージは、これを直交３軸方向の歪を検
出し得るようにダイヤフラムの表面に配設したものとし
、」二記の歪ゲージが発てる１３号を入力して主応力価
とその方向、及び剪断応力値とその方向を算出する手段
、並びに十配の主応力及び剪断応力を予め設定した許容
応力と比較する手段を設けたことを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載のダイヤフラムカップリングσ）異
常診断装置。 ３ 前記の応力を算出する手段は１ダイヤフラムの変動
応力及び平均応力を算出するものと１〜、カ出した平均
応力及び変動応力を予め設定した基準疲労強度と比較す
る手段を設けたことを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載σ）ダイヤフラムカップリングの異常診断装置、。 ４ 前記のダイヤフラムの表面に接着する歪ゲージは、
これを複数個とし、かつダイヤフラムの半径単向に配設
することに」：り半径方向の歪分布を開側し得べくなし
、かつ」−記の歪ゲージが発する信号を入力して半径方
向の応力分布状態及びその最大値を算出してこれを予め
設定した許容応力と比較する手段を設けたことを特徴と
する特許請求ノ範囲第１項に記載のダイヤフラムカップ
リングの異常診断装置。 ５ 前記のダイヤフラノ、の表面に接着する歪ゲージは
、これを複数個とし、かつダイヤフラムの円周方向に配
設することにより円周方向の歪分布を計測し得べくなし
、かつ上記の歪ゲージが発する信号を入力して円周方向
の応力分布状態及びその最大値を算出する手段と、算出
結果を予め設定した許容応力と比較する手段とを設けた
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載のダイヤ
フラムカップリングの異常診断装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56146164A JPS5848826A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | ダイヤフラムカツプリングの異常診断装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56146164A JPS5848826A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | ダイヤフラムカツプリングの異常診断装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5848826A true JPS5848826A (ja) | 1983-03-22 |
Family
ID=15401573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56146164A Pending JPS5848826A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | ダイヤフラムカツプリングの異常診断装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5848826A (ja) |
-
1981
- 1981-09-18 JP JP56146164A patent/JPS5848826A/ja active Pending
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