JPS5844204A - コンバインドサイクル発電プラント - Google Patents
コンバインドサイクル発電プラントInfo
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- JPS5844204A JPS5844204A JP14262481A JP14262481A JPS5844204A JP S5844204 A JPS5844204 A JP S5844204A JP 14262481 A JP14262481 A JP 14262481A JP 14262481 A JP14262481 A JP 14262481A JP S5844204 A JPS5844204 A JP S5844204A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- exhaust gas
- gas
- combustion chamber
- gas turbine
- temperature exhaust
- Prior art date
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- Pending
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/101—Regulating means specially adapted therefor
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ガスタービンと蒸気タービンとを組合わせた
コンバインドサイクル発電プラントに係り、プラントの
起動時においても有効に窒素酸化物の発生を抑えること
のできるコンバインドサイクル発電プラントに関する。
コンバインドサイクル発電プラントに係り、プラントの
起動時においても有効に窒素酸化物の発生を抑えること
のできるコンバインドサイクル発電プラントに関する。
近年、この種の発電プラントに対する一酸化窒素、二酸
化窒素等の窒素酸化物（以下、Ｎｏ、という、）排出規
制が厳しくなって来ている。
化窒素等の窒素酸化物（以下、Ｎｏ、という、）排出規
制が厳しくなって来ている。
この排出規制として総量規制が実施されると、発電プラ
ントの起動から停止までの全期間において、Ｎｏ、の排
出を抑制する必要がある７とζろが、従来の発電プラン
）においては、ｎｏｘの発生を十分に抑えることかで参
ないという不都合があった。
ントの起動から停止までの全期間において、Ｎｏ、の排
出を抑制する必要がある７とζろが、従来の発電プラン
）においては、ｎｏｘの発生を十分に抑えることかで参
ないという不都合があった。
以下その塩山を説明する。
一般に、ＮＯｘはｉ、ｏｏｏ”ｃ以上という高温のもと
て空気中の酸素と窒素とが結合することにより発生する
・従って、燃焼時１ｃ ＮＯｘの発生を抑制する方法と
しては、燃焼温度を低く抑えてＨｏｇの生成反応を鈍化
する方法と、燃焼に寄与せずり、がもＮＯｘ発生の要因
となる余剰酸素の量を少なくする方法とが有効である。
て空気中の酸素と窒素とが結合することにより発生する
・従って、燃焼時１ｃ ＮＯｘの発生を抑制する方法と
しては、燃焼温度を低く抑えてＨｏｇの生成反応を鈍化
する方法と、燃焼に寄与せずり、がもＮＯｘ発生の要因
となる余剰酸素の量を少なくする方法とが有効である。
更に、 ＮＯｘが発生した場合には、還元剤を排ガス中
に混入させ、かつ、ある種の触媒のもとてＮＯｘを窒素
と水とに分解して除去する触媒法が有効である。
に混入させ、かつ、ある種の触媒のもとてＮＯｘを窒素
と水とに分解して除去する触媒法が有効である。
従来のコンバインドサイクル発電プラントにおいては、
上記各方法を適宜組合わせる仁とｋより脱硝を行なって
いた。
上記各方法を適宜組合わせる仁とｋより脱硝を行なって
いた。
例えば、ガスタービン燃焼室に蒸気あるＶｈＦｉ水を噴
射して燃焼温度を低くするととも眠燃焼速度を遅くする
ことくより燃焼中に生じるＮＯｘの生成反応を抑制した
り１発生し九ＮＯｘ Ｋ対しては。
射して燃焼温度を低くするととも眠燃焼速度を遅くする
ことくより燃焼中に生じるＮＯｘの生成反応を抑制した
り１発生し九ＮＯｘ Ｋ対しては。
ガスタービンの排ガスにアンモニア若しくはヒドラジン
等を噴霧混入させ、かつ、排熱回収ボイ２の適当位置に
設置された触媒によりＮＯｘを窒素ガスと水蒸気とに分
解させて−た。
等を噴霧混入させ、かつ、排熱回収ボイ２の適当位置に
設置された触媒によりＮＯｘを窒素ガスと水蒸気とに分
解させて−た。
第１図はこの種の従来の発電プラントの１例を示してお
り、この発電プラントは共通の軸で連結されたガスター
ビン１１発電機コ、蒸気タービン３並びにガスタービン
ｌの圧縮機参と、燃焼室Ｓと、排熱回収ボイラ基等で形
成されている。
り、この発電プラントは共通の軸で連結されたガスター
ビン１１発電機コ、蒸気タービン３並びにガスタービン
ｌの圧縮機参と、燃焼室Ｓと、排熱回収ボイラ基等で形
成されている。
この発電プラントは次のようＫして運転される。
先ず、大気ａが圧縮機参に吸込まれて圧縮され、燃焼室
Ｓに送給される。この燃焼室Ｓでは燃料制御弁りを通し
て適量ずつ送られて来る燃料ｆが圧縮空気の下で燃焼さ
れ、燃焼ガスｇとなうがガスタービンｌへ送給される。
Ｓに送給される。この燃焼室Ｓでは燃料制御弁りを通し
て適量ずつ送られて来る燃料ｆが圧縮空気の下で燃焼さ
れ、燃焼ガスｇとなうがガスタービンｌへ送給される。
この燃焼ガスｇＦｉガスタービンｌを回転させた後、排
ガスｅとなって排熱回収ボイラ６内に流入する。この排
熱回収ボイラ６内を流通する排ガスｅは、過熱器ｔ、蒸
蒸発４９筒 炭器１０では給水ｆを加熱して温水としてドラムｌ／に
流入させ、蒸発器！では循環ポンプ／２によりて送給さ
れる温水を加熱して水蒸気としてドラム／Ｊ内へ電流さ
せ、過熱器ｔではドラムノコから送られて来る水蒸気を
再に加熱して蒸気８ｔとする．この蒸気８ｔは蒸気ター
ビン３に送られる．蒸気タービン３はこの蒸気針並びに
他の専用の蒸気等により回転させられる。しかして、発
電機コはガスタービンＩおよび蒸気タービン３により回
転駆動され、発電を行なう。
ガスｅとなって排熱回収ボイラ６内に流入する。この排
熱回収ボイラ６内を流通する排ガスｅは、過熱器ｔ、蒸
蒸発４９筒 炭器１０では給水ｆを加熱して温水としてドラムｌ／に
流入させ、蒸発器！では循環ポンプ／２によりて送給さ
れる温水を加熱して水蒸気としてドラム／Ｊ内へ電流さ
せ、過熱器ｔではドラムノコから送られて来る水蒸気を
再に加熱して蒸気８ｔとする．この蒸気８ｔは蒸気ター
ビン３に送られる．蒸気タービン３はこの蒸気針並びに
他の専用の蒸気等により回転させられる。しかして、発
電機コはガスタービンＩおよび蒸気タービン３により回
転駆動され、発電を行なう。
この従来プラントにおいては、運竺中に燃焼機５内に蒸
気噴射制御弁１３を通１，て蒸気８１を噴射させて燃焼
温度を低減させてＮｏｗの発生を抑制するとともに，排
熱回収ボイラ６の入口部分においてアンモニア注入装置
／４４からアンそニアを排ガメｅ’ＷＫ注入し、そして
排ガス温度が約ｓｓｏ − 参ｓｏ℃となる位置に設置
された触媒ｉｓと混合ガスとを反応させてＭｏｗを窒素
と水蒸気とに分解して脱硝を行なうように形成てれて−
る。
気噴射制御弁１３を通１，て蒸気８１を噴射させて燃焼
温度を低減させてＮｏｗの発生を抑制するとともに，排
熱回収ボイラ６の入口部分においてアンモニア注入装置
／４４からアンそニアを排ガメｅ’ＷＫ注入し、そして
排ガス温度が約ｓｓｏ − 参ｓｏ℃となる位置に設置
された触媒ｉｓと混合ガスとを反応させてＭｏｗを窒素
と水蒸気とに分解して脱硝を行なうように形成てれて−
る。
ところが、上記従来プラントにおいては、燃焼室Ｓ内に
噴射される蒸気ｓ１は蒸気タービン３から抽気したり、
排熱回収ボイラ６によって生成され゛た蒸気針の一部を
用−て−るものであるから、プラントの起動時にお−で
は上記蒸気８１は得られなりため燃焼ガス温度を低減す
ることができず、ＮＯｘの発生を抑制する仁とができな
かった。また、プラントの起動時にお−では排ガスｅの
温度が低く、触媒／３が還元反応に適し九温度に達成し
ていないので、その還元反応を促進させることができず
、発生したＮ（ｈがほとんど大気中に放出されるという
不都合があった。
噴射される蒸気ｓ１は蒸気タービン３から抽気したり、
排熱回収ボイラ６によって生成され゛た蒸気針の一部を
用−て−るものであるから、プラントの起動時にお−で
は上記蒸気８１は得られなりため燃焼ガス温度を低減す
ることができず、ＮＯｘの発生を抑制する仁とができな
かった。また、プラントの起動時にお−では排ガスｅの
温度が低く、触媒／３が還元反応に適し九温度に達成し
ていないので、その還元反応を促進させることができず
、発生したＮ（ｈがほとんど大気中に放出されるという
不都合があった。
本発明社これらの点に鑑みてたてれたものであり、プラ
ントの起動時にお埴てもＮＯｘの発生を有効に抑えるこ
とのできるコンバインドサイクル発電プラントを提供す
ることを目的とする。
ントの起動時にお埴てもＮＯｘの発生を有効に抑えるこ
とのできるコンバインドサイクル発電プラントを提供す
ることを目的とする。
本発明の上記目的は、コンバインドサイクル発電プラン
トを、ガスタービン燃焼室から送られて来る燃焼ガスに
よって回転させられるガスタービンと、このガスタービ
ンから排出石れる排ガスを熱源とする排熱回収ボイラと
、蒸気タービンと、前記ガスタービンおよび蒸気タービ
ンによって回転駆動式れる発電機とを有するコンバイン
ドサイクル発電プラン）において、前記排熱回収ボイラ
から低温排ガスを抽出し前記ガスタービン燃焼室内に送
給する低温排ガス再循環装置を設けて形成することによ
り達成される。
トを、ガスタービン燃焼室から送られて来る燃焼ガスに
よって回転させられるガスタービンと、このガスタービ
ンから排出石れる排ガスを熱源とする排熱回収ボイラと
、蒸気タービンと、前記ガスタービンおよび蒸気タービ
ンによって回転駆動式れる発電機とを有するコンバイン
ドサイクル発電プラン）において、前記排熱回収ボイラ
から低温排ガスを抽出し前記ガスタービン燃焼室内に送
給する低温排ガス再循環装置を設けて形成することによ
り達成される。
以下、本発明を第２〜３図に示す実施例について説明す
る。
る。
同図において、従来と同一部分には同一符号を付しであ
る。
る。
第２図は本発明の一実施例を示！５．排熱回収ボイラ６
と燃焼室Ｓとの間Ｋ、低温排ガスを排熱回収ボイラ４か
ら燃焼室ｓＶｃ再循環させる低温排ガス再循環装置／６
を設けて形成されている。この低温排ガス再循環量［／
４は、排熱回収ボイラ６の節炭機ＩＯの下流側から導出
され燃焼室３に接続でれた再循環路１７と、この再循環
路１７にその下流方向に向けて順に設けられた止め弁Ｉ
ｔ、再循堀ポンプ／９、流量制御弁に、逆止弁ν等とか
ら形成されている。
と燃焼室Ｓとの間Ｋ、低温排ガスを排熱回収ボイラ４か
ら燃焼室ｓＶｃ再循環させる低温排ガス再循環装置／６
を設けて形成されている。この低温排ガス再循環量［／
４は、排熱回収ボイラ６の節炭機ＩＯの下流側から導出
され燃焼室３に接続でれた再循環路１７と、この再循環
路１７にその下流方向に向けて順に設けられた止め弁Ｉ
ｔ、再循堀ポンプ／９、流量制御弁に、逆止弁ν等とか
ら形成されている。
この低温排ガス再循環装置１６によって燃焼室５内に送
給される低温排ガスＧ１の流量制御は流量制御弁Ｉおよ
び止め弁１ｚｒｉｃよって行なわれるが、この流量制御
弁Ｘの弁開度を自動調整するものとして演算調節器−を
設けると良％Ａ７この演算調節器ｕ Ｋ ｉｔ 、プラ
ントの運転状態に応じて各弁Ｉｔ 、 ａの弁開度を調
節するために、燃焼室Ｓへ供給ブれる燃料ｆの流量を検
出する燃料流量測定器力、燃焼室Ｓ内の燃焼状態を検出
する火炎監視装置Ｊ。
給される低温排ガスＧ１の流量制御は流量制御弁Ｉおよ
び止め弁１ｚｒｉｃよって行なわれるが、この流量制御
弁Ｘの弁開度を自動調整するものとして演算調節器−を
設けると良％Ａ７この演算調節器ｕ Ｋ ｉｔ 、プラ
ントの運転状態に応じて各弁Ｉｔ 、 ａの弁開度を調
節するために、燃焼室Ｓへ供給ブれる燃料ｆの流量を検
出する燃料流量測定器力、燃焼室Ｓ内の燃焼状態を検出
する火炎監視装置Ｊ。
排熱回収ボイラ６の出口に取付けられて排ガス中のＮＯ
ｘの濃度を検出する１ｉｏｘ濃度検、出器コ、アンモニ
アの注入量を検出するアンモニア流量検出器１等がそれ
ぞれ設けられている。
ｘの濃度を検出する１ｉｏｘ濃度検、出器コ、アンモニ
アの注入量を検出するアンモニア流量検出器１等がそれ
ぞれ設けられている。
次に％本実施例の作用を説明する。
プラントの起動時ＫＦｉ、排ガス・の温度が低温であり
、ＮＯｘも多′１ｋＫ含まれている。
、ＮＯｘも多′１ｋＫ含まれている。
とのＷＡ、本実施例においては低温排ガス再循環装置１
４の止め弁ＩＩと流量制御弁Ｘとを開くことＫより、排
熱回収ボイラ６内の低温排ガスを再循環路ｌ）内に抽出
するとともに、再循環ポンプ／９により約／３”ｌ／ｃ
ｄＫ加圧して燃焼室Ｓ内に送給する。
４の止め弁ＩＩと流量制御弁Ｘとを開くことＫより、排
熱回収ボイラ６内の低温排ガスを再循環路ｌ）内に抽出
するとともに、再循環ポンプ／９により約／３”ｌ／ｃ
ｄＫ加圧して燃焼室Ｓ内に送給する。
これＫより、ＮＯｘを含んだ低温排ガスは排熱回収ボイ
ラ６から大気中に放散てれることなく、燃焼室Ｓ内に再
循璋石れる。
ラ６から大気中に放散てれることなく、燃焼室Ｓ内に再
循璋石れる。
この低温排ガスＧ１の再循環量は、演算調節器ｎにより
自動的に決定される。即ち、燃料流量測定器−により検
出石れる燃焼室！への燃料での供給量と、ＮＯｘ濃度検
出装置ｊＶｃよって検出されたＮＯ！濃度との関数とし
て演算調節器ｎにより演算石れ良問度信号コアをもって
流量調節弁Ｘを開閉させ、排熱回収ボイラ１内の約全体
の低温排ガスＧ１を燃焼室Ｓへ再循環させるようＫして
決定される。
自動的に決定される。即ち、燃料流量測定器−により検
出石れる燃焼室！への燃料での供給量と、ＮＯｘ濃度検
出装置ｊＶｃよって検出されたＮＯ！濃度との関数とし
て演算調節器ｎにより演算石れ良問度信号コアをもって
流量調節弁Ｘを開閉させ、排熱回収ボイラ１内の約全体
の低温排ガスＧ１を燃焼室Ｓへ再循環させるようＫして
決定される。
また、燃焼室ＩＮＫおける点火直後においては、燃焼状
態が不安定なので、火炎監視装置薯で燃焼状態を監視し
、燃焼か不安定となって失火しそうＫなったら、演算調
節器ｎによって流量制御弁３の弁開度を絞るか若しくは
全閉として、低温排ガスＧ１の再循環量を減少ぢせて失
火を防止するように運転される。
態が不安定なので、火炎監視装置薯で燃焼状態を監視し
、燃焼か不安定となって失火しそうＫなったら、演算調
節器ｎによって流量制御弁３の弁開度を絞るか若しくは
全閉として、低温排ガスＧ１の再循環量を減少ぢせて失
火を防止するように運転される。
そして、燃焼状態が安定した後、また演算調節器ｎから
の開度信号コアによりて、流量制御弁Ｘは開閉調節され
る。
の開度信号コアによりて、流量制御弁Ｘは開閉調節され
る。
これにより、総を含んだ低温排ガスは排熱回収ボイラ４
から大気中に排出式れることなく、燃焼室Ｓ内に再循環
される。
から大気中に排出式れることなく、燃焼室Ｓ内に再循環
される。
その後、ガスタービンの負荷が上昇して排ガスｅの温度
がアンそニア還元法を行なうに十分な高温になると、ア
ンモニア注入制御弁コを開弁して、アンモニア注入装置
／４Ｌから、アンモニアを排ガス６Ｐ３に注入する。こ
れにより、排ガスｅ中に含まれるＮｏＩは触媒ｉｓのｓ
４＋において還元除去される。
がアンそニア還元法を行なうに十分な高温になると、ア
ンモニア注入制御弁コを開弁して、アンモニア注入装置
／４Ｌから、アンモニアを排ガス６Ｐ３に注入する。こ
れにより、排ガスｅ中に含まれるＮｏＩは触媒ｉｓのｓ
４＋において還元除去される。
そして、アンモニア注入と同時に、このアンモニア注入
をアンモニア流量検出器易により検出し、演算調節器ｕ
Ｋより止め弁／Ｉおよび流量制御弁ｍを全閉にし、排ガ
スの再循環を停止する。これは、再循環される低温排ガ
スＧｉ中にアンモニアが含有されて埴ると、そのアンモ
ニアが燃焼室Ｓ内でのＮＯｘ発生の原因となるからであ
る。
をアンモニア流量検出器易により検出し、演算調節器ｕ
Ｋより止め弁／Ｉおよび流量制御弁ｍを全閉にし、排ガ
スの再循環を停止する。これは、再循環される低温排ガ
スＧｉ中にアンモニアが含有されて埴ると、そのアンモ
ニアが燃焼室Ｓ内でのＮＯｘ発生の原因となるからであ
る。
また、再循環停止後、演算調節器−から開弁信号コ９が
蒸気噴射制御弁／３に送られ、蒸気８１が燃料室Ｓ内に
供給され、燃焼ガメ゛温度の低減を図り、ＮＯｘの発生
を防止するようＫされる。
蒸気噴射制御弁／３に送られ、蒸気８１が燃料室Ｓ内に
供給され、燃焼ガメ゛温度の低減を図り、ＮＯｘの発生
を防止するようＫされる。
なお、触媒１５は、過熱器ｔと蒸発器ｔの間に設置する
ほかに、ガスタービンｌの容量や排熱回収ボイラの性能
等により適正な反応温度の位置に設置される。例えば、
蒸発器！を上下に二分割してその中間位置に設けたり、
蒸発器９と節炭器ｉｏとの間に設けたりしてもよい。
ほかに、ガスタービンｌの容量や排熱回収ボイラの性能
等により適正な反応温度の位置に設置される。例えば、
蒸発器！を上下に二分割してその中間位置に設けたり、
蒸発器９と節炭器ｉｏとの間に設けたりしてもよい。
第３図は本発明の他の実施例を示し、ヒドラジン触媒法
を行なうように形成されている。前記実施例と同一部分
には同一符号を付ｌ−である。
を行なうように形成されている。前記実施例と同一部分
には同一符号を付ｌ−である。
ヒドラジン触媒法による脱硝の反応温度は１００℃以下
が適しているので、ヒドラジン注入装置Ｘおよび触媒３
１は節炭器１０の流入側に設けられている。そして、低
温排ガス再循環装置１６の再循環路１７は節炭器ｉｏと
ヒドラジン注入装置３０との中間□位置から導出されて
いる。
が適しているので、ヒドラジン注入装置Ｘおよび触媒３
１は節炭器１０の流入側に設けられている。そして、低
温排ガス再循環装置１６の再循環路１７は節炭器ｉｏと
ヒドラジン注入装置３０との中間□位置から導出されて
いる。
プランＦの起動時における低温排ガスの再循環は上記実
施例と同様にして行なわれる。
施例と同様にして行なわれる。
そして、排ガスｅの（温度がヒドラジン触媒法を行なう
に十分な高温−なりた際に、ヒドラジン注入制御弁３コ
を開弁じて、ヒドラジンが排熱回収ボイラ１内に注入さ
れ、触媒Ｊ／にで排ガス中のＮＯｘが還元除去される。
に十分な高温−なりた際に、ヒドラジン注入制御弁３コ
を開弁じて、ヒドラジンが排熱回収ボイラ１内に注入さ
れ、触媒Ｊ／にで排ガス中のＮＯｘが還元除去される。
本実施例においては、ヒドラジン触媒反応が再循環路１
７より下流側の排熱回収ボイラ６内！行なわれてφる九
め、ヒドラジンが再循環されて燃焼室Ｓ内に流入するこ
とがな％Ａ、従って、ヒドラジン注入開始後に＄−いて
も、低温排ガスＧ１の再循環を継続して行なうことがで
き、燃焼室Ｓ内への蒸気８１の噴射が不要である。これ
にＬす、蒸気８１に用いられている蒸気タービンからの
抽気蒸気を総て蒸気タービンの駆動に用いることができ
、プラント全体の熱効率も向上させることができる。
７より下流側の排熱回収ボイラ６内！行なわれてφる九
め、ヒドラジンが再循環されて燃焼室Ｓ内に流入するこ
とがな％Ａ、従って、ヒドラジン注入開始後に＄−いて
も、低温排ガスＧ１の再循環を継続して行なうことがで
き、燃焼室Ｓ内への蒸気８１の噴射が不要である。これ
にＬす、蒸気８１に用いられている蒸気タービンからの
抽気蒸気を総て蒸気タービンの駆動に用いることができ
、プラント全体の熱効率も向上させることができる。
このように本発明のコンノ（インドサイクル発電プラン
トは低温排ガスを再循環させるように構成したから、排
ガスの温度が低いため燃焼ガス温度低減用の蒸気８１が
得られず、かつアンモニア、並びに：にドラジンの還元
反応も十分に行なわれない起動時においても、燃焼室内
での燃焼温度を低減させることができ、数発生の一因と
なる燃焼に寄与しない酸素供給量を減少させて、 Ｎｏ
ｗの発生を抑えることができる。また、演算調節器を用
いることによ匂、低温排ガスの再循環量を自動的に適正
量に調節することかできる。％また、排ガス温度が十分
に高くなった後は、触媒法により、ｍｏｘを除去するこ
ともできる等の効果を奏する。
トは低温排ガスを再循環させるように構成したから、排
ガスの温度が低いため燃焼ガス温度低減用の蒸気８１が
得られず、かつアンモニア、並びに：にドラジンの還元
反応も十分に行なわれない起動時においても、燃焼室内
での燃焼温度を低減させることができ、数発生の一因と
なる燃焼に寄与しない酸素供給量を減少させて、 Ｎｏ
ｗの発生を抑えることができる。また、演算調節器を用
いることによ匂、低温排ガスの再循環量を自動的に適正
量に調節することかできる。％また、排ガス温度が十分
に高くなった後は、触媒法により、ｍｏｘを除去するこ
ともできる等の効果を奏する。
ｇ／図は従来のコンバインドサイクル発電プラントを示
す系統図、第二図は本発明の発電プラントの一実施例を
示す系統図、第３図は本発明の他の実施例を示す系統図
である。 ！・・・ガスタービン、コ・・・発電機、３・・・蒸気
タービン％Ｓ・・・燃焼室、ト・・排熱回収ボイラ、１
６・・・低温排ガス再循環装置Ｊｌ〕・・・再循環路、
ｉｔｒ・・・止め弁、ｉｔ・・・再循環ポンプ、Ｉ・
・・流量制御弁、コト・・逆止弁、Ｕ−−・演算調節器
、力・・・燃料流量測定器、メ・・・火炎被視装置、ｊ
・・・１１０ｘ濃度検出器。 出願人代理人 猪 股 清 も Ｉ 図 三 妬 ２ 図
す系統図、第二図は本発明の発電プラントの一実施例を
示す系統図、第３図は本発明の他の実施例を示す系統図
である。 ！・・・ガスタービン、コ・・・発電機、３・・・蒸気
タービン％Ｓ・・・燃焼室、ト・・排熱回収ボイラ、１
６・・・低温排ガス再循環装置Ｊｌ〕・・・再循環路、
ｉｔｒ・・・止め弁、ｉｔ・・・再循環ポンプ、Ｉ・
・・流量制御弁、コト・・逆止弁、Ｕ−−・演算調節器
、力・・・燃料流量測定器、メ・・・火炎被視装置、ｊ
・・・１１０ｘ濃度検出器。 出願人代理人 猪 股 清 も Ｉ 図 三 妬 ２ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ガスタービン燃焼室から送られて来る燃焼ガ・スに
よって回転させられるガスタービンと、このガスタービ
ンから排出される排ガスを熱源とする排熱回収ボイラと
、蒸気タービンと、前記ガスタービンおよび蒸気タービ
ンによって回転駆動される発電機とを有するプンバイン
ドサイクル発電プツン）Ｋお−で、前記排熱回収ボイラ
から低温排ガスを抽出し前記ガスタービス燃焼室内に送
給する低温排ガス再循環装置を設けたことを特徴とする
コンバインドサイクル発電プラント。 １、低温排ガス再循環装置は、排熱回収ポーラとガスタ
ービン燃焼室とを接続する再循環路と、この再循環路に
下流方向へ順に設けられた止め弁。 再循環ポンプ、流量制御弁および逆止弁とからなること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載のコンバインド
サイクル発電プラント。 ３、ガスタービン燃焼室から送られて来る燃焼ガスによ
って回転させられるガスタービンと、このガスタービン
から排出される排ガスを熱源とする排熱回収ボイラと、
蒸気タービンと、前記ガスタービンおよび蒸気タービン
によりで回転駆動される発電機とを有するフンパイン蒼
サイクル発電プラントにおいて、前記排熱回収ボイラか
ら低温排ガスを抽出し前記ガスタービン燃焼室内に送給
する低温排ガス再循環装置を設け、この低温排ガス再循
環装置Ｋｔｉ前゛記低温排ガスの送給量を制御する流量
制御弁を設け、この流量制御弁にはその弁開度をプラン
ト各部の運転状態に応じて制御する演算調節器を設は九
ことを特徴とするフンバインドサイクル発電プラント。 参、演算調節器は、流量制御弁の弁開度を決定する条件
を検出する九めに、燃焼室への燃料流量を検出する燃料
流量測定器、前記燃焼室の燃焼状態を監視する火炎監視
装置、Ｔｈよび排熱回収ボイラの出口部分の排ガス中に
含まれる窒素酸化物の濃度を測定するＮＯｘ濃度検出装
置を有することを特徴とする特許請求の範囲第３項紀載
のコンバインドサイクル発電プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14262481A JPS5844204A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | コンバインドサイクル発電プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14262481A JPS5844204A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | コンバインドサイクル発電プラント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5844204A true JPS5844204A (ja) | 1983-03-15 |
Family
ID=15319664
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14262481A Pending JPS5844204A (ja) | 1981-09-10 | 1981-09-10 | コンバインドサイクル発電プラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5844204A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0317110A2 (en) * | 1987-11-18 | 1989-05-24 | Radian Corporation | Low NOx cogeneration process |
| JP2010241405A (ja) * | 2009-04-08 | 2010-10-28 | Katsuyuki Satake | タイヤ交換補助装置 |
| CN106894853A (zh) * | 2017-01-24 | 2017-06-27 | 国家电网公司 | 凝汽式汽轮机冷端节能诊断方法 |
-
1981
- 1981-09-10 JP JP14262481A patent/JPS5844204A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0317110A2 (en) * | 1987-11-18 | 1989-05-24 | Radian Corporation | Low NOx cogeneration process |
| JP2010241405A (ja) * | 2009-04-08 | 2010-10-28 | Katsuyuki Satake | タイヤ交換補助装置 |
| CN106894853A (zh) * | 2017-01-24 | 2017-06-27 | 国家电网公司 | 凝汽式汽轮机冷端节能诊断方法 |
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