JPS5837021B2

JPS5837021B2 - 浮選機

Info

Publication number: JPS5837021B2
Application number: JP49118599A
Authority: JP
Inventors: アルバートグリーンチヤールズ
Original assignee: Baker International Corp
Current assignee: Baker International Corp
Priority date: 1974-01-02
Filing date: 1974-10-15
Publication date: 1983-08-13
Also published as: SE7901704A0; JPS50114305A; US3882016A; CA1047177A; SE413741B; AU7535274A; SE7416009L

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、回収すべき所望の鉱物の粒子を空気或いはそ
の他の適当な気体の泡でお＼つて上昇させることを促進
させるような試薬を加え、前記鉱物粒子を前記泡によっ
て上昇させることによって、脈石または廃石から回収す
べき鉱物を分離するために使用する浮遊選鉱機即ち浮選
機に関する。

浮選を行うため、原鉱石は比較的小さい寸法、例えば６
．３５ｍｍ（＋Ｉ］ｔ）以下からミクロン単
位の寸法、に粉砕される。

在来の浮選機は、”サンド・アップ９１（ｓａｎｄ
ｕｐ）する、即ち粉砕された鉱石が浮選装置の底に
集まる傾向があり、これによって浮選機を作用不能にさ
せる傾向があり、或る場合には浮選機の羽根車を停止さ
せることすらある。

比較的粗い粒子は一般にサンド・アップの問題を比較的
頻繁に生じさせ易い。

この問題は細かい粒子に就でも知られている。

作動上の困難に加えて、浮選機がサンド・アップする傾
向は所望の粒子を捕集するその効率並びに有効性をも減
じる。

これに加えて、殆んどの浮選機におけるパルプのレベル
は上下両方向に変動する傾向を有し、これによって、浮
選機の有効度と効率とを低下させる。

本発明の目的は、新規の浮選機を提供すること；サンド
・アップ傾向が実質的に減じられる前記の如き浮選機を
提供すること；有効性と効率が増加される前記の如き浮
選機を提供すること；及びパルプのレベルが変動する傾
向が減少される前記の如き浮選機を提供することである
。

本発明の一実施例に従えば、浮選機の羽根車はエアレー
ション気体が供給される下攪拌・ポンプ作用部分を設け
られるだけではなく、中心部から外方へ、前記下エアレ
ーション・ポンプ作用部分が吐出しを行う安定装置即ち
デイフユーザを通じてパルプを再循環させる上ポンプ作
用部分をも設けられる。

前以て攪拌されて外方へ圧出されたパルプの前記の如き
再循環は浮選機の捕集率と効率を増加させるのみならず
、パルプ・レベルが変動する傾向を減少させる。

さらに本発明の一実施例に従えば、安定装置の羽根はカ
バーを配設され、該カバーは比較的小形の浮選機におい
ては実質的に羽根上方の全区域に亘って延在しているが
、比較的大形の浮選機においては、安定装置の羽根の四
隅を掩蔽する扇形の部材、または一連の互いに離された
同心のリングを以て構成されうる。

次ぎに、添付図面を参照して本発明の推奨実施例につい
て説明する。

第１図に示される浮選機はタンクＴを有し、該タンクＴ
は本質的に在来的構造を有し、その横形状において概ね
正方形または矩形であり、一端部に配された泡溢れリツ
プ１０と底１１を有する。

前記泡溢れリップ１０は一方の側、または反対両側に設
けられるが、在来形の送り入口と、尾鉱または捨てられ
る物質の流出に役立つせき構造物は、溢れ口に隣接する
側または反対の側に配置される。

また、前記タンクＴは泡沫の深さを本質的に決定するパ
ルプ・レベル制御せきを設置される。

これら要素は全て在来形式であり、したがって、泡溢れ
リツブ１０を除き、図示されない。

前記タンクＴの内部にはその中心に平常的に羽根車■が
設置されて筒形の軸１２によって吊持され、該軸１２を
通じてその下側に空気を供給されるようにされている。

羽根車■については後に詳細に述べる。

軸１２は軸継手１３によって軸受ハウジング１５内を上
方へ延在する中空の軸１４に結合されている。

前記軸受ハウジング１５内においては空気が空気管１６
を通じて中空の軸１４の内部へ供給される。

その上端に好適な栓を配置される前記軸１４は軸ハウジ
ング１５上方へ延びて、好適な減速伝動装置を介して在
来形の駆動モータ（図示されていない）に結合されてい
る。

好適な耐腐蝕・摩耗エラストマを成形付着する前の羽根
車■の骨組が第２図に図示されている。

即ち、羽根車■は、円形で、その中心に円形の開口即ち
穴２１を設けられた下板２０を有し、前記円形の穴２１
は複数個のボルト穴２２によって包囲され、前記軸１２
の下端部を嵌装され得る。

さらに、前記羽根車■は、下板２０に形威された開口即
ち穴２１の直径よりも大きい直径を有する穴２６を中心
に形成された上板２５を有する。

該上板２５は中心の穴２６からその外周縁へ向かって外
方へ傾斜している。

上板２５の外方への傾斜角度は相当程度変更されうるが
、多くの場合において、水平線に対して概ね１３゜の角
度が好適であることが認められる。

一連のポンプ羽根板２７が例えば溶接によって前記上板
２５と下板２０との間に直角に取付けられ、棒２８が前
記羽根板２７の外端縁において上板２５と下板２０との
間に延在している。

羽根板２７と棒２８は、好適な方法例えば溶接によって
、上板２５及び下板２０に対し且つ互に対して結合され
る。

下板２０からは互いに円周方向に離された一連の指板２
９が下方へ突出し、これら指板２９は、それらの外端縁
において、下方へ突出する棒３０に結合され、好適には
、下板２０の下側面に溶接される。

羽根板２７の個数によって決定される指板２９の個数は
相当程度変更されうるが、多くの場合において、一連の
半径方向へ延びて２２上゜の角度を以て互いに同等２に離された羽根板２７が好適であることが認められる。

図示された羽根板２７と指板２９の個数が使用されると
きは、１本おきの棒３０は、適描な位置を以て下板２０
に穿設された穴に通されるだけで棒２８と一体にされう
る。

羽根車■の骨組が第２図に示される如く組立てられたと
き、羽根車■は、全体的に、好適な腐蝕・摩耗耐性を有
するエラストマを以て被覆される。

エラストマ・コーティングの厚さは用途にしたかって相
当程度変更され得、さらに、羽根車■の異る部分におい
て、そのような部分において予想される摩耗に応じて、
変更され得る。

エラストマ・コーティングは、コムまたは塑性物質例え
ば適当なポリ塩化ビニールであり得る。

羽根車■のエラストマ・コーティング３１は、第３図に
示される如く、一連の羽根３５と、一連の下垂する指３
６とが形成されるように羽根車■の骨組表面に成形され
る。

これら羽根３５と指３６は半径方向へ実質的に放射状に
延び、おのおの、その外端縁に隣接する横厚さがその内
端設に隣接する横厚さよりも大きい。

さらに、羽根３５はおのおの凸形の、丸い、好適には弧
形の内端縁３７と外端縁３８とを有し、一方、指３６も
凸形の丸い、好適には弧形の内端縁３９と外端縁４ｏと
を有する。

指３６の半径方向長さは好適には羽根３５の半径方向長
さに比べ短かくされる。

例えば、羽根３５の長さの概ね＋〜＋にされる。

第３図及び第４図に示される如く、羽根車■は、例えは
溶接によって軸１２の下端部に固定されたリング４１と
、第２図に示された穴２２を通って延びる一連のボルト
４２とによって軸１２の下端部に取付けられている。

前記ボルト４２及びそれに対するナット４３はエラスト
マ・コーティング３１を配置されている。

該エラストマ・コーティング３１は、ゴムの場合におい
ては、組立体が軸１２に取付けられたのちに該組立体に
配置され、そのあと、加硫される。

もし希望されるならば、軸１２の外面もエラストマ・コ
ーティングを以て被覆されうる。

軸１２の内部には空気が通されるだけであるから、該内
部にはエラストマ・コーティングを配置することを要し
ない。

安定装置Ｓは第１図に示される如く複数個の羽根４５を
有し、これら羽根４５は羽根車■から半径方向へ実質的
に放射状に延び、矩形であるが長さが互いに異なる。

羽根４５は支持棒４６に達するように外方へ延び、これ
ら支持棒４６はタンクＴの内部に対応して矩形または正
方形の形状を有するからである。

羽根４５の内端縁は羽根車■の外周縁から短かい距離を
以て離されている。

即ち好適には例えば約２、５４ｃｒｒＬ（１吋）の遊隙
を以て離され、この遊隙は、羽根車Ｉが加速されるとき
吊持されている羽根車■の横振動を吸収するため通常の
遊隙にとって必要とされる距離よりも太きい。

前記支持棒４６は４個の隅のおのおのにおいて角ブラケ
ット４７によって支持され、該角ブラケツト４７はタン
クＴの底に取付けられ、タンクＴから離された関係を以
て前記安定装置Ｓの羽根４５の下端縁を保持しており、
かようにして、羽根車Ｉは垂下する指３６の下端とタン
クＴの底１１との間の隙間が羽根４５とタンクＴの底と
の間の隙間と概ね同じにされる高さを以て吊持されてい
る。

もし希望されるならば、安定装置Ｓの羽根４５は全て同
等の長さにされ、支持棒４６は円形に構成される。

安定装置Ｓの羽根４５は、第４図に示される如く、単な
る矩形の板４８であってその外側部において第１図の支
持棒４６に溶接されるものを以て構成され得、あるいは
また、下外隅において斜縁を形成され、したがって、第
４図の各支持棒４６′をタンクＴの底１１の平面に対し
て約４５゜に配置するようにしてもよい。

第１図のブラケット４７に代えて、代替のブラケット４
９が使用され得、該ブラケット４９は前記支持棒４６′
と同じ角度（４５゜）を以て延びるフランジ５０を上端
部に有し、タンクＴの底１１に取付けられた直角のフラ
ンジ５１を底部に有する。

前記フランジ５１は単にタンクＴの底に載置され、好適
な横運動制止手段を配設される。

例えば、タンクＴの底１１に固定される山形部材であっ
てその外側部に対して前記ブラケット４Ｔまたは４９が
当接するものを配設される。

支持棒４６，４６’及び板４８並びにブラケッ
ト４７または４９はエラストマ・コーティング３１を以
て被覆される。

好適には該エラストマ・コーティング３１はそれらの表
面に成形され、もしコムであれば、そのあとで加硫され
る。

さらに、タンクＴの底１１は、表面にエラストマ・コー
ティング３１を成形されている耐摩耗パツド５５を配置
される。

前記エラストマ・コーティング３１はブラケット４７ま
たは４９を受入れるため四隅に設けられた切欠き部５６
を除き、タンクＴの壁間に延在している。

第３図に示される如く、安定装置の羽根４５のためのエ
ラストマ・コーティングは、好適には、羽根４５の横厚
さが、外端縁付近に比べ内端縁付近において、即ち羽根
３５と指３６に直対する部分において、より大きいよう
に成形されている。

また、各羽根４５の内端縁５７は凸面且つ丸形にされ、
好適には弧形にされているが、一方、外端縁５８は任意
の形状を有し得る。

例えば板４８の平面に対して横断するように画成されつ
る。

既に述べた如く、指３６の下端縁は、好適には、羽根４
５の下端縁と同じ距離を以てタンクＴの底１１から離さ
れている。

同様に、羽根車■の上端縁は羽根４５の上端縁と概ね同
高、またはその上方に短かい距離を以て離されている。

また、前記羽根３５と指３６は羽根車の半径方向内方へ
延在しているが、一方向におりるポンプ作用を増すよう
に、おのおの湾曲されうる。

しかし、羽根３５と指３６の半径方向位置がより好適と
される。

何故ならば、羽根３５と指３６の片側のエラストマが交
換を要する程度に摩耗したのち、羽根車の回転方向は逆
転され、反対側が摩耗する迄使用されうるからである。

次ぎに第１図及び第４図を参照すると、羽根車■が適正
速度を以て何れかの方向に回転中、タンクＴの底１１に
位置するパルプは下垂する指３６によって攪拌されて外
方へ放り出されて安定装置Ｓの羽根４５間の空間に進入
することは明らかである。

これと同時に、羽根３５は軸１２を中心として下方へパ
ルプを吸引するとともにこのパルプを外方へ排送して前
記羽根４５間の空間へ進入させる。

羽根車■の頂部の傾斜は羽根車■内の速度と排出速度と
を同じにさせる機能を果たす。

羽根車■はパルプに施回運動を生じさせる傾向を有し、
パルプは安定装置Ｓの羽根４５によって破砕される。

さらに、羽根車■のポンプ部分からの再循環排出によっ
てデイフユーザ即ち安定装置Ｓの内部及び上方において
、羽根車■のポンプ部分から吐出されるパルプと羽根車
■の下部分から吐出されるバルプとの相互混合を通じて
、パルプの高度の攪拌が生じる。

何れの場合においても、上ポンプと羽根車■の下攪拌装
置及びポンプ装置との組合せは安定装置Ｓの内部と上方
とにおいて攪拌装置または密閉型羽根車のみが使用され
る場合に比べ一そう激しくパルプを攪拌させることが観
察されている。

かくして特に安定装置Ｓ直上における激しい攪拌は空気
泡を再分させ、その結果として、より多数の空気泡が発
生されて浮遊分離さるべき粒子に対して作用することが
確認された。

さらにまた、第１図〜第４図にしたがって構成される機
械装置においては本質的に３個の帯域があることが認め
られた。

即ち、第１の帯域または下帯域がタンクＴの底１１から
上方へ延びて安定装置Ｓの頂部上方約５．０８ｃｒＩｌ
〜１０．１６ＣｒｒＬ（２〜４吋）に達しており、この
帯域においては激しい攪拌が行われるとともに羽根車■
のポンプに対して若干の送りが為される。

第２の帯域または中間帯域は前記第１の帯域上方に在り
、第１図の泡溢れリツプ１０と廃棄物質のためのせき棒
の位置によって決定されるパルプ・レベルの高さの概ね
｝〜１にまで延在し、この帯域においては、パルプは漸
次的に静止し、軸１２を中心として送りの残量は羽根車
■のポンプの取入開ロベ向かつて降下する。

第３の帯域または上帯域はパルプ本体の概ね上士または
＋を占め、この帯域において捕集される物質を上方へ運
搬する空気泡を除き比較的静止している。

この帯域においては、実質的に全寸法範囲に亘って延在
する粒子の機械的持上げが羽根車■のポンプ効果による
実質的補助無しに生じる。

テスト目的のため、第２図に示されるような羽根車は、
方解石を含む脈石からホタル石を分離する工場において
１０個のギャリファ（Ｇａｌｉｇｈｅｒ）雁４８浮遊
選鉱機の各羽根車に代えて使用された。

なお、ギャリファぷ４８浮遊選鉱機は、その全体構造が
第１図に示されている本発明実施例のそれと同様のもの
になっているが、これに組込まれている羽根車が、第２
図の上半部分のみ、即ち上板２５及び羽根３５のみを備
えているような構造のものになっている。

これら浮選機に供給した泥鉱（泥状に粉砕した鉱石）の
寸法、及び供給量の割合は次の通りである。

＋２８メッシュ８％＋６０メッシュ４０係＋３５０メッシュ残咎より粗い砂、例えば＋６０メッシュ、特に＋２８メッシ
ュのものはより細かい砂即ち泥鉱に比べ容易に沈降する
傾向を有するから、これら浮選機への送りはそれらの能
力の適正なテストであると見なされた。

かくして、従来は毎分当り３５６．６ｍ（１１７０ｆｔ
）であった羽根車の周速を毎分当り２３７．７ｍ（７８
０ｆｔ）に減少できたこと；従来は毎日当り２１００メ
ートル・トンであった送り量を毎日当り３１５０メート
ル・トンに増量できたこと；鉱物の捕集百分率は１１．
９％増加されたこと；各浮選機の電力消費量は、従来の
３．８２５馬力から２．９５馬力に低減され、２２．８
１％の節減が達成されたことが確認された。

また、パルプ本体は上方及び下方へ振動する傾向を殆ん
ど有しないこと；砂特に比較的粗い砂がタンクの底特に
四隅に集まる傾向は全く無いことも確認された。

前記テスト機のおのおのは、外方へ延びた羽根を有する
安定装置であって該羽根が本発明に掲げた推奨形式にお
けるが如くテーパにされていない均一の厚さを有するも
のを装備された。

しかし、その他のテストは、テーパにされた安定装置羽
根がより望ましいことを示した。

浮選機の一つが停止されるときは、砂が沈降してタンク
の底に集まる傾向があり、そのような砂は、従来の浮選
機においては、機械の運転が停止している５分〜１０分
間に、さらに送りを行うことなしに、運転停止後の再始
動を行うために手動による補助を必要にした。

しかし、本発明の浮選機はより容易に且つ手動補助を行
うことなしに再始動された。

第５図〜第７図に示される浮遊選鉱機においては、第１
図〜第４図に示されたものと同じ部品は、タンクＴ及び
関連部品を含み同じ参照番号を有する。

羽根車■′は前記羽根車Ｉと同じ構造を有するが、指３
６が環状の板２５から上方へ突出するように逆にされて
いる。

板２０は外側から、上方へではなく、下方へ傾斜してい
ること、及び中空の軸１２は、板２５の穴とのその接続
部を通じて、羽根車■の板２０，２５間に延在する羽根
の間の空間へエアレーション空気を供給する。

第１の実施例と同じように、羽根は丸くされた端縁を有
し、内端縁３７は第９図に示される如く外端縁３８より
も小さくされており、丸くされた指３６の内端縁３９と
外端縁４０も同様に形或されている。

指３６は自由な上端部即ち接続されておらず、且つ被覆
されていない上端部を有する。

以上の如き倒立形式の羽根車Ｉ′は第１の形式の羽根車
Ｉと同じ良好な結果を提供することが予期に反して発見
された。

羽根車■′は、前実施例の場合と同じように、安定装置
Ｓによって包囲され、該安定装置Ｓは、第５図及び第９
図に図示されるように、複数個の羽根４５を有し、これ
ら羽根４５は羽根車■′から半径方向へ実質的に放射状
に延在し、矩形であるが互いに異別の長さを有している
。

これら羽根４５は外方へ延びて、夕冫クＴの内側部に対
応する矩形または正方形の形状を有し且つタンクＴの底
１１の平面に対して約４５゜の角度を以て配置されてい
る支持棒４６′に達しているからである。

第１の実施例と同じように、羽根４５の内端縁は羽根車
Ｉ′の外周縁から短かい距離を以て離されている。

即ち好適には例えば約２．５４ｃＩＩＬ（１吋）
の遊隙を以て離され、この遊隙は、羽根車■′が加速さ
れるとき吊持されている羽根車■′の横振動を吸収する
ため通常の遊隙にとって必要とされる距離よりも大きい
。

前記支持棒４６′は４個の隅のおのおのにおいて角ブラ
ケット４７によって支持され、該角ブラケット４７はタ
ンクＴの底に取付けられ、タンクＴから離された関係を
以て前記安定装置Ｓの羽根４５の下端縁を保持しており
、かようにして、羽根車■はその下端とタンクＴの底１
１との間の隙間が安定装置Ｓの羽根４５とタンクＴの底
１１との間の隙間と概ね同じにされる高さを以て吊持さ
れている。

もし希望されるならば、安定装置Ｓの羽根４５は全て同
等の長さにされ、支持棒４６′は円形に構成される。

支持棒４６′及び板４８並びにブラケット４７はエラス
トマ・コーティング３１を以て被覆される。

好適には該エラストマ・コーティング３１はそれらの表
面に成形され、もしゴムであれば、そのあとで加硫され
る。

第９図に示される如く、安定装置の羽根４５のためのエ
ラストマ・コーティングは、好適には、羽根４５の横厚
さが、外端縁付近に比べ内端縁付近において、即ち羽根
３５と指３６′に直対する部分において、より大きいよ
うに成形されている。

例えば板４８の平面に対して横断するように画成されう
る。

既に述べた如く、羽根車Ｉ′の下端縁は、好適には羽根
４５の下端縁ど同じ距離を以てタンクＴの底１１から離
されている。

しかし、羽根車■′の指３６の上端縁は羽根４５の上端
縁と概ね同高、またはその下方に短かい距離を以て離さ
れている。

また、前記羽根３５と指３６は羽根車の半径方向内方へ
実質的に放射状に延在しているが、一方向におけるポン
プ作用を増すように、おのおの湾曲されうる。

伺故ならば、羽根３５と指３６の片側のエラストマが交
換を要する程度に摩耗したのち、羽根車の回転方向は逆
転され、反対側が摩耗する迄使用されうるからである。

この実施例では、安定装置Ｓのための第５図〜第７図に
示される一連のカバーＱが配設され、これによって、浮
選機の効率を増すとともに、砂づまりの防止を補助する
ようにされている。

扇形のカバーＱは特に中級寸法の浮選機に適し、第５図
及び第６図に示されるごとく安定装置Ｓの四隅の羽根４
５上方の区域を掩蔽し、おのおの第６図に示される如き
扇形の板６０を以て或り、好適な腐蝕・摩耗耐性を有す
るエラストマ・コーティング６１を有する。

エラストマ・コーティング，６１は各板６０の底部、頂
部及び内端縁、外端縁に戒形されて板６０全体の防護す
る。

扇形の各カバーＱは安定装置Ｓの各隅部分の３個の羽根
４５上方の面積に対応する。

各カバーＱは安定装置Ｓ上に載置され、部分的にその自
重によってタンクＴ内の流れの突然の波動に対抗するよ
うに維持され、第７図に示される如くその下側面に配さ
れた一連の互いに平行して離された下垂するりツジ６２
であってそれらの間に対応の羽根４５の上端縁を受ける
溝６３を画或するものによって適正位置に保持される。

前記の如き下垂するりツジ６２は扇形のカバーＱが羽根
４５上において捩れるのを防ぐが、タンクＴ内における
波動及び羽根間の上昇流によって発揮される力に依る持
上げを防ぐため、エラストマで被覆された棒６６がその
下端において各カバーＱの板６０の中心に溶接されてタ
ンクＴの対応の隅へ向かって斜め上方へ延びてブラケッ
ト６７に達し、該ブラケット６７によって棒６６の上端
が例えばエラストマによって被覆されたボルトまたは植
込ボルトによってタンクＴに固定される。

自明の如く、各棒６６は対応のカバーＱに対する上方へ
の推力に抵抗し、これによって、カバーＱを適所に固定
的に維持する。

前記カバーＱは、第８図の代替的カバーＣの如く、比較
的小型の浮選機の場合、安定装置Ｓの実質的に全域に亘
って延在し得る。

カバーＣは扇形のカバーＱと同様の構造を有する、即ち
、頂部、底部及び各端縁にエラストマを配された適当形
状の中心水平板を以て成っている。

カバーＣは、好適には、その下側面に、第７図のりツジ
に相当する半径方向の下垂するリツジを設りられ間に各
羽根４５の上端縁が嵌合される一連の複数対のりツジを
構或されている。

自明の如く、前記力バーＣが安定装置Ｓ上においてスリ
ツプする傾向は殆んどない。

前記リツジはカバーＣの内端縁から外方へ放射状に延在
して円形模様を構成しているからである。

しかし、もしタンクＴ内の波動によって前記カバーＣの
位置が乱される何らかの傾向があるときは、カバーＣは
前記棒に相当する一組の棒であってタンクＴの隅または
クンクＴの側壁へ向かって上向きに延びてそこに固定さ
れるものを配設されうる。

また、第９図に示される如きリング型の一代替形式のカ
バーＲは比較的大型の浮選機に特に適しており、リオグ
７０，γ１，７２の如き一連の環状のリングを以て構威
される。

これら一連のリング７０，７Ｌ７２は順次に大きくされ
た直径を有し、そしてそれらの間に空隙を画或している
。

各リングの幅とリング間の空隙との間の関係は任意の所
望の割合いにされうる。

例えば、前記リングの幅は前記空隙の８倍台にされる。

図示される如く、各リングの幅は均一であることを要せ
ず、また、リング間の空隙及びリングの個数もいろいろ
に変更されうる。

しかし、前記の如き互いに離されたリングはそれらの間
及び隅において上方への流れを許し、一方、前記扇形の
カバーＱもそれらの間における流れを許すことは理解さ
れるであろう。

各場合において、安定装置Ｓの外方へ、即ち安定装置Ｓ
とタンク壁との間へ、上昇流れも生じる。

各リング７０，γ１，７２は好適にはその下側面に第７
図のりツジ６２に相当する複数対の下垂するりツジを設
けられており、各対はそれらの間に羽根４５の上端縁を
受入れるスロットを画威している。

しかし、上方への流れの波動に対する抵抗を向上させる
とともに、リングを適所に保持するために、エラストマ
によって被覆された棒６６′が好適には各リングから斜
め上方へ延びて第５図のブラケット６７に相当するブラ
ケットに達し、該ブラケットはボルトまたは植込ボルト
によってタンクの壁に、例えばその中心に、固定される
。

前記カバーＣまたはカバーＱまたはカバーＲは第１図〜
第４図に示される羽根車■と安定装置Ｓに対して使用さ
れうろことは理解されるであろう。

安定装置Ｓがその面積よりも小さい面積を有するカバー
を配設される第５図〜第７図及び第９図の浮選機におい
ては、激しく攪拌される下帯域は、前記カバー上方へ延
在し、且つタンクＴの端縁を回ってそこから内方へ若干
距離延在して前記カバーの上方へ達している。

前記扇形のカバーＱまたはリング７０〜７２の間の空隙
は、安定装置Ｓの羽根４５から上方への流れを許し、こ
れによって、安定装置Ｓの羽根４５上方の前記下帯域の
部分における攪拌効果を増す。

残余の帯域は本質的に前述した通りであるが、カバーは
浮選機の効果を減じない。

カバーの利益は、浮選機が停止されたのち再始動される
とき実現される。

カバーは下方且つ外方への流れを生じさせ、この流れは
浮選機が停止されるとき底１１上における砂の推奨を減
じる働らきをするからである。

さらに、前記下方への流れは、浮選機が停止後再始動さ
れるときに、停止間に沈降した砂をタンクの底から一掃
する働らきをする。

自明の如く、羽根車の閉鎖部分のポンプ作用をする羽根
３５は、羽根車の中心において吸引作用を生じ、これに
よって、砂はタンクＴの底１１から吸引離脱され、かく
して、浮選機が数分間に亘って停止されたのちにおける
始動を容易ならしめる。

羽根車の中心部下側における空気の流れ込みは前記吸引
作用に対して伺らの不利な効果も有しないと判断される
。

既に述べたごとく、扇形のカバーＱとリング型のカバー
Ｒは比較的大型の浮選機に用いるのに特に適している。

次ぎに第８図を参照すると、カバーＣは比較的小型の浮
選機に特に適している。

即ち、カバーＣは底１１を掃除する働らきをする下降流
を発生させ、これによって、浮選機の停止前及び停止間
において底１１上の砂量を減少させるとともに、浮選機
が再始動されるとき、沈降した砂を一掃する。

自明の如く、扇形のカバーＱ１カバーＣ及びリング型の
カバーＲは安定装置Ｓと一体に形成されうるが、このこ
とは、特にカバーと支持棒４６との間の区域において、
それに対するエラストマ・コーティングの成形を著しく
複雑にする。

したがって、カバーに対するエラストマの分離成形が安
定装置及びそのカバーの生産を容易にするとともにそれ
らの生産原価を低減させうる。

言う迄もなく、棒６６と６６′はカバーが、安定装置Ｓ
と同じように、タンクＴに固定されることを可能にする
。

第８図に示されるカバーＣを配された比較的小型の浮選
機と、第５図〜第７図の扇形のカバーＱを配された比較
的大型の浮選機が作動されたとき、鉱物の捕集百分率は
第１図〜第４図に関連して既に説明した結果に比べ一そ
う増加されただけではなく、電力消費量及び使用を必要
とする試薬量はさらに減少された。

以上、本発明の推奨実施例が図示、説明されるとともに
それらの若干の修正形式が図示または表示されたが、本
発明の精神及び範囲から逸脱することなしに、他形式の
実施例が可能であることと、その他のいくつかの修正が
為されうろことは理解されるであろう。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明にしたがって作られた浮選機の斜視図で
あってタンクの外部の一部分が破断されて該タンク内の
羽根車と安定装置とを示している図面；第２図は第１図
の羽根車と骨組即ちその表面に腐蝕・摩耗耐性を有する
コーティングを戒形される以前の斜視図；第３図は第４
図の３−３線に沿って切った水平断面図であって修正さ
れた支持体を有する羽根車と安定装置の若干部分が図示
の明瞭性を期して破断されて断面を以て図示されている
図面；第４図は第３図の４−４線に沿って切った中心縦
断面図；第５図は本発明にしたがって作られた代替浮選
機の第１図に似た斜祝図；第６図は第５図の６−６線に
沿って羽根車と安定装置とを切った中心縦断面図；第７
図は第６図の７７線に沿って切った拡大尺度に依る細部
断面図；第８図は第５図に示されたものに似た羽根車と
安定装置であって代替形式の安定装置カバーを配された
ものの斜視図；第９図は第５図に示されたものに似た羽
根車と安定装置であってさらに異別の代替安定装置カバ
ーを配されたものの部分項面図である。以上の図面において、Ｔは『タンク』；ｓは『安定装置
』；Ｉは『羽根車』；Ｃは『カバー』；１１は『底』；
１２は『軸』；１６は『空気管』；２０は『下板』；２
５は『上板』；３５は『羽根』；３６は『指』；４５は
『羽根』；４６は『支持棒』を示す。

Claims

【特許請求の範囲】

１タンクを有する浮選機であって、前記タンクの底部
から短い距離を置いて上方に隔置された位置に回転可能
に支持されている羽根車と、前記タンク内に支持されて
いる安定装置とを備えており、前記羽根車が、ほぼ中央
部に第１の開口を有する円形の第１の板と、該第１の板
から垂直方向に距離を置いて該第１の板とほぼ同心に配
置され、かつほぼ中央部に前記第１の開口より大きな第
２の開口が形成されている円形の第２の板と、前記両板
の間に配列されてほぼ放射状に延びている一連の羽根と
、前記円形の第１の板から垂直方向に突出して実質的に
放射状に延びていて、前記羽根よりも短い半径方向の長
さを有する一連の指とを有し、前記安定装置が、前記羽
根車の周方向に相互の間に間隔を置いて配置される関係
にかつ該羽根車を包囲するように配列されて、実質的に
放射状に延びている一連の羽根を備えており、前記羽根
車の前記一連の羽根または前記一連の指のいずれかであ
って上側に配置されているものが、該羽根車が回転した
ときに、上方からパルプまたはそれに類似するものを受
け入れ、これを前記羽根車の外方にかつ前記安定装置に
向かって排出するような形状を有するとともに、前記羽
根車の前記一連の羽根または前記一連の指のいずれかで
あって下側に配置されているものが、該羽根車が回転し
たときに、該羽根車の下側にあるパルプまたはこれに類
似するものを攪拌し、これを外方に前記安定装置に向か
って排出するような形状を有しており、さらに、前記第
１の開口に連結されて前記円形の第１の板の下方の領域
へエアレーション流体を供給する装置を備えている浮選
機。