JPS5824682Y2 - rotating electric machine - Google Patents

rotating electric machine

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Publication number
JPS5824682Y2
JPS5824682Y2 JP8793278U JP8793278U JPS5824682Y2 JP S5824682 Y2 JPS5824682 Y2 JP S5824682Y2 JP 8793278 U JP8793278 U JP 8793278U JP 8793278 U JP8793278 U JP 8793278U JP S5824682 Y2 JPS5824682 Y2 JP S5824682Y2
Authority
JP
Japan
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oil
rotor
pressure
electric machine
rotating electric
Prior art date
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Expired
Application number
JP8793278U
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JPS557509U (en
Inventor
義嗣 牛膓
Original Assignee
株式会社東芝
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Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社東芝 filed Critical 株式会社東芝
Priority to JP8793278U priority Critical patent/JPS5824682Y2/en
Publication of JPS557509U publication Critical patent/JPS557509U/ja
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  • Sealing Using Fluids, Sealing Without Contact, And Removal Of Oil (AREA)
  • Motor Or Generator Frames (AREA)

Description

【考案の詳細な説明】 本考案は、機内を減圧した回転電機に関するものである
[Detailed Description of the Invention] The present invention relates to a rotating electrical machine with reduced pressure inside the machine.

近年、回転電機でも特にタービン発電機にむいては急激
な大容量化が進められている。
In recent years, there has been a rapid increase in the capacity of rotating electric machines, especially turbine generators.

これは回転子軸機の進歩と冷却方式の改良によるもので
ある。
This is due to advances in rotor shaft machines and improvements in cooling methods.

すでに固定子鉄心及巻線は水冷却が施されて釦り、近年
回転子巻線も水冷却されるに至った。
Stator cores and windings have already been water-cooled, and in recent years rotor windings have also been water-cooled.

そのため、従来冷却ガスとして使用された水素ガスも不
要とする完全水冷却タービン発電機が出現するようにな
った。
As a result, fully water-cooled turbine generators have emerged that do not require hydrogen gas, which was conventionally used as a cooling gas.

この場合回転子は空気中での運転となり、水素に比べ空
気の比重量は14倍となり摩擦熱による回転子の損失が
増加し、そしてこれは回転子の温度上昇や発電機効率の
低下につながり不利となる。
In this case, the rotor operates in air, and the specific weight of air is 14 times that of hydrogen, increasing rotor loss due to frictional heat, which leads to an increase in rotor temperature and a decrease in generator efficiency. It will be disadvantageous.

以上の対策として機内を減圧することが考えられるが、
固定子側においては動くものが無い為、摩擦損は考える
必要は無く、また固定子コイルは高電圧の為コロナ放電
及び耐電圧が問題となる(0.4kg/crrL2fは
0,1kg/crrL”に比べ約3倍耐電圧がある)の
で機内の固定子側は減圧しないほうが有利である。
As a countermeasure to the above, it is possible to depressurize the cabin,
Since there is nothing moving on the stator side, there is no need to consider friction loss, and since the stator coil has a high voltage, corona discharge and withstand voltage are issues (0.4kg/crrL2f is 0.1kg/crrL" (It has about three times the withstand voltage as compared to the 1000 kW), so it is advantageous not to reduce the pressure on the stator side of the machine.

その為、固定子と回転子の間のエアギャップに密封絶縁
筒を設け、紳縁筒内を減圧すれば良い。
Therefore, it is sufficient to provide a sealed insulating cylinder in the air gap between the stator and rotor to reduce the pressure inside the side cylinder.

しかし絶縁筒は固定子枠内にあるため引き出しパイプの
組立の難しさや、減圧の為絶縁筒内への油の吸込み等の
問題がある。
However, since the insulating cylinder is located within the stator frame, there are problems such as difficulty in assembling the extraction pipe and oil being sucked into the insulating cylinder due to pressure reduction.

本考案は、それらに鑑みなされたもので、非常に簡単で
回転子内への軸受部からの油の流入の恐れを全く無くし
た機内減圧装置を備えた回転電機を提供することを目的
とする。
The present invention was devised in view of the above, and aims to provide a rotating electric machine equipped with an in-machine decompression device that is extremely simple and completely eliminates the fear of oil flowing into the rotor from the bearing section. .

以下本考案の一実施例について図面を参照して詳細に述
べる。
An embodiment of the present invention will be described in detail below with reference to the drawings.

第1図はタービン発電機の端部の横断面図である。FIG. 1 is a cross-sectional view of the end of a turbine generator.

1は回転子、2はローターコイル、3はローターコイル
を遠心力に対して支えているエンドリングである。
1 is a rotor, 2 is a rotor coil, and 3 is an end ring that supports the rotor coil against centrifugal force.

ローターコイル2は水冷却されている。The rotor coil 2 is water-cooled.

冷却水は軸の中心孔より2重管4にまり軸端より給排さ
れる。
Cooling water enters the double pipe 4 from the center hole of the shaft and is supplied and discharged from the end of the shaft.

2重管4よりヘッダー5まで立ち上りバイブロにより導
かれる。
It rises from the double pipe 4 to the header 5 and is guided by a vibro.

ヘッダー5より各コイルに連通パイプ7とエレベータ−
8を介して冷却水は給排されており、ローターに発生し
た熱は総て冷却水により持ちさられる。
Connecting pipe 7 and elevator from header 5 to each coil
Cooling water is supplied and discharged through the rotor 8, and all the heat generated in the rotor is carried away by the cooling water.

この時回転による摩擦損は大気圧中にて3600 R/
Mで回転すると1200グX900を程度だと約150
KW程度となる。
At this time, the friction loss due to rotation is 3600 R/
When rotating at M, it is 1200g x 900, which is about 150g.
It will be about KW.

この損失は水素中だと10KWa度である。This loss is 10 KWa degrees in hydrogen.

そのため絶縁筒9とブラケット10により回転子1は機
密構造とし、その内部を所定の圧力に減圧すればその絶
対圧力に比例して摩擦損は減少する。
Therefore, the rotor 1 has an airtight structure with the insulating cylinder 9 and the bracket 10, and if the inside of the rotor 1 is reduced to a predetermined pressure, the friction loss will be reduced in proportion to the absolute pressure.

ここで問題となるのは、回転子1とブラケット10にお
ける回転部と静止部のシールである。
The problem here is the seal between the rotating part and the stationary part of the rotor 1 and the bracket 10.

内側油筒り11とオイルシールケーシング12の間には
排油管13がある。
There is an oil drain pipe 13 between the inner oil barrel 11 and the oil seal casing 12.

ベアリング14の排油はオイルケーシング12と外側油
筒り15の間(ベアリング室)の排油管より排出される
Drained oil from the bearing 14 is discharged from an oil drain pipe between the oil casing 12 and the outer oil cylinder 15 (bearing chamber).

またベアリング給油とケーシング12内への給油は別々
に行われている。
Furthermore, bearing oil supply and oil supply into the casing 12 are performed separately.

ここでオイルケーシング給油圧は大気圧より若干高く約
1−1 kg/crn” g にすればベアリング室と
、内側油筒り11とケーシング12間との両側にオイル
ケーシング12よりの油は流れ出る。
Here, if the oil casing supply pressure is set to approximately 1-1 kg/crn''g, which is slightly higher than atmospheric pressure, the oil from the oil casing 12 will flow out into the bearing chamber and on both sides between the inner oil cylinder 11 and the casing 12.

オイルケーシング12内にはシールリング16として機
内側リング16aと機外側リング16bとの2つのリン
グが組込まれており、その両リング16a。
Two rings, an inboard ring 16a and an outboard ring 16b, are built into the oil casing 12 as seal rings 16, and both rings 16a.

16bと回転子1のジャーナル部1aとのギャップの調
整により、機内と機外との油量の調節は可能である。
By adjusting the gap between the rotor 16b and the journal portion 1a of the rotor 1, it is possible to adjust the amount of oil inside and outside the machine.

機内側リング16aは機内が減圧されているのでギャッ
プは機外側リング16bに比べ小さくしである。
Since the interior of the inside ring 16a is under reduced pressure, the gap is smaller than that of the outside ring 16b.

このシール油により絶縁筒9内は減圧状態に保持できる
This seal oil allows the inside of the insulating cylinder 9 to be maintained in a reduced pressure state.

第2図はシール油の系統図である。ベアリング室からの
排油は空気抽出タンク20に接続されている。
FIG. 2 is a system diagram of seal oil. Drainage oil from the bearing chamber is connected to an air extraction tank 20.

内側油筒り11とケーシング12間の排油管13は戻り
タンクである拡大槽21に接続され、拡大槽21は真空
ポンプ22で所定の圧力まで減圧している。
The oil drain pipe 13 between the inner oil barrel 11 and the casing 12 is connected to an expansion tank 21 which is a return tank, and the expansion tank 21 is reduced in pressure to a predetermined pressure by a vacuum pump 22.

また油系統内において排油管の勾配がとれない場合など
はメーン戻り油タンク23を減圧しているので、そのタ
ンク圧を調整すればそれでよい。
Furthermore, if the slope of the oil drain pipe cannot be maintained in the oil system, the pressure in the main return oil tank 23 is reduced, so it is sufficient to adjust the tank pressure.

以上述べた如く、本考案によれば機内側の油切りとシー
ルケーシング間の戻りタンクである拡大槽を減圧したの
で、それに連なる内側油筒りとケーンフグ間を減圧する
ことになり、特別な排油管も不要で、油を機内に絶対入
れずに済む減圧シール装置を備えた回転電機が提供でき
る。
As mentioned above, according to the present invention, the pressure in the expansion tank, which is the return tank between the oil drain inside the machine and the seal casing, is depressurized, so the pressure is reduced between the inner oil cylinder and the cane puffer, which are connected to it, and a special exhaust gas is used. It is possible to provide a rotating electrical machine equipped with a vacuum sealing device that does not require oil pipes and does not require any oil to enter the machine.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第1図は本考案の一実施例を示す完全水冷却タービン発
電機の端部縦断面図、第2図はそのシール油の系統図で
ある。 1・・・回転子、11・・・内側油筒り、12・・・シ
ールケーシング、13・・・排油管、16a・・・内側
シールリング、16b・・・外側シールリング、21・
・・拡大槽、22・・・真空ポンプ。
FIG. 1 is an end longitudinal sectional view of a fully water-cooled turbine generator showing an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a system diagram of its seal oil. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1... Rotor, 11... Inner oil barrel, 12... Seal casing, 13... Oil drain pipe, 16a... Inner seal ring, 16b... Outer seal ring, 21...
... Expansion tank, 22... Vacuum pump.

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】[Scope of utility model registration request] 回転電機機内を減圧して運転する回転電機に釦いて、機
内側油筒りとシールケーシング間の排油の戻りタンクで
ある拡大槽を減圧するようにしたことを特徴とする回転
電機。
A rotating electric machine characterized in that the rotary electric machine is operated by reducing the pressure inside the machine, and the pressure is reduced in an expansion tank that is a return tank for waste oil between an inside oil cylinder and a seal casing by pressing a button on the rotating electric machine.
JP8793278U 1978-06-28 1978-06-28 rotating electric machine Expired JPS5824682Y2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP8793278U JPS5824682Y2 (en) 1978-06-28 1978-06-28 rotating electric machine

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP8793278U JPS5824682Y2 (en) 1978-06-28 1978-06-28 rotating electric machine

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPS557509U JPS557509U (en) 1980-01-18
JPS5824682Y2 true JPS5824682Y2 (en) 1983-05-27

Family

ID=29013924

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Application Number Title Priority Date Filing Date
JP8793278U Expired JPS5824682Y2 (en) 1978-06-28 1978-06-28 rotating electric machine

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JP (1) JPS5824682Y2 (en)

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JPS557509U (en) 1980-01-18

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