JPS5822308A - 高密度焼結材料の製造方法 - Google Patents
高密度焼結材料の製造方法Info
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- JPS5822308A JPS5822308A JP11844181A JP11844181A JPS5822308A JP S5822308 A JPS5822308 A JP S5822308A JP 11844181 A JP11844181 A JP 11844181A JP 11844181 A JP11844181 A JP 11844181A JP S5822308 A JPS5822308 A JP S5822308A
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- forging
- sintered
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高密度鉤結材料ＯＩＩ造方法に係シ、更に詳し
くは、真＊ｔに近い高密＆を有すると共に、じん性等機
械的諸特性に優れている焼結材料を、比較的に低温度で
製造する方法に関する。
くは、真＊ｔに近い高密＆を有すると共に、じん性等機
械的諸特性に優れている焼結材料を、比較的に低温度で
製造する方法に関する。
自動車用ｍ品をはじめとして各種機械部品の基材として
、粉末冶金法に基づく焼結材料が用いられている。
、粉末冶金法に基づく焼結材料が用いられている。
ところが、従来の粉末冶金法によ夕製造される焼結材料
は、通常、１０〜２０＊Ｏ！ｌ！１ｌｆｉ貿している為
に、溶解・鍛造材、或いは鋳造品などと比べてじん性が
低く、動的応力下での使用は不可能に近いものであった
。
は、通常、１０〜２０＊Ｏ！ｌ！１ｌｆｉ貿している為
に、溶解・鍛造材、或いは鋳造品などと比べてじん性が
低く、動的応力下での使用は不可能に近いものであった
。
そこで、近年、かかる粉末冶金法を改良して、残留空隙
を低減した焼結材料０Ｉｌｌ造方法が開発された。−例
として、焼結体を一旦冷却した俵、再度高温に加熱して
鍛造加工し、或いは焼結体の温度を低下させずにそのｔ
オ鍛造加工する、所謂焼結鍛造法（Ｈｏｔ Ｆｏｒｇｉ
ｎｇ Ｍｅｔｈｏｄ ）が挙けられるが、この方法によ
ると、理論密度の９５〜９８％という高密度で、且つ高
じん性の焼結材料が得られるのであった。
を低減した焼結材料０Ｉｌｌ造方法が開発された。−例
として、焼結体を一旦冷却した俵、再度高温に加熱して
鍛造加工し、或いは焼結体の温度を低下させずにそのｔ
オ鍛造加工する、所謂焼結鍛造法（Ｈｏｔ Ｆｏｒｇｉ
ｎｇ Ｍｅｔｈｏｄ ）が挙けられるが、この方法によ
ると、理論密度の９５〜９８％という高密度で、且つ高
じん性の焼結材料が得られるのであった。
ところが、焼結鍛造法によって高密度の焼結材料を得る
為には、例えば、焼結体を一旦冷却した後、焼結温度よ
り更に高いａ度に再加熱して鍛造する必要が１りフ、例
えば鉄基焼結体の焼結温度が略１１００℃であるのに対
して、鍛造加工に際しての再加熱温度が１２００〜１２
５０″Ｃ１ｉ度であった。従って鍛造用金製の寿命、或
いは再加熱炉設備の寿命が低いものとなるなど、経済性
の面で難点があや、一様にコスト高となってい次。
為には、例えば、焼結体を一旦冷却した後、焼結温度よ
り更に高いａ度に再加熱して鍛造する必要が１りフ、例
えば鉄基焼結体の焼結温度が略１１００℃であるのに対
して、鍛造加工に際しての再加熱温度が１２００〜１２
５０″Ｃ１ｉ度であった。従って鍛造用金製の寿命、或
いは再加熱炉設備の寿命が低いものとなるなど、経済性
の面で難点があや、一様にコスト高となってい次。
特開昭５０−７２８０７号公報には、金属粉末に変１点
を通過するａＷ、サイクルを与え、圧縮圧力を加えなが
ら焼結して、焼結合金を得る方法が開示されている。こ
の方法によれば、焼結中に加えられる温度サイクルによ
り、金属粉末に所請超！！！！ｌ：現象が起う、得られ
る焼結合金が、気孔率の少ない緻密なものとなる。とこ
ろが、この方法では、多数回の温度サイクルを与えなけ
れば、気孔率低減の効果が十分に得られず、従って、こ
のサイクル付与の操作が繁雑となる。
を通過するａＷ、サイクルを与え、圧縮圧力を加えなが
ら焼結して、焼結合金を得る方法が開示されている。こ
の方法によれば、焼結中に加えられる温度サイクルによ
り、金属粉末に所請超！！！！ｌ：現象が起う、得られ
る焼結合金が、気孔率の少ない緻密なものとなる。とこ
ろが、この方法では、多数回の温度サイクルを与えなけ
れば、気孔率低減の効果が十分に得られず、従って、こ
のサイクル付与の操作が繁雑となる。
ｔた、アール・デービ、Ｘ （Ｒ，Ｄａｖｉｅｓ ）等
〔バッグ−・メタラジ−（Ｐｏｗｄｅｒ Ｍｅｔａｌｌ
ｕｒｇｙ ） 、 嬉１４％、２Ｑ７〜２３４頁（１９
７１））は、純鉄Ｏ焼結・鍛造温１ｔ、ＡＣｓ点付近と
すると、焼結体Ｏ引張強さが、ＡＣ３点以下の焼結・鍛
造温度の場合と比べて、急激に増大することを報告して
いるもＯの、のびは変化しておらず、高密度で高じん性
の焼結材料を得る具体的な方法については、何等報告し
ていない。
〔バッグ−・メタラジ−（Ｐｏｗｄｅｒ Ｍｅｔａｌｌ
ｕｒｇｙ ） 、 嬉１４％、２Ｑ７〜２３４頁（１９
７１））は、純鉄Ｏ焼結・鍛造温１ｔ、ＡＣｓ点付近と
すると、焼結体Ｏ引張強さが、ＡＣ３点以下の焼結・鍛
造温度の場合と比べて、急激に増大することを報告して
いるもＯの、のびは変化しておらず、高密度で高じん性
の焼結材料を得る具体的な方法については、何等報告し
ていない。
本発明者は、従来Ｏ高蜜縦焼結材料Ｏ脚遣方法が有して
いた上述Ｏ不都合を解消すべく、鋭意研究した結果、通
常の粉末冶金法に基づいて得られる鉄基焼結プリフォー
ムを、ＡＣ１点付近で再加熱した稜、直ちに高速鍛造加
工すると、上述した所謂超塑性現象ｔ、多数回の１１＆
サイクルを与えずして発現せしめることができ、それ以
下の再加熱１匿で鍛造加工する場合と比べて、著しく密
度及びじん性が高ｔり、上述し次従来の高ａｆ域におけ
る鍛造加工と比べても、同勢か或いはよル高い密度で且
つ高じんａを有する焼結材料が得られることを見出し、
本発明を完成するに至った。
いた上述Ｏ不都合を解消すべく、鋭意研究した結果、通
常の粉末冶金法に基づいて得られる鉄基焼結プリフォー
ムを、ＡＣ１点付近で再加熱した稜、直ちに高速鍛造加
工すると、上述した所謂超塑性現象ｔ、多数回の１１＆
サイクルを与えずして発現せしめることができ、それ以
下の再加熱１匿で鍛造加工する場合と比べて、著しく密
度及びじん性が高ｔり、上述し次従来の高ａｆ域におけ
る鍛造加工と比べても、同勢か或いはよル高い密度で且
つ高じんａを有する焼結材料が得られることを見出し、
本発明を完成するに至った。
本発明Ｏ目的は、真密度に近い高密度を有すると共に、
じん性等機械的諸性質に優れている焼結材料を、比較的
に低温度で擬造すゐ方法【提供することにある。
じん性等機械的諸性質に優れている焼結材料を、比較的
に低温度で擬造すゐ方法【提供することにある。
即ち、本発明の高密度焼結材料０Ｉｌｌ造方法は、鉄基
焼結体を、ＡＣ３点か１・らＩＩ ＡＣ１点より５０℃
高い温ｆまでの範囲０ｉ１ｆＫ加熱した後、直ちに高速
鍛造加工することを特徴とするものである。
焼結体を、ＡＣ３点か１・らＩＩ ＡＣ１点より５０℃
高い温ｆまでの範囲０ｉ１ｆＫ加熱した後、直ちに高速
鍛造加工することを特徴とするものである。
本発明Ｏ最も特徴とする部分は、鉄基焼結体を鍛造加工
するに際して、予め＃焼結体ｔ、Ａ’ｓ点から、皺ＡＣ
１点よ７７５０℃高い＠度までの範囲の温度に加熱する
ことにある。
するに際して、予め＃焼結体ｔ、Ａ’ｓ点から、皺ＡＣ
１点よ７７５０℃高い＠度までの範囲の温度に加熱する
ことにある。
前記鉄基焼結体とは、鉄を主成分として、６０〜１００
重量−含むと共に、炭素、ケイ票、ニッケｋ、ｐｕＡ、
コバルト、タングステン、モリブデン、バナジウム、マ
ンガン、チタン、及びニオブ０１種又は２種以上＋１−
０〜４０重量％含み、或いはその他年可避の不純物を含
むものであり、これら主成分、添加元素、或いは不純物
の粉末、もしくはこれらの少なくとも一部分を合金化し
て得られ危粉末を混合・成形し、次いで焼結して得られ
るものである。
重量−含むと共に、炭素、ケイ票、ニッケｋ、ｐｕＡ、
コバルト、タングステン、モリブデン、バナジウム、マ
ンガン、チタン、及びニオブ０１種又は２種以上＋１−
０〜４０重量％含み、或いはその他年可避の不純物を含
むものであり、これら主成分、添加元素、或いは不純物
の粉末、もしくはこれらの少なくとも一部分を合金化し
て得られ危粉末を混合・成形し、次いで焼結して得られ
るものである。
本発明において、前記五Ｃ畠点とは、前記鉄基焼結体と
同一組成の亜共析鋼における、α鉄からｒ鉄へ、或いは
７エライトからオーステナイトへの変圃点を意味し、該
焼結体の組成の相違によって変動するものである。かか
るＡＣ１点から、該Ａ偽点より５０℃高い温ｆまでの範
囲のｉｌ［における加熱は、水嵩、メタン変成ガス等の
Ｒ７１ｌ−性ガス、もしくはｉｌ素、アルジン 勢の不
活性ガス中、又は真空中で行うのが好ましく、加熱時間
は、１０〜２０分ｌｉ度で＾い。
同一組成の亜共析鋼における、α鉄からｒ鉄へ、或いは
７エライトからオーステナイトへの変圃点を意味し、該
焼結体の組成の相違によって変動するものである。かか
るＡＣ１点から、該Ａ偽点より５０℃高い温ｆまでの範
囲のｉｌ［における加熱は、水嵩、メタン変成ガス等の
Ｒ７１ｌ−性ガス、もしくはｉｌ素、アルジン 勢の不
活性ガス中、又は真空中で行うのが好ましく、加熱時間
は、１０〜２０分ｌｉ度で＾い。
本発明のもう一つの特徴とする部分は、前記加熱処理を
施され次鉄基焼結体を、該加熱錫！ｌ後、直ちに高速鍛
造加工することにある。即ち、前記の加熱処理【施され
た鉄基焼結体の温度を極力低下せしめない様に次の高速
鍛造加工に供して、かかる鍛造加工による、断熱圧縮に
起因して発生する熱によシ、ＡＣ１点もしく鉱それ以上
のａｔを回復せしめる。鍛造エネルギーは１．□ ｔｏ
ｎ ＊ ｍ以上であれば良く、加工遼縦は５ｍ／ｓａｃ
以上であれば良い。
施され次鉄基焼結体を、該加熱錫！ｌ後、直ちに高速鍛
造加工することにある。即ち、前記の加熱処理【施され
た鉄基焼結体の温度を極力低下せしめない様に次の高速
鍛造加工に供して、かかる鍛造加工による、断熱圧縮に
起因して発生する熱によシ、ＡＣ１点もしく鉱それ以上
のａｔを回復せしめる。鍛造エネルギーは１．□ ｔｏ
ｎ ＊ ｍ以上であれば良く、加工遼縦は５ｍ／ｓａｃ
以上であれば良い。
次に、本発明の作用効果を説明する。
第１５Ａは、鉄基焼結体として純鉄焼結プリフォームを
、同一の鍛造エネルギーによって１種々の鍛造＠度にお
いて鍛造加工した場合の該鍛造ａ＆と、得られる鍛造物
の密度比（理論！！Ｆｆｔ−１００とした場合の、鍛造
物の実際のａｔを〕量−セントで表わしたもの）との関
係を示した一一図である。
、同一の鍛造エネルギーによって１種々の鍛造＠度にお
いて鍛造加工した場合の該鍛造ａ＆と、得られる鍛造物
の密度比（理論！！Ｆｆｔ−１００とした場合の、鍛造
物の実際のａｔを〕量−セントで表わしたもの）との関
係を示した一一図である。
第２図は、かかる鍛造温度と鍛造−のＵノツチ・シャル
ピー衝撃強度との関係を示した＃ＩｉＩ図である。
ピー衝撃強度との関係を示した＃ＩｉＩ図である。
第１図及び第２図から明らかな様に、純鉄（Ａｃ１点；
約９１０℃）の焼結プリフォームを、本発明方法【用い
て、ＡＣ３点から該Ａｃ６点より５０℃高い温ｆまでの
範囲の＠度に加熱して鍛造加工すると、理論＊１に近い
、約９９．９−以上の高密度で、且つ、衝撃強度も極大
値となるなど、従来の、１２００〜１２５０℃という高
温における鍛造加工の場合と比べて、同勢か或いは更に
高い密度で且つ高じん性を有する焼結材料が得られる。
約９１０℃）の焼結プリフォームを、本発明方法【用い
て、ＡＣ３点から該Ａｃ６点より５０℃高い温ｆまでの
範囲の＠度に加熱して鍛造加工すると、理論＊１に近い
、約９９．９−以上の高密度で、且つ、衝撃強度も極大
値となるなど、従来の、１２００〜１２５０℃という高
温における鍛造加工の場合と比べて、同勢か或いは更に
高い密度で且つ高じん性を有する焼結材料が得られる。
また、かかる作用効果は、本発明に係る、いかなる組成
を有する鉄基焼結体においても発揮される。
を有する鉄基焼結体においても発揮される。
従って１本発明の高密度焼結材料Ｏ製造方法によれば、
従来の焼結鍛造法における、高温での鍛造加工の場合と
比べて、それより低電において、よｐ高密度で且つじん
性等機械的諦性質に優れている焼結材料を得ることがで
きる。
従来の焼結鍛造法における、高温での鍛造加工の場合と
比べて、それより低電において、よｐ高密度で且つじん
性等機械的諦性質に優れている焼結材料を得ることがで
きる。
実施例１
市販Ｏ＃１鉄粉（噴１１ｔ ） ５００ ｆ ｆ ５
ｔｏｎ／ａｊの圧力で成形、次いで水票炉中１１００℃
で１時間焼結した、密度比８６−の円柱状焼結ｆ １７
フオ一ム１３個Ｙｒ得た。
ｔｏｎ／ａｊの圧力で成形、次いで水票炉中１１００℃
で１時間焼結した、密度比８６−の円柱状焼結ｆ １７
フオ一ム１３個Ｙｒ得た。
かくして得られ次焼結ノリフオームを、本発明方法によ
ｐ、Ａｃｓ点（純鉄のＡｃ１点は、約９１０℃）からｍ
ＡＣ１点より５０℃ｉ１％ｈａ［（約９６０℃）まで
の範囲のａ度、即ち、９１０℃、９２０℃、９３０℃、
９４０℃、９５０℃のｍ度、及び比較例として、上記実
施例と同一の原料及び方法により得られる焼結プリフォ
ームｆ Ａｃ１点未満もしくはＡｃｓ点より５０℃高い
＠ｆ￥を超える＠度、即ち、８００℃、８５０℃、８８
０℃、９００℃、１０００℃、１１００℃、１２００℃
、１２５０℃の亀度で夫々１０分間加熱した後、直ちに
、高速・高エネルギー加工機（ゼネラル・メイナ建ツク
ス社製、商品名・ダイナパック６２０ＣＩＩ）を用いて
、鍛造エネルギーＬ、Ｓ ｔｏｎ ＊ ｍ、加工速［１
０ｍ／畠ｅｃで密閉鍛造した。
ｐ、Ａｃｓ点（純鉄のＡｃ１点は、約９１０℃）からｍ
ＡＣ１点より５０℃ｉ１％ｈａ［（約９６０℃）まで
の範囲のａ度、即ち、９１０℃、９２０℃、９３０℃、
９４０℃、９５０℃のｍ度、及び比較例として、上記実
施例と同一の原料及び方法により得られる焼結プリフォ
ームｆ Ａｃ１点未満もしくはＡｃｓ点より５０℃高い
＠ｆ￥を超える＠度、即ち、８００℃、８５０℃、８８
０℃、９００℃、１０００℃、１１００℃、１２００℃
、１２５０℃の亀度で夫々１０分間加熱した後、直ちに
、高速・高エネルギー加工機（ゼネラル・メイナ建ツク
ス社製、商品名・ダイナパック６２０ＣＩＩ）を用いて
、鍛造エネルギーＬ、Ｓ ｔｏｎ ＊ ｍ、加工速［１
０ｍ／畠ｅｃで密閉鍛造した。
尚、加熱後、前記鍛造機内に挿置するまでの所要時間は
３秒であり、こＯ間Ｏ上記９３０℃で加熱したものの温
度降下は２４℃であり、鍛造加工に際して、断熱圧縮に
起因して発生する加工熱によるプリフォームのａ度上昇
は２８℃であった。
３秒であり、こＯ間Ｏ上記９３０℃で加熱したものの温
度降下は２４℃であり、鍛造加工に際して、断熱圧縮に
起因して発生する加工熱によるプリフォームのａ度上昇
は２８℃であった。
かくして鍛造加工された本発明に係る焼結材料及び比較
何の鍛造ｖｋｏｗ度比〔理論密度を１００−としたとき
ＯＩＩ！造材の相対密度〕、及びＵノツチ・シャルピー
衝撃強度ｔｍ定した。結果を第１表に示した。
何の鍛造ｖｋｏｗ度比〔理論密度を１００−としたとき
ＯＩＩ！造材の相対密度〕、及びＵノツチ・シャルピー
衝撃強度ｔｍ定した。結果を第１表に示した。
第１表
第１表から明らかな様に、本発明方法により得られる焼
結材料は、１２００℃以上において鍛造加工されたもの
と遜色のない高１！ｆを有していると共に、衝撃強度が
、かかる高温鍛造材と同勢か、或いは更に高いものとな
っている。
結材料は、１２００℃以上において鍛造加工されたもの
と遜色のない高１！ｆを有していると共に、衝撃強度が
、かかる高温鍛造材と同勢か、或いは更に高いものとな
っている。
実施例２
Ｎｔ ２−（重量９Ｇ、以下単に−と記す〕、Ｍ。
Ｏ，５＊ を會む市販の低合金粉末（ＡＩＳＩ ４６
００タイｆ、噴霧粉、ＡＣｓ点約９１０℃）、この低合
金粉末に、炭素を０．２％、０．４％、０．６−溢加配
合し、？−ル建ルを用−て混合した咎混合粉末（ＡｃＢ
点二〇添加量０．２−１８４０℃： ０．４ ｍ 。
００タイｆ、噴霧粉、ＡＣｓ点約９１０℃）、この低合
金粉末に、炭素を０．２％、０．４％、０．６−溢加配
合し、？−ル建ルを用−て混合した咎混合粉末（ＡｃＢ
点二〇添加量０．２−１８４０℃： ０．４ ｍ 。
７８０℃：０．６１．７５０℃）を、夫に４００ｆ秤取
し、圧力５ｔｏｎ／−で成形した後、メタン賛成ガス中
１１５０℃にて１１１Ｎｆｉ結し、！！Ｆ度比約８５優
の焼結ノリフオームを得た。
し、圧力５ｔｏｎ／−で成形した後、メタン賛成ガス中
１１５０℃にて１１１Ｎｆｉ結し、！！Ｆ度比約８５優
の焼結ノリフオームを得た。
かくして得られた各プリフォームを、メタン変成ガス雰
囲気中で、炭素無添加Ｃ）４０は９３０℃、０．２ ％
添加Ｏものは８６０℃、０．４１１１ｉ１加のもの１ｊ
８００″ｃ、０．６％ｊ１加のものは７７０℃で、夫々
２０分間加熱慇理した後、直ちに高速−高エネルギー加
工機を用いて鍛造エネルギー１．３ ｔｏｎ・ｍ、加工
速１１ｊ−９ｍ ／ ｓｅｃで密閉鍛造加工して、本発
明に係る高密＆：＃結材料を得た。
囲気中で、炭素無添加Ｃ）４０は９３０℃、０．２ ％
添加Ｏものは８６０℃、０．４１１１ｉ１加のもの１ｊ
８００″ｃ、０．６％ｊ１加のものは７７０℃で、夫々
２０分間加熱慇理した後、直ちに高速−高エネルギー加
工機を用いて鍛造エネルギー１．３ ｔｏｎ・ｍ、加工
速１１ｊ−９ｍ ／ ｓｅｃで密閉鍛造加工して、本発
明に係る高密＆：＃結材料を得た。
比較例として、上記実施例と同一の材料及び方法によシ
得られた焼結グリフオームを、１１００℃、１２００℃
、１２５０℃（縦木添加ｆｉＯ，２％、０゜４チ、０，
６−の各焼結プリフォームについて）で加熱処理し、実
施例と同一の方法で、直ちに鍛造加工して、焼結材料を
得た。
得られた焼結グリフオームを、１１００℃、１２００℃
、１２５０℃（縦木添加ｆｉＯ，２％、０゜４チ、０，
６−の各焼結プリフォームについて）で加熱処理し、実
施例と同一の方法で、直ちに鍛造加工して、焼結材料を
得た。
かくして得られ九本発明に係る焼結材料及び比較例と、
実施例の各焼結材料と四−組成の、炭素添加量０．２優
（ＡＩＳＩ ４６２０タイプ）、同０．４’ｊｌｉ（
ＡＩＳＩ ４６４０ タイプ）、および類似組成の
ＪＩ８ ８ＮＣＭ ８ の各溶解・鍛造材の、“引張
強さ及びＵノツチ−シャルピー衝撃強ｆｔ第２表に示し
た。溶解・鍛造材の特性は、カタログ値または規格値で
ある。なお、炭素を含むものは、すべて、焼入れ、焼も
どしをおこなったのちの特性値である。
実施例の各焼結材料と四−組成の、炭素添加量０．２優
（ＡＩＳＩ ４６２０タイプ）、同０．４’ｊｌｉ（
ＡＩＳＩ ４６４０ タイプ）、および類似組成の
ＪＩ８ ８ＮＣＭ ８ の各溶解・鍛造材の、“引張
強さ及びＵノツチ−シャルピー衝撃強ｆｔ第２表に示し
た。溶解・鍛造材の特性は、カタログ値または規格値で
ある。なお、炭素を含むものは、すべて、焼入れ、焼も
どしをおこなったのちの特性値である。
第２１１から明らかな様に、含有される炭素量によって
引張強さ、或いは、衝撃強度が変１するものの、同−炭
素量の材料で比べ次場合、本発明に係る焼結材料は、従
来の高温鍛造材、或いは溶解−鍛造材と比べて、同勢の
引張強さを有していると共に、より高い衝撃強度【有す
るなど、機械的諸性質に優れ九４０である。
引張強さ、或いは、衝撃強度が変１するものの、同−炭
素量の材料で比べ次場合、本発明に係る焼結材料は、従
来の高温鍛造材、或いは溶解−鍛造材と比べて、同勢の
引張強さを有していると共に、より高い衝撃強度【有す
るなど、機械的諸性質に優れ九４０である。
実施例３
Ｎｉ２％％ＭｏＯ，！Ｓ−含む市販の低合金粉末（ＡＩ
ＳＩ ４６００タイグ）にクロムカーバイド（Ｃｒ３
Ｃ２） ｔ ６．０−添加配合し、＆ −ルＪ ルＩ用
い工混合して得られた混合粉末４００ｆを、圧力５ｔｏ
ｎ／−で成形し、得られた円柱状の成形体をメタン変成
ガス雰囲気中１２５０℃で１時間焼結して、密度比８６
％の焼結プリフォームを得た。
ＳＩ ４６００タイグ）にクロムカーバイド（Ｃｒ３
Ｃ２） ｔ ６．０−添加配合し、＆ −ルＪ ルＩ用
い工混合して得られた混合粉末４００ｆを、圧力５ｔｏ
ｎ／−で成形し、得られた円柱状の成形体をメタン変成
ガス雰囲気中１２５０℃で１時間焼結して、密度比８６
％の焼結プリフォームを得た。
次に、得られた焼結プリフォームをメタン変成ガス？！
囲気中、７５０℃で２０分間加熱した後。
囲気中、７５０℃で２０分間加熱した後。
直ちに高速・高エネルギー加工機を用いて、鍛造エネル
’ｆ −１，６ｔｏｎ ｅ−ｍ 、加工速度Ｉ Ｑ ｍ
／ ｓｅｃで密閉鍛造加工して本発明に係る高密度焼
結材料を得た。
’ｆ −１，６ｔｏｎ ｅ−ｍ 、加工速度Ｉ Ｑ ｍ
／ ｓｅｃで密閉鍛造加工して本発明に係る高密度焼
結材料を得た。
次いで、かくして得られた本発明に係る焼結材料を、更
に、８５０℃に加熱後、油焼入れし、次いで５００℃で
１時間の焼戻し処理を施した。かくして熱処ｍｔ−糺し
た材料Ｏ引ａ！！ｌＩさ、Ｕノツチ・シャルピー債撃強
度ｔｉｌＩＩ定し次ところ、各々、１ ｓ ｔ、５ ｋ
ｆ／−１２，５ｋＦ・ツーであり、これらの値は、超強
じん鋼に匹敵するものであった。
に、８５０℃に加熱後、油焼入れし、次いで５００℃で
１時間の焼戻し処理を施した。かくして熱処ｍｔ−糺し
た材料Ｏ引ａ！！ｌＩさ、Ｕノツチ・シャルピー債撃強
度ｔｉｌＩＩ定し次ところ、各々、１ ｓ ｔ、５ ｋ
ｆ／−１２，５ｋＦ・ツーであり、これらの値は、超強
じん鋼に匹敵するものであった。
［１図及び＃１２図は、本ｌｉｉ明の作用効果を示す為
の％性向１ＩｒＩＡである。第１図は、純鉄焼結体【、
一定の鍛造エネルギー及び加工速度下、種々の温度に加
熱して鍛造加工し友ときの、該鍛造温ｆｃｃ）と鍛造加
工材の密度比（％）との関係を示した図である。第２図
は、かかる鍛造ａｔ（℃）と、鍛造加工材のＵノツチ・
シャルピー衝撃強ｆ （ｋｇ−ｍｌｅｄ ）との関係を
示した図である。 鈑ｉｔ１度 （・Ｃ） 第２図 鋏邊＄−Ｌ（’Ｃ１
の％性向１ＩｒＩＡである。第１図は、純鉄焼結体【、
一定の鍛造エネルギー及び加工速度下、種々の温度に加
熱して鍛造加工し友ときの、該鍛造温ｆｃｃ）と鍛造加
工材の密度比（％）との関係を示した図である。第２図
は、かかる鍛造ａｔ（℃）と、鍛造加工材のＵノツチ・
シャルピー衝撃強ｆ （ｋｇ−ｍｌｅｄ ）との関係を
示した図である。 鈑ｉｔ１度 （・Ｃ） 第２図 鋏邊＄−Ｌ（’Ｃ１
Claims (1)
- 鉄基焼結体を、Ａｃ１点から該ＡＣＢ点より５０℃高い
−［ｔで０ＩＩＩＩの温度に加熱した後、直ちに高速鍛
造加工することｔ−特徴とする高密度焼結材料の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11844181A JPS5822308A (ja) | 1981-07-30 | 1981-07-30 | 高密度焼結材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11844181A JPS5822308A (ja) | 1981-07-30 | 1981-07-30 | 高密度焼結材料の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5822308A true JPS5822308A (ja) | 1983-02-09 |
Family
ID=14736711
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11844181A Pending JPS5822308A (ja) | 1981-07-30 | 1981-07-30 | 高密度焼結材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5822308A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH029186A (ja) * | 1988-06-28 | 1990-01-12 | Tanaka Kikinzoku Kogyo Kk | 角型ブロック製造方法 |
| JPH02205655A (ja) * | 1989-02-03 | 1990-08-15 | Koji Hayashi | 高密度鉄系焼結体の製造方法 |
| JP2007138273A (ja) * | 2004-11-25 | 2007-06-07 | Jfe Steel Kk | 高密度鉄基成形体および高強度高密度鉄基焼結体の製造方法 |
| JP2007197814A (ja) * | 2005-08-12 | 2007-08-09 | Jfe Steel Kk | 高密度鉄基成形体および高強度高密度鉄基焼結体の製造方法 |
-
1981
- 1981-07-30 JP JP11844181A patent/JPS5822308A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH029186A (ja) * | 1988-06-28 | 1990-01-12 | Tanaka Kikinzoku Kogyo Kk | 角型ブロック製造方法 |
| JPH02205655A (ja) * | 1989-02-03 | 1990-08-15 | Koji Hayashi | 高密度鉄系焼結体の製造方法 |
| JP2007138273A (ja) * | 2004-11-25 | 2007-06-07 | Jfe Steel Kk | 高密度鉄基成形体および高強度高密度鉄基焼結体の製造方法 |
| JP4640134B2 (ja) * | 2004-11-25 | 2011-03-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度高密度鉄基焼結体の製造方法 |
| JP2007197814A (ja) * | 2005-08-12 | 2007-08-09 | Jfe Steel Kk | 高密度鉄基成形体および高強度高密度鉄基焼結体の製造方法 |
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