JPS58207598A - 液体炭化水素の気化方法とその装置 - Google Patents
液体炭化水素の気化方法とその装置Info
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- JPS58207598A JPS58207598A JP57087236A JP8723682A JPS58207598A JP S58207598 A JPS58207598 A JP S58207598A JP 57087236 A JP57087236 A JP 57087236A JP 8723682 A JP8723682 A JP 8723682A JP S58207598 A JPS58207598 A JP S58207598A
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- F17C2227/0302—Heat exchange with the fluid by heating
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
に関し、より詳細には、高那点成分含有液体炭化水素を
、高沸点成分の蓄積による液面の発泡により気化ガスの
抜き出しが困難になることを４−Ｊ１除しつつ連続的に
気化せしめる方法とその装］１写に関する。
、高沸点成分の蓄積による液面の発泡により気化ガスの
抜き出しが困難になることを４−Ｊ１除しつつ連続的に
気化せしめる方法とその装］１写に関する。
従来、液体炭化水素の気化ガスは、たとえばＬＩ３Ｇカ
スのように家庭用、工業用燃料、またはカスタービン用
燃料として使用されていた。しかしながら、原料となる
液体炭化水素が単品でなく各種炭化水系の混合物である
ために、気化の進行につれて高沸点炭化水素の含有率が
増加して液体炭化水素が濃縮された状態と・なり、この
結果、低沸点炭化水素からの気化ガス気泡が液体中かパ
ら抜けにくくなり、気化ガス蚕給量の低下を来すと共に
、気化器中の液面゛が泡立って液１ｍ制御が著るしく困
難になり、液面制御の誤操作等が起り、長期にわたって
この安定した定常的な気化ガスの供給が不可能になる欠
点があった。
スのように家庭用、工業用燃料、またはカスタービン用
燃料として使用されていた。しかしながら、原料となる
液体炭化水素が単品でなく各種炭化水系の混合物である
ために、気化の進行につれて高沸点炭化水素の含有率が
増加して液体炭化水素が濃縮された状態と・なり、この
結果、低沸点炭化水素からの気化ガス気泡が液体中かパ
ら抜けにくくなり、気化ガス蚕給量の低下を来すと共に
、気化器中の液面゛が泡立って液１ｍ制御が著るしく困
難になり、液面制御の誤操作等が起り、長期にわたって
この安定した定常的な気化ガスの供給が不可能になる欠
点があった。
そこで本発明はかかる従来の欠点を解消すべくなされた
ものであり、気化時の液面の泡立ちがほとんどなく、従
って長期にわたって定常的に気化カスを供給することが
でき、しかも特別に初雑な装置や熱弁を全く必′〃とせ
す、経≠的にも４１利である等の慣、長を有するもので
あるすなわち本発明のイｌ、体炭化水素の気化方法は、
液体炭化水素を、熱媒体を用いたりボイラーにより加熱
して気化せしめると共に、液体炭化水素中の高沸点成分
が濃縮された液体炭化水素の一部を抜き出すことを特徴
とするものである。
ものであり、気化時の液面の泡立ちがほとんどなく、従
って長期にわたって定常的に気化カスを供給することが
でき、しかも特別に初雑な装置や熱弁を全く必′〃とせ
す、経≠的にも４１利である等の慣、長を有するもので
あるすなわち本発明のイｌ、体炭化水素の気化方法は、
液体炭化水素を、熱媒体を用いたりボイラーにより加熱
して気化せしめると共に、液体炭化水素中の高沸点成分
が濃縮された液体炭化水素の一部を抜き出すことを特徴
とするものである。
捷だ本発明の液体炭化水素の気化装置は、気化装置本体
と、これに循環路を介して取付けたりボイラーとからな
り、前記気化装置本体の１氏部に液体炭化水素抜出管を
取付け、前記リボイラーに熱媒体供給、排出管路を配設
すると共に、前記気化装置本体への成体炭化水素供給管
路に流量制御バルブを設け、このバルブを前記気化ドラ
ムに設けた液面検出器上連結したことを特徴とするもの
である。
と、これに循環路を介して取付けたりボイラーとからな
り、前記気化装置本体の１氏部に液体炭化水素抜出管を
取付け、前記リボイラーに熱媒体供給、排出管路を配設
すると共に、前記気化装置本体への成体炭化水素供給管
路に流量制御バルブを設け、このバルブを前記気化ドラ
ムに設けた液面検出器上連結したことを特徴とするもの
である。
更に本発明の液体炭化水素の気化装置は、必要により気
化装置本体への液体炭化水素供給管路に予熱器を設置し
、この予熱器で液体炭化水素をほぼ沸点近傍まで予熱し
て気化装置本体へ供給するものである。
化装置本体への液体炭化水素供給管路に予熱器を設置し
、この予熱器で液体炭化水素をほぼ沸点近傍まで予熱し
て気化装置本体へ供給するものである。
以下、捷ず本発明の液体炭化水素気化装置を図面に示し
たＬＰＧ気化装置を例に説明する。
たＬＰＧ気化装置を例に説明する。
図において、１は気化装置本体、３はリボイラーであり
、この両者は熱水循環管路２によって連結されている。
、この両者は熱水循環管路２によって連結されている。
リボイラーは通常サーモサイホン型を用いるがケトル型
等でも良い。そして気化装置本体１の底部にはＬＰＧ抜
出管４が設けられており、との抜出管４はたとえば熱水
加熱器５を経てＬＰＧガス管路６に連結され−、１いる
。
等でも良い。そして気化装置本体１の底部にはＬＰＧ抜
出管４が設けられており、との抜出管４はたとえば熱水
加熱器５を経てＬＰＧガス管路６に連結され−、１いる
。
また気化装置本体１の上部にはＬＰＧガス排出管７が設
けられ、たとえば熱水加熱器８を経てＬＰＧカス管路６
に連結されている。捷だ、リボイラー３、熱水加熱器５
および８には、夫々、熱水供給、排出管路９が配設され
ている。
けられ、たとえば熱水加熱器８を経てＬＰＧカス管路６
に連結されている。捷だ、リボイラー３、熱水加熱器５
および８には、夫々、熱水供給、排出管路９が配設され
ている。
気化装置本体１には、ＬＰＧ貯蔵設備（図示せず）から
のＬＰＧ供給管１０が取付けられており、この供給管１
０には、必要に応じ予熱器１１が設けられていて、熱水
管路１２が予熱器１１に配設されている。
のＬＰＧ供給管１０が取付けられており、この供給管１
０には、必要に応じ予熱器１１が設けられていて、熱水
管路１２が予熱器１１に配設されている。
ｙｌに気化装置ｆ＜本体１には液１ｍ検出益１６が、１
いＹられ、気化装置本体１内の数曲−課１功に応して・
＋、ｐＧ供給管１０に設けた流量制御バルブ１４を開閉
するようになっている。。
いＹられ、気化装置本体１内の数曲−課１功に応して・
＋、ｐＧ供給管１０に設けた流量制御バルブ１４を開閉
するようになっている。。
なお、加熱器５は市／！１６点成分を気化するだめのも
のであって、必ずしも必要とするものではなく、たとえ
ば気化装置本体１に設けられた抜出管４から抜き取られ
た高沸点成分が濃縮された液体炭化水素をその成分に応
じた神々の化学的ｉ［ｌ途（τ利用する場合には加熱器
５は必要としない。同様にＩ］［予熱器８も、気化ガス
の凝縮を防止するためのものであり、液体炭化水素かＬ
ＰＧの場合のように、全量を気化せしめて燃料とする場
合以外には設けなくとも良く、分離されグこ低沸点成分
の用途によつ、て更に物理的分離工程や化学的反応工程
に供給することができる。
のであって、必ずしも必要とするものではなく、たとえ
ば気化装置本体１に設けられた抜出管４から抜き取られ
た高沸点成分が濃縮された液体炭化水素をその成分に応
じた神々の化学的ｉ［ｌ途（τ利用する場合には加熱器
５は必要としない。同様にＩ］［予熱器８も、気化ガス
の凝縮を防止するためのものであり、液体炭化水素かＬ
ＰＧの場合のように、全量を気化せしめて燃料とする場
合以外には設けなくとも良く、分離されグこ低沸点成分
の用途によつ、て更に物理的分離工程や化学的反応工程
に供給することができる。
−また、気化装置６本体１とし７ては、従来のように気
液接触をはかるだめの、たとえばトレイをその内部に積
層充填しても良いし、或は予熱器１１を用いてそれら充
填物の使用を省略することもてきる。
液接触をはかるだめの、たとえばトレイをその内部に積
層充填しても良いし、或は予熱器１１を用いてそれら充
填物の使用を省略することもてきる。
以（１、本発明の気化装置をＬＰＧを例に説明しブこか
、本発明はこれに限定されるものではなく、熱媒体を適
宜選択することによって、より高級の液体炭化水素の気
化装置、或は低、高沸点成分の分離装置として広く利用
することが可能であり、たとえばダウサムを熱水の代り
に熱媒として用いれは、ガソリンやナフサの気化装置と
して利用することができる。
、本発明はこれに限定されるものではなく、熱媒体を適
宜選択することによって、より高級の液体炭化水素の気
化装置、或は低、高沸点成分の分離装置として広く利用
することが可能であり、たとえばダウサムを熱水の代り
に熱媒として用いれは、ガソリンやナフサの気化装置と
して利用することができる。
次に、かかる本発明の液体炭化水素の気化装置の操作を
ＬＰＧを例にとり説明する。
ＬＰＧを例にとり説明する。
ます、ＬＰＧ供給管１０を介してＬＰＧを気化装置本体
１に供給する。ここで気化装置本体１中のＬＰＧ液面は
、液１ｆｎ検出器１３によって検出され、液面が一定範
囲になるように流量制御バルブ１４の開閉によってＬＰ
Ｇ供給管１０のＬＰＧ流敏がコントロールされ、寸だ後
述する高沸点成分が濃縮されブこ液体炭化水素の抜出が
行なわれる。
１に供給する。ここで気化装置本体１中のＬＰＧ液面は
、液１ｆｎ検出器１３によって検出され、液面が一定範
囲になるように流量制御バルブ１４の開閉によってＬＰ
Ｇ供給管１０のＬＰＧ流敏がコントロールされ、寸だ後
述する高沸点成分が濃縮されブこ液体炭化水素の抜出が
行なわれる。
気化装置本′ｌ＋１へのＬＰＧ供給に際しては、要すれ
ば予熱器１１によってＬＰＧを沸点近傍まで予熱した後
に気化装置本体１に供給する。この場合気化装置本体１
では、はぼ気化潜熱を与えれば良いことになり、この結
果、リボイラー６に循環する熱水鼠が減少し、熱水循環
のためのポンプ容叶をθ表少することができる。
ば予熱器１１によってＬＰＧを沸点近傍まで予熱した後
に気化装置本体１に供給する。この場合気化装置本体１
では、はぼ気化潜熱を与えれば良いことになり、この結
果、リボイラー６に循環する熱水鼠が減少し、熱水循環
のためのポンプ容叶をθ表少することができる。
気化装置本体１に供給されたＬＰＧは、リボイラ−６で
熱水により加熱され、循環路２を経て再び本体１にもど
る循環を繰り返１ながら気化さｔする。気化されたＬＰ
Ｇガスは管路７を経て加熱器８に十り、管路内での凝縮
を避けるために過熱されたのち、ＬＰＧカス管路乙に送
られる。
熱水により加熱され、循環路２を経て再び本体１にもど
る循環を繰り返１ながら気化さｔする。気化されたＬＰ
Ｇガスは管路７を経て加熱器８に十り、管路内での凝縮
を避けるために過熱されたのち、ＬＰＧカス管路乙に送
られる。
一方、気化装ｊｆｔ本体１の底部からはＬＰＧ中の高沸
点成分が濃縮された液体炭化水素の一部がＬＰＧ抜出管
４を経て抜き出され、加熱器５において熱水してより加
熱、気化され、ここで得ら゛れたＬＰＧガスも前記ＬＰ
Ｇカス管路６に送られ１合併される。
点成分が濃縮された液体炭化水素の一部がＬＰＧ抜出管
４を経て抜き出され、加熱器５において熱水してより加
熱、気化され、ここで得ら゛れたＬＰＧガスも前記ＬＰ
Ｇカス管路６に送られ１合併される。
この抜き出しは、’ＬＰＧの気化につれて気化装置本体
１中に次第に蓄積される高沸点成分を取り出し、これを
別途に加熱器５において気化せしめるためであり、気化
装置本体１に供給される１ｉ５ｃ ＨＬＰＧ Ｋは、必
ずといってよい程高沸点成分が含有しているか、その組
成がほぼ一定であれは、ＬＰＧの抜き出しを定量的に行
なうことができる。
１中に次第に蓄積される高沸点成分を取り出し、これを
別途に加熱器５において気化せしめるためであり、気化
装置本体１に供給される１ｉ５ｃ ＨＬＰＧ Ｋは、必
ずといってよい程高沸点成分が含有しているか、その組
成がほぼ一定であれは、ＬＰＧの抜き出しを定量的に行
なうことができる。
原料ＬＰＧ等の組成はカスクロマトグラフィで測定でき
、組成の変化によっては、抜き出し量を変えることもで
きる。
、組成の変化によっては、抜き出し量を変えることもで
きる。
−に記のように、ＬＰＧの（友き出し量は、その原オ゛
）組成等ＱＣより適宜選択するが、通常では気化装本体
１に供給されるり、ＰＧ量の０．５重量襲〜２０、Ｔｉ
、 ｆｔ、ｔ：係であり、好−ましくは５重量％〜１０
重量係の範囲である。抜き出し量が２０重量を越えると
、加熱器５からＬＰＧカス管路６に至る管路１５に脈動
を生じ易くなるので好ましくなく、また抜き出し昂：が
０．５巾址係に満たないと、Ｌ、ＰＧ中の高Ｉｔ＋＋ｉ
点分抜出の効果を出しにくくなる。
）組成等ＱＣより適宜選択するが、通常では気化装本体
１に供給されるり、ＰＧ量の０．５重量襲〜２０、Ｔｉ
、 ｆｔ、ｔ：係であり、好−ましくは５重量％〜１０
重量係の範囲である。抜き出し量が２０重量を越えると
、加熱器５からＬＰＧカス管路６に至る管路１５に脈動
を生じ易くなるので好ましくなく、また抜き出し昂：が
０．５巾址係に満たないと、Ｌ、ＰＧ中の高Ｉｔ＋＋ｉ
点分抜出の効果を出しにくくなる。
かかるＬＰＧ抜出管４によるＬＰＧ中の高沸点成分の抜
き出しによって気化装置本体１中の高沸点成分１４Ｌを
ほぼ一定の範囲に保つことができ、この結果、気化成分
の気を包がｌ’＋７ｊ沸点成分から抜け（・二りくなる
現象を解消することができる。。
き出しによって気化装置本体１中の高沸点成分１４Ｌを
ほぼ一定の範囲に保つことができ、この結果、気化成分
の気を包がｌ’＋７ｊ沸点成分から抜け（・二りくなる
現象を解消することができる。。
以−」−述べたように本発明１丁、液体炭化水素を熱媒
体により加熱して気化せしめるにあたり、液体炭化水素
を熱媒体によるリボイラーで加熱して気化−Ｉｔシめる
と共に、液体炭化水ゝ゛素の高沸点成分がａ縮された液
化炭化水素の１部を抜き出すことに特徴がある。
体により加熱して気化せしめるにあたり、液体炭化水素
を熱媒体によるリボイラーで加熱して気化−Ｉｔシめる
と共に、液体炭化水ゝ゛素の高沸点成分がａ縮された液
化炭化水素の１部を抜き出すことに特徴がある。
このｉ、ｌｉ果、本発明によれば液体炭化水素中の高沸
点成分が蓄積することなく抜き出されるので、気化装置
中の液体炭化水素中の高沸点成分代イ〕量がほぼ一定量
の範囲に保伎されるようになり、従来のように高沸点成
分の異状増加による気化ガス気泡の抜は出し困難の現象
がなくなり、液体炭化水素の定量的なカス化が達成され
る。抜き出された高沸点成分が凝縮されだ液一体炭化水
素は、別途に熱媒体により加熱してガス化し、これを前
記ガス化上だものと合併しても〜 良いし、或は高沸点成分は他の目的に使用することもで
きる。
点成分が蓄積することなく抜き出されるので、気化装置
中の液体炭化水素中の高沸点成分代イ〕量がほぼ一定量
の範囲に保伎されるようになり、従来のように高沸点成
分の異状増加による気化ガス気泡の抜は出し困難の現象
がなくなり、液体炭化水素の定量的なカス化が達成され
る。抜き出された高沸点成分が凝縮されだ液一体炭化水
素は、別途に熱媒体により加熱してガス化し、これを前
記ガス化上だものと合併しても〜 良いし、或は高沸点成分は他の目的に使用することもで
きる。
史に本発明によれば、上述のように気化ガス気泡の抜き
出しが容易に行なわれるので、気イヒ装置Ｋｊ中の液面
における発泡が抑制されて液面化１１側１かり能となり
、この結果、気化ドラム中への液体炭化水素供給量と、
高沸点成分の濃縮した成体炭化水素の抜き出し量の調整
をは力）すな力；ら、気化ドラム中の液体炭化水素量を
はＩ窪一定の範囲に保つことができるようになり、長期
間にわたって定量的な液体炭化水素ガスの供給力；τ」
１能になった。
出しが容易に行なわれるので、気イヒ装置Ｋｊ中の液面
における発泡が抑制されて液面化１１側１かり能となり
、この結果、気化ドラム中への液体炭化水素供給量と、
高沸点成分の濃縮した成体炭化水素の抜き出し量の調整
をは力）すな力；ら、気化ドラム中の液体炭化水素量を
はＩ窪一定の範囲に保つことができるようになり、長期
間にわたって定量的な液体炭化水素ガスの供給力；τ」
１能になった。
かかる本発明は、たとえばＬＰＧガスの民需、または工
業用供給用として、或はガスタービン用として好適に用
いられる。更に又、気化装置本体への液体炭化水素供給
管路に予熱器を設置した場合には、上記諸効果に加えて
、この予熱器で液体炭化水素をほぼ沸点近くまで予熱し
て気化装置ヒ１′本体に供給する午とにより、リボイラ
ーの容量および熱媒体の量を低減せしめたり、気化装置
−６本体の構造を簡単にすることができる。
業用供給用として、或はガスタービン用として好適に用
いられる。更に又、気化装置本体への液体炭化水素供給
管路に予熱器を設置した場合には、上記諸効果に加えて
、この予熱器で液体炭化水素をほぼ沸点近くまで予熱し
て気化装置ヒ１′本体に供給する午とにより、リボイラ
ーの容量および熱媒体の量を低減せしめたり、気化装置
−６本体の構造を簡単にすることができる。
次に本発明の炭化水素気化方法の実施例を述べるが、本
発明は、この実施例に限定されるものでない。
発明は、この実施例に限定されるものでない。
実施例１
図に於いて予熱器を設置しない条件で下記組成を有し、
１．３°Ｃの液体炭化水素を３０，０００ Ｋ９／／Ｈ
の割合で気化装置本体１に供給し、サーモサイホン型す
ポイ、ラー３で加熱、循環を繰返しながら気化せしめた
。
１．３°Ｃの液体炭化水素を３０，０００ Ｋ９／／Ｈ
の割合で気化装置本体１に供給し、サーモサイホン型す
ポイ、ラー３で加熱、循環を繰返しながら気化せしめた
。
エタン １．５（モル係）プロパン
９６．０ イソブタン １．７ ｎ−ブタン ０．８ インペンタン ０．０ ｎ−ペンタン ０．０ ｎ−へキサン ０．０ ｎ−へブタン ０．０ ｎ−オクタン ０．０ ζ）： 、 リボイラー３による液体炭化水素（気化ガスを含む）の
循環量は２４０，０００ Ｋｇ／Ｈ（推定）、リボイラ
ーへの供給温度６０．３°Ｃ９排出温度６０．６°Ｃ９
圧力２０．５に！２／〜Ｇであった。リボイラーへの熱
水供給量（ｒｉ ３０２．０８０ ＫｖＨｆ、供給温度
８０°Ｃ９排出温度７０°Ｃ９圧力４．０に帽Ｇであっ
た。
９６．０ イソブタン １．７ ｎ−ブタン ０．８ インペンタン ０．０ ｎ−ペンタン ０．０ ｎ−へキサン ０．０ ｎ−へブタン ０．０ ｎ−オクタン ０．０ ζ）： 、 リボイラー３による液体炭化水素（気化ガスを含む）の
循環量は２４０，０００ Ｋｇ／Ｈ（推定）、リボイラ
ーへの供給温度６０．３°Ｃ９排出温度６０．６°Ｃ９
圧力２０．５に！２／〜Ｇであった。リボイラーへの熱
水供給量（ｒｉ ３０２．０８０ ＫｖＨｆ、供給温度
８０°Ｃ９排出温度７０°Ｃ９圧力４．０に帽Ｇであっ
た。
一方、このリボイラー６による循環、加熱中に気化装置
本体１の底部の液体炭化水素抜出管４から原料中では２
．５モル係であったブタン成分が４．６モル係に濃縮さ
れた液体炭化水素を１，５００Ｋｇ／Ｈ１供給量の５．
０重量％の割合で抜出し、これを加熱器５に供給し、圧
力６．４に帽Ｇ、１４０°Ｃ９１０，２６０ＫｖＨの熱
水により気化せしめた。管路１５内の圧力は２０．４７
ＫＳ７７ にであった。また、気化装置本体１からの
気化ガスを排出管７を経て加熱器８に送り４．０ Ｋｇ
７ Ｇ 、 ８０°Ｃの熱水で加熱した。加熱器８への
気化ガス供給量は２８，５００Ｋｇ／Ｈであり、熱水供
給量は２９，５３０ Ｋｇ／Ｈであった。
本体１の底部の液体炭化水素抜出管４から原料中では２
．５モル係であったブタン成分が４．６モル係に濃縮さ
れた液体炭化水素を１，５００Ｋｇ／Ｈ１供給量の５．
０重量％の割合で抜出し、これを加熱器５に供給し、圧
力６．４に帽Ｇ、１４０°Ｃ９１０，２６０ＫｖＨの熱
水により気化せしめた。管路１５内の圧力は２０．４７
ＫＳ７７ にであった。また、気化装置本体１からの
気化ガスを排出管７を経て加熱器８に送り４．０ Ｋｇ
７ Ｇ 、 ８０°Ｃの熱水で加熱した。加熱器８への
気化ガス供給量は２８，５００Ｋｇ／Ｈであり、熱水供
給量は２９，５３０ Ｋｇ／Ｈであった。
この気化操作にあたっては、気化装置本体１内の液体炭
化水素の液面変動を制御器１３により検出し、パルプ１
４を開閉して気化装置本体１内の液体炭化水素量を一定
の範”囲に保持した。又、従来のこれら気化操作におい
ては気化装置本体底部から液体炭化水素の抜き出しを行
わなかったため、約１〜２か月間で液面検知が不可能と
なり、一時停止等安定した操業の継続が出来なかった。
化水素の液面変動を制御器１３により検出し、パルプ１
４を開閉して気化装置本体１内の液体炭化水素量を一定
の範”囲に保持した。又、従来のこれら気化操作におい
ては気化装置本体底部から液体炭化水素の抜き出しを行
わなかったため、約１〜２か月間で液面検知が不可能と
なり、一時停止等安定した操業の継続が出来なかった。
実施例２
下記組成を有する液体炭化水素を３１，５００ＫＶＨの
割合で予熱器１１を経て気化装置本体１に供給した。予
熱器１１への液体炭化水素供給温度は１．３°Ｃ９排出
温度は５３．９°Ｃ２内部圧力２１．３に９／−Ｇであ
り、予熱器１１への熱水供給温度は４０にμｄＱで８０
°Ｃ９排出温度は５３，９°Ｃ７供給熱水量は４４．２
５０ Ｋｇ／Ｈであった。
割合で予熱器１１を経て気化装置本体１に供給した。予
熱器１１への液体炭化水素供給温度は１．３°Ｃ９排出
温度は５３．９°Ｃ２内部圧力２１．３に９／−Ｇであ
り、予熱器１１への熱水供給温度は４０にμｄＱで８０
°Ｃ９排出温度は５３，９°Ｃ７供給熱水量は４４．２
５０ Ｋｇ／Ｈであった。
エタン １．５（モル係）プロパン
９６．０ イノブタン １．７ ｎ−ブタン ０．８ インペンタン ０．０ ｎ−ペンタン ０．０ ｎ−へキサン ０．０ ｎ−ペンタン ０．０ ｎ−オクタン ０．０ 次に予熱された液体炭化水素を気化装置本体１に供給し
、サーモサイホン型リボイラー６で加熱、循環を繰り返
しながら液体炭化水素を気化せしめた。リボイラー６に
よる液体炭化水素（気化ガスを含む）の循環量は１４４
，０００ Ｋｇ／Ｈ（推定）、リボイラーへの供給温度
６１．０°Ｃ７排出温度６１．４°Ｃ９圧力２０．５に
帽Ｇであった。また、リボイラーへの熱水供給量は１９
３，３９０ Ｋ９／Ｈ９供給温度８０°Ｃ９排出温度７
０°Ｃ，圧力４、ＯＫ帽Ｇであった。
９６．０ イノブタン １．７ ｎ−ブタン ０．８ インペンタン ０．０ ｎ−ペンタン ０．０ ｎ−へキサン ０．０ ｎ−ペンタン ０．０ ｎ−オクタン ０．０ 次に予熱された液体炭化水素を気化装置本体１に供給し
、サーモサイホン型リボイラー６で加熱、循環を繰り返
しながら液体炭化水素を気化せしめた。リボイラー６に
よる液体炭化水素（気化ガスを含む）の循環量は１４４
，０００ Ｋｇ／Ｈ（推定）、リボイラーへの供給温度
６１．０°Ｃ７排出温度６１．４°Ｃ９圧力２０．５に
帽Ｇであった。また、リボイラーへの熱水供給量は１９
３，３９０ Ｋ９／Ｈ９供給温度８０°Ｃ９排出温度７
０°Ｃ，圧力４、ＯＫ帽Ｇであった。
一方、このリボイラー３による循環、加熱中に気化装置
本体１の底部に設けた液体炭化水素抜出管４から原料中
では２．５モルチであったブタン成分が約４．６モルチ
に濃縮した液体炭化水素を１，５７５ Ｋ９／Ｈ、すな
わち気化装置本体１に供給される液体炭化水素量の５．
０市量係の割合いで取り出し、これを加熱器５に供給し
、圧力６．４に１Ｇで１４０°Ｃの熱水を１０，８２０
に牲の割合で供給して気化せしめた。管路１５内の圧力
は２ｅ）、４７”ｆ／ｃｔｙｔ Ｇであった。
本体１の底部に設けた液体炭化水素抜出管４から原料中
では２．５モルチであったブタン成分が約４．６モルチ
に濃縮した液体炭化水素を１，５７５ Ｋ９／Ｈ、すな
わち気化装置本体１に供給される液体炭化水素量の５．
０市量係の割合いで取り出し、これを加熱器５に供給し
、圧力６．４に１Ｇで１４０°Ｃの熱水を１０，８２０
に牲の割合で供給して気化せしめた。管路１５内の圧力
は２ｅ）、４７”ｆ／ｃｔｙｔ Ｇであった。
まだ気化装置本体１からの気化ガスを排出管７を経て加
熱器８に送り、４． ＯＫ９／ｉ Ｇ 、 ｓＯｏＣの
熱水で更に加熱した。加熱器８への気化ガス供給量は２
９，９２５Ｋｇ／Ｈテアリ、熱水供給ｔ ハ３１，２９
０Ｋｇ／Ｈであった。
熱器８に送り、４． ＯＫ９／ｉ Ｇ 、 ｓＯｏＣの
熱水で更に加熱した。加熱器８への気化ガス供給量は２
９，９２５Ｋｇ／Ｈテアリ、熱水供給ｔ ハ３１，２９
０Ｋｇ／Ｈであった。
かかる気化操作にあたっては、気化装置本体１内の液体
炭化水素の液面変動を制御器１６により検出し、バルブ
１４を開閉して気化装置本体１内の液体炭化水素量産一
定の範囲内に保持した。
炭化水素の液面変動を制御器１６により検出し、バルブ
１４を開閉して気化装置本体１内の液体炭化水素量産一
定の範囲内に保持した。
この結果、実施例１と同様に気化装置本体１から液体炭
化水素の高沸点成分を抜き出すことによって気化装置本
体１内における高沸点成分の蓄積による気泡の抜けにく
さが解消され、液体炭化水素の長期にわたる気化操作が
可能になった。
化水素の高沸点成分を抜き出すことによって気化装置本
体１内における高沸点成分の蓄積による気泡の抜けにく
さが解消され、液体炭化水素の長期にわたる気化操作が
可能になった。
実施例３゛
下記組成の液体炭化水素を用い、実施例２と同様に気化
操作を行なった。
操作を行なった。
エタン ０．０（モル％）プロパン
ｏ４９３ イソブタン ２０．８９１ ｎ−ブタン７６７６ｄ イソペンタン １．３００ ｎ−ペンタン ０．４００ ｎ−ヘキサン ０１１０ ｎ−へブタン ０．０３７ ｎ−オクタン ０．００３ 予熱器１１へ液体炭化水素を２２，０００ Ｋｙ７Ｈで
供給し、供給温度は一〇、４°Ｃ１排出温度は１０８．
７°Ｃ９内部圧力２１．３ ’４／ｃｄ Ｇであり、予
熱器１１への熱水供給温度は６．３ Ｋ９／６ｄで１３
０’Ｃで、排出温度は１０８７°Ｃ２供給熱水量は７４
，４３２ Ｋ９／Ｈであった。
ｏ４９３ イソブタン ２０．８９１ ｎ−ブタン７６７６ｄ イソペンタン １．３００ ｎ−ペンタン ０．４００ ｎ−ヘキサン ０１１０ ｎ−へブタン ０．０３７ ｎ−オクタン ０．００３ 予熱器１１へ液体炭化水素を２２，０００ Ｋｙ７Ｈで
供給し、供給温度は一〇、４°Ｃ１排出温度は１０８．
７°Ｃ９内部圧力２１．３ ’４／ｃｄ Ｇであり、予
熱器１１への熱水供給温度は６．３ Ｋ９／６ｄで１３
０’Ｃで、排出温度は１０８７°Ｃ２供給熱水量は７４
，４３２ Ｋ９／Ｈであった。
予熱された液体炭化水素は、気化装置本体１に供給し気
化せしめた。リボイラー３による液体炭化小素の循環量
は推定１０５，６００ Ｋ９／Ｈで、リボイラーへの供
給温度は１１４．８°Ｃ９排出温度１１５°Ｃ１圧力２
０．５〜７４イＧであった。また、リボイラーへの熱水
供給量は１１１，６１０ ＫＳ’／Ｈ２供給温度１３０
’Ｃ。
化せしめた。リボイラー３による液体炭化小素の循環量
は推定１０５，６００ Ｋ９／Ｈで、リボイラーへの供
給温度は１１４．８°Ｃ９排出温度１１５°Ｃ１圧力２
０．５〜７４イＧであった。また、リボイラーへの熱水
供給量は１１１，６１０ ＫＳ’／Ｈ２供給温度１３０
’Ｃ。
排出温度１２０°Ｃ５圧力６．３ Ｋ９／ｄ Ｇであっ
た。
た。
一方、気化装置本体１の底部の液体炭化水素抜出管４か
らペンタン以上の高沸点成分が約１．８５モル係から約
３．１６モモルへ濃縮した液体炭化水素を１，１００
Ｋｇ／Ｈ，すなわち５．０市量係の割合で抜き出し加熱
器５に供給し圧力６．４にシ禰Ｇで１４０°Ｃの熱水を
６．６６０ Ｋｇ／Ｈで供給して気化せしめた。
らペンタン以上の高沸点成分が約１．８５モル係から約
３．１６モモルへ濃縮した液体炭化水素を１，１００
Ｋｇ／Ｈ，すなわち５．０市量係の割合で抜き出し加熱
器５に供給し圧力６．４にシ禰Ｇで１４０°Ｃの熱水を
６．６６０ Ｋｇ／Ｈで供給して気化せしめた。
また、気化装置本体１からの気化カスは排出管７を経て
加熱器８で６．３ Ｋｙ／７ Ｇ 、 １３’ｏ°Ｃ
の熱′水で更に加熱した。加熱器８への気化ガス供給量
は約２０，９００ Ｋｇ／Ｈｆあり、 熱水供給量は５
２，４７０Ｋｇ／Ｈであった。
加熱器８で６．３ Ｋｙ／７ Ｇ 、 １３’ｏ°Ｃ
の熱′水で更に加熱した。加熱器８への気化ガス供給量
は約２０，９００ Ｋｇ／Ｈｆあり、 熱水供給量は５
２，４７０Ｋｇ／Ｈであった。
ブタン主成分の液体炭化水素の気化においても、実施例
１と同様に支障なく長期にわたり、安定に操業できた。
１と同様に支障なく長期にわたり、安定に操業できた。
図は本発明の概要を示す工程図である。
１・・・気化装置本体、６・・・リボイラー、４・・・
炭化水素抜出管、１３・・・液面検出器、１４・・・流
量制御弁。
炭化水素抜出管、１３・・・液面検出器、１４・・・流
量制御弁。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 液体炭化水素を加熱して気化せしめる方法におい
て、該液体炭化水素を熱媒体を用いたりボイラーにより
加熱して気化せしめると共に、該液体炭化水素中の高沸
点成分が濃縮された液体炭化水素の一部を抜き出すこと
を特徴とする液体炭化水素の気化方法。 ２ 気化装置本体とこれに循環路を介して取り付けたり
ボイラーとからなり、前記気化装置本体の底部に液体炭
化水素抜出管を取付け、前記リボイラーに熱媒体供給、
排出管路を配設すると共に、前記気化装置本体への液体
炭化水素供給管路に流量制御弁を設け、該制御弁を前記
リボイラ＝に設けた液面検出器と連結したことを特徴と
する液体炭化水素の気化装置。 ３ 液体炭化水素を加熱して気化せしめる方法において
、該液体炭化水素をその沸点近傍まで熱媒体によりｆ・
熱し、次いでこのｒ・熱した液体炭化水素を熱媒体を用
いたり十イフーによりツノ１１熱して気化せしめると共
に、該液体炭化水素中の高沸点成分が譲縮された液体炭
化水素の一部を抜き出すことを特徴とする液体炭化水素
の気化方法。 ４、 予熱器と、これに接＆ｅ Ｌだ気化装置本体と、
該気化装置本体に循環路を介して取付けたリボイラーと
からなり、前記予熱器とりボイラーに熱媒体供給、排出
管路を配設し、前記気化装置本体の底部に液体炭化水素
抜出管を取付けると共に、前記気化装置本体への液体炭
化水素供給管路に流量制御弁を設け、該制御弁を前記リ
ボイラーに設けた液面検出器と連結したことを特徴とす
る液体炭化水素の気化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57087236A JPS58207598A (ja) | 1982-05-25 | 1982-05-25 | 液体炭化水素の気化方法とその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57087236A JPS58207598A (ja) | 1982-05-25 | 1982-05-25 | 液体炭化水素の気化方法とその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58207598A true JPS58207598A (ja) | 1983-12-03 |
| JPH0238840B2 JPH0238840B2 (ja) | 1990-09-03 |
Family
ID=13909193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57087236A Granted JPS58207598A (ja) | 1982-05-25 | 1982-05-25 | 液体炭化水素の気化方法とその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58207598A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102767692A (zh) * | 2012-08-08 | 2012-11-07 | 沈阳东方钛业有限公司 | 液氯气化系统 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08251141A (ja) * | 1995-03-11 | 1996-09-27 | Nec Corp | 送信出力制御方式 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54217A (en) * | 1977-06-03 | 1979-01-05 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | Liquefied-gas vaporizer-feeder |
| JPS5565799A (en) * | 1978-11-09 | 1980-05-17 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | Improving method of lpg vaporization |
| JPS55142199A (en) * | 1979-04-20 | 1980-11-06 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Device for evaporating liquefied gas by air heat |
-
1982
- 1982-05-25 JP JP57087236A patent/JPS58207598A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54217A (en) * | 1977-06-03 | 1979-01-05 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | Liquefied-gas vaporizer-feeder |
| JPS5565799A (en) * | 1978-11-09 | 1980-05-17 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | Improving method of lpg vaporization |
| JPS55142199A (en) * | 1979-04-20 | 1980-11-06 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Device for evaporating liquefied gas by air heat |
Cited By (1)
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|---|---|---|---|---|
| CN102767692A (zh) * | 2012-08-08 | 2012-11-07 | 沈阳东方钛业有限公司 | 液氯气化系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0238840B2 (ja) | 1990-09-03 |
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