JPS5818526A - 高温ガスタ−ビン翼の冷却システム - Google Patents
高温ガスタ−ビン翼の冷却システムInfo
- Publication number
- JPS5818526A JPS5818526A JP11520181A JP11520181A JPS5818526A JP S5818526 A JPS5818526 A JP S5818526A JP 11520181 A JP11520181 A JP 11520181A JP 11520181 A JP11520181 A JP 11520181A JP S5818526 A JPS5818526 A JP S5818526A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- turbine
- cooling
- cooling air
- air
- gas turbine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/12—Cooling of plants
- F02C7/16—Cooling of plants characterised by cooling medium
- F02C7/18—Cooling of plants characterised by cooling medium the medium being gaseous, e.g. air
- F02C7/185—Cooling means for reducing the temperature of the cooling air or gas
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はガスタービン翼の冷却シづテムに係り、特に、
冷却空気に対する圧縮仕事を低減するのに好適な翼冷却
システムに関する。
冷却空気に対する圧縮仕事を低減するのに好適な翼冷却
システムに関する。
ガスタービンはタービン入口温度の高温化によって出力
の増加、効率の向上を行なう事が可能であるが、タービ
ン入口温度を増加させるために′はタービン翼の冷却が
必要となる０この冷却空気量はタービン入口温度１，１
００℃級では圧縮機入口空気量の約１０係位に達し、冷
却空気に対する圧縮仕事は無視できず、タービン入口温
度の高温化による件能向上を著しくさまたげている。そ
こで。
の増加、効率の向上を行なう事が可能であるが、タービ
ン入口温度を増加させるために′はタービン翼の冷却が
必要となる０この冷却空気量はタービン入口温度１，１
００℃級では圧縮機入口空気量の約１０係位に達し、冷
却空気に対する圧縮仕事は無視できず、タービン入口温
度の高温化による件能向上を著しくさまたげている。そ
こで。
冷却空気量を減少させるために、第１図に示すように、
冷却空気を外部に取り出し、冷却して使用する事が考え
られている。第１図において、ガスタービンプラントは
圧縮機１．燃焼器２．タービン３および空気冷却器４よ
り構成され、圧縮機で昇圧された空気は燃焼用空気５と
タービン冷却用空気６に分けられ、タービン冷却用空気
６は空気冷却器４に入り、冷却媒体７により冷却された
後に、タービ／３の冷却に使用される。このような方式
はすでにＷｅｓｔｉｎｇ ｈｏｕｓｅ Ｅｌｅｃｔｒｉ
ｃ社で実用化されている。しかし、今後さらにタービン
の高温化が要求され、必要冷却空気量が増加すれば、大
量の冷却空気を燃焼器直前で抽気する事は。
冷却空気を外部に取り出し、冷却して使用する事が考え
られている。第１図において、ガスタービンプラントは
圧縮機１．燃焼器２．タービン３および空気冷却器４よ
り構成され、圧縮機で昇圧された空気は燃焼用空気５と
タービン冷却用空気６に分けられ、タービン冷却用空気
６は空気冷却器４に入り、冷却媒体７により冷却された
後に、タービ／３の冷却に使用される。このような方式
はすでにＷｅｓｔｉｎｇ ｈｏｕｓｅ Ｅｌｅｃｔｒｉ
ｃ社で実用化されている。しかし、今後さらにタービン
の高温化が要求され、必要冷却空気量が増加すれば、大
量の冷却空気を燃焼器直前で抽気する事は。
燃焼器内Ｌ６流れを乱れさせ、燃焼を不安定化させる事
が考えられ、またこの方法は、冷却空気に対する圧縮仕
事を冷却空気量を減少させる事で低減しているが、単位
流量当りの仕事量を低減させてはいない。
が考えられ、またこの方法は、冷却空気に対する圧縮仕
事を冷却空気量を減少させる事で低減しているが、単位
流量当りの仕事量を低減させてはいない。
本発明の目的は、高温ガスタービン冷却用空気量の減少
とその昇圧過程における単位流量当りの仕事量を減少さ
せる量によって、ガスタービン冷却空気に対する仕事を
減少させ、ガスタービン出力の増加、効率のｌ向上を計
るにある。
とその昇圧過程における単位流量当りの仕事量を減少さ
せる量によって、ガスタービン冷却空気に対する仕事を
減少させ、ガスタービン出力の増加、効率のｌ向上を計
るにある。
一般にガスタービン冷却翼に対する必要冷却空気量は、
第２図に示すような無次元表示の関係で示す事ができる
。第２図において横軸は主流ガス重量流量Ｇｇに対する
必要冷却空気重量流量Ｇの百分、率（無次元空気量）、
縦軸は冷却効率ηｃｏｏ １を示している。ここで、 Ｔｇ、主流ガス温度（℃） Ｔｒｎ、翼許容温度（℃） ］゛Ｃ：冷却空気温度（”Ｃ） であり、Ｔｍは材料により、Ｔｇはサイクル条件により
決められるため、翼冷却法を定めれば、第２図から無次
元空気量を減少させるためにはＴｃを下げる方法しかな
い。例えばつぎのような事例を考える。
第２図に示すような無次元表示の関係で示す事ができる
。第２図において横軸は主流ガス重量流量Ｇｇに対する
必要冷却空気重量流量Ｇの百分、率（無次元空気量）、
縦軸は冷却効率ηｃｏｏ １を示している。ここで、 Ｔｇ、主流ガス温度（℃） Ｔｒｎ、翼許容温度（℃） ］゛Ｃ：冷却空気温度（”Ｃ） であり、Ｔｍは材料により、Ｔｇはサイクル条件により
決められるため、翼冷却法を定めれば、第２図から無次
元空気量を減少させるためにはＴｃを下げる方法しかな
い。例えばつぎのような事例を考える。
ＲＣ＝１４．０．圧縮機ポリトロープ効率ηｐｃ ＝
９０係、タービン入口温度Ｔｇ＝１，３００°Ｃ，ター
ビン翼許答温度Ｔ’ｍ＝７５０℃ 、−空気の定圧比熱
Ｃｐ＝０．２４ ｋｃａｌ／ｋｇ℃ 、空気の比熱比に
＝１．４０とし。
９０係、タービン入口温度Ｔｇ＝１，３００°Ｃ，ター
ビン翼許答温度Ｔ’ｍ＝７５０℃ 、−空気の定圧比熱
Ｃｐ＝０．２４ ｋｃａｌ／ｋｇ℃ 、空気の比熱比に
＝１．４０とし。
この条件下で第２図に示す冷却翼特性に対する冷却空気
圧縮仕事き考える。
圧縮仕事き考える。
（ａ） 冷却空気を冷却−しない場合圧縮機出口温度
Ｔ２（℃） １に−１ Ｔ ２−（Ｔ１＋２７３．１５ＸＲｃ）”’ ” −２
７ａ１５−３９２．８（’Ｃ） 第２図より、Ｇｃ／Ｇｇ＝７．１ （％）よって、圧
縮機入口空気量をＧＯとすれば、冷却空気に対する圧縮
仕事Ｗは、つぎのように概算できる。
Ｔ２（℃） １に−１ Ｔ ２−（Ｔ１＋２７３．１５ＸＲｃ）”’ ” −２
７ａ１５−３９２．８（’Ｃ） 第２図より、Ｇｃ／Ｇｇ＝７．１ （％）よって、圧
縮機入口空気量をＧＯとすれば、冷却空気に対する圧縮
仕事Ｗは、つぎのように概算できる。
＝ ６．０１０９ （ｋｃａｌ／ｋｇ ）（ｂ） 冷
却空気を冷却する場合 冷却空気温間の冷却は熱応力の発生により制限サレル。
却空気を冷却する場合 冷却空気温間の冷却は熱応力の発生により制限サレル。
ココテはＴｃｍ１ ｎ＝ ２００ （’Ｃ）と考える。
圧縮機出口温度Ｔ２＝３９２．８（”Ｃ） であるが
。
。
ＴＣ＝２００℃で
ηｃｏｏｌ＝０．５００．ＧＣ／Ｇｇ＝４．１９ （４
）よって、圧縮仕事ＷＯは、 ＝ ３．６４６ （ｋｃａｌ ７ｋｇ ）別置の圧縮機
２台を設置、その間に中間冷却器を設けた場合はつぎの
ようになる０ 低圧圧縮機の圧力比をＩ尤り、ポＩＪ ） （＋−グ効
率ηＪ）ＣＬ とおけば、低圧圧縮機出口温度Ｔ ２
（”Ｃ）η７；ｃＬ’ ｋ Ｔ２＝（ＴＩ＋２７３．１５）・ｕｔ、 ２
７３．１５中間冷却器温度幼率ηｉｃは。
）よって、圧縮仕事ＷＯは、 ＝ ３．６４６ （ｋｃａｌ ７ｋｇ ）別置の圧縮機
２台を設置、その間に中間冷却器を設けた場合はつぎの
ようになる０ 低圧圧縮機の圧力比をＩ尤り、ポＩＪ ） （＋−グ効
率ηＪ）ＣＬ とおけば、低圧圧縮機出口温度Ｔ ２
（”Ｃ）η７；ｃＬ’ ｋ Ｔ２＝（ＴＩ＋２７３．１５）・ｕｔ、 ２
７３．１５中間冷却器温度幼率ηｉｃは。
２−Ｔ３
２−Ｔｗ
ここで、Ｔ３は中間冷却器出口すなわち、高圧圧縮機入
口温度（℃）、ＴＷは中間冷却器冷却媒体入口温度（’
Ｃ）。しだがって、Ｔ３＝Ｔ２−η１ｃ（Ｔ２−ＴＷ） 高圧圧縮機の圧力比をＲＨ，ボＩＪ ）ロープ効率ηｐ
ｃＨとおけば、高圧圧縮機出口温度Ｔ４（℃、）は・
１に一１Ｔ４＝（Ｔ３＋２７
３．１５）、。□・ｉ″百＝２７３．１５ ηｃｏｏｌを用いて第２図よりＧｃ／Ｇｇを求める事が
でき、圧縮仕事Ｗ′は。
口温度（℃）、ＴＷは中間冷却器冷却媒体入口温度（’
Ｃ）。しだがって、Ｔ３＝Ｔ２−η１ｃ（Ｔ２−ＴＷ） 高圧圧縮機の圧力比をＲＨ，ボＩＪ ）ロープ効率ηｐ
ｃＨとおけば、高圧圧縮機出口温度Ｔ４（℃、）は・
１に一１Ｔ４＝（Ｔ３＋２７
３．１５）、。□・ｉ″百＝２７３．１５ ηｃｏｏｌを用いて第２図よりＧｃ／Ｇｇを求める事が
でき、圧縮仕事Ｗ′は。
（（Ｔ２−ＴＩ）＋（’１”４−’ｌ’ｌ ） ）第３
図は上記計算を高圧圧縮機圧力比／低圧圧縮機圧力比（
Ｒｎ／ ）ｔＬ ）をパラメータとして行なったもので
、上図は高圧圧縮機出口温度すな６ち。
図は上記計算を高圧圧縮機圧力比／低圧圧縮機圧力比（
Ｒｎ／ ）ｔＬ ）をパラメータとして行なったもので
、上図は高圧圧縮機出口温度すな６ち。
冷却空気温度を下図は一ヒ述したケース（ｂ）の冷却空
気を冷却する場合の仕事ＷＯで圧縮仕事Ｗ′をわった値
（Ｗ ’／Ｗ ｏ ）を示す。計算は中間冷却器冷却媒
体入口温度を１５℃、低圧圧縮機および高圧圧縮機それ
ぞれのポリトローグ効率を０．８８．中間冷却器圧力損
失３係を用いた。実線（Ａ、Ａ’）は中間冷却器温度効
率８０係一定とした場合、破線（Ｂ、Ｂ’ ）は高圧圧
縮機出口温度が冷却空気許容最低温度と定めた２００°
Ｃになるように中間冷却器温度効率を低下させた場合ニ
一点鎖線（Ｃ１Ｃ′）は高圧圧縮機出口温度が冷却空気
許容最低温度と□なるように後置冷却器を設けた場合を
示している。
気を冷却する場合の仕事ＷＯで圧縮仕事Ｗ′をわった値
（Ｗ ’／Ｗ ｏ ）を示す。計算は中間冷却器冷却媒
体入口温度を１５℃、低圧圧縮機および高圧圧縮機それ
ぞれのポリトローグ効率を０．８８．中間冷却器圧力損
失３係を用いた。実線（Ａ、Ａ’）は中間冷却器温度効
率８０係一定とした場合、破線（Ｂ、Ｂ’ ）は高圧圧
縮機出口温度が冷却空気許容最低温度と定めた２００°
Ｃになるように中間冷却器温度効率を低下させた場合ニ
一点鎖線（Ｃ１Ｃ′）は高圧圧縮機出口温度が冷却空気
許容最低温度と□なるように後置冷却器を設けた場合を
示している。
第３図で明らかなように中間冷却器の使用によって最大
４二２張冷却空気の圧縮仕事を低減できる。
４二２張冷却空気の圧縮仕事を低減できる。
以下１本発明の一実施例を第４図により説明する。
ガスタービンは圧縮機１．燃焼器２、ガスタービン３よ
り構成され、冷ノ却空気用圧縮設備として低圧圧縮機８
、中間冷却器４．高圧圧縮機９がある。ガスタービン圧
縮機１は燃焼用空気５のみを昇圧し燃焼器におぐる。一
方、ガスタービン冷却用の空気６は、低圧圧縮機８によ
って昇圧された後に、中間冷却器４において、冷却水７
によって冷却された後に、高圧圧縮機９によってさらに
昇圧され、タービン部へ導かれ、ターピッ部の冷却に使
用される。本実施例によれば、冷却用空気をガスタービ
ン圧縮機より抽気する必要がないために、抽気に伴なう
圧縮機、燃焼器の不安定現象を防止する効果がある。
り構成され、冷ノ却空気用圧縮設備として低圧圧縮機８
、中間冷却器４．高圧圧縮機９がある。ガスタービン圧
縮機１は燃焼用空気５のみを昇圧し燃焼器におぐる。一
方、ガスタービン冷却用の空気６は、低圧圧縮機８によ
って昇圧された後に、中間冷却器４において、冷却水７
によって冷却された後に、高圧圧縮機９によってさらに
昇圧され、タービン部へ導かれ、ターピッ部の冷却に使
用される。本実施例によれば、冷却用空気をガスタービ
ン圧縮機より抽気する必要がないために、抽気に伴なう
圧縮機、燃焼器の不安定現象を防止する効果がある。
第５図は本発明の他の実施例を示したものである。本図
で第４図の実施例と異なるの、は、低圧圧縮機８を取り
除き、そのかわりに、ガスタービン圧縮機中間段より抽
気を行なうもので、ガスタービン圧縮機１よ、り抽気さ
れた冷却空気用の空気６は中間冷却器４で、冷却水７に
よって冷却され。
で第４図の実施例と異なるの、は、低圧圧縮機８を取り
除き、そのかわりに、ガスタービン圧縮機中間段より抽
気を行なうもので、ガスタービン圧縮機１よ、り抽気さ
れた冷却空気用の空気６は中間冷却器４で、冷却水７に
よって冷却され。
高圧圧縮機９でさらに昇圧され、ガスタービン３でター
ビンを冷却する。
ビンを冷却する。
本実施例によれば、低圧圧縮が不要となるため建設費を
低下させる効果が□ある。
低下させる効果が□ある。
第６図は本発明の他の実施例を示したもので、第４図の
実施例と異なる点は高圧圧縮機出口に後置冷却器１０を
設けた事である０ 冷却用空気６は低圧圧縮機８．中間冷却器４゜高圧圧縮
機９を通過した後に、後置冷却器１０を通り冷却水７に
よって冷却される。この場合、低圧および高圧の圧縮機
圧力比配分は、高圧圧縮機７ 出口の冷却空気温度が
、許容される冷却空気の最低温度より高くなるように選
び、後置冷却器出口温度が冷却空気許容最低温度となる
ようにする０本実施例によれば、′圧縮機圧力比配分を
厳密に選ばなくても、冷却空気圧縮仕事を少なくできる
効果がある。
実施例と異なる点は高圧圧縮機出口に後置冷却器１０を
設けた事である０ 冷却用空気６は低圧圧縮機８．中間冷却器４゜高圧圧縮
機９を通過した後に、後置冷却器１０を通り冷却水７に
よって冷却される。この場合、低圧および高圧の圧縮機
圧力比配分は、高圧圧縮機７ 出口の冷却空気温度が
、許容される冷却空気の最低温度より高くなるように選
び、後置冷却器出口温度が冷却空気許容最低温度となる
ようにする０本実施例によれば、′圧縮機圧力比配分を
厳密に選ばなくても、冷却空気圧縮仕事を少なくできる
効果がある。
本発明によれば、単位冷却空気量当りの圧縮仕事量を減
少させる事ができるので、従来の冷却空気を単に冷却す
る方法と比較し、約１０係以上の冷却空気圧縮仕事を低
減でき、ガスタービンの出力増加、効率向上を行なう事
が可能となる。
少させる事ができるので、従来の冷却空気を単に冷却す
る方法と比較し、約１０係以上の冷却空気圧縮仕事を低
減でき、ガスタービンの出力増加、効率向上を行なう事
が可能となる。
第１図は従来の冷却方式の系統図、第２図は冷却翼性能
を示す特性図、第３図は事例により本発明の効果を示す
特性図、第４．５．６図は本発明の実施例を示す系統図
である。 ３・・・タービン、４・・・中間冷却器、６・・・ター
ビン冷却空気、８・・・低圧圧縮機、９・・・高圧圧縮
機、１０茅 １ 図 第２ 目 然〕款１ゑｆＱ、序。 島圧涯ｍ−圧加明ｕｈ亀−励に 第４ 固
を示す特性図、第３図は事例により本発明の効果を示す
特性図、第４．５．６図は本発明の実施例を示す系統図
である。 ３・・・タービン、４・・・中間冷却器、６・・・ター
ビン冷却空気、８・・・低圧圧縮機、９・・・高圧圧縮
機、１０茅 １ 図 第２ 目 然〕款１ゑｆＱ、序。 島圧涯ｍ−圧加明ｕｈ亀−励に 第４ 固
Claims (1)
- ■、タービン翼を空気冷却するガスタービンにおいて、
冷却空気を圧縮するだめの複数台の圧縮機と、その圧縮
過程において、前記冷却空気の冷却を行う中間冷却器を
備えたことを特徴とする高温ガスタービン翼の冷却シス
テム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11520181A JPS5818526A (ja) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | 高温ガスタ−ビン翼の冷却システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11520181A JPS5818526A (ja) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | 高温ガスタ−ビン翼の冷却システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5818526A true JPS5818526A (ja) | 1983-02-03 |
Family
ID=14656854
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11520181A Pending JPS5818526A (ja) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | 高温ガスタ−ビン翼の冷却システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5818526A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04209934A (ja) * | 1989-12-28 | 1992-07-31 | Soc Natl Etud Constr Mot Aviat <Snecma> | タービンエンジン |
| JP2014009606A (ja) * | 2012-06-28 | 2014-01-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | タービン翼の冷却システム及びガスタービン |
| JP5932121B1 (ja) * | 2015-09-15 | 2016-06-08 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ガスタービンプラント及び既設ガスタービンプラントの改良方法 |
| JP2018105210A (ja) * | 2016-12-26 | 2018-07-05 | 三菱重工業株式会社 | エンジンシステム用制御装置、及びエンジンシステム |
-
1981
- 1981-07-24 JP JP11520181A patent/JPS5818526A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04209934A (ja) * | 1989-12-28 | 1992-07-31 | Soc Natl Etud Constr Mot Aviat <Snecma> | タービンエンジン |
| JP2559297B2 (ja) * | 1989-12-28 | 1996-12-04 | ソシエテ・ナシオナル・デテユード・エ・ドウ・コンストリユクシオン・ドウ・モトール・ダヴイアシオン、”エス．エヌ．ウ．セ．エム．アー．” | タービンエンジン |
| JP2014009606A (ja) * | 2012-06-28 | 2014-01-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | タービン翼の冷却システム及びガスタービン |
| JP5932121B1 (ja) * | 2015-09-15 | 2016-06-08 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ガスタービンプラント及び既設ガスタービンプラントの改良方法 |
| JP2017057765A (ja) * | 2015-09-15 | 2017-03-23 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ガスタービンプラント及び既設ガスタービンプラントの改良方法 |
| JP2018105210A (ja) * | 2016-12-26 | 2018-07-05 | 三菱重工業株式会社 | エンジンシステム用制御装置、及びエンジンシステム |
| WO2018124061A1 (ja) * | 2016-12-26 | 2018-07-05 | 三菱重工業株式会社 | エンジンシステム用制御装置、及びエンジンシステム |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5758485A (en) | Method of operating gas turbine power plant with intercooler | |
| EP3759322B9 (en) | Systems and methods for power production using a carbon dioxide working fluid | |
| US20110162386A1 (en) | Ejector-OBB Scheme for a Gas Turbine | |
| US2268270A (en) | Gas turbine plant | |
| US9752501B2 (en) | Aero boost—gas turbine energy supplementing systems and efficient inlet cooling and heating, and methods of making and using the same | |
| US20130239542A1 (en) | Structures and methods for intercooling aircraft gas turbine engines | |
| EP0607232A1 (en) | GAS TURBINE CYCLE. | |
| JPS5818526A (ja) | 高温ガスタ−ビン翼の冷却システム | |
| EP2620619A2 (en) | Method of using external fluid for cooling high temperature components of a gas turbine for a process power plant | |
| US10190600B2 (en) | Pressure increasing system and method of increasing gas pressure | |
| US2737784A (en) | Apparatus for obtaining liquid oxygen | |
| CN112594220A (zh) | 一种冶金空分系统的余热利用系统及其方法 | |
| US20200208574A1 (en) | Method for Exhaust Waste Energy Recovery at the Internal Combustion Engine Polygeneration Plant | |
| CA1185941A (en) | Gas expansion/compression train | |
| JPS59160032A (ja) | ガスタ−ビン | |
| JPH08218894A (ja) | 燃料ガス圧縮機の中間冷却装置 | |
| CN104791098A (zh) | 一种高效率的简单循环燃气轮机及其工作方法 | |
| CN219454448U (zh) | 一种降温液化气体分离设备 | |
| US20170342854A1 (en) | Twin spool industrial gas turbine engine with variable inlet guide vanes | |
| IL107530A (en) | Method and device for increasing the power produced by gas turbines | |
| KR20170117663A (ko) | 스크류 압축기의 공기열 및 오일열 회수 일체형 온수 발생기 | |
| SU916919A1 (ru) | Установка дл низкотемпературной обработки природного газа | |
| Bammert et al. | Nuclear Power Plants With High Temperature Reactor and Helium Turbine | |
| RU2536949C1 (ru) | Способ интенсификации установок по производству неконцентрированной азотной кислоты | |
| Ainley et al. | Paper 7: An Assessment of the Component Sizes of Nuclear Closed-Cycle Gas Turbines Using Argon and Helium |