JPS58184047A - 連続鋳造設備における鋳片二次冷却方法 - Google Patents
連続鋳造設備における鋳片二次冷却方法Info
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- JPS58184047A JPS58184047A JP57066518A JP6651882A JPS58184047A JP S58184047 A JPS58184047 A JP S58184047A JP 57066518 A JP57066518 A JP 57066518A JP 6651882 A JP6651882 A JP 6651882A JP S58184047 A JPS58184047 A JP S58184047A
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- Japan
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- water
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
- B22D11/1246—Nozzles; Spray heads
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続鋳造設備における鋳片二次冷却方法に関す
る。
る。
鋳片の品質改良またはダイレクトローリング（直接圧電
）をおζなうため、近年、ソフトクリーニング法、すな
わち二次冷却域において鋳片に気水混合液を全域にわた
って均等ｌζ噴霧し、ソフトな冷却をおこなう方法を採
用することが考えられている。と仁ろが従来の連続鋳造
設備では、鋳片を二次冷却する多数のエアミストノズル
に冷却水をただ単に供給しているだけであるので、上方
のエアミストノズルに比べて下方のエアミストノズルか
らの噴霧の方が水頭圧の関係から強くなり、鋳片を二次
冷却域の全域にわたって均等にソフトクリーニングする
ことがで赤ないものである。
）をおζなうため、近年、ソフトクリーニング法、すな
わち二次冷却域において鋳片に気水混合液を全域にわた
って均等ｌζ噴霧し、ソフトな冷却をおこなう方法を採
用することが考えられている。と仁ろが従来の連続鋳造
設備では、鋳片を二次冷却する多数のエアミストノズル
に冷却水をただ単に供給しているだけであるので、上方
のエアミストノズルに比べて下方のエアミストノズルか
らの噴霧の方が水頭圧の関係から強くなり、鋳片を二次
冷却域の全域にわたって均等にソフトクリーニングする
ことがで赤ないものである。
そこで本発明は鋳片を二次冷却域の全域にわたって均等
にソフトクリーニングすることができる鋳片二次冷却方
法を提案するものである。
にソフトクリーニングすることができる鋳片二次冷却方
法を提案するものである。
以下、本発明の一実施例を図ｔζ基づいて説明する。（
１）はモールド、（！）は骸モールド（１）から引き抜
かれた鋳片（８）の搬送経路であって、この経路（２］
の曲率半径（２）で湾曲する円弧部は上から順番にサポ
ートロールセグメント（４）とＡｌＮＡｌ１のガイドロ
ールセグメント（Ａ１）〜（Ａｓ）とで構成されている
。該各ガイドロールセグメント（＾ｔ ）（Ａ・）は、
一対のフレーム（５） （４）と、該各フレーム〈ｂ）
（・）に回転自在に支持された御片支特用ロール（７）
とを有し、該各線ロール（７）のうち、適当なものは駆
動゛ロールとされている。（ａ）は先端の噴震ノズル部
（９）が上記各ロール（０曲に挿入されて鋳片（３）に
対向するエアミストノズルであって１、気水混合管輪と
、エア供給管（２）とを有する。に）は該エア供給管（
２）内に配設されたエアチップであって、エア絞り孔部
を有する。（ロ）は気水混合管００内に配設されたウォ
ータチップであって、ウォータ絞り孔（２）を有する。
１）はモールド、（！）は骸モールド（１）から引き抜
かれた鋳片（８）の搬送経路であって、この経路（２］
の曲率半径（２）で湾曲する円弧部は上から順番にサポ
ートロールセグメント（４）とＡｌＮＡｌ１のガイドロ
ールセグメント（Ａ１）〜（Ａｓ）とで構成されている
。該各ガイドロールセグメント（＾ｔ ）（Ａ・）は、
一対のフレーム（５） （４）と、該各フレーム〈ｂ）
（・）に回転自在に支持された御片支特用ロール（７）
とを有し、該各線ロール（７）のうち、適当なものは駆
動゛ロールとされている。（ａ）は先端の噴震ノズル部
（９）が上記各ロール（０曲に挿入されて鋳片（３）に
対向するエアミストノズルであって１、気水混合管輪と
、エア供給管（２）とを有する。に）は該エア供給管（
２）内に配設されたエアチップであって、エア絞り孔部
を有する。（ロ）は気水混合管００内に配設されたウォ
ータチップであって、ウォータ絞り孔（２）を有する。
■は基端がウォータチップ−に固着されると共に先端が
気水混合管■内をノズル部（９）近傍までのびる案内管
である。１１１記Ａｌ−Ａｌ５の各々グメント（Ａｔ
）（Ａｌ ）は、この実施例では、８グループに分けら
れ、１１ｍ１セグメント（Ａ１）を第１グループ（Ｂ１
）、Ａ２および４８ ｇ？上セグメントＡ３ ）（Ａｓ
）’ｔ ＩＮ ！！グループ（Ｂ８）、Ａ４〜應６の
セグメント（Ａ４）〜（Ａ・）をＩＩｓグループ（Ｂ１
）としてあり、該各グループ（Ｂυ＠ Ｂｓ ）にそれ
ぞれ給水本管的を配設しグループ単位で水腫制御すべく
構成しである。第１グループ（Ｂ１）では給水：！ 本管（ロ）と各エアミストノズル（ａ）の気水混合管−
とが−枝ＩＩ＠を介して接続され、第２グループ（Ｂ、
）および第８グループ（Ｂｓ）では、給水本管的に各セ
グメント（Ａｘ ）＝（Ａ・）ごとの幹管（２）が接続
され、さらに該幹管（至）に各エアミストノズル（８）
の気水混合管軸が枝管−を介して接続されている。偶は
水温制御バルブである。こξで、ノズルの配置上、夫々
のグループ（Ｂｓ）（Ｂｔ）（Ｂｓ）内でのノズル背圧
は水頭差により下流傭程大きくなるのに対し、水量はグ
ループ単位で制御バルブ四により制御するのみである。
気水混合管■内をノズル部（９）近傍までのびる案内管
である。１１１記Ａｌ−Ａｌ５の各々グメント（Ａｔ
）（Ａｌ ）は、この実施例では、８グループに分けら
れ、１１ｍ１セグメント（Ａ１）を第１グループ（Ｂ１
）、Ａ２および４８ ｇ？上セグメントＡ３ ）（Ａｓ
）’ｔ ＩＮ ！！グループ（Ｂ８）、Ａ４〜應６の
セグメント（Ａ４）〜（Ａ・）をＩＩｓグループ（Ｂ１
）としてあり、該各グループ（Ｂυ＠ Ｂｓ ）にそれ
ぞれ給水本管的を配設しグループ単位で水腫制御すべく
構成しである。第１グループ（Ｂ１）では給水：！ 本管（ロ）と各エアミストノズル（ａ）の気水混合管−
とが−枝ＩＩ＠を介して接続され、第２グループ（Ｂ、
）および第８グループ（Ｂｓ）では、給水本管的に各セ
グメント（Ａｘ ）＝（Ａ・）ごとの幹管（２）が接続
され、さらに該幹管（至）に各エアミストノズル（８）
の気水混合管軸が枝管−を介して接続されている。偶は
水温制御バルブである。こξで、ノズルの配置上、夫々
のグループ（Ｂｓ）（Ｂｔ）（Ｂｓ）内でのノズル背圧
は水頭差により下流傭程大きくなるのに対し、水量はグ
ループ単位で制御バルブ四により制御するのみである。
したがって下流側の方が下流側に対して −ノズル
１個当りの水量が大きくなり、その差は水頭差の大きい
グループ程著しい。この水頭差の影皆を少なくするため
に水絞り孔（ト）の口径を変えて、下流側程絞り径を小
さくすることが考えられる。
１個当りの水量が大きくなり、その差は水頭差の大きい
グループ程著しい。この水頭差の影皆を少なくするため
に水絞り孔（ト）の口径を変えて、下流側程絞り径を小
さくすることが考えられる。
しかしながら水量条件によっては、その絞り径がかなり
小さくなることから、水に含まれる不純物（汚物）に誹
り穴詰りをおこしてしまう。
小さくなることから、水に含まれる不純物（汚物）に誹
り穴詰りをおこしてしまう。
そこで本実施例においてはグループ内セグメント単位毎
にエアチレブ（２）のエア絞り孔軸の口径を変えるよう
にしたものであり、下流側のセグメント程小さくしであ
る。仁れは水圧が圓−であっても、エア量か多い混水量
が少なくなるエアミストノズルの特性を生かしたもので
ある。たとえば箇２ りｐｋ −フ（Ｂｌ ）＃Ｃつい
て言うならばＩ６！セグメント（Ａ１の各エアチップ四
のエア絞り孔（至）の口径■をＡ８セグメント（Ａｓ
）の各エアチップに）のエア絞り孔（２）の口径（ト）
よりも小に設定しである。したがってＡ２セグメント（
Ａ３）の各エアミストノズルク８）の水頭圧がＡ８セグ
メント（ＡａＸＤ各ニアミス°トノズル（ａ）のそれよ
りも小さいにもかかわらず、轟２セグメント（Ａ２）と
轟８セグメント（Ａ１）における各エアミストノズル（
８）からの気水混合液の噴霧量はほぼ均等になるもので
ある。′ｍ８グループ（Ｂ３）においても同様に、各セ
グメント（Ａ４ ）＝（Ａ・）のエア絞り孔（２）の口
径（ト）を上方はど小に設定しである。
にエアチレブ（２）のエア絞り孔軸の口径を変えるよう
にしたものであり、下流側のセグメント程小さくしであ
る。仁れは水圧が圓−であっても、エア量か多い混水量
が少なくなるエアミストノズルの特性を生かしたもので
ある。たとえば箇２ りｐｋ −フ（Ｂｌ ）＃Ｃつい
て言うならばＩ６！セグメント（Ａ１の各エアチップ四
のエア絞り孔（至）の口径■をＡ８セグメント（Ａｓ
）の各エアチップに）のエア絞り孔（２）の口径（ト）
よりも小に設定しである。したがってＡ２セグメント（
Ａ３）の各エアミストノズルク８）の水頭圧がＡ８セグ
メント（ＡａＸＤ各ニアミス°トノズル（ａ）のそれよ
りも小さいにもかかわらず、轟２セグメント（Ａ２）と
轟８セグメント（Ａ１）における各エアミストノズル（
８）からの気水混合液の噴霧量はほぼ均等になるもので
ある。′ｍ８グループ（Ｂ３）においても同様に、各セ
グメント（Ａ４ ）＝（Ａ・）のエア絞り孔（２）の口
径（ト）を上方はど小に設定しである。
なお第２図には、鋳片（３）のｉｔ＋ｉｍ側のロール（
１）およびエアミストノズル（８）のみを図示した。
１）およびエアミストノズル（８）のみを図示した。
次に実施例の実験的結果を第２グループおよび第８グル
ープを例にあげて説明する。まず、第２グループ（Ｂ１
）について、！！セグメン）（Ａｌ）の各エアチップ（
２）のエア絞り孔（至）の口径（２）を８．７−麿、ム
８セグメント（Ａ３）の各エアチップ（２）のエア絞り
孔−の口径（２）をｌ−とした場合と、両者の口径■を
同じにした場合とでは、セグメント内のノズル１個当り
平均噴震量（ＱＷ）は別表（１）のようになる。葭別表
（１１でたとえばケース（り （４）に示すごとく水頭
圧をケース（１） （１）に比べて増加させ水量を多く
し、空気圧（ＰＬ）を陶讐とした場合において、エア絞
りが同し場合には、Ａ２セグメント（Ａ＃）における噴
霧量（ＱＷ）はｕ ６１／ｍ となり、ＩＥＬ８セグメ
ント（Ａｓ ）における噴霧ｊ１ （ＱＷ）は４２４／
ｗａとなる。
ープを例にあげて説明する。まず、第２グループ（Ｂ１
）について、！！セグメン）（Ａｌ）の各エアチップ（
２）のエア絞り孔（至）の口径（２）を８．７−麿、ム
８セグメント（Ａ３）の各エアチップ（２）のエア絞り
孔−の口径（２）をｌ−とした場合と、両者の口径■を
同じにした場合とでは、セグメント内のノズル１個当り
平均噴震量（ＱＷ）は別表（１）のようになる。葭別表
（１１でたとえばケース（り （４）に示すごとく水頭
圧をケース（１） （１）に比べて増加させ水量を多く
し、空気圧（ＰＬ）を陶讐とした場合において、エア絞
りが同し場合には、Ａ２セグメント（Ａ＃）における噴
霧量（ＱＷ）はｕ ６１／ｍ となり、ＩＥＬ８セグメ
ント（Ａｓ ）における噴霧ｊ１ （ＱＷ）は４２４／
ｗａとなる。
したがって両者の噴霧量に４４−４１５＝０．８５１／
ａｍの差が生じている。これに対してエア絞りの口径を
前記したごとり８１−麿とＵφ■とした場合には、Ａ２
セグメント（ＡＩ）１ζおける噴霧量（ＱＷ ）は４．
６１７ｍとなり、ム８セグメント（Ａｓ ）における噴
霧量（ＱＷ）も４．６ｊ／ｓｉ＋となる。したがって両
者の噴ｗｉｔに差が生じていない。また、第８グループ
（Ｂ３）については別表（２）に示されるとおりである
が、第２グループの場合と全く同様であるＣとがわかる
。
ａｍの差が生じている。これに対してエア絞りの口径を
前記したごとり８１−麿とＵφ■とした場合には、Ａ２
セグメント（ＡＩ）１ζおける噴霧量（ＱＷ ）は４．
６１７ｍとなり、ム８セグメント（Ａｓ ）における噴
霧量（ＱＷ）も４．６ｊ／ｓｉ＋となる。したがって両
者の噴ｗｉｔに差が生じていない。また、第８グループ
（Ｂ３）については別表（２）に示されるとおりである
が、第２グループの場合と全く同様であるＣとがわかる
。
なお、１記の別表（１１（２７によるものは、実験的に
１１１Ｍしたノズル特性上から推定して得たものであ別
表（１）ニゲループ（Ｂ、） 別表（２）ニゲループ（Ｂ、） る。
１１１Ｍしたノズル特性上から推定して得たものであ別
表（１）ニゲループ（Ｂ、） 別表（２）ニゲループ（Ｂ、） る。
さらに、本実施例にもとづいて実用機に組込んでテスト
した結果を以下に述べる。第４図に示されるグラフはＩ
ＩＩグループ（Ｂｊ）を例にしたものであって、Ａ４セ
グメント（Ａ４ ）ｃｏエア絞り孔軸の口径■を８．７
−■、７１１Ｉｌｂ竜グメント（Ａ１）を０−麿、應６
セグメント（Ａ６）をｕ−−として、ノズル１個当り水
量をセグメント内最上流および最下流ノズルについて計
測した結果を示し、セグメント内中間ノズルについては
省略しである。これにＪると空気圧２に４７ｃｍ’であ
る場合はグラフ（４）であって、ノズル１個当り水量平
均１ｊｊ／ｍ の上下の変化は±１６．７４となり、空
気圧２Ｖｉで水量を増大させた場合はグラフ（日であっ
て、ノズル１個当り水量平均４．１５１／ｍの上下の変
化は士４２１ｆｔ’ある。すなわち、第８グループ（Ｂ
ｓ）内で殆んど差がなく平均化されていることがわかる
。なお、ｌ、、：セグメント内で差があるのはセグメン
ト内で水頭差があることによって原因するものであり、
この場合はセグメント内において絞りのＤ径を上位岩手
さくすることに同様に解決できるものであり、さらに細
かく均等な噴霧が可能になる。
した結果を以下に述べる。第４図に示されるグラフはＩ
ＩＩグループ（Ｂｊ）を例にしたものであって、Ａ４セ
グメント（Ａ４ ）ｃｏエア絞り孔軸の口径■を８．７
−■、７１１Ｉｌｂ竜グメント（Ａ１）を０−麿、應６
セグメント（Ａ６）をｕ−−として、ノズル１個当り水
量をセグメント内最上流および最下流ノズルについて計
測した結果を示し、セグメント内中間ノズルについては
省略しである。これにＪると空気圧２に４７ｃｍ’であ
る場合はグラフ（４）であって、ノズル１個当り水量平
均１ｊｊ／ｍ の上下の変化は±１６．７４となり、空
気圧２Ｖｉで水量を増大させた場合はグラフ（日であっ
て、ノズル１個当り水量平均４．１５１／ｍの上下の変
化は士４２１ｆｔ’ある。すなわち、第８グループ（Ｂ
ｓ）内で殆んど差がなく平均化されていることがわかる
。なお、ｌ、、：セグメント内で差があるのはセグメン
ト内で水頭差があることによって原因するものであり、
この場合はセグメント内において絞りのＤ径を上位岩手
さくすることに同様に解決できるものであり、さらに細
かく均等な噴霧が可能になる。
上記実施例では、各セグメント（ＡＯべＡ・）ごとに、
各エアチップ（ロ）の口径■を同一にし、その各エアチ
ップ（２）の口径（Ｄを上位のセグメント岩手さくして
、平均化された噴霧を可能にし、同様にセグメント内に
おいても同要旨で実施することによりさらに均等な噴霧
が可能となることを説明したが、また、各グループ（Ｂ
１）〜（Ｂ３）内でも例えば（Ｂ１）をＤ＝８．７’、
（Ｂ２）をＤ＝ｔＯφ、（Ｂｓ）をＤ＝４！！−などと
して、同要旨で実施できることは言うまでもない。
各エアチップ（ロ）の口径■を同一にし、その各エアチ
ップ（２）の口径（Ｄを上位のセグメント岩手さくして
、平均化された噴霧を可能にし、同様にセグメント内に
おいても同要旨で実施することによりさらに均等な噴霧
が可能となることを説明したが、また、各グループ（Ｂ
１）〜（Ｂ３）内でも例えば（Ｂ１）をＤ＝８．７’、
（Ｂ２）をＤ＝ｔＯφ、（Ｂｓ）をＤ＝４！！−などと
して、同要旨で実施できることは言うまでもない。
以上述べたごとく本発明の連続鋳造設備における鋳片二
次冷却方法によれば、鋳片を二次冷却する多数のエアノ
ズルを鋳片搬送方向に沿って複数グループに分け、該各
グループごとに給水するものであるから、各グループの
水頭圧はほぼ同一である。また適当な各グループ内にお
ける各ニアミストノスルのうち、上位のエアミストノズ
ルのエア絞りを下位のエアミストノズルのそれよりも小
に設定して噴■するものであるから、水とエアとのバラ
ンスからこの上位のエアミストノズルにおける冷却水の
供給量が増加する。したがって上位のエアミストノズル
の水頭圧が下位のエアミストノズルのそれよりも小さい
にもかかわらず、両者の噴霧量ははば均等になるもので
ある。以上のことから全エアミストノズルの噴霧量がほ
ぼ均等となり、鋳片を二次冷却域の全域にわたって均等
にソフトクリーニングする仁とができ、良質の鋳片を提
供することができるものである。またダイレクトローリ
ングを良好な状態でおこなうことができるものである。
次冷却方法によれば、鋳片を二次冷却する多数のエアノ
ズルを鋳片搬送方向に沿って複数グループに分け、該各
グループごとに給水するものであるから、各グループの
水頭圧はほぼ同一である。また適当な各グループ内にお
ける各ニアミストノスルのうち、上位のエアミストノズ
ルのエア絞りを下位のエアミストノズルのそれよりも小
に設定して噴■するものであるから、水とエアとのバラ
ンスからこの上位のエアミストノズルにおける冷却水の
供給量が増加する。したがって上位のエアミストノズル
の水頭圧が下位のエアミストノズルのそれよりも小さい
にもかかわらず、両者の噴霧量ははば均等になるもので
ある。以上のことから全エアミストノズルの噴霧量がほ
ぼ均等となり、鋳片を二次冷却域の全域にわたって均等
にソフトクリーニングする仁とができ、良質の鋳片を提
供することができるものである。またダイレクトローリ
ングを良好な状態でおこなうことができるものである。
図は本発明の一実施例を示し、第１図は連続鋳造設備の
概略側面図、１１！２図は要部の概略側面図、（１）・
・・モールド、儲）・・・鋳片搬送経路、（３）・・・
鋳片、（７）・・・ロール、’（ａ） ”・エアミスト
ノズル、（至）・・・エア絞り孔、（ロ）・・−給水本
管、（至）・・・枝管、（至）・・・幹管、（Ａ＋）〜
（Ａ・）・・・セグメント、（Ｂｌ）（Ｂａ ）用グル
ープ第１図 ２７６− 第２図
概略側面図、１１！２図は要部の概略側面図、（１）・
・・モールド、儲）・・・鋳片搬送経路、（３）・・・
鋳片、（７）・・・ロール、’（ａ） ”・エアミスト
ノズル、（至）・・・エア絞り孔、（ロ）・・−給水本
管、（至）・・・枝管、（至）・・・幹管、（Ａ＋）〜
（Ａ・）・・・セグメント、（Ｂｌ）（Ｂａ ）用グル
ープ第１図 ２７６− 第２図
Claims (1)
- Ｌ 鋳片を二次冷却する多数のエアミストノズルを鋳片
搬送方向に沿って複数グループに分け、該各グループご
とに給水し、適当な各グループ内における各エアミスト
ノズルのうち、上位のエアミストノズルの工、ア絞りを
下位のエアミストノズルのそれよりも小に設定して噴霧
することを特徴とする連続鋳造設備における鋳片二次冷
却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57066518A JPS58184047A (ja) | 1982-04-20 | 1982-04-20 | 連続鋳造設備における鋳片二次冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57066518A JPS58184047A (ja) | 1982-04-20 | 1982-04-20 | 連続鋳造設備における鋳片二次冷却方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58184047A true JPS58184047A (ja) | 1983-10-27 |
| JPS623711B2 JPS623711B2 (ja) | 1987-01-26 |
Family
ID=13318156
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57066518A Granted JPS58184047A (ja) | 1982-04-20 | 1982-04-20 | 連続鋳造設備における鋳片二次冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58184047A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62109844U (ja) * | 1985-12-27 | 1987-07-13 | ||
| JP2014046314A (ja) * | 2012-08-29 | 2014-03-17 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 連続鋳造における鋳片冷却装置 |
| CN105728680A (zh) * | 2016-05-04 | 2016-07-06 | 上海耀秦冶金设备技术有限公司 | 连铸机气水平衡动态控制方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02108512A (ja) * | 1988-10-18 | 1990-04-20 | Yamaha Corp | 樹脂成形品及びその金型 |
-
1982
- 1982-04-20 JP JP57066518A patent/JPS58184047A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62109844U (ja) * | 1985-12-27 | 1987-07-13 | ||
| JP2014046314A (ja) * | 2012-08-29 | 2014-03-17 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 連続鋳造における鋳片冷却装置 |
| CN105728680A (zh) * | 2016-05-04 | 2016-07-06 | 上海耀秦冶金设备技术有限公司 | 连铸机气水平衡动态控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS623711B2 (ja) | 1987-01-26 |
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