JPS58177152A - 水素同位体交換用触媒構造体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は水素同位体交換用の触媒構造体に関し、より詳
細には水−水素間の水素同位体交換反応による重水濃縮
や水中のトリチウム除去などに好適である触媒構造体に
関する。

従来から、水と水素間の水素同位体交換反応は下記（１
）式で表わされることが知られている。

ただしｇは気体、ｌは液体、ＫＣは全反応速度定数を表
わす。

そして（１）式の反応は、実際には下記（２）式で表わ
される水素−水蒸気間の触媒反応と、下記（３）式で表
わされる水蒸気と液体水との物理的接触による気液接触
反応との組合せによって進行する。

ここでＶは水蒸気を表わし、Ｋｇは水素−水蒸気量反応
速度定数、Ｋｌは気液反応速度定数を示す。

以下、上記水素−水蒸気間の触媒反応をＫｇ反応と云い
、後述する触媒部、すなわち疎水性触媒の存在下にとの
Ｋｇ反応は進行する。また、上記気液接触反応を以下Ｋ
１反応と云い、とのＫ１反応は親水性部において進行す
る。

ところで、かかる水素同位体交換反応を工業的規模で行
なう場合に、疎水性触媒、たとえば白金−ポリ四フッ化
エチレン触媒のみを反応塔に充填し、上部から液体水を
流し、下部から水素ガスを供給すると触媒が疎水性なの
で液体水が触媒をぬらさず、フラッディング（溢流現象
）を生じたり、疎水性触媒上での液体水の分散が不十分
なために高価な触媒の活性を十分に生かしきれない欠点
があった。このため、反応塔を分離多段型にして疎水性
触媒を充填したＫｇ反応部、および親水性充填物を充填
したＫ１反応部を交互に積重ねた反応塔や疎水性触媒に
気液接触を増加させるための親水性充填物を一定比率で
混合して使用する方法などが提案された。

しかしながら、ステンレスメツシュワイヤで作ったディ
クソンバッキングや、マクマホンバッキング、セラミッ
ク材料で作ったポールリングなどの親水性充填物と疎水
性触媒を不規則に充填する方法では、これら親水性充填
物を伝って流下した液体水がその直下にある疎水性触媒
上に滴下したり、濡れた親水性充填物と密着して、その
部分の疎水性触媒が有効にはたらかなかったり、またこ
れら親水性充填物と疎水性触媒の混合を完全には制御し
がたいために充填塔の触媒性能が充填するたびに異なる
などの欠点があった。

また親水性充填物の間に疎水性触媒が存在するので親水
性充填物同志の接触が少なくなり、このため液体水の流
れがとぎれとぎれになって塔内での液体水の拡散が不十
分になったり、塔内での滞留時間が短かくなって十分な
Ｋ１反応を提供することができない問題点もあった。

また、（２）および（３）の反応を分離して行なう気液
分離型の多段反応塔を用いる方法では、親水性充填物と
疎水性触媒を別′々の反応室に充填し、しかもこの両者
を連結するだめの水蒸気−水素混合ガスの通路を必要と
するため、装置の構造が必然的に複雑となるばかりでな
く、装置の製作上、−Ｋｇ反応部とＫＡ’反応部の繰り
返しを小きざみにはできず、棚段の数が比較的小数に限
定されるか、装置の寸法が不必要に大きくならざるを得
ないなどの問題点があった。

そこで本発明はかかる従来の欠点を解消すべくなされた
ものであり、ネット状の親水性部のネットの空間に触媒
部が配置されているので表面積を著るしく大きくして水
素−水蒸気間と水蒸気−液体水量の水素同位体交換の場
を規則的、かつ小きざみに繰り返すことができ、従って
親水性充填物によって生ずるに／反応と、疎水性触媒に
よって生ずるＫｇ反応とを夫々釣合いのとれた状態とし
て水と水素間の水素同位体交換反応を促進し、かつ疎水
性触媒の活性を十分に活用して装置を小型化することが
できるたどの特長を有するものである。すなわち本発明
の水素同位体交換用触媒構造体は、繊維状の親水性材料
で形成したネットの空間に、疎水性材料に担持した水素
同位体交換用触媒を配したことを特徴とするものである
。

以下、本発明について更に詳細に説明する。

まず本発明における親水性部がネット状で繊維状の親水
性材料で形成されている。ここで繊維状とは糸状、紐状
、あるいは多数の穴をあけ　・た管状などあり、これら
繊維状材料でネット状に編織されている。具体的には繊
維状親水性材料はナイロン、ポリエステル、ポリヵーホ
ネート、ポリオレフイ／、ポリアクリロニトリル。

ポリウレタン等の親水性合成繊維、炭素繊維。

ステンレススチール、アルミニウム、銅、アルミニウム
合金などの繊維状金属、ガラス繊維。

セラミックファイバーなどの無機質繊維であり、これら
は単一種または複数種で用いることができる。合成繊維
は安価ではあるが、トリチウム除去装置では放射線によ
って分解され易く、触媒を被毒することもあるので、炭
素繊維やガラス繊維など耐放射性材料の使用が好ましい
。また二重温度交換法における高温浴に使用する場合は
、高温耐性に富んだ繊維状金属、セラミックファイバー
などが用いられる。

更に本発明では繊維状の親水性材料としてアルミや銅の
ネット（ネットの目開きが通常０．０５〜１　ｍｍのも
のでメツシュワイヤーとして使用できるもの、およびネ
ットの目開きが通常３〜１゜朋程度であるもの）、また
はこのメツシュワイヤーの表面を多孔質にしたものなど
も使用可能である。しかしながら、これら材料は液体水
の流量に対する許容量が小さく、液体水が自由落下しや
すいので、むしろ液体水流量が少ない装置に適している
。

本発明において用いる水素同位体交換用触媒は、水−水
素間における水素同位体交換反応に従来から用いられて
いる触媒を広く用いることができ、たとえば白金、パラ
ジウムなどの周期律第８族金属、ニッケル・クロミア、
ニッケル・コバルトなどがこれに属する。本発明におい
ては、かかる触媒を帯状の疎水性材料に担持したものが
触媒部として用いられる。

疎水性材料としては、疎水性であれば如何なるものであ
っても良く、触媒部としてたとえば特開昭５５−２８７
０４号公報に開示されたように多孔質フッ素樹脂中にポ
ーラスポリマー、すなわちゲル型三次元多孔質高分子を
重合させたもの、具体的にはフッ素樹脂モノマ、架橋剤
、および場合によっては重合開始剤を、モノマは溶解す
るが生成した架橋重合体を溶解しない有機溶剤を希釈剤
として混合して重合せしめたのち、希釈剤を除去したポ
リマに周期律表第８族、またはニッケルークロムなどの
水−水素量水素同位体交換反応に活性を示す触媒を担持
したものを挙げることができる。この疎水性触媒部は多
孔質フン素樹脂を支持体として使用するだめに強度のあ
る帯状の触媒部を得ることができ、特に肉厚においては
数十ミクロンから数ミＩＪメートルの（のが容易に得ら
れ、かつ高活性で強い疎水性を示す。

次に本発明においては、上述したような親水性部と触媒
部とから触媒構造体が形成され、親水性部のネットの空
間に帯状の触媒部が配置されている。触媒部の配置は特
に限定されるものではなく、ネットの空間に、たとえば
帯状の触媒部を横方向に、或は縦方向に、ネットを構成
する親水性部に編み込むようにして触媒部を固定しなが
ら配置され、この結果、触媒構造体が形成される。

このようにして形成された本発明の触媒構造体は、構造
体単独で、或は他の親水性の充填材と共に用いられ、充
填塔の形状に応じた種々の形状で充填された後に、水素
同位体交換反応に供される。充填塔へ充填するにあたっ
ては、触媒構造体は充填塔内に規則的、かつ立体的に配
置される。これにより触媒構造体の親水性部と触媒部と
を規則的に配置する効果が得られ、緻密な水素同位体交
換反応を繰り返すことができ、触媒部に保有される水素
同位体交換触媒が有する活性を十分に発揮することがで
きる。

本発明の触媒構造体を充填塔に規則的に配置するには、
構造体を紐状、リボン状、多孔性のチューブ状等の繊維
状形状としたり、あるいはこれらを編織してシート状と
するのが好ましい。

親水性充填材と規則的に組み合わせて配置するのに好都
合である。また本発明の触媒部をりン′グ状とし、これ
に親水性充填材などの紐を通すなどして規則的に固定す
ることもできる。

次に本発明の触媒構造体の作用効果について述べる。

本発明における親水性部は、糸状、紐状、あるいは多数
の穴をあけたチューブ状などで形成されたネット状であ
る。従って、個々の繊維間およびネット空間部は極めて
多孔質状となっており、表面積も犬きく、十分に液体水
を吸収することができる。このだめ、液体水を親水性部
の形の通りに流すことができるので、充填塔内に適当な
形状に配置することによって液体水の十分な滞留時間を
保持することができ、かつ滴下を最小限にすることがで
きる。また液体水は多孔質内部を滞留しながら通るので
、ガスの流れと液体水が向流する場合も、フラッデング
を非常に少なくすることができる。

たとえば繊維状親水性材料で紐を編み、この紐でネット
を作成したとき、液体水は紐に毛管凝縮力によって紐に
吸収され、紐の内部空隙を充満しながら紐全体に浸透す
る。液体水が紐の内部空隙を完成に満たしたとき、液体
水が紐の表面を覆うので、紐はあたかも水の紐のように
なる。このとき液体水の表面積は、紐の幾何学表面積に
等しくなる。他の形状の場合も同様である。紐の場合、
紐の編み方もＫｌに大きな影響を与える因子である。た
とえば、５ミリ角の格子状ポリエチレン製ネットにナイ
ロン繊維をより合わせて作った直径１　ｍｍのナイロン
紐を全て縦方向になるように通して固定した場合、水の
落下が早くなり、十分な滞留時間が得られず、Ｋ７反応
が進行する前に反応管を通りすぎてしまう。同様にして
１朋のナイロン紐を全て横方向になるように通して固定
した場合（後述の第１図参照）、液体水は最上部の横糸
を濡らして横に拡散し、保持しきれなくなった水が滴下
し、第２番目の横糸を濡らして横へ拡散する段階を経て
全ての紐を濡らして液体水が塔底に到着するには紐を縦
方向に配置するよりもはるかに時間がかかる。また紐を
ジグザグに配置すれば、液体水はジグザグに流れ、紐を
毛糸のように編めば紐の隙間を水と水蒸気の混合流が通
ることができるようになり、更に水の単位体積当りの幾
何学表面積を大きくすることができる。

このように液体水の滞留時間は、紐の水保持容量（空隙
率）と配置形状で決まるので、紐の径が大きい方が滞留
時間が長くなるが、水蒸気との接触面積が小さくなるの
でＫｌは小さくなる。

また細い紐に大量の液体水を流すと、液体水は紐の外に
溢れ出て液滴となって自由落下するため、滞留時間が短
かくなる。このように装置の処理目的に合わせて、これ
らを設計することができる。

またネット７−ト状に加工された繊維状多孔質親水性部
にあっては、菱形、角形、丸、十字形など、各種形状の
穴をシートにあけたり、シートを波形に加工したり、エ
クスパンドメタル（ＪＩＳ　Ｇ　３３５１　）のように
シートに切れ目を入れて引張し、菱形、六角形などの穴
を持つ漁網状に加工するなどの工夫をして液体水の滞留
時間を調節することができる。

このように毛管凝縮力で水を保持することのできる繊維
状の親水性部に水を通せば、親水性部の幾何学的形状の
通りに液体水が浸透、拡散する。Ｋ７！１反応は親水性
部の表面で行なわれ、その反応速度は水の表面積が増え
るほど大きくなる。すな−わち本発明においては、親水
性部の形状と単位面積当りの幾何学的表面積を調節する
ことによってＫ１反応速度を早くしたり、遅くすること
が可能になり、疎水性触媒の反応速度Ｋｇとのバランス
を自由に調節することが可能となる。

また紐が完全に水に満たされていない場合は、水の一部
は紐の繊維状間隙の毛細管や吸着力によって水の細長い
柱や被覆を形成し、あたかも水の多孔質体のようになる
。水の多孔質体が形成された場合は、Ｋｌが非常に大き
くなるので、水の流量と滞留時間を考慮して多孔質体が
形成されるような親水性部の構造と体積を設計すれば、
効率の良い親水性部を得ることができる。

このように本発明の触媒構造体は、多孔質で接触面積が
大きいのでこれらを反応塔の親水性部と触媒部とに規則
的に配置した場合、ＫｌとＫｇの反応が夫々、無駄なく
進行する。このことは気液分離型多段反応塔の原理から
すれば明白であり、気液分離型の反応において初段の吸
収部（本発明のＫ１部に相当）で気液接触反応が平衡に
到着した後で、更に後段の吸収部を配置してもＫ１反応
が平衡に到達した以上、それ以上の反応は進行しないか
らである。触媒反応部においても同様であり、したがっ
てＫ１反応とＫｇ反応が微細に規則正しく繰り返されて
全体の反応が効率良く進行することになる。

しかしながら多孔質の粒状疎水性触媒においては、粒径
が小さい程、活性が高い。これは大粒では水素と水蒸気
の混合ガスの触媒粒子内拡数が触媒金属表面での水−水
蒸気量水素同位体交換反応より遅いためである。同様に
紐状、テープ状、シート状等の触媒部でも多孔質体であ
る触媒内部の拡散が反応速度の阻害要因とならないため
には、できるだけ肉厚が薄い方が良い。

たとえば、肉厚６０μ、巾５朋のリボン状触媒の１７当
りの触媒活性は４．５　ｍｏｌ　／ｈｒ　−ｆ程度であ
り、肉厚１，０００　ｔｔ　（１ｍｍ　）、　巾５ｍｙ
　ｃＤ　１　？　当す（Ｄ触媒活性は０．７ｍｏｌ／ｈ
ｒ−１程度である。

充填塔の性能を十分に発揮させるためには、単位重量当
りの触媒活性が高いだけでは不十分であって、Ｋｇとバ
ランスのとれたに／ｌ’が必要である。反応装置に必要
な全体の触媒部の量は液体水の流量から計画されるに７
によって決定されるので、最適な触媒量を規則正しくバ
ランス良く配置するのに都合の良い触媒の形状と強度が
必要である。

以上述べた如く本発明によれば、ＫｌとＫｇの組み合せ
が自由に増減できるので、バランスのとれたＫｌとＫｇ
が容易に得られる。

反応装置の操業目的によって液体水供給量。

反応温度、水素流量等が異なるので最適な液体水滞留時
間、　Ｋ１等を設計しなければならないが、充填材の材
質、形状、各単位体積当りの液体水の許容量とＫｌが解
っていれば最適な親水部を設計することができる。親水
部が設計されれば、そのＫｌとバランスのとれた最適な
Ｋｇの組込み量を疎水性触媒の肉厚、触媒金属濃度、触
媒量。

編込み形状などの既知のデータにもとづいて設計するこ
とができる。ＫｌとＫｇのバランスの良い設計をすれば
触媒中の白金や装置の熱源等を無駄なく利用することが
できる。

次に本発明の実施例を示す。

実施例１ 触媒構造体と併用する親水性充填材３として第１図に示
すように、直径１′ｍ１！Ｌのナイロン紐１を、４闘目
の正方形の網目Ａを有するポリエチレンネット２に横に
各目当り４本づつ３目毎に貫通させ、畳表状に折込んだ
マット状にし、これを親水性部とした。親水性部の表面
積は０．６３ｍ′／、１！であった。また疎水性触媒部
としては厚さ６０μ、巾４ｍｍの多孔質ポリ四フッ化エ
チレンにポーラスポリマーを重量比で７０チ含浸９重合
させ、洗浄後、常法によシ白金を２５２％担持させたリ
ボン状のものを用い、これを上記親水性部と同様に編み
込んでマット状としたものを触媒部とした。　　　　□ これら親水性部６と触媒部４を重ね合わせて第２図に示
すように巻き込み、直径２７龍、高さ５００ｍｍの円筒
形の触媒構造体とし、これを内径２７朋、高さ１，００
０１ｆ１ｍのウォータジャケット付きカフス製反応塔に
充填し、土１・人々２ｆｉｌｌ關の高さに３φＸ５１の
ステンレスメツシュワイヤー製ディクソンバッキングを
充填した。触媒構造体充填量は１８７乙り白金充填量は
０．４６Ｐ”／１であった。液体を反応塔上部から、水
素を反応管下部から流し、向流反応させてトリクルベッ
ド向流反応装置となし、反応部の温度を３０°Ｃに保っ
た。

次に液体水と水素のモル流量比が常に１．０になるよう
に調整し、水素の空塔速度を変化させて反応速度定数を
求めた。結果を第３図に示す。

同様にナイロン紐を縦に通したものを充填材として用い
た場合の結果、および比較として下記組成を有する疎水
性粒状触媒のみを不規則充填した場合の結果も第３図に
伴記した。

リング型、白金０．５％担持、外径８闘、肉厚２ｍｍ、
白金充填量１．５４　ｆ／ｌ　、触媒重量３０８　ｒ。

なお反応速度定数は下記式により算出した。

ここで、 ｄ：水素の空筒速度（ｍｏ１７ｈｒ、　、、　）α：平
衡定数 γ：水水氷水素モル流量比　ｌ／Ｌ　）Ｚ：触媒層の高
さくｍ） ｎ：交換効率（ｒ＋５−ｎｏ／ｎｅｏ　−ｎｉ　）ただ
し、ｎｉ、ｎｏ、ｎωは反応器の入口、出口および平衡
時における水素中のＤモル分率。

第３図から、ナイロン紐を横に通しだ親水性充填材を用
いた場合の曲線Ａの方が、ナイロン紐を縦に通した場合
の曲線Ｂよりも結果が良好であった。これは親水性充填
材における水の滞留効果が良好であるためと考えられる
。また疎水性触媒のみを用いた場合の曲線ＣはＫ１反応
が不十分なために空塔速度が増加するにつれて反応速度
定数が大きくなる傾向を示した。

実施例２ 親水性部３として第４図に示すように、直径１龍のナイ
ロン紐５を、１枚の４　ｘｗ目のポリエチレンネット６
にジグザグに、同一平面状に編込んだものを用いた。ま
た、触媒部としては、実施例１と同一のリボン状触媒（
白金担持量３．６２％）を用い汽。この両者を積重ねて
巻き込み筒状としたものを反応塔に充填し、固定した。

充填物の仕様は下記のとおりである。

親水件部表面積　　　　０．７２１ｒＬ′／ｌ触媒部充
填量　　　　６５　　’／ｌ 白金充填量　　　２．３５２／ｌ 実施例１と同一条件で実験を行ない、空塔速度０．２−
において反応速度定数１．３　Ｘ　１０５　ｍｏｌ／ｈ
「・ｍ８　　という最高値を得た。しかし空塔速度が増
加するとフラッデングが発生し、このタイプの触媒構造
体は低い空塔速度に適していると考えられる。

実施例３ 実施例２の触媒量を捧とし、親水性部の量を２倍にして
その表面積を１．４０７ｎ／ｌ、触媒量３２．５騎、白
金充填量１．１８　騎にした。まだ、その他の条件はす
べて実施例２と同一にした。空塔速度０．５”／−のと
きの反応速度定数は９．７Ｘ１０’ｍ０１／ｈｒ、ｒＩ
１８であり、空塔速度１．１−／、、ｆもフラツデング
を生じなかった。これは親水性部を２倍に増やした効果
によるものと考えられる。

実施例４ 実施例１で用いたポリエチレンネット２に直径１龍のナ
イロン紐７を第５図に示すように毛糸の鎖編み状に編込
み親水性部３とした。疎水性触媒部は実施例１と同じ性
状のリボン状のものを直径０．５酊の紐状とし、実施例
１と同様にしてポリエチレンネットに水平に織込んだも
のを用いた。なお白金担持量は１．６２９６であった。

次にこの充填材ネットに触媒部マットを重ねて巻き込み
、直径３Ｑ　ｔａｘ　、高さ５０１ｍの円筒状とし、こ
れを１０箇重ねて直径３０ｍｍのガラス反応筒に充填し
た。なお、円筒状充填物の間には液体と水素の分散を１
良くするだめに親水性繊維材料よりなる開孔を有する触
媒支持体を設置して気液の分散を図った。反応条件は実
施例１と同様であり、両式によりＫｃを求めると共に、
反応系内の水素ガス、水蒸気および液体水のＤモル分率
を測定することにより、反応速度定数ＫｇおよびＫｌを
別々に算出し、下記の値を得た。

なお、円筒状充填物の仕様は、 触媒部重量　　　４７．５　ｆ／１ 親水親水表部表面積　　１．０６？′ｌ白金充填量　　
　０．７７４ であった。

Ｋｇ　　　１２０．７　ＫｍＯＪ／ｈｒ０．ａＫ１１１
７．６ＫｍＯ１／ｈｒ０ｍｓ Ｋｃ　　　　５　ｓ、ＯＫｍＯ’／ｈｒ−ｍ８これら反
応速度定数の値からＫｇ反応とＫ１反応がほぼ同程度の
、しかも大きな速度で進行し、従って総括反応速度も大
きいことが明白である。

実施例５ 実施例４で用いた直径１朋のナイロン紐の代りに同一直
径をテフロン紐を用い、触媒部の親水性部をなくした。

その他の条件は実施例４と同一である。

なお、触媒部重量　　４７．５’／ｄ 親水性部表面積　　　　０ｍ２／／！ 白金充填量　　０．７７に であり、下記反応速度定数を算出した。

Ｋｇ　　　１２０．７　　Ｋ””／ｈｒ、ｍ５Ｋ１２１
．４　　Ｋ””／ｈｒ、ｍ５ Ｋｃ　　　１Ｂ、　ＯＫ””／ｈｒ−７７１”この結果
からＫ１反応が進行しないためにＫＣが約晃に低下し、
触媒の作用が無駄になっていることが理解できる。

実施例６ 繊維状ステンレスを圧縮し、焼結してＱ、５ｍｍ厚の板
状に成型し、これにエクスパンプツトメタル（ＪＩＳ　
Ｇ　３３５１　）のように切れ目を入れて引張し、菱形
の穴を有する魚網状に加工し、これを親水性部８とした
。メツシュの形状を第６図に示す。疎水性触媒部として
は、Ｑ、３ｍｍの穴を多数開けた外径２ｍｕ　、内径１
　ｍｍ　、孔径１μ、気孔率８５％のチューブ状多孔質
ポリ四フン化エチレンの細孔中にポーラスポリマーを重
合せしめ、白金を１．０６％担持させたものを用いた。

この触媒部９を親水性部８の菱形穴の中に第７図に示す
ように水平になるように編込んだものを触媒構造体１０
として用い、第８図に示すように重ねて１００　ｍ＊　
Ｘ　１００龍Ｘ　１５００龍の柱状反応管に充填し、実
施例４と同様にして５０°ＣにおけるＫｇ　。

Ｋｌ　、およびＫＣを測定した。

なお、充填物の仕様は、 触媒部重量　９７．２４ 親水件部表面積　　０．４７ｍ／６ 白金充填量　　１．０３４　であり、また、Ｋｇ８８．
３ＫｍＯ１／ｈ７．ｒｒＬ８Ｋ１６４．ＩＫｍＯ１／ｈ
ｒ、、１ａ Ｋｃ　　　３６．３　　ＫｍＯ’／ｈｒ　−ｍ３テロ　
ツだ。

この結果は、Ｋｇに比しＫｌがやや小さいものの、親水
性部にステンレススチールを用いているので、特にトリ
チウム除去用として有効であることを示している。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図は本発明の第１実施例を示す説明図
、第３図は第１実施例における反応速度定数を示す図、
第４図および第５図は第２実施例および第３実施例を夫
々示す構成図、第６図および第７図は第４実施例を示す
構成図、第８図はその使用状況を示す説明図である。 ５．８・・・親水性部、９・・・触媒部、１０・・・触
媒構造体。 工業技術院長の復代理人 光興業株式会社の代理人 弁理士　小　川　信　− 弁理士　野　口　責　照 弁理士　斎　下　和　彦 第１図 第２１／１ 第　３１２１ ×１０４ 空筒速度（１／・イ・（） ’ｔ′４’ｓ　　４　１ｊｆ ！ 東京都中央区銀座４丁目２番１１ 号光興業株式会社内 ０発　明　者　丹務 東京都中央区銀座４丁目２番１１ 号光興業株式会社内 ０発　明　者　野口宏史 東京都中央区銀座４丁目２番１１ 号光興業株式会社内 ■出　願　人　光興業株式会社 東京都中央区銀座４丁目２番１１

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 繊維状の親水性材料で形成したネットの空間に、疎水性
   祠刺に相持した水素間ｔｅ１体交換１１１触媒を配した
   ことを特徴とする水素同位体交換用触媒構造体。