JPS58175931A - 配電系統発電装置の制御方式 - Google Patents
配電系統発電装置の制御方式Info
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- JPS58175931A JPS58175931A JP57057641A JP5764182A JPS58175931A JP S58175931 A JPS58175931 A JP S58175931A JP 57057641 A JP57057641 A JP 57057641A JP 5764182 A JP5764182 A JP 5764182A JP S58175931 A JPS58175931 A JP S58175931A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、配電系統に連系運転される発電装置の制御方
式に関し、その目的とするところは既存の系統構成の見
直しを要することなく、許容される負荷電圧変動幅を守
りつ＼発電装置の連系運転を行なわせるにある。
式に関し、その目的とするところは既存の系統構成の見
直しを要することなく、許容される負荷電圧変動幅を守
りつ＼発電装置の連系運転を行なわせるにある。
配電系統において高圧母線より柱上変圧器を介して接続
される低圧負荷の電圧は１０１±６■が一般的であり、
また低圧負荷は通常１０１±ＩＱＶに耐え得るように設
計されている。すなわち、電圧の許容変動幅は２０％で
ある。従来の配電系統は負荷変動があっても電圧が充分
この許容変動幅以内に収まるよう系統構成および運用制
御がなされているが、電圧変動幅拡大に対する余裕は系
統によって異なるが一般に少なく数−程度である。
される低圧負荷の電圧は１０１±６■が一般的であり、
また低圧負荷は通常１０１±ＩＱＶに耐え得るように設
計されている。すなわち、電圧の許容変動幅は２０％で
ある。従来の配電系統は負荷変動があっても電圧が充分
この許容変動幅以内に収まるよう系統構成および運用制
御がなされているが、電圧変動幅拡大に対する余裕は系
統によって異なるが一般に少なく数−程度である。
石油危機以来エネルギー問題の解決策として燃料電池や
太陽電池などの新エネルギー源による分散形発電装置が
将来多数使用される動向にある。
太陽電池などの新エネルギー源による分散形発電装置が
将来多数使用される動向にある。
これらの発電装置は負荷電圧の安定供給および新エネル
ギーの有効利用の見地から既存配電系統と連系運転され
る方向にある。発電装置によっては、専用外圧変圧器又
は専用配電線を介して既存配電系統に連系される。この
場合発電装置普及が進む４こつれて軽負荷時に配電用変
電所への電力逆送が起り、負荷電圧上昇により負荷端電
圧変動幅が拡大する。このような点から系統構成の見直
しが必要になってくる。次にこの問題点につき、具体的
数値を挙げながらさらに評しく説明する。
ギーの有効利用の見地から既存配電系統と連系運転され
る方向にある。発電装置によっては、専用外圧変圧器又
は専用配電線を介して既存配電系統に連系される。この
場合発電装置普及が進む４こつれて軽負荷時に配電用変
電所への電力逆送が起り、負荷電圧上昇により負荷端電
圧変動幅が拡大する。このような点から系統構成の見直
しが必要になってくる。次にこの問題点につき、具体的
数値を挙げながらさらに評しく説明する。
第１図に示す例のように、配電用変電所１次−人魚を送
配電系統の定電圧点とし、３相１０，０００（ｋＶＡ）
の配電用変圧器Ｔを介して接続されている配電系統に専
用昇圧トランス又は専用配電線（Ｂ−Ｃ）を介して発電
装置Ｇが接続される場合について、一般的に使用されて
いる回路常数を利用して話を進める。変圧器Ｔの慢イン
ピーダンスを７．５チとし、負荷Ｌ ４−１ Ｂ点に接
続され、発電装置は３相１０００（ｋＶＡ） ｐｆ １
の定電流源として扱う。高圧配線は６ Ｑ （ｍｍり架
空で、配電用変電所から負荷点Ｂまで５ ｋｍとし、１
ｏｏｏ（ｍ）当りのインピーダンスを０．３（Ω）＋ｊ
０．３ （Ω）とする。この場合、計算により次の値
が求まる。
配電系統の定電圧点とし、３相１０，０００（ｋＶＡ）
の配電用変圧器Ｔを介して接続されている配電系統に専
用昇圧トランス又は専用配電線（Ｂ−Ｃ）を介して発電
装置Ｇが接続される場合について、一般的に使用されて
いる回路常数を利用して話を進める。変圧器Ｔの慢イン
ピーダンスを７．５チとし、負荷Ｌ ４−１ Ｂ点に接
続され、発電装置は３相１０００（ｋＶＡ） ｐｆ １
の定電流源として扱う。高圧配線は６ Ｑ （ｍｍり架
空で、配電用変電所から負荷点Ｂまで５ ｋｍとし、１
ｏｏｏ（ｍ）当りのインピーダンスを０．３（Ω）＋ｊ
０．３ （Ω）とする。この場合、計算により次の値
が求まる。
（Ｈ−Ｄ間高圧線路）５ｋｍ相当として線路抵抗
Ｒｔ＝ １．５ （Ω）線路リアクタンスＸｔ ＝
１．５ （Ｑ）（Ｂ−Ｃ間専用線専用変圧器バンク）Ｒ
，、Ｘ！（発電） 定電流源 する等価回路を示しである。
Ｒｔ＝ １．５ （Ω）線路リアクタンスＸｔ ＝
１．５ （Ｑ）（Ｂ−Ｃ間専用線専用変圧器バンク）Ｒ
，、Ｘ！（発電） 定電流源 する等価回路を示しである。
ここで、発電装置が系統に接続された時の負荷端りの電
圧変動△ＶＬは近似的に上記の数値を用いて以下の様に
なる。
圧変動△ＶＬは近似的に上記の数値を用いて以下の様に
なる。
ΔＶＬ ＝ （Ｘ１＋Ｘｚ）”＋Ｒ７’ＸＩＧ＝２０６
．７６７（Ｖ）この変動は、負荷端での電圧位相（ある
いはカ４Ａ）にもよるが、発電装置の並存により、５．
４３−の電圧変動を引き起こす事になり、負荷電圧変動
幅拡大に対する余裕によっては許容される電圧変動幅を
越えることが考えられる。
．７６７（Ｖ）この変動は、負荷端での電圧位相（ある
いはカ４Ａ）にもよるが、発電装置の並存により、５．
４３−の電圧変動を引き起こす事になり、負荷電圧変動
幅拡大に対する余裕によっては許容される電圧変動幅を
越えることが考えられる。
上述から明らかのようｌこ、配電系統に発電装置を接続
する場合には配電系統の蒐直しが必要とな・す、場合に
よっては系統構成ないしは運用制御の変更のための費用
が発生する。
する場合には配電系統の蒐直しが必要とな・す、場合に
よっては系統構成ないしは運用制御の変更のための費用
が発生する。
この解決策として過電圧継電器で発電装置を解列する方
式が考えられるが、この方式はボンピング現象をひき起
こし、エネルギー利用率も悪い。
式が考えられるが、この方式はボンピング現象をひき起
こし、エネルギー利用率も悪い。
さらに、自動電圧調整装置により発電装置無効電力の可
変制御を行なって電圧安定化を計る方法も考えられる。
変制御を行なって電圧安定化を計る方法も考えられる。
しかしながら、先に例示した如く、配電系統の場合線路
の抵抗とりアクタンスとが則しオーダーなので効きが悪
く、発電装置の有効出力を大幅に上回る無効電力が必要
であり、実現性に乏しい。また、多数の小容量発電装置
で適正な相互電力配分をとりつつ系統の電圧調整を行な
うことは現実的に不可能である。
の抵抗とりアクタンスとが則しオーダーなので効きが悪
く、発電装置の有効出力を大幅に上回る無効電力が必要
であり、実現性に乏しい。また、多数の小容量発電装置
で適正な相互電力配分をとりつつ系統の電圧調整を行な
うことは現実的に不可能である。
本発明の目的は、既存配電系統の見直しを要することな
くそのま５利用しながらも、発電装置接続による負荷電
圧ｆ動幅の拡大を防止し、できるだけ多くの発電装置の
設置を可能にすることにあ ５− る。
くそのま５利用しながらも、発電装置接続による負荷電
圧ｆ動幅の拡大を防止し、できるだけ多くの発電装置の
設置を可能にすることにあ ５− る。
この目的は、配電系統に連糸運転される発電装置の出力
電流を負に′ＷＩＬ圧監視のもとて次のように制御する
こと、すなわち負荷電圧の推定値として発電装置負荷点
間のインピーダンスに出力電流を乗じた電圧と出力電圧
との加算値を求め、これが設定上限電圧に接近した段階
より進相無効電流の供給を開始させ、負荷電圧推定値が
設定上限電圧に達したときに、配電系統としての定電圧
受電点と負荷点との間のインピータンスｌこ発電装置出
力電流を乗じた電圧と定電圧受電点電圧へのベクトル和
の大きさが定電圧受電点電圧の大さきに等しくなるよう
制御することによって達成さｆ＋る。
電流を負に′ＷＩＬ圧監視のもとて次のように制御する
こと、すなわち負荷電圧の推定値として発電装置負荷点
間のインピーダンスに出力電流を乗じた電圧と出力電圧
との加算値を求め、これが設定上限電圧に接近した段階
より進相無効電流の供給を開始させ、負荷電圧推定値が
設定上限電圧に達したときに、配電系統としての定電圧
受電点と負荷点との間のインピータンスｌこ発電装置出
力電流を乗じた電圧と定電圧受電点電圧へのベクトル和
の大きさが定電圧受電点電圧の大さきに等しくなるよう
制御することによって達成さｆ＋る。
本発明原理を説明するた狛に、第３図に再び配電系統と
しての定電圧受電点と負荷端との間の等価インピーダン
スが示されている。このインピーダンスに関し、ここで
は第２図に３ける変圧器リアクタンスＸｔと線路リアク
タンスＸｔとの合成値をＸて表わし、菫なＩ＠２図にお
け４ｉ路抵抗ＲｔをＲで表わすものとする。定電圧受電
点の電圧およ ６− び負荷端の電圧をそれぞれＥ３ＶＬにてベクトル表示し
、そして各ベクトルの大きさをｋＪＲ、ＶＬにて表わす
。さらに負荷りは有効電流ＩＰＬと遅れの無効電流ＩＱ
Ｌをとるものとすると、負荷電流ＩＬは、ＩＬ ＝ Ｉ
ＰＬ −ｊ ＩＱＬ と表わすことができる。また、発電装置Ｇは有効電流Ｉ
ｐａと進みの無効電流を供給するものとすると、発電装
置出力電流ＩＱは、 ＩＱ＝ Ｉｐａ −）−ｊ ＩＱＧ と表わすことができる。
しての定電圧受電点と負荷端との間の等価インピーダン
スが示されている。このインピーダンスに関し、ここで
は第２図に３ける変圧器リアクタンスＸｔと線路リアク
タンスＸｔとの合成値をＸて表わし、菫なＩ＠２図にお
け４ｉ路抵抗ＲｔをＲで表わすものとする。定電圧受電
点の電圧およ ６− び負荷端の電圧をそれぞれＥ３ＶＬにてベクトル表示し
、そして各ベクトルの大きさをｋＪＲ、ＶＬにて表わす
。さらに負荷りは有効電流ＩＰＬと遅れの無効電流ＩＱ
Ｌをとるものとすると、負荷電流ＩＬは、ＩＬ ＝ Ｉ
ＰＬ −ｊ ＩＱＬ と表わすことができる。また、発電装置Ｇは有効電流Ｉ
ｐａと進みの無効電流を供給するものとすると、発電装
置出力電流ＩＱは、 ＩＱ＝ Ｉｐａ −）−ｊ ＩＱＧ と表わすことができる。
今、負荷のみの場合（ＩＱ＝Ｏの場合）について考える
と、この場合には、 が成り立つ。この場合には、もちろん配電系統は、負荷
電圧ＶＬの大きさＶＬの変動が許容幅内におさまるよう
構成ないし運用されている。許容変動幅内にある最悪条
件下にある負荷端について考えるとすると、無負荷時に
はＶＬ（＝ＢＲ）＝１１１Ｖ全負荷時にはＶＬ＝９１Ｖ
となる。したがって、定電圧受電点の電圧ＥＲを基準と
するベクトル図を示す第４図−７〜 には点Ａにあるが、全負荷時には点Ｂに移動することに
なる。これに対して、発電装置Ｇの出力電流ｉｏが存在
すると会は、逆送電力による負荷電圧突き上げが起こり
、これは無負荷時に最もきびしくなる。発電装置Ｇの出
力電流が、 Ｉｏ＝Ｉｐｅ −）−ｊ ＩＱＱ であるとき、無負荷時の負荷電圧ＶＬは、ＶＬ ＝ＥＲ
＋ （Ｒ＋ ｊＸ） （Ｉｐａ ＋ｊ ＩＱＧ ）と表
わすことができる。本発明は、負荷電圧の大きさＶＬの
監視のもとに、負荷電圧の大きさＶＬが設定上限電圧Ｖ
ＬｍＪＩＸに接近した段階より（ＭＬ ＝ｖＬｍａｘ
−ｇとなった段階より）発電装置Ｇに進相無効電流ＩＱ
Ｇの供給を開始させｓ Ｖｔ ＝ ＶＬｍａｘ ｈなっ
たときに、上記の無負荷時電圧ＶＬの大きさがｈの大き
さｌ温Ｉ ＝ＥＲに等しくなるように、即ち、１止Ｒ＋
（Ｒ＋ｊＸ） （Ｉｐａ＋ｊ ＩＱＱ ）ｌ ＝ＢＲ
・・・・・・・・・（１）となるように発電装置Ｇの出
力電流を制御するものである。かへる制御によれば、Ｖ
Ｌ ＜ ＶＬｍａｘ ’の範囲では、発電装置Ｇは有
効電流ＩＰＱのみを供８− 給し、この場合に有効電流ＩＰＱは負荷電圧増大方向に
作用するので、負荷電圧の低下方向の変動を許容範Ｈに
とどめることに関しては何ら問題はない。また、ＶＬ
〉ＶＬｍａｘの範囲では、最悪条件下にあっても第今図
のベクトル図において負荷電圧ベクトルの尖端は最大貯
容限界を示す円上にとど才る（点Ｃ）。すなわち、無負
荷であっても負荷電圧の大きさＶＬは発電装置Ｇがない
ときと同様に定電圧受電点電圧の大きさＥＲにとどめら
れる。その都度において供給すべき無効分１ｑａの値は
その都度における有効分ＩＰＱに応じて異なる値をとる
。
と、この場合には、 が成り立つ。この場合には、もちろん配電系統は、負荷
電圧ＶＬの大きさＶＬの変動が許容幅内におさまるよう
構成ないし運用されている。許容変動幅内にある最悪条
件下にある負荷端について考えるとすると、無負荷時に
はＶＬ（＝ＢＲ）＝１１１Ｖ全負荷時にはＶＬ＝９１Ｖ
となる。したがって、定電圧受電点の電圧ＥＲを基準と
するベクトル図を示す第４図−７〜 には点Ａにあるが、全負荷時には点Ｂに移動することに
なる。これに対して、発電装置Ｇの出力電流ｉｏが存在
すると会は、逆送電力による負荷電圧突き上げが起こり
、これは無負荷時に最もきびしくなる。発電装置Ｇの出
力電流が、 Ｉｏ＝Ｉｐｅ −）−ｊ ＩＱＱ であるとき、無負荷時の負荷電圧ＶＬは、ＶＬ ＝ＥＲ
＋ （Ｒ＋ ｊＸ） （Ｉｐａ ＋ｊ ＩＱＧ ）と表
わすことができる。本発明は、負荷電圧の大きさＶＬの
監視のもとに、負荷電圧の大きさＶＬが設定上限電圧Ｖ
ＬｍＪＩＸに接近した段階より（ＭＬ ＝ｖＬｍａｘ
−ｇとなった段階より）発電装置Ｇに進相無効電流ＩＱ
Ｇの供給を開始させｓ Ｖｔ ＝ ＶＬｍａｘ ｈなっ
たときに、上記の無負荷時電圧ＶＬの大きさがｈの大き
さｌ温Ｉ ＝ＥＲに等しくなるように、即ち、１止Ｒ＋
（Ｒ＋ｊＸ） （Ｉｐａ＋ｊ ＩＱＱ ）ｌ ＝ＢＲ
・・・・・・・・・（１）となるように発電装置Ｇの出
力電流を制御するものである。かへる制御によれば、Ｖ
Ｌ ＜ ＶＬｍａｘ ’の範囲では、発電装置Ｇは有
効電流ＩＰＱのみを供８− 給し、この場合に有効電流ＩＰＱは負荷電圧増大方向に
作用するので、負荷電圧の低下方向の変動を許容範Ｈに
とどめることに関しては何ら問題はない。また、ＶＬ
〉ＶＬｍａｘの範囲では、最悪条件下にあっても第今図
のベクトル図において負荷電圧ベクトルの尖端は最大貯
容限界を示す円上にとど才る（点Ｃ）。すなわち、無負
荷であっても負荷電圧の大きさＶＬは発電装置Ｇがない
ときと同様に定電圧受電点電圧の大きさＥＲにとどめら
れる。その都度において供給すべき無効分１ｑａの値は
その都度における有効分ＩＰＱに応じて異なる値をとる
。
その都度における有効分Ｉｐａに応じて式（１）を満足
する無効分ＩＱＱを算出する場合に、その算出式たＥｎ
とおくと、 が得られる。したがって、ＭＬ〉ＶＬｍａｘの範囲にお
１ ル発を装ｆ Ｇ（７）ａ作Ａ （ＩＰＧ 、 ＩＱ
Ｑ ） ４−１Ｋ ４５ｉ！ｉ［９− 破、１ｉＯＹで示すような特性曲線上ｌこある。式（１
）′においてＲ，Ｘおよびｆｈは既知の値であるので、
ＩＰＱの値が与えられればそれに応じてＩＱＱの値が求
Ｉる。
する無効分ＩＱＱを算出する場合に、その算出式たＥｎ
とおくと、 が得られる。したがって、ＭＬ〉ＶＬｍａｘの範囲にお
１ ル発を装ｆ Ｇ（７）ａ作Ａ （ＩＰＧ 、 ＩＱ
Ｑ ） ４−１Ｋ ４５ｉ！ｉ［９− 破、１ｉＯＹで示すような特性曲線上ｌこある。式（１
）′においてＲ，Ｘおよびｆｈは既知の値であるので、
ＩＰＱの値が与えられればそれに応じてＩＱＱの値が求
Ｉる。
第５図に本発明による制御方式の実施例を示す。
この図において、１は配電系統Ｓに連系運転される発電
装置であり、２は負荷である。発電装置１は例えば太陽
電池である発光素子１１と、平滑リアクトル１２および
コンデンサ１３からなる直流フィルタと、インバータ１
４とから構成することができる。インバータ１４は例え
ばブロック内に一相分を略示するようにトランジスタ大
電圧形インバータを使用することができる。この場合に
発電装置１の系統への接続点とインバータ１４の出力端
との間の各相接続線に交流リアクトル１５を挿入すると
よい。インバータ１４は制御回路１６によってパルス幅
変調制御される。インバータ１４に所望の出力電流ＩＱ
を流すために変調制御回路１６に与えるべき制御信号波
形は波形合成回路１７が発生する。波形合成回路１７に
は電圧検出器１８１０− と電流検出器３１によって負荷電圧演算回路３２から推
定される負荷電圧ＶＬに相当する正弦波１１号が導かれ
、さらに有効電流操作部１９および無効電流操作部２０
の出力信号を導かれる。有効電流指令値演算部２１によ
って、例えば太陽電池１１の電圧、電流の検出値からそ
の都度太陽電池１１から最大出力を取り出し得るように
有効電流指令値が形成される。操作部１９はこの指令値
どうりの有効電流ＩＰＧが流れるよう波形合成回路１７
に作用する。才た、この有効電流指令値は演算回路２２
にも導かれ、演算回路２２は先の式（１）′にしたがっ
て無効電流指令値を算出する。この無効電流指令値は特
性変更要素２３を介して無効電流操作部２０に伝達され
る。この要素２３は負荷電圧演算回路３２からのＶＬに
相当する信号からその大きさＶＬを、求め、このＶＬに
応じて変化するゲインを持つ可変ゲイン要素である。第
７図にはＶＬに対する出力ＩＱＱの特性が演算回路２２
からの２つの異なる入力値について示されている。これ
かられかるように、ＶＬ ＜ＶＬｍａｘ−８の範囲に詔
いては要素ＶＬのゲインは零であり、したがって発電装
置ｌは有効電流のみを供給する。ＶＬ 〉ＶＬｍａｘの
範囲では袂索２３のゲインは１であり、演算回路２２に
よって算出された無効電流指令値がそのま＼操作部２０
に伝達される。ｖＬｍａｘ −ｔ ＜−ＶＬ ＜ＶＬｍ
ａｘの範囲では、要素２のゲインは０から１才でＶＬの
増大にともなって直線的に上昇する。これにより円滑な
特性変更を行なわせることができる。
装置であり、２は負荷である。発電装置１は例えば太陽
電池である発光素子１１と、平滑リアクトル１２および
コンデンサ１３からなる直流フィルタと、インバータ１
４とから構成することができる。インバータ１４は例え
ばブロック内に一相分を略示するようにトランジスタ大
電圧形インバータを使用することができる。この場合に
発電装置１の系統への接続点とインバータ１４の出力端
との間の各相接続線に交流リアクトル１５を挿入すると
よい。インバータ１４は制御回路１６によってパルス幅
変調制御される。インバータ１４に所望の出力電流ＩＱ
を流すために変調制御回路１６に与えるべき制御信号波
形は波形合成回路１７が発生する。波形合成回路１７に
は電圧検出器１８１０− と電流検出器３１によって負荷電圧演算回路３２から推
定される負荷電圧ＶＬに相当する正弦波１１号が導かれ
、さらに有効電流操作部１９および無効電流操作部２０
の出力信号を導かれる。有効電流指令値演算部２１によ
って、例えば太陽電池１１の電圧、電流の検出値からそ
の都度太陽電池１１から最大出力を取り出し得るように
有効電流指令値が形成される。操作部１９はこの指令値
どうりの有効電流ＩＰＧが流れるよう波形合成回路１７
に作用する。才た、この有効電流指令値は演算回路２２
にも導かれ、演算回路２２は先の式（１）′にしたがっ
て無効電流指令値を算出する。この無効電流指令値は特
性変更要素２３を介して無効電流操作部２０に伝達され
る。この要素２３は負荷電圧演算回路３２からのＶＬに
相当する信号からその大きさＶＬを、求め、このＶＬに
応じて変化するゲインを持つ可変ゲイン要素である。第
７図にはＶＬに対する出力ＩＱＱの特性が演算回路２２
からの２つの異なる入力値について示されている。これ
かられかるように、ＶＬ ＜ＶＬｍａｘ−８の範囲に詔
いては要素ＶＬのゲインは零であり、したがって発電装
置ｌは有効電流のみを供給する。ＶＬ 〉ＶＬｍａｘの
範囲では袂索２３のゲインは１であり、演算回路２２に
よって算出された無効電流指令値がそのま＼操作部２０
に伝達される。ｖＬｍａｘ −ｔ ＜−ＶＬ ＜ＶＬｍ
ａｘの範囲では、要素２のゲインは０から１才でＶＬの
増大にともなって直線的に上昇する。これにより円滑な
特性変更を行なわせることができる。
第１図は配電系統における定電圧受電点と１つの負荷端
との間の線路の概略図、第２図は＠１図に対する等価回
路図、第３図はインピーダンス等価回路図、第４図は本
発明を説明するための電圧。 電流ベクトル図、第５図は本発明一実施例を示すブロッ
ク図、［６図は＃Ｉ５ＦｇＪの実施例の動作についての
説明図である０ １・・・発電装置、２・・・負荷、１１・・・発電素子
、１２．１３・・・フィルタ、１４・・・インバータ、
１５・・・交流リアクトル、１６・・・変調制御回路、
１７・・・波形合成回路、１８・・・電圧検出器、１９
・・・有効電流操作部、２０・・・無効電流操作部、２
１・・・有効電流指令値演算部、 ２２・・・無効Ｋ ｆｉ Ｉ’ｍ令値演算部、２３・・
・特性変更回路、３１・・・電流検出器、３２・・・負
荷電圧演算回路。 ＝１３− １′１６ 第２図
との間の線路の概略図、第２図は＠１図に対する等価回
路図、第３図はインピーダンス等価回路図、第４図は本
発明を説明するための電圧。 電流ベクトル図、第５図は本発明一実施例を示すブロッ
ク図、［６図は＃Ｉ５ＦｇＪの実施例の動作についての
説明図である０ １・・・発電装置、２・・・負荷、１１・・・発電素子
、１２．１３・・・フィルタ、１４・・・インバータ、
１５・・・交流リアクトル、１６・・・変調制御回路、
１７・・・波形合成回路、１８・・・電圧検出器、１９
・・・有効電流操作部、２０・・・無効電流操作部、２
１・・・有効電流指令値演算部、 ２２・・・無効Ｋ ｆｉ Ｉ’ｍ令値演算部、２３・・
・特性変更回路、３１・・・電流検出器、３２・・・負
荷電圧演算回路。 ＝１３− １′１６ 第２図
Claims (1)
- ｌ）配電系統に連系運転される発電装置の出力電流を出
力電流、電圧監視のもとて次のように制御するようにし
たこと、すなわち出力電圧と発電装置負荷点間のインピ
ーダンスに出力電流を乗じた電圧との加算値が設定上限
電圧に接近した段階より進相無効電流の供給を開始させ
、前記加算電圧が設定上限電圧に達したときに、配電系
統としての定電圧受電点と負荷点との間のインピーダン
スに発電装置出力電流を乗じた電圧と定電圧受電点電圧
とのベクトル和の大きさが定電圧受電点電圧の大きさに
等しくなるように制御することを特徴とする配電系統発
電装置の制御方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57057641A JPS58175931A (ja) | 1982-04-07 | 1982-04-07 | 配電系統発電装置の制御方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57057641A JPS58175931A (ja) | 1982-04-07 | 1982-04-07 | 配電系統発電装置の制御方式 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58175931A true JPS58175931A (ja) | 1983-10-15 |
Family
ID=13061510
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57057641A Pending JPS58175931A (ja) | 1982-04-07 | 1982-04-07 | 配電系統発電装置の制御方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58175931A (ja) |
-
1982
- 1982-04-07 JP JP57057641A patent/JPS58175931A/ja active Pending
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