JPS58156508A - 硫化水素の酸化方法 - Google Patents
硫化水素の酸化方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はH,Sを酸化する方法、特にII、81ましい
分量の水蒸気の存在下で硫黄、SO5または両者に接触
酸化する方法に関するものである@現在の空気汚染の規
制は、大気に放出できるH、Sの分量に関して、極めて
制限している。ある場合には、ガス流が約lo ppm
v以上のT1.8を含む場合には、ガス流を大気に放出
できない・従って、大気に放出する前にガス流からH,
Sを除去するための多くの方法が開発されてきた。
分量の水蒸気の存在下で硫黄、SO5または両者に接触
酸化する方法に関するものである@現在の空気汚染の規
制は、大気に放出できるH、Sの分量に関して、極めて
制限している。ある場合には、ガス流が約lo ppm
v以上のT1.8を含む場合には、ガス流を大気に放出
できない・従って、大気に放出する前にガス流からH,
Sを除去するための多くの方法が開発されてきた。
H,Sを除去する技術として知られている1つの方法は
接触酸化で、即ちH,Sを含むガス流を空気または遊離
の酸素と混和し、次いで得られた混合物を、H,8を所
望により硫黄元素蒸気またはSO8或いは両者に転化す
るような適当な条件下で、粒状触媒床に通過させる。H
,Sを硫黄またはSO8に気相転化するのに有用な触媒
の1つは木国特許第4.09!、404号明細書に開示
されている。この触媒はアルミナまたはシリカ−アル主
すのような耐火性酸化物に担持された1種または2種以
上の酸化、バナジウムまたは硫化バナジウムから成る。
接触酸化で、即ちH,Sを含むガス流を空気または遊離
の酸素と混和し、次いで得られた混合物を、H,8を所
望により硫黄元素蒸気またはSO8或いは両者に転化す
るような適当な条件下で、粒状触媒床に通過させる。H
,Sを硫黄またはSO8に気相転化するのに有用な触媒
の1つは木国特許第4.09!、404号明細書に開示
されている。この触媒はアルミナまたはシリカ−アル主
すのような耐火性酸化物に担持された1種または2種以
上の酸化、バナジウムまたは硫化バナジウムから成る。
他のかかる触媒は米国特許第4,011,486号明細
書に開示されており、この明細書の記載によるとビスマ
スから成る活性成分を有する触媒を用いてHsSを接触
的に燃焼してSOsにする。
書に開示されており、この明細書の記載によるとビスマ
スから成る活性成分を有する触媒を用いてHsSを接触
的に燃焼してSOsにする。
比較すると% H,SをSO3に酸化するには、米国特
許第4sO2L486号のビスマス触媒は一般に、米国
特許第4,09!、404号のパナジア触媒より活性が
低いことが分る。他方的0.0フlsp / on”
(約1.0psia ) 、通常は少なくとも0Jli
kg/2” (4,0psia )の水蒸気分圧で水
蒸気を含む地熱カプラントから排出されるオフガスのよ
うなガス流からH,Sを除来する場合、ビスマス触媒は
約816℃(600″F)以下の操作温度ではパナジア
触媒よりも安定である。一般に、パナジア触媒は約0.
0テ19/ cm” (約1.Opaia )以下の分
圧または約816℃(約600″F)以上の操作温度に
おいて水蒸気の存在下で満足すべき安定性を有するが、
816”c (a o oマ)以下の温度および約6.
67 kq) / cam”(約1.0 pgia )
以上、特許0.105 J9/ell” (1,5、p
aia)!1″たはこれ以上の水蒸気分圧を組合わせた
条件では、バナジア触媒は急速に失活する。この失活の
理由は、酸化バナジウムまたは硫化バナジウム活性触媒
成分がバナジウムの活性の低い形態のもの、例えば硫酸
バナジル4 voso、 >に転化する一連の複雑な化
学反応に基因すると考えられる。
許第4sO2L486号のビスマス触媒は一般に、米国
特許第4,09!、404号のパナジア触媒より活性が
低いことが分る。他方的0.0フlsp / on”
(約1.0psia ) 、通常は少なくとも0Jli
kg/2” (4,0psia )の水蒸気分圧で水
蒸気を含む地熱カプラントから排出されるオフガスのよ
うなガス流からH,Sを除来する場合、ビスマス触媒は
約816℃(600″F)以下の操作温度ではパナジア
触媒よりも安定である。一般に、パナジア触媒は約0.
0テ19/ cm” (約1.Opaia )以下の分
圧または約816℃(約600″F)以上の操作温度に
おいて水蒸気の存在下で満足すべき安定性を有するが、
816”c (a o oマ)以下の温度および約6.
67 kq) / cam”(約1.0 pgia )
以上、特許0.105 J9/ell” (1,5、p
aia)!1″たはこれ以上の水蒸気分圧を組合わせた
条件では、バナジア触媒は急速に失活する。この失活の
理由は、酸化バナジウムまたは硫化バナジウム活性触媒
成分がバナジウムの活性の低い形態のもの、例えば硫酸
バナジル4 voso、 >に転化する一連の複雑な化
学反応に基因すると考えられる。
上述のように、バナジア触媒はHlSの酸化に対し極め
て活性であり、197e年6月28日に出願した米国特
許出願第700,518号に開示されているように、か
かる触媒はH,3を酸素またはSOlのいずれかとの反
応により硫黄に酸化するために極めて有用であることが
立証された。約0.07 kg/cps”(約1.Op
Hi& )以下の水蒸気の存在下で、バナジア触媒は着
しく安定であり、僅かに失活されるだけで1年以上に1
つてH,Sを硫黄に転化することができる。しかし、こ
のバナジア触媒のすぐれた性質にもかかわらず、本発明
の目的は水蒸気の存在下でバナジウム含有触媒の安定性
を改良するだけでなく、H,Sを硫黄に転化する活性を
着しく改善することにある。ざらに特に水蒸気に関連し
“て、本発明の目的は約Q、O? kg /am” (
約1.OpHi&)以上、特に約0.105 J9/w
” (約1.11 pgia )以上、ざらに特に約0
.1419/e1m”(約1.0 pgia )以上の
分圧で水蒸気の存在下にH,8を接触酸化する方法を提
供するにある。また本発明の目的は、H,8を酸化する
間に存在し得るIs t 00 t III@およびO
H4のような成分を酸化することなく、前記方法を達成
することにある。
て活性であり、197e年6月28日に出願した米国特
許出願第700,518号に開示されているように、か
かる触媒はH,3を酸素またはSOlのいずれかとの反
応により硫黄に酸化するために極めて有用であることが
立証された。約0.07 kg/cps”(約1.Op
Hi& )以下の水蒸気の存在下で、バナジア触媒は着
しく安定であり、僅かに失活されるだけで1年以上に1
つてH,Sを硫黄に転化することができる。しかし、こ
のバナジア触媒のすぐれた性質にもかかわらず、本発明
の目的は水蒸気の存在下でバナジウム含有触媒の安定性
を改良するだけでなく、H,Sを硫黄に転化する活性を
着しく改善することにある。ざらに特に水蒸気に関連し
“て、本発明の目的は約Q、O? kg /am” (
約1.OpHi&)以上、特に約0.105 J9/w
” (約1.11 pgia )以上、ざらに特に約0
.1419/e1m”(約1.0 pgia )以上の
分圧で水蒸気の存在下にH,8を接触酸化する方法を提
供するにある。また本発明の目的は、H,8を酸化する
間に存在し得るIs t 00 t III@およびO
H4のような成分を酸化することなく、前記方法を達成
することにある。
ビスマスおよびバナジウム成分を含む触媒は、硫化水素
の気相酸化に対し、特に水蒸気の存在下で、活性が高く
安定であることを確かめた。かかる触媒はパナジア触媒
の高活性とビスマス触媒の安定性とな有する。さらに、
本発明の触媒は一般にビスマスまたはバナジウムを単独
に含む触媒よりも水蒸気の存在下で、特に約816℃(
6001)以下の操作温度で菅しく安定であることを見
出した。
の気相酸化に対し、特に水蒸気の存在下で、活性が高く
安定であることを確かめた。かかる触媒はパナジア触媒
の高活性とビスマス触媒の安定性とな有する。さらに、
本発明の触媒は一般にビスマスまたはバナジウムを単独
に含む触媒よりも水蒸気の存在下で、特に約816℃(
6001)以下の操作温度で菅しく安定であることを見
出した。
本発明の触媒は、約0.0? J9/c11” (約1
.opsia)以上の分圧で水蒸気の存在下にH,Sを
気相中に酸化しなければならない場合に有効である。H
,Sから硫黄またはSOlに転化されるH、Sの各容量
に対して等容量の水蒸気が生成するので、供給ガス?水
蒸気分圧が初めに約0.07 ke /cwt” (約
1.0p81&)以下であるが、触媒と接触する間にO
,O’7119 / elm”(1,Op815L )
以上に増加するプロセスに本発明は有用である・ 本発明の利点は触媒の選択性が高いことにある。
.opsia)以上の分圧で水蒸気の存在下にH,Sを
気相中に酸化しなければならない場合に有効である。H
,Sから硫黄またはSOlに転化されるH、Sの各容量
に対して等容量の水蒸気が生成するので、供給ガス?水
蒸気分圧が初めに約0.07 ke /cwt” (約
1.0p81&)以下であるが、触媒と接触する間にO
,O’7119 / elm”(1,Op815L )
以上に増加するプロセスに本発明は有用である・ 本発明の利点は触媒の選択性が高いことにある。
H,# 00 @ HH8および6個以下の炭素原子を
有する飽和炭化水素ガス(即ち、軽炭化水素)から成る
群から選ばれた成分は本発明方法においては酸化されな
い。また、H,8の酸化は、約482℃(約900″F
)以下の温度で行う場合、殆どSO8を生成しない。
有する飽和炭化水素ガス(即ち、軽炭化水素)から成る
群から選ばれた成分は本発明方法においては酸化されな
い。また、H,8の酸化は、約482℃(約900″F
)以下の温度で行う場合、殆どSO8を生成しない。
さらに、極めて注目すべきことは、バナジウム−ビスマ
ス触媒はH,Sを硫黄に転化するために匹敵するバナジ
ウム触媒より活性が高いことを見出シタ。この知見は、
バナジウム触媒自身がHlSを硫黄に転化するために極
めて活性が高いので、驚くべきことであった。しかし匹
敵するバナジウム−ビスマス触媒はバナジウム触媒より
も活性が高・いだけでなく、着しく活性が高い。例えば
後記の実施例6に示すように、シリカアルミナに担持し
た約10重量−の1膳化バナジウムを主成分とする従来
技術のバナジン触媒は、約191 ”C(約8711)
の温度にて硫黄を生成するH、8と酸素との間の反応を
始めるために活性であるが同じ担体を有するが8.7重
量嘩のバナジウム成分と1!、9重量嘩のビスマス成分
を含むバナジウム−ビスマス触媒は、149℃(800
7)以下の温度にてH,Sを硫黄に転化する反応を始め
るために活性である餐→神ヒ←か※ことがわかる。
ス触媒はH,Sを硫黄に転化するために匹敵するバナジ
ウム触媒より活性が高いことを見出シタ。この知見は、
バナジウム触媒自身がHlSを硫黄に転化するために極
めて活性が高いので、驚くべきことであった。しかし匹
敵するバナジウム−ビスマス触媒はバナジウム触媒より
も活性が高・いだけでなく、着しく活性が高い。例えば
後記の実施例6に示すように、シリカアルミナに担持し
た約10重量−の1膳化バナジウムを主成分とする従来
技術のバナジン触媒は、約191 ”C(約8711)
の温度にて硫黄を生成するH、8と酸素との間の反応を
始めるために活性であるが同じ担体を有するが8.7重
量嘩のバナジウム成分と1!、9重量嘩のビスマス成分
を含むバナジウム−ビスマス触媒は、149℃(800
7)以下の温度にてH,Sを硫黄に転化する反応を始め
るために活性である餐→神ヒ←か※ことがわかる。
ここでバナジウムとビスマスを含む触媒またはバナジウ
ムとビスマス成分を含む触媒とは、(1)パ4 ナジ
ウム元素とビスマス元素、(2)バナジウム元素1( と1種または2種以上のビスマス化合物、(5)ビスマ
ス元素と1種または3種以上のバナジウム化合物、(4
) 1種または8種以上のバナジウム化合物と1種また
は3種以上のビスマス化合物% (s) 1種または8
種以上のビスマスとバナジウム化合物(例えばバナジン
層ビスマス)、または(6) 前記のイスれかの組合せ
を含むH,8を酸化するのに有効な触媒を包含する。
ムとビスマス成分を含む触媒とは、(1)パ4 ナジ
ウム元素とビスマス元素、(2)バナジウム元素1( と1種または2種以上のビスマス化合物、(5)ビスマ
ス元素と1種または3種以上のバナジウム化合物、(4
) 1種または8種以上のバナジウム化合物と1種また
は3種以上のビスマス化合物% (s) 1種または8
種以上のビスマスとバナジウム化合物(例えばバナジン
層ビスマス)、または(6) 前記のイスれかの組合せ
を含むH,8を酸化するのに有効な触媒を包含する。
本発明に用いる活性触媒は必須の活性成分としてバナジ
ウムとビスマスを含む。必須の活性成分は、V元素とB
1元素として存在するかまたはバナジウムおよびビスマ
ス個々の化合物の混合物(例えば、718gと混合した
Bi、S、)またはビスマスとバナジウムの化合物、例
えばBi (To、 )。
ウムとビスマスを含む。必須の活性成分は、V元素とB
1元素として存在するかまたはバナジウムおよびビスマ
ス個々の化合物の混合物(例えば、718gと混合した
Bi、S、)またはビスマスとバナジウムの化合物、例
えばBi (To、 )。
またはBiVO,として存在してもよい。あるいはまり
、触媒は必須の活性成分としてバナジウムとビスマスの
元素と化合物の任意の組合せを含む。好ましい触媒は少
なくとも1種の酸化バナジウムまたは硫化バナジウム(
例えば、VIO@ t 710@ tv、s、 、およ
びv、s、)、および少なくとも1種の ゛酸化
ビスマスまたは硫化ビスマス(例えば、Bib。
、触媒は必須の活性成分としてバナジウムとビスマスの
元素と化合物の任意の組合せを含む。好ましい触媒は少
なくとも1種の酸化バナジウムまたは硫化バナジウム(
例えば、VIO@ t 710@ tv、s、 、およ
びv、s、)、および少なくとも1種の ゛酸化
ビスマスまたは硫化ビスマス(例えば、Bib。
Bi、O,、Bi、O,# Bi、S、 オヨヒBi、
04)を含む。
04)を含む。
・最も好ましい触媒は少なくとも若干のバナジン酸ビス
マス(即ち、オルトバナジン酸塩として、BiVO,t
たハBi、O,V、O,、l II ハ+ シ>酸塩B
i(vO8)8、またはピロバナジン酸塩Bi、(V、
O,)、) を含む。
マス(即ち、オルトバナジン酸塩として、BiVO,t
たハBi、O,V、O,、l II ハ+ シ>酸塩B
i(vO8)8、またはピロバナジン酸塩Bi、(V、
O,)、) を含む。
代表的な触媒は緊密混合物中にバナジウムとビスマス成
分を含み、触媒は主としてかかる混合物から構成するこ
とができるが、バナジウムとビスマス成分を、含浸また
は混線による如くして、キャリア物質と混合するのが極
めて好ましい。通常キャリア(または担体)物質は、例
えばアルミナ−シリカ、ジルコニア、チタニア、マグネ
シア、シリカ−アルミナ、シリカ−ジルフェア、シリカ
−チタニア、シリカ−マグネシア、シリカ−ジルコニア
−チタニアおよびこれらの組合せのような好・ましい耐
火性酸化物な含む多孔耐火性−化物から成る。適当な耐
火際化物には酸性金属リン酸塩およびヒ酸塩、例えばリ
ン酸アルミニウム、リン酸ホウ素、ヒ醗アルミニウム、
リン酸クロム等が含まれる。他の適当な担体には、疎水
性結晶性シリカ、例えば米国特許第4,061,784
号明細書にl記載されているシリカライトが含まれる(
ここに用いられているように、約0.5CC/1以下の
水を吸収することができる場合には、耐火性酸化物は疎
水性である)。また天然または合成の無定形お1よび結
晶性アルミノシリケートゼオライトが適当である。最も
有用な結晶性アルミノシリナートゼオライトはイオン交
換処理してイオン交換できるアルカリまたはアルカリ土
類成分を殆どすべて除去する。特にアルカリおよびアル
カリ土類成分をIn殆ど含まない疎水性の結晶性アルミ
ノ−シリフートが有用である。かかるゼオライトを例示
すると、米国特許第8,702,886号明細書に開示
されているZSM −6ゼオライト、米国特許第[70
9゜979号明細書に開示されているZSM −11ゼ
第1−ライトおよび米国特許第4,019,880号明
細書に開示されている疎水性ゼオライトがある。この種
のゼオライトはシリカ対アルミナの比率が高いことに特
徴がある。
分を含み、触媒は主としてかかる混合物から構成するこ
とができるが、バナジウムとビスマス成分を、含浸また
は混線による如くして、キャリア物質と混合するのが極
めて好ましい。通常キャリア(または担体)物質は、例
えばアルミナ−シリカ、ジルコニア、チタニア、マグネ
シア、シリカ−アルミナ、シリカ−ジルフェア、シリカ
−チタニア、シリカ−マグネシア、シリカ−ジルコニア
−チタニアおよびこれらの組合せのような好・ましい耐
火性酸化物な含む多孔耐火性−化物から成る。適当な耐
火際化物には酸性金属リン酸塩およびヒ酸塩、例えばリ
ン酸アルミニウム、リン酸ホウ素、ヒ醗アルミニウム、
リン酸クロム等が含まれる。他の適当な担体には、疎水
性結晶性シリカ、例えば米国特許第4,061,784
号明細書にl記載されているシリカライトが含まれる(
ここに用いられているように、約0.5CC/1以下の
水を吸収することができる場合には、耐火性酸化物は疎
水性である)。また天然または合成の無定形お1よび結
晶性アルミノシリケートゼオライトが適当である。最も
有用な結晶性アルミノシリナートゼオライトはイオン交
換処理してイオン交換できるアルカリまたはアルカリ土
類成分を殆どすべて除去する。特にアルカリおよびアル
カリ土類成分をIn殆ど含まない疎水性の結晶性アルミ
ノ−シリフートが有用である。かかるゼオライトを例示
すると、米国特許第8,702,886号明細書に開示
されているZSM −6ゼオライト、米国特許第[70
9゜979号明細書に開示されているZSM −11ゼ
第1−ライトおよび米国特許第4,019,880号明
細書に開示されている疎水性ゼオライトがある。この種
のゼオライトはシリカ対アルミナの比率が高いことに特
徴がある。
最高に好ましい耐火性酸化物担体は、アルミナ゛が少な
くともlO重量襲、好ましくは約20〜80重量幅の割
合で存在する場合のシリカ−アルミナである。゛この種
の担体から開−した触媒は通常大抵の他の耐火性酸化物
から調製した触媒よりも、Ho5t酸化するための活性
が大きい。さらに、かかる担体は硫酸化に対する耐性が
大きく、即ち、803および/または80sとOlの存
在下で、かかる担体は硫酸アルミニウムの生成およびこ
れによる表面積、破砕力および活性の損失をおこしにく
い。一般に、少なくとも10重量−のアルミナを含むシ
リカ−アルミナ担体を用いて調製した触媒は、後述する
処理条件下の硫酸化に基因する失活をおこしても儀かで
あることが期待される。
くともlO重量襲、好ましくは約20〜80重量幅の割
合で存在する場合のシリカ−アルミナである。゛この種
の担体から開−した触媒は通常大抵の他の耐火性酸化物
から調製した触媒よりも、Ho5t酸化するための活性
が大きい。さらに、かかる担体は硫酸化に対する耐性が
大きく、即ち、803および/または80sとOlの存
在下で、かかる担体は硫酸アルミニウムの生成およびこ
れによる表面積、破砕力および活性の損失をおこしにく
い。一般に、少なくとも10重量−のアルミナを含むシ
リカ−アルミナ担体を用いて調製した触媒は、後述する
処理条件下の硫酸化に基因する失活をおこしても儀かで
あることが期待される。
バナジウムとビスマス成分を耐火性酸化物担体と組合わ
せる数種の方法が業界で知られている。
せる数種の方法が業界で知られている。
かかる方法の1つに含浸がある。即ち、7..5%81
0g −25%1glogシリカーアルミナのペレット
または押出品のような適当な担体をバナジン酸アンモニ
ウム(または他の可溶性バナジウム化合物)溶液と接触
させ、高温(通常は約110℃(280’F))で乾燥
し、次いでビスマス塩溶液、例えば硝酸ビスマスまたは
環化ビスマスの酸性溶液と接触させる。またこの複合体
を種々の混線技術のいずれかによって調製することがで
きる。
0g −25%1glogシリカーアルミナのペレット
または押出品のような適当な担体をバナジン酸アンモニ
ウム(または他の可溶性バナジウム化合物)溶液と接触
させ、高温(通常は約110℃(280’F))で乾燥
し、次いでビスマス塩溶液、例えば硝酸ビスマスまたは
環化ビスマスの酸性溶液と接触させる。またこの複合体
を種々の混線技術のいずれかによって調製することがで
きる。
代表的な方法はシリカアルミナを、固体メタバナジン酸
アンモニウム固体硝酸ビスマスおよび十分な水と混線し
て聾に通して押出すのに適するペーストをつくる◎さら
に好ましくは、バナジウム塩とビスマス塩のいずれか一
方または両方を溶液の形で混線物質に加えることができ
る。好適例においては、シリカ−アルミナの混合物、硝
酸ビスマスの希硝酸溶液およびメタバナジン酸アンモニ
ウムの水溶液を混練する。或いはまた、シリカ−アルミ
ナまたは他の耐火性酸化物を、例えばメタバナジン酸ア
ンモニウム溶液と混練し、次いで高温で乾燥またはか焼
し、次いでビスマス塩の水溶液、例えば硝酸ビスマスの
希硝酸溶液と混練する。また混線はシリカ−アルミナと
1種または2種以上のバナジン酸ビスマスとを水の存在
で混合することにより行うことができる。さらにまた、
含浸および混線技術の組合せ、例えばシリカ−アルミナ
にバナジン酸アンモニウムを含浸し、か焼し、次いで硝
酸ビスマスまたは塩化ビスマスの酸性溶液と混練するこ
とにより、複合物を調−することができる。
アンモニウム固体硝酸ビスマスおよび十分な水と混線し
て聾に通して押出すのに適するペーストをつくる◎さら
に好ましくは、バナジウム塩とビスマス塩のいずれか一
方または両方を溶液の形で混線物質に加えることができ
る。好適例においては、シリカ−アルミナの混合物、硝
酸ビスマスの希硝酸溶液およびメタバナジン酸アンモニ
ウムの水溶液を混練する。或いはまた、シリカ−アルミ
ナまたは他の耐火性酸化物を、例えばメタバナジン酸ア
ンモニウム溶液と混練し、次いで高温で乾燥またはか焼
し、次いでビスマス塩の水溶液、例えば硝酸ビスマスの
希硝酸溶液と混練する。また混線はシリカ−アルミナと
1種または2種以上のバナジン酸ビスマスとを水の存在
で混合することにより行うことができる。さらにまた、
含浸および混線技術の組合せ、例えばシリカ−アルミナ
にバナジン酸アンモニウムを含浸し、か焼し、次いで硝
酸ビスマスまたは塩化ビスマスの酸性溶液と混練するこ
とにより、複合物を調−することができる。
複合体を前記含浸および/または混練方法のいずれかま
たはこれらに相当する方法により調製した後、これを通
常約8710〜約871”C(約? OO’ −約1
600°1r)、好ましくは48z0(649℃(90
0°−1200ツ)の温度でか焼する。か焼により大部
分酸化物の形でバナジウムとビスマスを含む触媒が生成
するが、通常8 7 1’−一〆 8 フ 1 °C(
7oo °−1600 °F ) のか焼により、x
Is回折分析により検出されるに十分なバナジン酸ビス
マスを通常単斜晶オルトノ(ナジン拳ビスマス(BiV
O4)の形態で生成する。オルトバナジン階ビスマスお
よび他のバナジン酸ビスマスは通常、バナジン酸ビス!
スを慎重に添加することなく含浸または混練する場合で
も生成する。例えばシリカ−アルミナをメタバナジン酸
アンモニウムと混練しく実施例I)、次いでさらに硝酸
ビスマスの酸性溶液と混練し、押出し、粒子状に裁断し
、48g’−5JI8℃(900°S−1000’F)
にか焼する場合、最終生成物はX線回折分析により検出
されるに十分のオルトバナジン酸ビスマスを含む。
たはこれらに相当する方法により調製した後、これを通
常約8710〜約871”C(約? OO’ −約1
600°1r)、好ましくは48z0(649℃(90
0°−1200ツ)の温度でか焼する。か焼により大部
分酸化物の形でバナジウムとビスマスを含む触媒が生成
するが、通常8 7 1’−一〆 8 フ 1 °C(
7oo °−1600 °F ) のか焼により、x
Is回折分析により検出されるに十分なバナジン酸ビス
マスを通常単斜晶オルトノ(ナジン拳ビスマス(BiV
O4)の形態で生成する。オルトバナジン階ビスマスお
よび他のバナジン酸ビスマスは通常、バナジン酸ビス!
スを慎重に添加することなく含浸または混練する場合で
も生成する。例えばシリカ−アルミナをメタバナジン酸
アンモニウムと混練しく実施例I)、次いでさらに硝酸
ビスマスの酸性溶液と混練し、押出し、粒子状に裁断し
、48g’−5JI8℃(900°S−1000’F)
にか焼する場合、最終生成物はX線回折分析により検出
されるに十分のオルトバナジン酸ビスマスを含む。
本発明は、制限されるべきものではないが、バナジン酸
ビスマスを含む触媒はバナジン酸ビスマスを含まない触
媒よりも活性で安定である。このことは特にオルトバナ
ジン酸ビス!ス(BiVO4)に関してあてはまる。ま
た、バナジウム成分のみまたはビスマス成分のみを含む
触媒の場合よりも、水蒸気の存在で触媒の安定性が高い
のは、バナジン酸ビスマスの存在によるからであると考
えられる。従って、バナジン酸ビスマス、特にオルトバ
ナジン酸ビスマスを含む触媒が本発明では好ましい。
ビスマスを含む触媒はバナジン酸ビスマスを含まない触
媒よりも活性で安定である。このことは特にオルトバナ
ジン酸ビス!ス(BiVO4)に関してあてはまる。ま
た、バナジウム成分のみまたはビスマス成分のみを含む
触媒の場合よりも、水蒸気の存在で触媒の安定性が高い
のは、バナジン酸ビスマスの存在によるからであると考
えられる。従って、バナジン酸ビスマス、特にオルトバ
ナジン酸ビスマスを含む触媒が本発明では好ましい。
仕上げた触媒は、それぞれV、O,およびB1103と
して計算すると、少なくとも5.0重量搭のノくナジウ
ムおよび5.0重量囁のビスマスを含む。いず・れかの
金属を6.0重量%より少く含む触媒は、バナジウム元
素またはビスマス成分のいずれかだけを含む触媒より活
性または安定性があるが、各成分を少なくとも5.0重
量幅含む触媒よりも幾分活性と安定性が小さい。触媒は
各成分を5〜16%含むことが好ましく、所要に応じて
各成分を40重量%まで含むことができる。着しく好ま
しい触媒はV、O,として約7〜15fil1%のバナ
ジウムおよびB110gとして約8920重量幅のビス
マスを含み、最も好ましい触媒はV、O5として少なく
とも8.0重量%のバナジウム成分およびB15O@と
して少なくとも10重量%のビスマス成分を含む(触媒
の活性金属成分の割合に関する計算はすべて、それぞれ
V、O,およびBi2O,としてバナジウムおよびビス
マスの重量%を記録した。従って、それぞれ0.19の
1量でバナジウム元素、ビスマス元素、硫化ビスマス(
B1153 ) 、硫化バナジウ、j ム(V、S、
) 、およびオルトバナジン酸ビスマス(BiVO4
)を含む、6gの重さの触媒粒子音は、V、O,として
5.52重量%の割合でバナジウム成・分を含み、B1
畠O8として6.48JIIi幅の割合でとlスマス成
分を含む)。
して計算すると、少なくとも5.0重量搭のノくナジウ
ムおよび5.0重量囁のビスマスを含む。いず・れかの
金属を6.0重量%より少く含む触媒は、バナジウム元
素またはビスマス成分のいずれかだけを含む触媒より活
性または安定性があるが、各成分を少なくとも5.0重
量幅含む触媒よりも幾分活性と安定性が小さい。触媒は
各成分を5〜16%含むことが好ましく、所要に応じて
各成分を40重量%まで含むことができる。着しく好ま
しい触媒はV、O,として約7〜15fil1%のバナ
ジウムおよびB110gとして約8920重量幅のビス
マスを含み、最も好ましい触媒はV、O5として少なく
とも8.0重量%のバナジウム成分およびB15O@と
して少なくとも10重量%のビスマス成分を含む(触媒
の活性金属成分の割合に関する計算はすべて、それぞれ
V、O,およびBi2O,としてバナジウムおよびビス
マスの重量%を記録した。従って、それぞれ0.19の
1量でバナジウム元素、ビスマス元素、硫化ビスマス(
B1153 ) 、硫化バナジウ、j ム(V、S、
) 、およびオルトバナジン酸ビスマス(BiVO4
)を含む、6gの重さの触媒粒子音は、V、O,として
5.52重量%の割合でバナジウム成・分を含み、B1
畠O8として6.48JIIi幅の割合でとlスマス成
分を含む)。
次の8実施例は、本発明に有用な好ましい触媒―製方法
を示すものである。
を示すものである。
実施例工
高アルミナクラッキング触媒としてデ〒ビソン・ケミカ
ル・ディビジョン・れかダブリュ・アール・ブレース・
アンド・カンパニーから市販すしてしする75%510
g −25%&tiO1シリカーアルミナ4219をス
チールミュラーに入れ、これに□44.29のメタバナ
ジン酸アンモニウム(NH4VO,)および6gの粉末
メチルセルロースを添加した。
ル・ディビジョン・れかダブリュ・アール・ブレース・
アンド・カンパニーから市販すしてしする75%510
g −25%&tiO1シリカーアルミナ4219をス
チールミュラーに入れ、これに□44.29のメタバナ
ジン酸アンモニウム(NH4VO,)および6gの粉末
メチルセルロースを添加した。
混合物を45分間混練した。次いで200CCの水と3
9CCの濃硝酸とから成る液体に88.89の硝酸ビス
マス(Bl(NOa)85HgO)を溶かして溶液を調
製した。先に混練した混合物に“この溶液を添加し、1
6分間混線を続けた。次いで16分間71CCの水と混
練して押出し可能なペーストを生成した。次いで、得ら
れたベーストを8.galml (178゛インチ)の
直径のダイス型に通して押出し、約8.2〜IL? m
ll (約l/8− LIE イン’f )(1)長さ
の粒子に切断した。押出物を一夜110℃(B800y
)の温度で乾燥した。次いで2時間500℃(982
!’F、)の温度で空気中にてか焼した。得られた触媒
はvso、として9.1重量%のバナジウム成分および
Bl @O@として11.1!I11%のビスマス成分
を含んでいた。触媒はXllで検出できる量のオルトバ
ナジン酸ビスマスを含んでいた。
9CCの濃硝酸とから成る液体に88.89の硝酸ビス
マス(Bl(NOa)85HgO)を溶かして溶液を調
製した。先に混練した混合物に“この溶液を添加し、1
6分間混線を続けた。次いで16分間71CCの水と混
練して押出し可能なペーストを生成した。次いで、得ら
れたベーストを8.galml (178゛インチ)の
直径のダイス型に通して押出し、約8.2〜IL? m
ll (約l/8− LIE イン’f )(1)長さ
の粒子に切断した。押出物を一夜110℃(B800y
)の温度で乾燥した。次いで2時間500℃(982
!’F、)の温度で空気中にてか焼した。得られた触媒
はvso、として9.1重量%のバナジウム成分および
Bl @O@として11.1!I11%のビスマス成分
を含んでいた。触媒はXllで検出できる量のオルトバ
ナジン酸ビスマスを含んでいた。
実施例■
十分な量のメタバナジン酸アンモニウム(NH4VO3
)を前記実施例に述べた高アルミナシリカ−アルミナと
混練した。押出した後8.!I 1611(l/8イン
チ)の直径、1.6〜12.71111(1/16=l
/Jインチ)の円筒状押出物に切断し、8時間空気中で
約500 ”C(932°F)の温度にてか焼した。得
られた生成物はV、O,として10重量幅のバナジウム
成分を含んでいた。85gの硝酸ビスマス(Bi(NO
s)t−5H,O)を100ccの水と15ccの濃硝
酸の混合液に溶解し、これに水を加えて120CCにし
た溶液と、100gの前記の生成物とを接触させた。2
時間溶液を押出物と接触させて完全に含浸させた。次い
で押出物をp過し、110℃(B80°F)にて−夜乾
燥し、500’C(98g ’? )で2時間空気の存
在下でか焼した。得られた触媒はxIIで検出できる量
のオルトバナジン酸ビスマスを含み、ざらにVsOiと
して8.68重量%のバナジウム成分およびB1505
として11.6重量%のビスマス成分を含んでいた。
)を前記実施例に述べた高アルミナシリカ−アルミナと
混練した。押出した後8.!I 1611(l/8イン
チ)の直径、1.6〜12.71111(1/16=l
/Jインチ)の円筒状押出物に切断し、8時間空気中で
約500 ”C(932°F)の温度にてか焼した。得
られた生成物はV、O,として10重量幅のバナジウム
成分を含んでいた。85gの硝酸ビスマス(Bi(NO
s)t−5H,O)を100ccの水と15ccの濃硝
酸の混合液に溶解し、これに水を加えて120CCにし
た溶液と、100gの前記の生成物とを接触させた。2
時間溶液を押出物と接触させて完全に含浸させた。次い
で押出物をp過し、110℃(B80°F)にて−夜乾
燥し、500’C(98g ’? )で2時間空気の存
在下でか焼した。得られた触媒はxIIで検出できる量
のオルトバナジン酸ビスマスを含み、ざらにVsOiと
して8.68重量%のバナジウム成分およびB1505
として11.6重量%のビスマス成分を含んでいた。
前記方法またはこれらに明らかに対応する方法により調
製した触媒はH2Sを所望によりBogs硫゛黄または
両方の組合せに酸化する気相酸化に対し高活性であるこ
とが判った。更に、かかる触媒は1m l’ 〜482
’C(250°(900°F)(7)温度範囲で、SO
8を殆ど生成することなく、またB2.00、NllN
3またはH,Sと共存し得る軽質炭化水素を酸化するこ
となく、HsSを選択的に酸化する。特に重要なことは
、水蒸気の存在下で触媒が著しく安定なことである。約
0.07 kII/ C−(約1、Opsia )以上
の分圧にて水蒸気が存在する約816℃(約600°F
)以下の温度でHf1Sを際化する触媒の寿命は少なく
とも90日、通常は少なくとも1年である。特にこの触
媒は、少なくとも0−105 kl / ”” (1−
5P81+!L ) 、好ましくは少なくとも0.18
8 kII/ elll” (4,0paia ) (
7)水蒸気分圧にて、特に約0.’7 #/cwt”
(10,0paia )まテノ水魚気分圧にて、H,S
を酸化するのに有効である。
製した触媒はH2Sを所望によりBogs硫゛黄または
両方の組合せに酸化する気相酸化に対し高活性であるこ
とが判った。更に、かかる触媒は1m l’ 〜482
’C(250°(900°F)(7)温度範囲で、SO
8を殆ど生成することなく、またB2.00、NllN
3またはH,Sと共存し得る軽質炭化水素を酸化するこ
となく、HsSを選択的に酸化する。特に重要なことは
、水蒸気の存在下で触媒が著しく安定なことである。約
0.07 kII/ C−(約1、Opsia )以上
の分圧にて水蒸気が存在する約816℃(約600°F
)以下の温度でHf1Sを際化する触媒の寿命は少なく
とも90日、通常は少なくとも1年である。特にこの触
媒は、少なくとも0−105 kl / ”” (1−
5P81+!L ) 、好ましくは少なくとも0.18
8 kII/ elll” (4,0paia ) (
7)水蒸気分圧にて、特に約0.’7 #/cwt”
(10,0paia )まテノ水魚気分圧にて、H,S
を酸化するのに有効である。
有効な結果を得るには、例えば約o、ea kI/ c
tm”(約9.Opaia )の分圧の水蒸気の存在下
で約198 ’C(880°F)の温度にて酸素と反応
させて、H,Sを硫黄元素に転化する。
tm”(約9.Opaia )の分圧の水蒸気の存在下
で約198 ’C(880°F)の温度にて酸素と反応
させて、H,Sを硫黄元素に転化する。
所定のガス流中のHs8を硫黄元素またはSOsに転化
するかどうかの選択は、大部分地区の空気汚染規制に左
右される。代表的には、大気中に排出することができる
H2Sの最大濃度は約i o ppmvであるが、SO
,は約5 o o ppmv −g、o容量Sの範囲で
変化する最大濃度で排出することができる。
するかどうかの選択は、大部分地区の空気汚染規制に左
右される。代表的には、大気中に排出することができる
H2Sの最大濃度は約i o ppmvであるが、SO
,は約5 o o ppmv −g、o容量Sの範囲で
変化する最大濃度で排出することができる。
従って、HsSの燃焼即ち、n、sのSOsへの転化は
、通常約10 ppmV −2,0容量襲のHsSを含
むガス流に対して行われるが、硫黄元素に転化するため
処理される典型的なガス流は、少なくとも約600pp
mvのH,S 、通常500 ppmV 〜10.0容
量幅のIf@B s好ましくは50 ppmV 〜5.
0容量襲の11@Ss最適にはs o o ppmv
−g、o容量外のH畠Sを含む。
、通常約10 ppmV −2,0容量襲のHsSを含
むガス流に対して行われるが、硫黄元素に転化するため
処理される典型的なガス流は、少なくとも約600pp
mvのH,S 、通常500 ppmV 〜10.0容
量幅のIf@B s好ましくは50 ppmV 〜5.
0容量襲の11@Ss最適にはs o o ppmv
−g、o容量外のH畠Sを含む。
即ち、本発明方法で処理されるガス流は、HI3の他に
、us s 00B 、 00 、 Hs、 801
、0B 、ムr。
、us s 00B 、 00 、 Hs、 801
、0B 、ムr。
NHa 、 HsOおよび軽質炭化水素のような成分の
いずれかを含む。ここで処理する代表的なガス流は、サ
ワー天然ガス、地熱水蒸気によるオフガスおよび高温−
ガス化石炭またはガス化残油のようなH3Sを含むガス
流である。またこのガス流は硫黄含有成分、例えばco
s 、 assおよび軽質メルカプタン(即ち、6個以
下の炭素原子を含む飽和メルカプタン)を含む場合があ
る。このような硫黄含有成分が存在する場合、米国特許
第8,751,877号明細書に開示された方法により
ガス流を前処理“′することが好ましい。この方法によ
れば、O8= 。
いずれかを含む。ここで処理する代表的なガス流は、サ
ワー天然ガス、地熱水蒸気によるオフガスおよび高温−
ガス化石炭またはガス化残油のようなH3Sを含むガス
流である。またこのガス流は硫黄含有成分、例えばco
s 、 assおよび軽質メルカプタン(即ち、6個以
下の炭素原子を含む飽和メルカプタン)を含む場合があ
る。このような硫黄含有成分が存在する場合、米国特許
第8,751,877号明細書に開示された方法により
ガス流を前処理“′することが好ましい。この方法によ
れば、O8= 。
00Sおよび軽質メルカプタンを、SOsが存在する場
合にはSonと一緒に高温(通常149°〜588″’
c(aooo−9000F))Cで06 、 No 、
Fe 。
合にはSonと一緒に高温(通常149°〜588″’
c(aooo−9000F))Cで06 、 No 、
Fe 。
W 、 Niの内の1種以上の有効触媒成分を含み、好
ましくはGOとMOまたはN1とNoを組合わせて含む
触媒の存在下で、HIおよび/または水蒸気と反応させ
て同時にHs8に転化する・この前処理したガス流はは
は唯一のガス状硫黄成分としてHsSを含み% H,S
を所望の5Ofiおよび/または硫黄元素に転化するよ
うに前記方法により処理することができる。
ましくはGOとMOまたはN1とNoを組合わせて含む
触媒の存在下で、HIおよび/または水蒸気と反応させ
て同時にHs8に転化する・この前処理したガス流はは
は唯一のガス状硫黄成分としてHsSを含み% H,S
を所望の5Ofiおよび/または硫黄元素に転化するよ
うに前記方法により処理することができる。
前記前処理法に特に適したガス流はクラウステールガス
である。本発明の触媒と接触させる前に前処理すること
が好ましい他のガス流は、オレフィンまたは芳香族炭化
水素を含むガス流である。
である。本発明の触媒と接触させる前に前処理すること
が好ましい他のガス流は、オレフィンまたは芳香族炭化
水素を含むガス流である。
オレフィンは触媒表面に析出するガム生成により触媒を
失活し、ベンゼンのような芳香族はかなりの量(例えば
t o o ppmv )で存在する場合、操作温度が
約177″C(約860°F)以下であるとき触媒を失
活する。しかし、これら8つの失活のタイプは一時的な
ものに過ぎず、オレフィンの失活はガム含有触媒の高温
酸化により克服されまた芳香族の失活は177℃(85
0°F)以上に操作温度を上げることにより克服される
。また、芳香族またはオレフィン成分を含むガス流を本
発明の触媒と接触させる前に予熱してこれら有害な成分
を除去するようにすることが好ましい。特にオレフィン
を含むガス流に適した前処理法の1つは、so、 、
as、 、 cosおよび軽質メルカプタンを含むガス
流のために特定した前記触媒と条件により接触水素化す
る。
失活し、ベンゼンのような芳香族はかなりの量(例えば
t o o ppmv )で存在する場合、操作温度が
約177″C(約860°F)以下であるとき触媒を失
活する。しかし、これら8つの失活のタイプは一時的な
ものに過ぎず、オレフィンの失活はガム含有触媒の高温
酸化により克服されまた芳香族の失活は177℃(85
0°F)以上に操作温度を上げることにより克服される
。また、芳香族またはオレフィン成分を含むガス流を本
発明の触媒と接触させる前に予熱してこれら有害な成分
を除去するようにすることが好ましい。特にオレフィン
を含むガス流に適した前処理法の1つは、so、 、
as、 、 cosおよび軽質メルカプタンを含むガス
流のために特定した前記触媒と条件により接触水素化す
る。
燃焼処理すべきガス流は、次の反応式
%式%
で表わされる反応に必要な少なくとも化学量論的量を与
えるのに十分な酸素を含むかまたは十分な酸素または空
気を混和すべきである。さらに1化学量論量より過剰、
通常は化学量論量の約1.1〜2.6倍の量で酸素が存
在するのが好ましい。通常断熱または等温反応器におい
てH,Sを燃焼するために用いる他の条件は、 (a)0.85〜81s、15 k#/e1m” (5
〜500 paia )、好ましくは1.05 VL2
7 # / Cm” (15〜76pgia )の操作
圧、 Φ)121’−588℃(250°〜900°F)、・
好ましくは約816℃(600°F)以下、特に好まし
くは約2811°C(460°F)以下の入口操作温度
、 (0)100〜50,000V/V/hr、好ましくは
500〜5000 v/v/hrノ空間速度テ空間速度
テア性を適当に調節してH,8の少なくとも90%をS
O3に転化する。好ましくは、操作条件を調節してHs
Sの殆ど全部を転化する。H,Sを殆ど全w6sOs
GC転化t Z+条件ハ、282℃(450cIF)、
8.5 時/ cta” (50psia )、!
000 v/v7hr(16°C(60°F)にて計算
したガス容量)、化学量論量の2.2の空気および供給
ガス中2700ppmvのHasである。次の実施例璽
にはこれらの条件が適当であることを示す。
えるのに十分な酸素を含むかまたは十分な酸素または空
気を混和すべきである。さらに1化学量論量より過剰、
通常は化学量論量の約1.1〜2.6倍の量で酸素が存
在するのが好ましい。通常断熱または等温反応器におい
てH,Sを燃焼するために用いる他の条件は、 (a)0.85〜81s、15 k#/e1m” (5
〜500 paia )、好ましくは1.05 VL2
7 # / Cm” (15〜76pgia )の操作
圧、 Φ)121’−588℃(250°〜900°F)、・
好ましくは約816℃(600°F)以下、特に好まし
くは約2811°C(460°F)以下の入口操作温度
、 (0)100〜50,000V/V/hr、好ましくは
500〜5000 v/v/hrノ空間速度テ空間速度
テア性を適当に調節してH,8の少なくとも90%をS
O3に転化する。好ましくは、操作条件を調節してHs
Sの殆ど全部を転化する。H,Sを殆ど全w6sOs
GC転化t Z+条件ハ、282℃(450cIF)、
8.5 時/ cta” (50psia )、!
000 v/v7hr(16°C(60°F)にて計算
したガス容量)、化学量論量の2.2の空気および供給
ガス中2700ppmvのHasである。次の実施例璽
にはこれらの条件が適当であることを示す。
実施例層
第1表に示した組成の供給ガス流を、4 osccZ分
の速度で供給した水蒸気および19.88CO7分の9
、、 速度で供給した空気と共に、460800/
分(16’c (a o ’y )にて測定したガス容
量)の速度で混合する。水蒸気含有7.7容量外および
酸素含量・約0.80容量%(化学量論量の2.28倍
)を含む得られたガス混合物を、15日間、8.5 k
#/cm” (50psia )の圧力、282℃(4
60°F)の恒温および約2000 v/v/hr (
D空間速度ニテ、11.6重量%のビスマス成分(Bj
4OBとして)および8.6重量%のバナジウム成分(
V、O,として)から成る触媒粒子15ccを含む等温
触媒反応sp通す。触媒は実施例■に述べたように調製
し、反応器内の水分圧は8−5 kI/cm” (50
psia ) テアった。生成ガスを適当な質量分析技
術により16日間に分析し、結果を第1表に無水を基準
として示した。第1表に示すように、HsSは完全にS
Osに転化し、Hsまたはメタンは酸化されていない。
の速度で供給した水蒸気および19.88CO7分の9
、、 速度で供給した空気と共に、460800/
分(16’c (a o ’y )にて測定したガス容
量)の速度で混合する。水蒸気含有7.7容量外および
酸素含量・約0.80容量%(化学量論量の2.28倍
)を含む得られたガス混合物を、15日間、8.5 k
#/cm” (50psia )の圧力、282℃(4
60°F)の恒温および約2000 v/v/hr (
D空間速度ニテ、11.6重量%のビスマス成分(Bj
4OBとして)および8.6重量%のバナジウム成分(
V、O,として)から成る触媒粒子15ccを含む等温
触媒反応sp通す。触媒は実施例■に述べたように調製
し、反応器内の水分圧は8−5 kI/cm” (50
psia ) テアった。生成ガスを適当な質量分析技
術により16日間に分析し、結果を第1表に無水を基準
として示した。第1表に示すように、HsSは完全にS
Osに転化し、Hsまたはメタンは酸化されていない。
流出ガスの808含量は8−5.01)pmであった0
第 1 表
水 Il 8フ8 P
pmV 8a& ppmvfi
I > 1.68vo1
.% 1.60 vol、%窒
素 OppmV 2
.1フ vol、%酸 素
OppIIV O,421vol、%アルゴ
ン 8 ppfflV 865 ppmV
二酸化炭素 9フ、9a vol、% 94.85
vol、%硫化水素 2717 ppm’I/
OpplnVメチルメルカプタン g
ppmv o ppmv硫化カルボニル
4 ppmv o ppmv二酸化硫黄
86 pPmV 2212 ppmV二
硫化炭素 o ppmv o ppm
vl:フィードより生成物の方が全硫黄化合物が少ない
理由は、空気酸化体の混合、および操作15日間のフィ
ード中のH,S濃度が第1表に示すより若干小さいこと
に基因するからである。
pmV 8a& ppmvfi
I > 1.68vo1
.% 1.60 vol、%窒
素 OppmV 2
.1フ vol、%酸 素
OppIIV O,421vol、%アルゴ
ン 8 ppfflV 865 ppmV
二酸化炭素 9フ、9a vol、% 94.85
vol、%硫化水素 2717 ppm’I/
OpplnVメチルメルカプタン g
ppmv o ppmv硫化カルボニル
4 ppmv o ppmv二酸化硫黄
86 pPmV 2212 ppmV二
硫化炭素 o ppmv o ppm
vl:フィードより生成物の方が全硫黄化合物が少ない
理由は、空気酸化体の混合、および操作15日間のフィ
ード中のH,S濃度が第1表に示すより若干小さいこと
に基因するからである。
実施例■
調製した6種の触媒を実施例Iの条件で試験し、8、!
I J9 /ass” (fi 0 psia ) (
D水蒸気圧テH,B ヲ燃焼゛してどの位活性があり安
定であるかを測定した。
I J9 /ass” (fi 0 psia ) (
D水蒸気圧テH,B ヲ燃焼゛してどの位活性があり安
定であるかを測定した。
6種の触媒は次のように調製した。
シリカアルミナに担持した10重量悌V、O。
実施例工に記載した高アルミナクラッキング触媒とバナ
ジン讃アンモニウムの混合物を十分な量の水で混練し、
押出しに適したペーストをつくった。このペーストを8
.2閤(%インチ)のダイス型に押出し、約1.ト弓L
7all(7□6〜%インチ)の長さに切断し、110
’C(280″F)r乾11L、500℃(98!″F
)で空気中にて3時間か焼した。触媒は10重量暢のバ
ナジウム成分(V、O,として計算)およびシリカ−ア
ルミナ(7159にシリカ−81S囁アル之す)から成
る。
ジン讃アンモニウムの混合物を十分な量の水で混練し、
押出しに適したペーストをつくった。このペーストを8
.2閤(%インチ)のダイス型に押出し、約1.ト弓L
7all(7□6〜%インチ)の長さに切断し、110
’C(280″F)r乾11L、500℃(98!″F
)で空気中にて3時間か焼した。触媒は10重量暢のバ
ナジウム成分(V、O,として計算)およびシリカ−ア
ルミナ(7159にシリカ−81S囁アル之す)から成
る。
シリカ−アルミナに担持した86.6重量%V、O。
実施例1に記載した291gの高アルミナシリカ−アル
ミナ、l’089のメタバナジン酸アンモニウム、およ
び?、74 fiのメチルセルレースを、・十分な量の
水でfIAllIシ押出しできるペーストをつくった。
ミナ、l’089のメタバナジン酸アンモニウム、およ
び?、74 fiのメチルセルレースを、・十分な量の
水でfIAllIシ押出しできるペーストをつくった。
次いでペーストを押出し8.1閤(イインチ)ノ直径、
1−6〜1ji−7−(”/16〜54 イ:y +
)の長さの円筒片に切断した。これを3時間空気中にて
110℃(280″F)でか焼した。このようにして生
成した触媒はシリカ−アルミナ()6鳴810、− ’
A I! !6ム’IOm )上に86.6重量鳴のバ
ナジウム成分(V、O,として計算)を含んでいた。
1−6〜1ji−7−(”/16〜54 イ:y +
)の長さの円筒片に切断した。これを3時間空気中にて
110℃(280″F)でか焼した。このようにして生
成した触媒はシリカ−アルミナ()6鳴810、− ’
A I! !6ム’IOm )上に86.6重量鳴のバ
ナジウム成分(V、O,として計算)を含んでいた。
この触媒は米国特許第4,01!、488号明細書の実
施例Iに記載した方法に似た方法で調製した。利用した
方法は次のようである。179のBiCj 、を40o
Oの水に溶解し4000の濃塩酸を加えた。
施例Iに記載した方法に似た方法で調製した。利用した
方法は次のようである。179のBiCj 、を40o
Oの水に溶解し4000の濃塩酸を加えた。
次いで溶液を100 Coの水で希釈した。このように
して得られた溶液を、2時間1009のガンマアルミナ
1.6騙゛(/、6インチ)の直径の押出成形物に接触
させた。過剰の溶液をデカントして除去し、塩化物を含
まなくなるまで、8G鴨の濃NH4Oにおよび70%の
水から成る溶液で洗浄した。
して得られた溶液を、2時間1009のガンマアルミナ
1.6騙゛(/、6インチ)の直径の押出成形物に接触
させた。過剰の溶液をデカントして除去し、塩化物を含
まなくなるまで、8G鴨の濃NH4Oにおよび70%の
水から成る溶液で洗浄した。
次いで5oocoの水で洗浄し、2時間soo”c(9
JS17)にてか焼した。触媒はガンマアルセナに担持
した10.1 %のビスマス成分(Bi、O,G、。
JS17)にてか焼した。触媒はガンマアルセナに担持
した10.1 %のビスマス成分(Bi、O,G、。
て計算)を含んでいた。
この触媒は、まず上記のようにシリカ−アルミナに担持
したlG重量嘔のV、O,を調製して得た。
したlG重量嘔のV、O,を調製して得た。
この触媒1009を、まずa OCの機硝酸を添加した
1 00 Coの水に11.69の硝酸ビスマスを溶解
しさらに溶液が1 g OCoになるまで十分な水を添
加して調製した溶液と接触させた。接触時間は2時間で
、その後過剰の液体をデカントして除去した。次いで含
浸押出成形物を終夜110”C(2δO”F)で乾燥さ
せ、空気中で!時間!100”C(9g ”A 7 )
にてか焼した。最終触媒は4.5重量うのビスマス成分
(Bi、O,として計算)と9.4重量嘩のバナジウム
成分(V、O,として計算)を含んでいた。X11回折
分析により、最終の触媒はオルトバナジン酸ビス!スを
含むことが測定された。
1 00 Coの水に11.69の硝酸ビスマスを溶解
しさらに溶液が1 g OCoになるまで十分な水を添
加して調製した溶液と接触させた。接触時間は2時間で
、その後過剰の液体をデカントして除去した。次いで含
浸押出成形物を終夜110”C(2δO”F)で乾燥さ
せ、空気中で!時間!100”C(9g ”A 7 )
にてか焼した。最終触媒は4.5重量うのビスマス成分
(Bi、O,として計算)と9.4重量嘩のバナジウム
成分(V、O,として計算)を含んでいた。X11回折
分析により、最終の触媒はオルトバナジン酸ビス!スを
含むことが測定された。
? !J :h 7 # i +−5」J’l−レータ
−7,,,9−5声量11 Bi、O,−9,0、重量
%v、0゜ この触媒は、次のように含浸溶液を調製した他は、上記
の4.11%のBi、O,−9,4重量鳴のV、O,触
媒と同じ方法で調製した。10 Goの硝酸を加えた1
00 Coの水に、1δJ 9の硝酸ビスマスを溶解
した。次いで溶液を水で十分に希釈して全量を1100
0とした。最終の触媒は7.91!重量嘩のビスマス成
分(Bi、O8として)および9.0重量嘩のバナジウ
ム成分(V、O,として)を含んでいた。触媒はX線回
折分析によりオルトバナジン酸ビスマスを含んでいた。
−7,,,9−5声量11 Bi、O,−9,0、重量
%v、0゜ この触媒は、次のように含浸溶液を調製した他は、上記
の4.11%のBi、O,−9,4重量鳴のV、O,触
媒と同じ方法で調製した。10 Goの硝酸を加えた1
00 Coの水に、1δJ 9の硝酸ビスマスを溶解
した。次いで溶液を水で十分に希釈して全量を1100
0とした。最終の触媒は7.91!重量嘩のビスマス成
分(Bi、O8として)および9.0重量嘩のバナジウ
ム成分(V、O,として)を含んでいた。触媒はX線回
折分析によりオルトバナジン酸ビスマスを含んでいた。
この触媒は実施例Iに示した方法により調製した0
上述の各触媒を用いて実施例1に列挙した条件でH,S
をSO8に燃焼した。各触媒に対して変えた唯一の条件
は操作温度であった。約2δs −gas℃(450〜
510″F)の範囲で温度を変えながら数日間種々の触
媒を用いて操作した後、実験初期の特定の操作温度で生
成したガス試料中の未反応R3S濃度と、実験後期の同
じ特定の温度で生成したガス試料中の未反応H,Sの濃
度とを比較して、各触媒の安定性を決定した。このよう
にして得られたデータを第3表にまとめた。1日当りの
生成ガス中の未反応R8Sの増加に関して、種々の触媒
の安定性についても同様に第2表にまとめた。最も安定
な触媒は、主要な活性触媒成分として、ビスマス成分ま
たはビスマスとバナジウムg分から成る。主要な活性触
媒成分としてバナジウム成分゛のみを含有する触媒は受
入れ難い程高率にて失活した。最も安定な触媒は少なく
とも約S、O重量暢のビスマスと7.0重量うのバナジ
ウム成分を含む。
をSO8に燃焼した。各触媒に対して変えた唯一の条件
は操作温度であった。約2δs −gas℃(450〜
510″F)の範囲で温度を変えながら数日間種々の触
媒を用いて操作した後、実験初期の特定の操作温度で生
成したガス試料中の未反応R3S濃度と、実験後期の同
じ特定の温度で生成したガス試料中の未反応H,Sの濃
度とを比較して、各触媒の安定性を決定した。このよう
にして得られたデータを第3表にまとめた。1日当りの
生成ガス中の未反応R8Sの増加に関して、種々の触媒
の安定性についても同様に第2表にまとめた。最も安定
な触媒は、主要な活性触媒成分として、ビスマス成分ま
たはビスマスとバナジウムg分から成る。主要な活性触
媒成分としてバナジウム成分゛のみを含有する触媒は受
入れ難い程高率にて失活した。最も安定な触媒は少なく
とも約S、O重量暢のビスマスと7.0重量うのバナジ
ウム成分を含む。
この種の触媒は、10%または2164%のV、OII
触媒よりも著しく安定であり、10%のBi、0.触媒
の2倍安定であることが判った。
触媒よりも著しく安定であり、10%のBi、0.触媒
の2倍安定であることが判った。
少なくとも約8.0重量嘔のビスマス成分と少なくとも
約7.0重量係のバナジウム成分を含有する2種の触媒
が、生成物中のH,S濃度を、4.5重量囁だけのビス
マスを含有するバナジウムービスマス触媒に対する約a
PPIIV G−比較して、約8.6ppmv以下に
維持する事実は重要である。多くの環境制御により大気
中に排出される!、8が10ppmV以下にすることが
でき、少なくとも約8.0重量慢のビスマスを含有する
3種のバナジウム−ビスマス成分は生成ガス中の!、8
が高水準に達するように活性と安定性を与えるのに対し
、4.s重量鳴ビスマス−9,4重量鳴バナジウム触媒
はこの目的に適さないことが判る。特に、11.6重量
囁ビスマスー8.68重量嘩バナジウム触媒の安定性は
高い。この触媒の高安定性と高活性のために、この触媒
と、Bi、O,として計算して少なくともlO重量鳴の
ビスマス成分とv、0.として計算して少なくとも8.
0重量鳴のバナジウム成分とを含む他の触媒とは本発明
では最も好ましい。
約7.0重量係のバナジウム成分を含有する2種の触媒
が、生成物中のH,S濃度を、4.5重量囁だけのビス
マスを含有するバナジウムービスマス触媒に対する約a
PPIIV G−比較して、約8.6ppmv以下に
維持する事実は重要である。多くの環境制御により大気
中に排出される!、8が10ppmV以下にすることが
でき、少なくとも約8.0重量慢のビスマスを含有する
3種のバナジウム−ビスマス成分は生成ガス中の!、8
が高水準に達するように活性と安定性を与えるのに対し
、4.s重量鳴ビスマス−9,4重量鳴バナジウム触媒
はこの目的に適さないことが判る。特に、11.6重量
囁ビスマスー8.68重量嘩バナジウム触媒の安定性は
高い。この触媒の高安定性と高活性のために、この触媒
と、Bi、O,として計算して少なくともlO重量鳴の
ビスマス成分とv、0.として計算して少なくとも8.
0重量鳴のバナジウム成分とを含む他の触媒とは本発明
では最も好ましい。
実施例V
本発明の触媒の最初の活性と従来技術を比較して、重要
な触媒の失活より前に′実施例yの実験において種々の
温度で得られた生成H,Bを比較したデータを第8表に
まとめた。第8表に會とめたデータは実施例■と同じ条
件で実験して得られたが、18.0重量囁のBi、O,
とシリカ−アルミナ(7s11810、−1 !I囁ム
j、O,)から成る触媒を用いた。
な触媒の失活より前に′実施例yの実験において種々の
温度で得られた生成H,Bを比較したデータを第8表に
まとめた。第8表に會とめたデータは実施例■と同じ条
件で実験して得られたが、18.0重量囁のBi、O,
とシリカ−アルミナ(7s11810、−1 !I囁ム
j、O,)から成る触媒を用いた。
この触媒はシリカ−アルミナ押出物を硝酸ビスマス溶液
で含浸させた後SOO℃(981″F)にて2時間空気
中でか焼して得られた。
で含浸させた後SOO℃(981″F)にて2時間空気
中でか焼して得られた。
第8表に示すように、バナジアとバナジウム−ビスマス
触媒は216〜282℃(480−・4!10″F)の
温度にて殆ど未反応H8Sがない実験食条件下で活性を
比較した。他方、10J’lとlδ、0%ビスマス触媒
は約260℃(600マ)以上の温度でのみ有効であっ
た。21B4〜s60℃(490〜500″F)の温度
では、8種のビスマス触媒は共に、50 ppmvの高
さの未反応H,Sによって、活性のないことを示した。
触媒は216〜282℃(480−・4!10″F)の
温度にて殆ど未反応H8Sがない実験食条件下で活性を
比較した。他方、10J’lとlδ、0%ビスマス触媒
は約260℃(600マ)以上の温度でのみ有効であっ
た。21B4〜s60℃(490〜500″F)の温度
では、8種のビスマス触媒は共に、50 ppmvの高
さの未反応H,Sによって、活性のないことを示した。
従って、バナジアとバナジウム−ビスマス含有触媒は実
質的に、H,SをSO3に転化するのに、主要活性触媒
成分としてビスマス成分のみを含有する触媒よりも、活
性が優れていることを示した。
質的に、H,SをSO3に転化するのに、主要活性触媒
成分としてビスマス成分のみを含有する触媒よりも、活
性が優れていることを示した。
また、本発明の触媒はH,Sを硫黄元素に酸化し、SO
8に燃焼するために用いることができる。硫黄元素を生
成するための条件を、通常断熱型たは等温反応器に対し
、次の範囲から選ぶ:1!1 〜482℃(s50°〜
900″iF)、10〜10,000V/V/hr
、 0.85 〜 Lmフj9/3”(5〜 ?
器 psia)s好ましくはIJll −146℃(3
7B−47S7 )、s o o−m s o o V
/V/hrおよび1.05〜L11J1973” (1
5〜80 p8i& ) 、最適には1 21
!!−118℃ (s ) 5 〜 +gs
?) 、 500〜I B 00 V/V/hr
、および1.05〜1.41 kgAlm”(15〜!
Opsia )。ざらに、入口温度を約204℃(4
007)以下に維持することが好宥しく、最適には17
7℃(81507)以下にして、少なくとも若干のH,
Sを上記温度以下で硫黄元素に転化する。酸化剤ガスも
必要であり、通常空気の中で供給される酸素を供給ガス
流と混合して、次式 %式%) で表される反応により、硫黄蒸気を生成する。このよう
に供給ガスと混合した空気または酸素の分量は、反応式
α)に対し化学量論的量でまたはこれに近い量で酸素が
存在することが最も好ましく、通常化学量論的量の約0
.9〜1.1倍である・よく知られているように、H,
Sを硫黄に最大で転化できるのは、酸素を化学量論的量
で用いうる場合である。高収率で硫黄を与えるのは、低
い水蒸気分・圧および約ハ、6℃(475″F)以下、
特に約283℃(450″F)以下の温度であり、硫黄
収率は温度の下降および水蒸気分圧の減少と共に増加す
る。
8に燃焼するために用いることができる。硫黄元素を生
成するための条件を、通常断熱型たは等温反応器に対し
、次の範囲から選ぶ:1!1 〜482℃(s50°〜
900″iF)、10〜10,000V/V/hr
、 0.85 〜 Lmフj9/3”(5〜 ?
器 psia)s好ましくはIJll −146℃(3
7B−47S7 )、s o o−m s o o V
/V/hrおよび1.05〜L11J1973” (1
5〜80 p8i& ) 、最適には1 21
!!−118℃ (s ) 5 〜 +gs
?) 、 500〜I B 00 V/V/hr
、および1.05〜1.41 kgAlm”(15〜!
Opsia )。ざらに、入口温度を約204℃(4
007)以下に維持することが好宥しく、最適には17
7℃(81507)以下にして、少なくとも若干のH,
Sを上記温度以下で硫黄元素に転化する。酸化剤ガスも
必要であり、通常空気の中で供給される酸素を供給ガス
流と混合して、次式 %式%) で表される反応により、硫黄蒸気を生成する。このよう
に供給ガスと混合した空気または酸素の分量は、反応式
α)に対し化学量論的量でまたはこれに近い量で酸素が
存在することが最も好ましく、通常化学量論的量の約0
.9〜1.1倍である・よく知られているように、H,
Sを硫黄に最大で転化できるのは、酸素を化学量論的量
で用いうる場合である。高収率で硫黄を与えるのは、低
い水蒸気分・圧および約ハ、6℃(475″F)以下、
特に約283℃(450″F)以下の温度であり、硫黄
収率は温度の下降および水蒸気分圧の減少と共に増加す
る。
勿論、H,Sを硫黄に転化するためSO8を酸素の代り
に用いることができ、硫黄は次の反応式により生成され
る。
に用いることができ、硫黄は次の反応式により生成され
る。
(11) 2H,3+ So、→δB + gH,0
従って、H,8対SO8比がm、oより大きい供給ガス
流にSOlが存在する場合、反応式(8)により転化さ
れなかったH、Sと反応するに十分な量で酸素を必要量
だけ添加する。すなわち、H,S対SO1比が2.0よ
り大きい場合、酸素の化学量論的量は3.0に等しいH
,S対(SO,+ O,)のモル比重たは容量比を4え
るに十分な量である。
従って、H,8対SO8比がm、oより大きい供給ガス
流にSOlが存在する場合、反応式(8)により転化さ
れなかったH、Sと反応するに十分な量で酸素を必要量
だけ添加する。すなわち、H,S対SO1比が2.0よ
り大きい場合、酸素の化学量論的量は3.0に等しいH
,S対(SO,+ O,)のモル比重たは容量比を4え
るに十分な量である。
H,S対so、比が2.0以下T 11.Sとso、を
生来含有する供給ガス流に対して、硫黄に高率で転化す
るには、まず米国特許第21,751,877号に示さ
れた方法によって、SOsをH,8に転化するように、
供給ガスを前処理し、次いで、前処理したガスを]、O
に等しいH,S対0.比を4えるに十分な量の酸素また
は空気と混合する。2.0に等しいH,S対SO1比で
含有する供給ガスに対しては、前処理または酸素の添加
を必要としない。反応式(8)によってH,8を直接硫
黄に転化するために触媒を用いることができる。
生来含有する供給ガス流に対して、硫黄に高率で転化す
るには、まず米国特許第21,751,877号に示さ
れた方法によって、SOsをH,8に転化するように、
供給ガスを前処理し、次いで、前処理したガスを]、O
に等しいH,S対0.比を4えるに十分な量の酸素また
は空気と混合する。2.0に等しいH,S対SO1比で
含有する供給ガスに対しては、前処理または酸素の添加
を必要としない。反応式(8)によってH,8を直接硫
黄に転化するために触媒を用いることができる。
前述の事項を考慮して、硫黄元素が望ましい場合、SO
lを酸素の代りに酸化剤として用いることができる。す
なわち、n、sを含有するガス流に対して、ここではH
,S対醗化物比が2.0を与えるようなガス流と、SO
8または酸素酸化剤のいずれかを混合して、硫黄元素を
生成することができる。
lを酸素の代りに酸化剤として用いることができる。す
なわち、n、sを含有するガス流に対して、ここではH
,S対醗化物比が2.0を与えるようなガス流と、SO
8または酸素酸化剤のいずれかを混合して、硫黄元素を
生成することができる。
しかし、空気の形で手近に入手することができ、また硫
黄への転化率が高いために、酸素は生来SO1よりも優
れている。反応式(2)と(8)とを比較すると、硫黄
に転化するH、S量は同じであるが、0゜酸化剤を用い
る式(2)よりもSO,@北側を用いる式(8)の方が
50%も多く硫黄を生成る・式(8)により50%多く
硫黄が生成するには、5R*蒸気露点を越えない場合、
式(8)は式(2)より高い操作温度が必・要である・
しかし、ssm℃(1000マ)以下や操作温度では、
H,Bf)jl黄への転化率が温度の増加と共に減少す
る。従って、寓点を越えることなく式(8)よりも低温
で式(怠)によってH,8を硫黄に転化することができ
るので、酸素を酸化剤として用いる場合、SO,を用い
る場合より生来の利点、すなわち高い転化率が得られる
0 酸素またはSOsを酸化剤として用いるとき、本発明の
触媒はH,Sを硫黄元素に転化するために大いに有用で
ある。所定の状態における転化率は、勿論、操作温度、
操作圧、水蒸気分圧および一北側の選択のような因子に
依存する。しかし、通常11j記のバナジウム−ビスマ
ス触媒は、H,Sを理論量の10.S以内、多くはS−
以内で硫黄元素に転化する0またH、Sを硫黄に転化す
るための活性が高いので、本発明のバナジウム−ビスマ
ス触媒は、従来技術の触媒、例えば1976年6月s8
日に出願した米国特許出願第700,818号に開示さ
′ 1 れたパナジア触媒よりも、低い操作温度および7重たは
高い空間速度の条件で、H,Sを高い転化率・で硫黄に
転化するり 次の実施例はH,8を硫黄元素に酸化するためのバナジ
ウム−ビスマス触媒の活性が高いことを示している。
黄への転化率が高いために、酸素は生来SO1よりも優
れている。反応式(2)と(8)とを比較すると、硫黄
に転化するH、S量は同じであるが、0゜酸化剤を用い
る式(2)よりもSO,@北側を用いる式(8)の方が
50%も多く硫黄を生成る・式(8)により50%多く
硫黄が生成するには、5R*蒸気露点を越えない場合、
式(8)は式(2)より高い操作温度が必・要である・
しかし、ssm℃(1000マ)以下や操作温度では、
H,Bf)jl黄への転化率が温度の増加と共に減少す
る。従って、寓点を越えることなく式(8)よりも低温
で式(怠)によってH,8を硫黄に転化することができ
るので、酸素を酸化剤として用いる場合、SO,を用い
る場合より生来の利点、すなわち高い転化率が得られる
0 酸素またはSOsを酸化剤として用いるとき、本発明の
触媒はH,Sを硫黄元素に転化するために大いに有用で
ある。所定の状態における転化率は、勿論、操作温度、
操作圧、水蒸気分圧および一北側の選択のような因子に
依存する。しかし、通常11j記のバナジウム−ビスマ
ス触媒は、H,Sを理論量の10.S以内、多くはS−
以内で硫黄元素に転化する0またH、Sを硫黄に転化す
るための活性が高いので、本発明のバナジウム−ビスマ
ス触媒は、従来技術の触媒、例えば1976年6月s8
日に出願した米国特許出願第700,818号に開示さ
′ 1 れたパナジア触媒よりも、低い操作温度および7重たは
高い空間速度の条件で、H,Sを高い転化率・で硫黄に
転化するり 次の実施例はH,8を硫黄元素に酸化するためのバナジ
ウム−ビスマス触媒の活性が高いことを示している。
実施例■
v、0.として鶴、7重量嘔のバナジウム成分と、Bi
、O,として11.9重量嘩のビスマス成分とを含有し
、残りがz5重量囁のアルミナを含有するシリカ−アル
ミナから成る担体である触媒を調製した。
、O,として11.9重量嘩のビスマス成分とを含有し
、残りがz5重量囁のアルミナを含有するシリカ−アル
ミナから成る担体である触媒を調製した。
この触媒は粒子状で、表面積が289d/9であり、コ
ンパクシかさ密度が0.679700であった。
ンパクシかさ密度が0.679700であった。
(この触媒は実施例Iに述べた方法に極めて1似した方
法で調製した)。
法で調製した)。
前記触媒(9509)を等温反応器に充填し、約750
pp!IIV −11Go ppmV f)範囲で変
化する濃度のH,Sと約99%00.を含有する供給ガ
ス(無水を基準として)を蛤理するために用いた。反応
器に生成した硫黄元素を蒸気の形で#*L、、凝−して
回収した。bケ月以上の期間実験を行って、第4表に示
した操作条件で、供給Sイガスと生成ガ、スの試料分析
を行い、データーを第番表にまとめた。前記実験に関し
て、操作一温度が**蒸気冨点湛度以下に降下し硫黄が
触媒上に析出する場合を除いて、実験の間に触媒が失活
を示さないことは注目に値する。しかし、この種の失格
は一時的に過ぎず、高温により触媒の活性は十分に復帰
する。
pp!IIV −11Go ppmV f)範囲で変
化する濃度のH,Sと約99%00.を含有する供給ガ
ス(無水を基準として)を蛤理するために用いた。反応
器に生成した硫黄元素を蒸気の形で#*L、、凝−して
回収した。bケ月以上の期間実験を行って、第4表に示
した操作条件で、供給Sイガスと生成ガ、スの試料分析
を行い、データーを第番表にまとめた。前記実験に関し
て、操作一温度が**蒸気冨点湛度以下に降下し硫黄が
触媒上に析出する場合を除いて、実験の間に触媒が失活
を示さないことは注目に値する。しかし、この種の失格
は一時的に過ぎず、高温により触媒の活性は十分に復帰
する。
第4表のデータに示すように、本発明のバナジウム−ビ
スマス触媒は149℃(800?)Ja下の温度でH,
5f)a黄への転化を開始するために活性である。この
結果は多くの理出で意外に考えられる。比較しうる従来
技術の触媒−−−およびH,Sを硫黄元素に高活性で転
化することが知られていル触媒、スナわち、? 511
Sin、 −25鳴1,0゜触媒に担持した1 0
% V、O,−41、約0.05 j9/e1m”(0
,7pfii& )以下の水素分圧で約18 fi ”
C(1751)以上の温度にて水蒸気の存在でのみH,
Sを硫黄に酸化し始めるため、活性であることは少しも
意外ではない。従って、本発明の触媒はHlSを硫黄元
素に転化する比較しうるパナジア触媒よりも着しく活性
であることを立証しており、ざらに前寓 、述の実験を約Q、18〜O45kg/c+++ (
1,5〜Is、0psia )の分圧の水蒸気で行った
事実を考慮する場合驚くべきものがある。水蒸気量の増
加は、触媒表面に吸収される水蒸気量を増加し、これに
よってH,Sおよび0.(tたは5O8)の吸収量を減
少し、触媒に対する開始温度を増加する傾向かあもしか
し、O,jl l 59/C1l” (δ、Opsia
)の水蒸気の相反する条件にもかかわらず、本発明の
触媒は約141″C(185”P)でU、Sと酸素の反
応を開始するためなお活性を示しており、これに対し0
.05’qt/cm” (0,7psia )以下の水
蒸気の一層好ましい条件で比較しうるバナジア触媒は”
約191″C(8)5@F)tたはこれ以上の温度での
み用いられる。
スマス触媒は149℃(800?)Ja下の温度でH,
5f)a黄への転化を開始するために活性である。この
結果は多くの理出で意外に考えられる。比較しうる従来
技術の触媒−−−およびH,Sを硫黄元素に高活性で転
化することが知られていル触媒、スナわち、? 511
Sin、 −25鳴1,0゜触媒に担持した1 0
% V、O,−41、約0.05 j9/e1m”(0
,7pfii& )以下の水素分圧で約18 fi ”
C(1751)以上の温度にて水蒸気の存在でのみH,
Sを硫黄に酸化し始めるため、活性であることは少しも
意外ではない。従って、本発明の触媒はHlSを硫黄元
素に転化する比較しうるパナジア触媒よりも着しく活性
であることを立証しており、ざらに前寓 、述の実験を約Q、18〜O45kg/c+++ (
1,5〜Is、0psia )の分圧の水蒸気で行った
事実を考慮する場合驚くべきものがある。水蒸気量の増
加は、触媒表面に吸収される水蒸気量を増加し、これに
よってH,Sおよび0.(tたは5O8)の吸収量を減
少し、触媒に対する開始温度を増加する傾向かあもしか
し、O,jl l 59/C1l” (δ、Opsia
)の水蒸気の相反する条件にもかかわらず、本発明の
触媒は約141″C(185”P)でU、Sと酸素の反
応を開始するためなお活性を示しており、これに対し0
.05’qt/cm” (0,7psia )以下の水
蒸気の一層好ましい条件で比較しうるバナジア触媒は”
約191″C(8)5@F)tたはこれ以上の温度での
み用いられる。
第鴫表のデータに示すように本発明の他の意外な面は水
蒸気の存在でバナジウム−ビスマス触媒の安定性が高い
ことである。第2表のデータに示したように、バナジア
触媒は約816℃(6001)以下の濃度にて水蒸気の
存在で急速に失活するが、第会表のデータは、5ケ月以
上の期間にわ・たって0.18〜0.8519/ell
” (2,5〜5.0 p81a)の水蒸気の存在で用
いられる場合にも、バナジウム−ビスマス触媒がこの種
の失活に抵抗することを示している。
蒸気の存在でバナジウム−ビスマス触媒の安定性が高い
ことである。第2表のデータに示したように、バナジア
触媒は約816℃(6001)以下の濃度にて水蒸気の
存在で急速に失活するが、第会表のデータは、5ケ月以
上の期間にわ・たって0.18〜0.8519/ell
” (2,5〜5.0 p81a)の水蒸気の存在で用
いられる場合にも、バナジウム−ビスマス触媒がこの種
の失活に抵抗することを示している。
本発明の特定例において、本発明は特に約6〜。
40容量襲のH,8を含有する供給ガス流を処理するた
めに有用であり、特に供給ガス流が比較的高い分圧、例
えば、約0.1419/c+w” (1,Op815L
)以上および、さらに通常は約o、s 8119/C
1l” (4,0psia )以上にて水蒸気を含む場
合、供給〜〜ガス流を好ましくは化学量論的量で空気と
混合し、得られた混合ガスを、かなりの量の■、Sが硫
黄元素蒸気に転化するような上記の条件下に、粒状バナ
ジウム−ビスマス触媒を含む断熱反応器に通過させる。
めに有用であり、特に供給ガス流が比較的高い分圧、例
えば、約0.1419/c+w” (1,Op815L
)以上および、さらに通常は約o、s 8119/C
1l” (4,0psia )以上にて水蒸気を含む場
合、供給〜〜ガス流を好ましくは化学量論的量で空気と
混合し、得られた混合ガスを、かなりの量の■、Sが硫
黄元素蒸気に転化するような上記の条件下に、粒状バナ
ジウム−ビスマス触媒を含む断熱反応器に通過させる。
硫黄元素を含有する生成物ガスを、硫黄凝縮器または生
成物ガスから硫黄を分離するための他の適当な手段に通
して、残留■、Sを含有する精製生成物ガスを排出する
。次いで精製した生成物ガスの一部を再循環し、予定し
た範囲、例えば゛δ〜6容量外、または予定した最大値
以下、典型的および好ましくは6容量外でH,Sを含む
反応器四 に入る再循環ガス、空気および供給ガスの
混合物のような供給ガスと混合する。精製した生成物ガ
スの残部を8種類の方法のいずれかにより処理する。こ
の8種類の方法を次に示す(これらの方法は本発明の実
施例において、バナジウム−ビスマス触媒と処理した後
回収したガス流のH,S含量が大気中に排出するには高
過ぎる実施例に応用できる)。
成物ガスから硫黄を分離するための他の適当な手段に通
して、残留■、Sを含有する精製生成物ガスを排出する
。次いで精製した生成物ガスの一部を再循環し、予定し
た範囲、例えば゛δ〜6容量外、または予定した最大値
以下、典型的および好ましくは6容量外でH,Sを含む
反応器四 に入る再循環ガス、空気および供給ガスの
混合物のような供給ガスと混合する。精製した生成物ガ
スの残部を8種類の方法のいずれかにより処理する。こ
の8種類の方法を次に示す(これらの方法は本発明の実
施例において、バナジウム−ビスマス触媒と処理した後
回収したガス流のH,S含量が大気中に排出するには高
過ぎる実施例に応用できる)。
(1)精製した生成物ガス流の■、S対SO1容量比が
約8.0である場合、ガス流を高温、例えば1104℃
〜481°C(400ff〜900’F )の条件下で
、多孔質耐火性酸化物含有触媒、例えばアルミナと接触
させることができ、HlBのかなりの量を反応式(8)
により硫黄元素に転化して、例えば凝縮によって回収す
るようにする。本発明のこΩ実施例では、前記のような
バナジウム−ビスマス触媒を硫黄への転化を行うために
用いることが最も好ましく、この種の触媒は、代表的な
アルミナ触媒よりも、低い操作温度および/または高い
空間速度の一層困層な条件下で、活性が大きく、従って
アルミナと同じH,Sの硫黄への転化率を与えるのに有
用である。。
約8.0である場合、ガス流を高温、例えば1104℃
〜481°C(400ff〜900’F )の条件下で
、多孔質耐火性酸化物含有触媒、例えばアルミナと接触
させることができ、HlBのかなりの量を反応式(8)
により硫黄元素に転化して、例えば凝縮によって回収す
るようにする。本発明のこΩ実施例では、前記のような
バナジウム−ビスマス触媒を硫黄への転化を行うために
用いることが最も好ましく、この種の触媒は、代表的な
アルミナ触媒よりも、低い操作温度および/または高い
空間速度の一層困層な条件下で、活性が大きく、従って
アルミナと同じH,Sの硫黄への転化率を与えるのに有
用である。。
(2) If、S * i90.容量比が実質的ニ2
.0以上である場合、または精製した生成物ガス流中の
H1S対SOs比を変動させることが望ましい場合、精
製した生成物ガス流を十分な量の空気と混合し、約3.
0のHS / (So、+O,)の容量比を与え、得ら
れたガスを硫黄元素に転化するため上述した条件下でバ
ナジウム−ビスマス触媒と11触させる。あるいは、あ
まり好ましくはないが、多孔質耐火性酸化物担体に担持
した酸化バナジウムまたは硫化バナジウムを主成分とす
るバナジア触媒をバナジウム−ビスマス触媒と置換して
、約0.07−/e1m” (1,Op81a ) 以
下+7) 分EE&: r、または操作温度が約816
℃(600″F)以上にてこれと接触して混合ガスの水
蒸気を与える。
.0以上である場合、または精製した生成物ガス流中の
H1S対SOs比を変動させることが望ましい場合、精
製した生成物ガス流を十分な量の空気と混合し、約3.
0のHS / (So、+O,)の容量比を与え、得ら
れたガスを硫黄元素に転化するため上述した条件下でバ
ナジウム−ビスマス触媒と11触させる。あるいは、あ
まり好ましくはないが、多孔質耐火性酸化物担体に担持
した酸化バナジウムまたは硫化バナジウムを主成分とす
るバナジア触媒をバナジウム−ビスマス触媒と置換して
、約0.07−/e1m” (1,Op81a ) 以
下+7) 分EE&: r、または操作温度が約816
℃(600″F)以上にてこれと接触して混合ガスの水
蒸気を与える。
バナジア触媒の使用はバナジウム−ビスマス触媒を使用
する場合よりも低い■、Sを硫黄に転化するための活性
を与えるが、低い活性は、ある場合には、例えば触媒の
価格が特に重要である場合には適当である。
する場合よりも低い■、Sを硫黄に転化するための活性
を与えるが、低い活性は、ある場合には、例えば触媒の
価格が特に重要である場合には適当である。
(8)上記の方法(1)および(2)により硫黄を凝縮
後回収したガス流または精製した生成物ガス流のH,8
含量が大気中に排出するには大き過ぎる場合、しかもこ
のようなガス流をH,SがSOlに転化されるならば(
H2Sよりも80.に対する空気汚染基準が厳重でない
ため、)大気中に排出できる場合、このようなガス流を
燃焼して中に含まれているH、SをSOlに転化する。
後回収したガス流または精製した生成物ガス流のH,8
含量が大気中に排出するには大き過ぎる場合、しかもこ
のようなガス流をH,SがSOlに転化されるならば(
H2Sよりも80.に対する空気汚染基準が厳重でない
ため、)大気中に排出できる場合、このようなガス流を
燃焼して中に含まれているH、SをSOlに転化する。
燃焼は過剰の酸素の存在で約5δ8°C(1000”F
)以上の温度に加熱して行うが、上記のSO3への転化
条件の範囲内で上記の本発明のバナジウム−ビスマス触
媒と接触させて行うことが好ましい。
)以上の温度に加熱して行うが、上記のSO3への転化
条件の範囲内で上記の本発明のバナジウム−ビスマス触
媒と接触させて行うことが好ましい。
バナジウム−ビスマス触媒の使用には熱燃焼以上のはつ
きりした特長があり、処理すべきガス流にはあまり予熱
を必要とせず、バナジウム−ビスマス触媒は殆ど260
°C(50G”F)以下の温度で■、Sを803に転化
するための活性がある。
きりした特長があり、処理すべきガス流にはあまり予熱
を必要とせず、バナジウム−ビスマス触媒は殆ど260
°C(50G”F)以下の温度で■、Sを803に転化
するための活性がある。
本発明は上記実施例に限るものではなく、例えば、本発
明の触媒プロセスを変更して、反応式(1)に必要な分
量と反応式(2)に必要な分量との間で酸素量を簡単に
制御して、H,8を所定量の硫黄とSO3の組合せに酸
化することも可能である。
明の触媒プロセスを変更して、反応式(1)に必要な分
量と反応式(2)に必要な分量との間で酸素量を簡単に
制御して、H,8を所定量の硫黄とSO3の組合せに酸
化することも可能である。
49許出11人 ユニオン・オイル・コンパニー・
オプーカリフォルニア 手続補正書 昭和58年4 月19日 1、事件の表示 昭和57年 特 許 願第 18691 号2発明の
名称 硫化水素の酸化触媒および酸化方法 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称 ユニオン・オイル・コンパニー・オフ・カリフ
ォルニア 6補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄・1
.明細書第68頁の表の後に次の文を加入する。
オプーカリフォルニア 手続補正書 昭和58年4 月19日 1、事件の表示 昭和57年 特 許 願第 18691 号2発明の
名称 硫化水素の酸化触媒および酸化方法 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称 ユニオン・オイル・コンパニー・オフ・カリフ
ォルニア 6補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄・1
.明細書第68頁の表の後に次の文を加入する。
[実施例電
この実施例ではH,Sを硫黄に酸化するため、バナジウ
ム−ビスマス触媒およびパナジア触媒の反応開始特性を
比較する。
ム−ビスマス触媒およびパナジア触媒の反応開始特性を
比較する。
8種の触媒を調製し、共にシリカ−アルミナ(〕!I%
S10.および15%ム1sO,)を主成分とする担体
に担持した。第1の触媒はvsO,として計算して16
.4重量−のバナジウム成分を含有するバナジア触媒で
あり、第3の触媒はv、0.とじて計算して9.7重量
襲のバナジウム成分と、Bx、O,として計算して11
4重量襲のビスマス成分を含有する。触媒は共に空気焼
成形態に調製した。
S10.および15%ム1sO,)を主成分とする担体
に担持した。第1の触媒はvsO,として計算して16
.4重量−のバナジウム成分を含有するバナジア触媒で
あり、第3の触媒はv、0.とじて計算して9.7重量
襲のバナジウム成分と、Bx、O,として計算して11
4重量襲のビスマス成分を含有する。触媒は共に空気焼
成形態に調製した。
触媒を事実上同じ容器であるが別々に入れ、次いで同時
に平行な操作法で試験し、はぼ同一条件の圧力および重
量の時間当り空間速度のもとで処理した同じ供給ガスを
用いて、酸素酸化剤を使用しH,Sを硫黄に反応させる
ための2種の触媒間の相違を測定した。供給ガスと酸化
剤のブレンドは、8 G−60Boo / 分にてH,
8s 94.1 s goo /分ニテ空気流1および
1841i、8 m 800/分s=r窒素tts合し
、これによって1979.1011007分の速度で流
れ急、OモA/%のH,il、oモ/&/憾の遊離酸素
、および約97.0モル−の窒素を主成分とする供給ガ
ス−酸化剤ガス流を与えた。独立した制御弁の使用によ
って、各反応容器に流れるガス流の流速を約989.8
!i 8001分の同一速度にできるだけ近く維持す
ると、両反応容器内に維持された操作圧は約1 、Q
Jl kg/cm”(14,)pgia )であった。
に平行な操作法で試験し、はぼ同一条件の圧力および重
量の時間当り空間速度のもとで処理した同じ供給ガスを
用いて、酸素酸化剤を使用しH,Sを硫黄に反応させる
ための2種の触媒間の相違を測定した。供給ガスと酸化
剤のブレンドは、8 G−60Boo / 分にてH,
8s 94.1 s goo /分ニテ空気流1および
1841i、8 m 800/分s=r窒素tts合し
、これによって1979.1011007分の速度で流
れ急、OモA/%のH,il、oモ/&/憾の遊離酸素
、および約97.0モル−の窒素を主成分とする供給ガ
ス−酸化剤ガス流を与えた。独立した制御弁の使用によ
って、各反応容器に流れるガス流の流速を約989.8
!i 8001分の同一速度にできるだけ近く維持す
ると、両反応容器内に維持された操作圧は約1 、Q
Jl kg/cm”(14,)pgia )であった。
実験では同じ重量、すなわち1.609の触媒を用いた
が、密度差のために、使用したバナジウム−ビスマス触
媒の容量はパナジア触媒のg、Qccに対して僅か@、
QCCであった。従って、両触媒を触媒重量によって測
定したものと実質的に同じ空間速度の条件下に、すなわ
ち、時間当り触媒1gにつき、89.515容量(cp
s” )のガスを用いたが、容量を基準として、バナジ
ウム−ビスマス触媒に対する時間当りのガス速度はバナ
ジア触媒のそれよりも1.6倍大きかった。さら゛に特
にパナジア触媒に対する容量空間速度は、バナジウム−
ビスマス触媒に対する2 9.695.5 V/V/時
と比較して、約19.797 V/V/時に過ぎなかっ
た。
が、密度差のために、使用したバナジウム−ビスマス触
媒の容量はパナジア触媒のg、Qccに対して僅か@、
QCCであった。従って、両触媒を触媒重量によって測
定したものと実質的に同じ空間速度の条件下に、すなわ
ち、時間当り触媒1gにつき、89.515容量(cp
s” )のガスを用いたが、容量を基準として、バナジ
ウム−ビスマス触媒に対する時間当りのガス速度はバナ
ジア触媒のそれよりも1.6倍大きかった。さら゛に特
にパナジア触媒に対する容量空間速度は、バナジウム−
ビスマス触媒に対する2 9.695.5 V/V/時
と比較して、約19.797 V/V/時に過ぎなかっ
た。
大部分が低温で硫黄を析出し操作装置をふさぐ可能性が
あるので、8個の反応容器を初め約1119℃(!65
”F)の操作温度に維持した。次いで生成ガス流を分析
し、硫黄への転化に対し化学量論値に維持された供給ガ
ス−酸化剤ブレンドにおいてH,S対0.比を含めた上
記特定の条件下に、u、sを1119℃(265″F)
で酸化するためいずれの触媒が活性を示すかを決定した
。しかし、ガス流中の硫黄蒸気の測定に伴う分析が困難
であるため、また少量のSOlが硫黄を生成する反応量
゛( 始条件下辷付随して発生するので、生成ガスをSOlの
存在に対して分析した。119°C(lI5’F)の初
めの操作温度では、パナジア触媒を含む反応器から回収
された生成物気体中にSOlを検出しなかったが、バナ
ジウム−ビスマス触媒を含む反応器からはSOlをs
s a ppmv生成した0従って本実験の条件下で1
バナジウム−ビスマス触媒に対する開始温度は約1j1
9℃(361″IP)以下である。
あるので、8個の反応容器を初め約1119℃(!65
”F)の操作温度に維持した。次いで生成ガス流を分析
し、硫黄への転化に対し化学量論値に維持された供給ガ
ス−酸化剤ブレンドにおいてH,S対0.比を含めた上
記特定の条件下に、u、sを1119℃(265″F)
で酸化するためいずれの触媒が活性を示すかを決定した
。しかし、ガス流中の硫黄蒸気の測定に伴う分析が困難
であるため、また少量のSOlが硫黄を生成する反応量
゛( 始条件下辷付随して発生するので、生成ガスをSOlの
存在に対して分析した。119°C(lI5’F)の初
めの操作温度では、パナジア触媒を含む反応器から回収
された生成物気体中にSOlを検出しなかったが、バナ
ジウム−ビスマス触媒を含む反応器からはSOlをs
s a ppmv生成した0従って本実験の条件下で1
バナジウム−ビスマス触媒に対する開始温度は約1j1
9℃(361″IP)以下である。
バナジア触媒に関して、操作温度の増加分は結局159
℃(818@P )でSO,がs〜sppmvを突破し
、1811℃(8)O”F)で番フs ppmvを生成
し、199℃(890”F)でa O9ppmvを生成
したことになる。
℃(818@P )でSO,がs〜sppmvを突破し
、1811℃(8)O”F)で番フs ppmvを生成
し、199℃(890”F)でa O9ppmvを生成
したことになる。
実験の結果、本発明のバナジウム−ビスマス触媒はパナ
ジア触媒に対するよりも低い温度でH,8の硫黄への反
応を開始し、この操作温度までは何の反応も開始しない
バナジア触厳ハ、バナジウム−ビスマス触媒の活性が大
きいことがわかった119℃(165″F)の温度より
も89℃(m s”p )温度が高かった。
ジア触媒に対するよりも低い温度でH,8の硫黄への反
応を開始し、この操作温度までは何の反応も開始しない
バナジア触厳ハ、バナジウム−ビスマス触媒の活性が大
きいことがわかった119℃(165″F)の温度より
も89℃(m s”p )温度が高かった。
1 8 9 ℃ (265°1′) 、 188
℃ (890’F)および199℃(890’F
)で得られたデータに基づき1バナジア触媒は比較でき
る生成物を与えるバナジウム−ビスマス触媒に対する操
作温度よりも、59〜70℃(106〜11 ti’F
)高い操作温度を必要とした。
℃ (890’F)および199℃(890’F
)で得られたデータに基づき1バナジア触媒は比較でき
る生成物を与えるバナジウム−ビスマス触媒に対する操
作温度よりも、59〜70℃(106〜11 ti’F
)高い操作温度を必要とした。
実験の結果は、実験操作がどちらかといえば、バナジア
触媒に一層好都合であることを考慮に入れると、バナジ
ウム−ビスマス触媒の優位性を一層示している。この事
について、60容量−以上のバナジア触媒を使用すると
夷゛バナジア触媒に対する容量空間速度はバナジウム−
ビスマス触媒に対する容量空間速度の%に過ぎなかった
ことが注目される。また、バナジウム−ビスマス触媒は
重量でやや金属が多いが、バナジウム−ビスマス触媒は
ビスマスの分子量が比較的大きいため、実際には活性金
属の全原子は一層少ない。さらに具体的に、バナジア触
媒は触媒1g当り1.80 ミリモルの(金属として)
バナジウムを含有するが、バナジウム−ビスマス触媒は
1g当り全量が僅か1.5 !i 通りモルの(金属と
して)バナジウムおよびビスマスを含有するに過ぎない
。それにもかかわらず、バナジウム−ビスマス触媒はバ
ナジア触媒よりも大いに優れていることがわかった。」
触媒に一層好都合であることを考慮に入れると、バナジ
ウム−ビスマス触媒の優位性を一層示している。この事
について、60容量−以上のバナジア触媒を使用すると
夷゛バナジア触媒に対する容量空間速度はバナジウム−
ビスマス触媒に対する容量空間速度の%に過ぎなかった
ことが注目される。また、バナジウム−ビスマス触媒は
重量でやや金属が多いが、バナジウム−ビスマス触媒は
ビスマスの分子量が比較的大きいため、実際には活性金
属の全原子は一層少ない。さらに具体的に、バナジア触
媒は触媒1g当り1.80 ミリモルの(金属として)
バナジウムを含有するが、バナジウム−ビスマス触媒は
1g当り全量が僅か1.5 !i 通りモルの(金属と
して)バナジウムおよびビスマスを含有するに過ぎない
。それにもかかわらず、バナジウム−ビスマス触媒はバ
ナジア触媒よりも大いに優れていることがわかった。」
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 L 気相中で硫化水素(H,8)を硫黄元素に酸化する
に当り、HsS含有ガスを酸素を次は二酸化硫黄(Bo
g)の存在下11!l’ 〜48g°C(260°〜9
0G’P )の温度で固体触媒と接触させ、上記触媒が
バナジウム成分とビス青ス成分を含むことを特徴とする
硫化水素の酸化方法。 瓢 上記触媒がH,8を硫黄に酸化するのに殆んど失活
を示すことなく、処理を少くとも90日以上の期間に亘
り行う%杵請求の範囲第1項記載の方法。 & 上記触媒をH,、Co 、 NH,および軽質炭化
水素から成る群から選ばれ九1種以上の成分と一褒−触
させるが、上記成分が接触期間中実質的に全く酸化され
ない特許請求の範i!IIIEI項または第8項記載の
方法。 表 酸素が接触中H1Bを硫黄に転換するのに必見要な
ほぼ化学量論的割合で存在する特許請求の範囲第1.g
ま喪は8項記載の方法。 4 酸素が、接触中H,Sを硫黄に転換するのに必要な
化学量論的割合の約0.9〜1.1倍の割゛・合で存在
する特許請求の範囲第1項または第8項記載の方法。 & HISを含有する供給ガス流を空気と混和し、生
成した混和物を約121°〜4811″C(約gso@
〜900″F)の温度に維持した反応圏において、耐火
性担体に触媒として活性なバナジウム成分およびビスマ
ス成分を担持した触媒と接触させ、上記接触によりH,
Sが空気により供給される酸素と反応して硫黄元素蒸気
を生成し、反応圏において生成した硫黄元素のほとんど
すべてを含有する生成ガスを反応圏から取出す特許請求
の範囲第1項記載の方法。 t 触媒が粒状であり、耐火性酸化物にバナジウム成分
およびビスマス成分を主成分とじて担持して成り、この
触媒が酸化バナジウム、硫化バナジウム、酸化ビスマス
およ゛ヒ硫化ビスマスおよびバナジウム酸ビスマスから
成る群から選ばれたバナジウム成分およびビスマス成分
を含む特許請求の範囲第6項記載の方法。 a 著しい分量のHsSを含有する供給ガス流を処理す
るに当り、 (1)上記供給ガス流を空気と混和し、(2)生成した
混和ガス流を約121°〜482”C(約250°〜9
00”F)の温度に維持した反応圏で触媒として活性な
バナジウム成分およびビスマス成分を含む触媒と接触さ
せ、上記触媒を上記混和ガス流中の殆んどすべての分量
のHsSが硫黄元素蒸気に転換するようにし、 (8)上記(2)工程からの生成物ガス流を回収し、こ
れから硫黄元素を分離して精製したガス流を得、 (4)上記精製したガス流生成物の一部を(1)工こと
を特徴とするH、S含有ガス流の処理方法。 龜 上記供給ガス流が約5〜40容量−のIf、Sをl
O容量−より実質的に低く且つ上記供給ガス流、の11
.S濃度より低い所定値にするに十分である特許請求の
範囲第8項記載の方法。 IQ、 上記反応圏における最初の接触を約177℃
(約850″F)以下で行い、硫黄を生成するための上
記H,Sと酸素との少くとも若干の反応を1??°C(
850”F)で行う特許請求の範囲第9項記載の方法。 IL 少くとも若干の硫黄蒸気が、約181°〜約8
16℃(約gso’ 〜約600’F ) ノ関rcl
llNした反応圏内の温度で生成する特許請求の範囲第
8項または第9項記載の方法。 11 気相中のH,Sを固体触媒と酸素またはSO2
の存在下高温で接触させることによりH,Sを硫黄元素
に酸化するに当り、上記触媒がバナジウム成分およびビ
スマス成分を含み、上記高温が約121°〜約816℃
(約250°〜約600″F)であることを特徴とする
H、8の酸化方法。 l& 上記触媒を水蒸気と約o 、 07 ’9/C1
l” (約1.0paia )以上の分圧で接触させ一
方上記接触中の全圧が0.85〜85.15’9/am
” (5〜600psia )である特許請求の範囲第
12項記載の方法。 14 上記処理を、少くとも90日に亘り上記触媒が
H,f3を硫黄に酸化する活性を殆んど失うことなく行
う特許請求の範囲l518項記載の方法。 1& 酸素がIi、Sと固体触媒の接触している期間中
存在する特許請求の範囲第1i項記載の方法。 1へ 気相中のH,Sを酸化するに当り、(1)
H,8と遊離酸素を約13!1’〜約816℃(約26
0°〜約goo ”y )の温度に維持し次反応圏にお
いて担体に触媒として活性のバナジウム成分とビスマス
成分を担持して成る固体触媒と接触させ、 (2)硫黄元素を上記反応圏から除去することを特徴と
するH、Sの酸化方法。 1′L 上記酸素を空気の形態で供給する特許請求の
範囲1/s16項記載の方法。 l& 上記触媒が耐火性酸化物担体に酸化バナジウム若
しくは硫化バナジウムおよび酸化ビスマス若しくは硫化
ビスマスを担持して成る特許請求の範囲第16項または
第17項記載の方法。 IGL 上記反応圏における最初の接触を約177°
C(約850”F)以下の温度で行い、少くとも若干の
Hf1SI177℃(850’F )以下の温度で反応
させて硫黄元素を製造する特許請求の範囲第16.17
または18項記載の方法。 托 約171℃(約850″F)以下の温度の上記反応
圏の部分が約0 、14 壓−(B、Op51ia )
以上の水蒸気分圧で上記触媒と接触する水蒸気全含有t
、、全圧カ約o、ss 〜s1.o9kg/as(約5
〜81)Op81a)である特許請求の範囲第19項記
載の方法。 れ H,8を硫黄元素に酸化するに当抄、(1) H
si9を含有する供給ガス流を空気と混和し、 (2)生成した混和物を耐火性酸化物担体に触媒として
活性のバナジウム成分およびビスマス成分を主成分とし
て担持して成る固体触媒を内蔵する反応圏にH,Sが空
気により供給される酸素と反応して硫黄元素蒸気を・生
成するような条件下で通し、上記反応を約121″〜約
246℃(約250°〜約476T)の温度で始め、 (8)上記反応圏において生成する硫黄元素蒸気を含む
生成物ガスを上記反応圏から取出す ことを特徴とするH、Sの酸化方法。 1 l龜 触媒が粒状形で且つ酸化バナジウム、硫
化゛ 1 バナジウム、酸化ビスマス、硫化ビスマスおよびバナジ
ン酸ビスマスから成る群から選ばれたバナジウム成分お
よびビスマス成分を含有する特許請求の範囲第21項記
載の方法。 3& 上記反応が約204℃(約400″F)で開始す
る特許請求の範囲第21項または第22項記載の方法。 fi4 上記供給ガスと混和する空気量が、(2)工
程における混和物が、上記H,Sを硫黄元素蒸気に転化
するのに必要な主として化学量鍮的割合で酸素を含有す
るような量である特許請求の範囲第21.22または2
8項記載の方法。 S翫 上記反応が約177°C(約860″F)以下の
温度で開始する特許請求の範囲第34項記載の方法。 S& 上記反応が約149℃(約800’F )以下の
温度で開始する特許請求の範囲第24項記載の方法。 ml−F30B e 008 # OB農および軽質メ
ルカプタンから成る群から選ばれた1種または2種以上
の硫黄成分を含有する供給ガス流を処理するに当り、 (1) 上記供給ガス流を約149°〜649℃(約
800’〜xgooff )の高温度に維持した第1反
応圏において水素および水蒸気の存在下でニッケル、コ
バルト、鉄、タングステンおよびモリブデンから成る評
から選ばれ九1種以上の活性触媒成分を含む触媒と接触
させることにより、同時に殆んどすべての硫黄成分をH
,8に転換し; (2)上記(1)工程で得たHsS含有ガス流を約11
1°〜482℃(約150’〜900’F )の温度に
維持し九第2反も圏において、酸素およびSO3から成
る群から選ばれた酸化剤の存在下で、耐火性酸化物担体
に触媒として活性なバナジウム成分およびビスマス成分
を担持して成る触媒と硫黄元素蒸気が上記酸化剤ガスお
よびH,Sの反応により生成するような条件下で接触さ
せ、 (3)硫黄元素を(2)工程で生成したガスから分離す
る 仁とを特徴とする硫黄成分を含有する供給ガス流の処理
方法。 ル 上記酸化剤ガスが空気の形態で供給する酸素であり
、(2)工程における上記温!ILrt約1310〜B
46℃(約s60°〜47&”F)K維持し、上記(2
)工程における上記触媒が耐火性酸化物担体にバナジウ
ム°成分およびビスマス成分を主成分として担持して成
9、上記バナジウム成分の少くとも若干のものが酸化バ
ナジウムteは硫化バ□ナジウムであり、上記ビスマス
成分の少くとも若干のものが酸化ビスマスまたは硫化ビ
スマスの形態である特許請求の範囲第87項記載の方法
。 □ st 第1反応圏における上記接触を約488″C(
約900″F)以下の温度で行い、上記(1)工程にお
ける触媒がコバルト成分およびモリブデン成分を含む特
許請求の範囲第s8項記載の方法。 8a 少くとも若干の上記硫黄元素な、上記反応圏で
維持した約121°〜約816°C(約250°〜約a
OO″lF)の温度で生成する特許請求の範置薬BY項
記載の方法。 11L H,Bを含む供給ガス流を処理するKl、(
1) 上記供給ガス流を空気と混和し、(2) 生
成し九混和ガス流を、約Ill@〜816°C(約15
0’ 〜900’F )6)温1に維持した第1反応圏
において、耐火性酸化物担体にバナジウム成分およびビ
スマス成分を主成分として担持して成る触媒と接触させ
、上記バナジウム成分が酸化バナジウムま九は硫化バナ
ジウムで、上記ビスマス成分が酸化ビスマスを九は硫化
ビスマスであり、上記接触を、混和ガス流中のH,Sの
殆んどの部分が酸素との反応により硫黄元素蒸気に転化
するが着千のHjSが残留するように行い、 (8) 上記(2)工程からの第1生成物ガス流を回
収し、これから硫黄元素を分離して上記残留H,Sを含
有する萬1精製ガス流を生成し、(4)上記精製したガ
ス流中の少くとも若干のカス流を約121’ N4!I
I℃(約250’〜900″F)K維持した第2反応圏
において多孔質耐火性酸化物を含む固体酸化触媒と接触
させ、上記接触を上記残留H,8の殆んどの部分が硫黄
元素に転換するように十分な酸素、5Ostたけ両者の
存在下で行い、(6) 硫黄元素を含°有する第2生
成物ガス流を回収し、これから硫黄元素を分離して第2
精製ガス流を生成する ことを特徴とするH、Sを含有する供給ガス流を処理す
る方法。 it 上記第8生成物ガス流が少量のH,8を含有し
、上記第8生成物ガス流を過剰の空気と混和して上記少
量のH,SをSo、 K転化し、次いで約181°〜4
82℃(約250’ 〜900″F)の温度に維持した
第8反応圏において多孔質1耐火性酸化物担体にバナジ
ウム訃よびビスマス活性触媒成分を担持して成る触媒と
接触させて上記少量のH,Sの殆んどすべてのものをS
o、 K転化する特許請求の範囲第81項記載の方法。 a& 上記第1および第2反応圏における上記触媒が、
多孔質耐火性酸化物担体KV、O,として計算して約7
重量嘩以上のバナジウム成分とBi、0.として計算し
て約8重量−以上のビスマス成分を主成分として担持し
て成り、空気を(1)工程および(4)工程において、
はぼ化学量論的分量の酸素が上記第1反応圏において利
用し且つはt!化学量論的分量のSOlとosを上記第
2反応圏において利用して上記第1シよび第2反応圏に
おいてH,8を硫黄元素に転化するように混和する特許
請求の範囲第81項ま几は第82項記載の方法。 84 少くとも若干の上記硫黄元素を上記反応圏で維
持した約181°〜約816℃(約2500〜約600
″F)の温度で生成する特許請求の範囲第81項記載の
方法。 8& 気相中でHsS 、を酸化するのに触媒として有
効なバナジウム成分およびビスマス成分を担持して成り
、ビスマス成分がBi、O,として計算して約8〜約2
0重量−で、バナジウム成分がV、O,として計算して
少くとも約7重量−であることを特徴とする硫化水素酸
化触媒。 8& バナジウム成分およびビスマス成分を主成分とし
て担体に担持して成るH、Sの酸化に触媒として有効で
ある触媒組成物において、ビスマス成分苛Bi、O’、
として計算して約8〜20重量−の割合で担持し、バナ
ジウム成分をVsO,として計算して触媒組成物の少く
とも6重量−担持し九ことを特徴とする硫化水素の酸化
触媒。 a′LV、Osとして計算して少くとも約8重量−の上
記バナジウム成分とBigOgとして計算して約8〜2
0重量−のビスマス成分を多孔質耐火性酸化物に担持し
た特許請求の範囲第86項または第86項記載の触媒。 111L V2O3として計算して約7〜約IB重量
−のバナジウム成分とBi、08として計算して約8〜
約20重量−のビスマス成分を担体物質に担持し九こと
を特徴とする硫化水素の酸化触媒。 81 Vlogとして計算して約8〜約15重量−の
バナジウム成分と、Bi、O8として計算して約lθ〜
約20重量−のビスマス成分を担持物質に担持した特許
請求の範囲第88項記載の触媒。 軸 約460 sea/分の速度で供給する約急フ17
ppm vのH,S 、約97.96容量−のCO,お
よび約878 ppm’VのHsを含む供給ガス流と、
約19.8800/分の速度で供給する空気と、約40
5100/分の速度で供給する水蒸気より成る混和物と
次の条件:約g、sz’9/cm”(約60pgig
) F)全圧、約gag”c<約450″F)の温度お
よび約2000V/V/時の空間速度で接触させる場合
に、!!、Sの酸化に触媒として有効であって常に約a
、s ppmv以下のH,Sを含有する生成物ガスが少
くとも6日間得られる特許請求の範囲第88項または第
89項記載!、 の触媒。 4L 約0 、18〜0 、85 ’9/cal (
約2.6−5.0pgia )の分圧で水蒸気を含有し
且つ無水基準で計算して9991のco、と約10〜x
go。 vpprnのHsSを、酸素が上記Hssを硫黄元素に
転化するのに必要な化学量論的分量の約0.9〜1.1
倍の割合で存在するような速度で供給し喪空気と混和し
て成る組成を有するガス流と次の条件: 21 、09
’9/am” (Jloo psia )の全操作圧
および750 V/V/Qの空間速度で接触させる場合
に、上記触媒が約168℃(約885 ”F ) の
温度で上記H,Sと酸素との間の反応を開始して硫黄を
生成するのに触媒として有効である特許請求の範囲第8
8項iたは第89項記載の触媒。 4亀 気相中でHlSを酸化するに当り、(1) a
、sおよび酸素を含むガスを、約0.07kg/cs”
(約1.Op81a )以上の分圧で水蒸気が存在す
る反応8において有効接触主成分としてビスマスおよび
バナジウムを含む固体触媒と上記反応圏で維持し友釣1
21°〜約816℃(約250’〜約600″IF)1
7)接触温度で接触させ、上記反応圏における接触を上
記Hs8の殆んどすべての部分が酸素と反応してSOs
を生成するように行い、(2)上記反応圏において生成
するsosの殆んどすべての部分を反応圏から除去する ことを特徴とする硫化水素の酸化方法。 4& 上記水蒸気が約o 、 z s ”l10n”
(約4.0 pgia )以上の分圧で存在する特許請
求の範囲第4z項記載の方法。 44HjSと、HsSをSO,に転化するのに必要な量
以上の酸素と、少くとも約o 、 10 B ’9/c
*鴬(約IJ p!1ia)の分圧を有する水蒸気を含
有する供給ガス流中のHsOを80. K酸化するに当
り、 (1)90日間に亘り、上記供給ガス流を反応圏に導入
し、この反応圏において上記供給ガス流を約121°〜
約δ16℃(約150″1〜約SOO″F)の温度で、
耐火性酸化物担体にバナジウム成分およびビスマス成分
を主成分として担持して成り、バナジウムおよびビスマ
ス成分の少くとも若干のものが夫々酸化バナジウムまた
は硫化バナジウムおよび酸化ビスマスまたは硫化ビスマ
スの形態で存在する触媒と、上記反応圏において少くと
も90−の上記H,Sが酸素との反応によりSo、 K
転化するように接触させ、上記触媒を90日間H,Sを
反応させてSOsにする活性を殆んど失わずに維持し、 (2)上記反応圏において生成する殆んどすべてのSO
島を含有する生成物ガス流を反応圏から除去する ことを特徴とする硫化水素の酸化方法。 硅 反応圏において、a、Sを酸素との反応により接触
的に燃焼してSOSにするに当り、上記燃焼を上記反応
圏において上記H,Sおよび酸素を約121°〜約81
6℃(約2500〜約600”F )の温度で少くと本
釣0 、1051qVcTa”(約1.5 psij
)の分圧の水蒸気の存在下で、主有効成分としてバナジ
ウムおよびビスマスを担持した固体触媒と接触させるこ
とを特徴とする硫化水素の酸化方法。 鶴 ■s8を供給ガス流から除去するに当り、(1)上
記供給ガス流を酸素の存在下で、温度を約111°〜4
82℃(約250’ 〜900”P)に維持し念第1反
応圏において、上記H1sの殆んどすべての部分を硫黄
元素に転化するが残りのH,Sが残留するような条件下
で、バナジウムおよびビスマス有効触媒成分を担持した
固体触媒と接触させ、 (2) 上記残留Hsf9を約111’ 〜48i℃
(約8!1G” 〜900”F )ノ温度に維持した第
8反応圏において、上記残留H,8をSo、に転化する
ため過剰量の酸素の存在下で、バナジウム成分およびビ
スマス成分を主成分として耐火性酸化物、疎水性結晶シ
リカ、無定形アルミノシリケートゼオライト、結晶アル
ミノシリケートゼオライトおよびこれ等の混合物から成
る群から選ばれた担体に担持して成る固体触媒と接触さ
せるこ゛とKより(1)工程で得られた生成物ガス中に
存在する上記残留ガスの殆んどすべてを5osK転化し
、この転化により実質的K so8を生i成することな
く殆んどすべての部分の上記残留H爲SがSo、 K転
化され、 (!I) 5oIIを殆んど含有しないが、SO,を
含有する生成物ガス流を回収する ことを特徴とする硫化水素の除去方法。 41 JSを約0 、0 ? ’9/cm” (約1
.Opai& 3以上の分圧で水蒸気を含有する供給ガ
ス流から除去するに当り、 (1) 上記供給カス流を、約IJI’ 〜48S”
C(約350°〜900”F )の範囲の温度に維持し
た第1反応圏において酸素の存在下でバナジウムおよび
ビスマス有効触媒成分を担持し九固体触媒と、殆んどす
べての部分の上記H,8が上記酸素と反応して硫酸元素
を生成するが残部のH,Sが残留するような条件下で接
触させ、 (2) 上記残留H,Sを約till’ 〜816℃
(約2500〜600″F)の温度に維持し且つ酸素が
存在し水蒸気が約o 、 07 IVcs” (約1、
Opai& )以上の分圧で存在する第1反応圏におい
て、主有効成分としてバナジウム成分およびビスマス成
分を担持して成る弊媒と接触させて上記H,8の殆んど
すべての部分を上記酸素と反応させて80.を生成し、 (5)上記供給ガス流′に比較してH,8分の低減し+
80.含有生成物ガス流を回収することを特徴とする
硫化水素の除去方法。 鶴 上記(2)工程における接触を816℃(600γ
)より低い温度で、少くとも0.105(L、5pai
& )の分圧の水蒸気の存在下で達成し、上記第1反応
圏において温度を約1810〜g8!’c(約2600
〜460”F)に維持する特許請求の範囲第46項また
は第47項記載の方法。 4甑 上記酸素を(1)工程および(2)工程において
空気の形態で供給し、(1)工程において供給する空気
が、上記供給ガス中の上記H,Sを硫黄元素に転化する
のに必要とするほぼ化学量論的分量の酸素が存在するよ
うな分量であり、(1)および(1)両工程における触
媒が酸化バナジウムまたは硫化バナジウムおよび酸化ビ
スマスま九は硫化ビスマスを含む特許請求の範囲第46
.4?tたけ48項記載の方法。 Ia 水素元素が上記供給ガス中に存在し、(1)工
程および(2)工程において上記水素元素が酸化されず
にほぼ完全に残り、上記圭成物ガス流と一緒に回収され
る特許請求の範囲第49項記載の方法。 11L アンモニアが上記供給ガス中に存在し、この
アンモニアが(1)工程および(2)工程において酸化
されずにほぼ完全に残留し、上記生成物ガス流と一緒に
回収される特許請求の範囲第60項記載の方法。 am (1)工程および(2)工程における上記触媒
が少くとも90日間はぼ失活しないtまである特許請求
の範囲第49項記載の方法。 器& 気相中のH,i9をSOsに接触転化するに当り
、(1) 温度を約121’〜482℃(約2606
〜900”F )K維持した反応11においテH,EJ
と、aSSをSo、 K転化するのに必要とする分量よ
り実質的に過剰な分量で存在する酸素を、主有効成分と
してバナジウムおよびビスマスを主成分として耐火性酸
化物、疎水性結晶シリカ、無定形アルミノシリケートゼ
オライト、結晶アルミノシリ、ケートおよびその混合物
から成る群から選ばれた担体に担持して成る触媒と接触
させ、上記反応圏における接触にょ秒上記H,8の殆ん
どすべてのものを、sosをほぼ形成することなくSO
8に転化し、 (2)生成し+ SO,の殆んどの部分を上記反応圏か
ら除去する ことを特徴とする硫化水素の転化方法。 s4 反応1[Kj?いてHssを酸素との反応によ
抄接触的に燃焼し5osK転化するに尚9、目
上記燃焼が上記反応圏において上記硫化水素と、約ig
1°〜48g”C(約250’〜9001)に維持した
温度で上記H,SをSo、 K転化するに必要とされる
以上の分量で供給した酸素を、バナジウムおよびビスマ
ス有効触媒成分を担体物質に担持させて成り且つ上記バ
ナジウムおよびビスマス成分夫々がv、0.およびBi
、O,として計算して約5重量−以上の割合で存在する
固体触媒と、少くとも90嗟の上記H,i9が5o11
を殆んど形成することな(Sosに転化されるような条
件下で接触させることから成ることを特徴とする硫化水
素の転化方法。 11& 反応圏においてH,Sを酸素との反応により
接触めに燃焼してSO!IIに転化するに当り、上記燃
焼が、上記反応圏において約181゜〜488℃(約8
60°〜900’F )に維持した温度で上記H,8と
、H,SをSOsに転化するに必要とされる以上の分量
で供給した酸素を、担体物質にバナジウムおよびビスマ
スの触媒として有効な成分を主成分として担持して成る
固体触媒と、殆んどすべての上記H,SがSOaを殆ん
ど形成することなく SO,に転化することから成るこ
とを特徴とする硫化水素の転化方法。 51L 上記酸素を空気の形態で供給し、上記1t、
SをSo、 K転化するに必要とするより実質的に過剰
な分量で供給する特許請求の範囲1111m4項および
第55項記載の方法。 it 水蒸気が上記触媒巾約0.18AI/s”(約
EOpai& 3以上の分圧で存在する特許請求の範囲
第54.551友は65項記載の方法。
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WO2013031767A1 (ja) * | 2011-08-29 | 2013-03-07 | 地方独立行政法人東京都立産業技術研究センター | 多孔質シリカ内包粒子の製造方法および多孔質シリカ、多孔質シリカ内包粒子 |
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1982
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JP2013063895A (ja) * | 2011-08-29 | 2013-04-11 | Tokyo Metropolitan Industrial Technology Research Institute | 多孔質シリカ内包粒子の製造方法および多孔質シリカ、多孔質シリカ内包粒子 |
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US10293320B2 (en) | 2011-08-29 | 2019-05-21 | Tokyo Metropolitan Industrial Technology Research Institute | Method for producing a particle containing porous silica, porous silica, and a particle containing porous silica |
JP2020111476A (ja) * | 2019-01-09 | 2020-07-27 | 学校法人 龍谷大学 | 可視光応答性バナジン酸ビスマスの製造方法 |
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