JPS58146422A - ガス分離装置 - Google Patents
ガス分離装置Info
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- JPS58146422A JPS58146422A JP2945682A JP2945682A JPS58146422A JP S58146422 A JPS58146422 A JP S58146422A JP 2945682 A JP2945682 A JP 2945682A JP 2945682 A JP2945682 A JP 2945682A JP S58146422 A JPS58146422 A JP S58146422A
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Landscapes
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の属する技術分野〕
本発明は、混合ガス、特に工業上生成される混合ガスを
所望の組成比に調整するガス分離装置に関する。
所望の組成比に調整するガス分離装置に関する。
近年、石、油は産油国の資源温存政策の強化により、そ
の価格の上昇および需給の逼迫化の傾向にある。このた
め石炭、天然ガス、重質油、および製鉄所副生ガス等を
石油に代わる代替エネルギとして利用することが緊急課
題となっている。しかし石油化学工業では、これらの原
料から中間原料であるエチレン、プロピレン等を直接製
造することは困難であるため、まず目的物質の合成に必
要とされるＣＯどＨ２との混合ガスを得て、これを中間
出発原料としてエチレン、プロピレン等を製造したり、
あるいは直接に石油化学製品を合成している。
の価格の上昇および需給の逼迫化の傾向にある。このた
め石炭、天然ガス、重質油、および製鉄所副生ガス等を
石油に代わる代替エネルギとして利用することが緊急課
題となっている。しかし石油化学工業では、これらの原
料から中間原料であるエチレン、プロピレン等を直接製
造することは困難であるため、まず目的物質の合成に必
要とされるＣＯどＨ２との混合ガスを得て、これを中間
出発原料としてエチレン、プロピレン等を製造したり、
あるいは直接に石油化学製品を合成している。
このため最近、この混合ガスを所望の組成比に調整する
゛ガス分離膜技術が注目されてきている。
゛ガス分離膜技術が注目されてきている。
このガス分離膜技術は、原理が非常にシンプルでガス分
子鎖が異なる限りいかなる混合ガスの分離にも利用でき
る優れた技術であるが、従来のガス分離装置は目的成分
を所定のｌＩ［まで分離するためには、多段の装置が必
要であり、しかも各段ごとに加圧操作が必要であるため
装置が大規模になり多大の動力を要する欠点があった。
子鎖が異なる限りいかなる混合ガスの分離にも利用でき
る優れた技術であるが、従来のガス分離装置は目的成分
を所定のｌＩ［まで分離するためには、多段の装置が必
要であり、しかも各段ごとに加圧操作が必要であるため
装置が大規模になり多大の動力を要する欠点があった。
具体的な従来のガス分離装置として、ガス分離膜に無機
質の多孔質隔膜であるバイコールガラス（Ｖｙｃｏｒ
ｇｌａｅｓ）を用いた装置が知られている。このバイコ
ールガラスは、高ケイ酸塩で溶融温度が高いことから耐
熱性があり、化学反応に対して耐蝕性がある優れた多孔
質隔膜であるが、その細孔が約５０裏であって、強度上
その膜厚を０．５箇以下にすることができないため、ガ
ス透過速度を大きくすることができず、透過ガスの圧損
が増大し装置が大型化する欠点があった。またバイコー
ルガラスは、溶融温度が高く均質な細孔を得るための製
造プロセスが複雑であることから、高価で汎用性に乏し
い欠点があった。
質の多孔質隔膜であるバイコールガラス（Ｖｙｃｏｒ
ｇｌａｅｓ）を用いた装置が知られている。このバイコ
ールガラスは、高ケイ酸塩で溶融温度が高いことから耐
熱性があり、化学反応に対して耐蝕性がある優れた多孔
質隔膜であるが、その細孔が約５０裏であって、強度上
その膜厚を０．５箇以下にすることができないため、ガ
ス透過速度を大きくすることができず、透過ガスの圧損
が増大し装置が大型化する欠点があった。またバイコー
ルガラスは、溶融温度が高く均質な細孔を得るための製
造プロセスが複雑であることから、高価で汎用性に乏し
い欠点があった。
一方本出願人の□゛１名は、天然粘土鉱物の中の天然ス
メクタイトおよび膨潤性人工フッ素雲母系鉱物の各層間
でのイオン交換能、複合体生成能、およびシート形成能
の研究を重ねて行く過程で、新規なセラミックシートを
発明し、特願昭５６−１４２９８５ Ｋより特許出願し
た。
メクタイトおよび膨潤性人工フッ素雲母系鉱物の各層間
でのイオン交換能、複合体生成能、およびシート形成能
の研究を重ねて行く過程で、新規なセラミックシートを
発明し、特願昭５６−１４２９８５ Ｋより特許出願し
た。
本発明は、上記発明を利用するもので、このセラミック
スシートの中を通るガス流が分子流、すなわちクヌーセ
ン（Ｋｎｕｄｓｅｎ）流、さらにまた粘性流の領埴にお
いてさえ優れたガス分離透過性能を示す点に着目して得
られたものである。
スシートの中を通るガス流が分子流、すなわちクヌーセ
ン（Ｋｎｕｄｓｅｎ）流、さらにまた粘性流の領埴にお
いてさえ優れたガス分離透過性能を示す点に着目して得
られたものである。
本発明は、従来のガス分離装置の前記欠点を解消するも
ので、 （ロ） ガス透過速度が大きく、 ｅ） 分離膜の薄層化が可能で、透過ガスの圧損が軽減
され、装置規模を小型化することができ、に）種々の形
状の安価な分離膜を選定して、経済的かつ実用的に混合
ガスの組成比を調整し得るガス分離装置を提供すること
を目的とする。
ので、 （ロ） ガス透過速度が大きく、 ｅ） 分離膜の薄層化が可能で、透過ガスの圧損が軽減
され、装置規模を小型化することができ、に）種々の形
状の安価な分離膜を選定して、経済的かつ実用的に混合
ガスの組成比を調整し得るガス分離装置を提供すること
を目的とする。
本発明は、混合ガスを流入させる流入手段と、この混合
ガスの流路に一方の表面が接触するよう罠配設され連続
した細孔構造の形成された層状構造をなす膨潤性粘土鉱
物であって上記混合ガスを組成するガスの分子量の大き
さに応じてこの混合ガスを透過させる多孔質隔膜と、こ
の多孔質隔膜を透過したガスを取出す第一の排出手段と
、この多孔質隔膜を透過しなかったガスを取出す第二め
排出手段とを含むことを特徴とする。
ガスの流路に一方の表面が接触するよう罠配設され連続
した細孔構造の形成された層状構造をなす膨潤性粘土鉱
物であって上記混合ガスを組成するガスの分子量の大き
さに応じてこの混合ガスを透過させる多孔質隔膜と、こ
の多孔質隔膜を透過したガスを取出す第一の排出手段と
、この多孔質隔膜を透過しなかったガスを取出す第二め
排出手段とを含むことを特徴とする。
なお上記膨潤性粘土鉱物に形成された連続した細孔構造
は、シート状に成形されたこの粘土鉱物の板状粒子の粒
子間隙、またはこの粒子間隙と前記板状粒子内の層間イ
オンを多核金属水酸化イオンで置換して形成される細孔
とＫより構成されることが好ましい。
は、シート状に成形されたこの粘土鉱物の板状粒子の粒
子間隙、またはこの粒子間隙と前記板状粒子内の層間イ
オンを多核金属水酸化イオンで置換して形成される細孔
とＫより構成されることが好ましい。
また上記膨潤性粘土鉱物は天然スメクタイトまたは人工
フッ素雲母系鉱物であることが好ましい。
フッ素雲母系鉱物であることが好ましい。
この人工フッ素雲母系鉱物社雲母群、バーミキュライト
群、またはスメクタイトの中から選ばれた鉱物群である
ことが好ましい。
群、またはスメクタイトの中から選ばれた鉱物群である
ことが好ましい。
さらに上記膨潤性粘土鉱物に形成された連続した細孔構
造の細孔の少なくとも９０％は、ｓＲ〜５００にの大き
さの細孔径であることが好ましい。
造の細孔の少なくとも９０％は、ｓＲ〜５００にの大き
さの細孔径であることが好ましい。
本発明の多孔質隔膜である膨潤性粘土鉱物は、第１図に
示すようにその層状構造をなす板状粒子ｌの粒子間Ｋ、
連続した間ＰＪ２（ｚｏＸ以上）が細孔構造として形成
される。この粘土鉱物をガス分離装置の多孔質隔膜とし
て使用すると、ガス流が図の矢印で示すように間ＦＪＺ
を多重屈折して通過する。この屈折はガス流の方向を急
激に変えるため、質瞳の異なる気体分子、すなわち分子
量の異なる気体分子の分級を行うことができる。この屈
折は図の粘土鉱物内で多重回繰返されるため、従来の分
離装置を多段に配置したのと同様の効果が見られ、上記
間隙２が比較的大きな径であってもガス分離効率は向上
する。
示すようにその層状構造をなす板状粒子ｌの粒子間Ｋ、
連続した間ＰＪ２（ｚｏＸ以上）が細孔構造として形成
される。この粘土鉱物をガス分離装置の多孔質隔膜とし
て使用すると、ガス流が図の矢印で示すように間ＦＪＺ
を多重屈折して通過する。この屈折はガス流の方向を急
激に変えるため、質瞳の異なる気体分子、すなわち分子
量の異なる気体分子の分級を行うことができる。この屈
折は図の粘土鉱物内で多重回繰返されるため、従来の分
離装置を多段に配置したのと同様の効果が見られ、上記
間隙２が比較的大きな径であってもガス分離効率は向上
する。
また上記膨潤性粘土鉱物の板状粒子の層間イオンを多核
金属水酸化イオンで置換してこの板状粒子内に＃Ｘ〜数
１０＾の均質な、柱状の細孔を形成すれば、細孔構造は
少なくとも９０％以上が５〜５００１の細孔径に形成さ
れ上記板状粒子間の間隙にょる気体分子の分級に加えて
、板状粒子内の細孔による気体分級が行われ、分級の多
重効率により一１優れたガス分離透過性能が得られる。
金属水酸化イオンで置換してこの板状粒子内に＃Ｘ〜数
１０＾の均質な、柱状の細孔を形成すれば、細孔構造は
少なくとも９０％以上が５〜５００１の細孔径に形成さ
れ上記板状粒子間の間隙にょる気体分子の分級に加えて
、板状粒子内の細孔による気体分級が行われ、分級の多
重効率により一１優れたガス分離透過性能が得られる。
本発明の膨潤性粘土鉱物による多孔質隔膜は、次式で表
わされるクヌーセル数Ｋｎが、２ ・・・・
・・（１） −＝Ｔ λ：気体分子の平均自由行程 ｄ：気体が透過する細孔径 第１図に示す細孔構造では、 α０１≦Ｋｎ≦１０ であって、流れるガス流は分子流域と粘性流域との中間
領域を示している。
わされるクヌーセル数Ｋｎが、２ ・・・・
・・（１） −＝Ｔ λ：気体分子の平均自由行程 ｄ：気体が透過する細孔径 第１図に示す細孔構造では、 α０１≦Ｋｎ≦１０ であって、流れるガス流は分子流域と粘性流域との中間
領域を示している。
またとの細孔構造に加えて板状粒子内に数１〜数１０１
の均質な柱状の細孔が形成された構造では、 Ｋｎ≧１０ であって、流れるガス流は分子流域を示している。
の均質な柱状の細孔が形成された構造では、 Ｋｎ≧１０ であって、流れるガス流は分子流域を示している。
第２図は本発明あ原理を−べた試験装置の断面構造図で
ある。ｌＯは混合ガスの流入パイプであって、この流入
パイプ１０には圧力調節弁１１および圧力ケージ１２が
設けられている。この流入パイプｌＯの一端は、恒温槽
１４に囲まれたコンバータ１５の上面に貫設される。こ
のコンバータ１５の上側面には、バイパスパイプ１６が
貫設される。このコンバータ１５の中央部ＫＦｉ、前記
発明の詳細な説明したガス分離波である多孔質隔膜１８
がポル） １９およびナラ）２０により０りングｎとゴ
ムバッキング２３に！り挾持されて増付けられる。また
コンバータ１５の下側１ｉｉＫは、多孔質隔１１１８′
ｔ−透過したガスを取出す排出パイプ２４の一端が貫設
され、この排出パイプ２４４０他端祉大気開放され、透
過ガス量の測定も５器が設けられている。
ある。ｌＯは混合ガスの流入パイプであって、この流入
パイプ１０には圧力調節弁１１および圧力ケージ１２が
設けられている。この流入パイプｌＯの一端は、恒温槽
１４に囲まれたコンバータ１５の上面に貫設される。こ
のコンバータ１５の上側面には、バイパスパイプ１６が
貫設される。このコンバータ１５の中央部ＫＦｉ、前記
発明の詳細な説明したガス分離波である多孔質隔膜１８
がポル） １９およびナラ）２０により０りングｎとゴ
ムバッキング２３に！り挾持されて増付けられる。また
コンバータ１５の下側１ｉｉＫは、多孔質隔１１１８′
ｔ−透過したガスを取出す排出パイプ２４の一端が貫設
され、この排出パイプ２４４０他端祉大気開放され、透
過ガス量の測定も５器が設けられている。
この測定部６で単位時間当りのガス透過量ＱｋＣｅｘ”
／ ｓｅｃ 〕’ｔ ＃１足し、コツカス透ｊ％ｔｃＬ
１ ｋ多孔質隔Ｍ１ｇの両面圧力差ΔＰ （ｔｓ Ｈｇ
）および有効膜面積ＡＣ，２）で除して透過速度’ｋ
［ｃｘｉ”／ 、、２・ｅｓｃ−ｏｎ Ｈｇ ］を得
ることができる。
／ ｓｅｃ 〕’ｔ ＃１足し、コツカス透ｊ％ｔｃＬ
１ ｋ多孔質隔Ｍ１ｇの両面圧力差ΔＰ （ｔｓ Ｈｇ
）および有効膜面積ＡＣ，２）で除して透過速度’ｋ
［ｃｘｉ”／ 、、２・ｅｓｃ−ｏｎ Ｈｇ ］を得
ることができる。
次にこの試験装置ｔ−用いた測定の具体例について説明
する。
する。
〔側冗例１〕
多孔質隔膜として板状粒子間の間隙を細孔構造とする人
工フッ素マイカ膜を選定して、膜厚５０〜６０μｍ、有
効−面積７．０７ｃｓ＋＋２、膜面差圧１気圧、ガス温
ｙｓｏ℃の条件で数種類のガスを単独で測定したところ
、第１表に示す透過速度を得た。
工フッ素マイカ膜を選定して、膜厚５０〜６０μｍ、有
効−面積７．０７ｃｓ＋＋２、膜面差圧１気圧、ガス温
ｙｓｏ℃の条件で数種類のガスを単独で測定したところ
、第１表に示す透過速度を得た。
第 １ 表
〔測定例２〕
多孔質隔膜として板状粒子間の間隙に加えてこの板状粒
子内−に８〜１０ムの均質な細孔が形成されたマイカ多
孔質体膜を選定し、測定例１と同一の条件で数種類のガ
スを単蝕で測定したところ、第２表に示す透過速度を得
た。
子内−に８〜１０ムの均質な細孔が形成されたマイカ多
孔質体膜を選定し、測定例１と同一の条件で数種類のガ
スを単蝕で測定したところ、第２表に示す透過速度を得
た。
第 ２ 表
測定例１および２で得られたデータがらＨ３の透過速度
に対する各気体の透過速度の比を分離係数とし、この分
離係数とクヌーセン流による理論値とを求めたところ第
３表を得た。
に対する各気体の透過速度の比を分離係数とし、この分
離係数とクヌーセン流による理論値とを求めたところ第
３表を得た。
（゛以下４負余白）
第 ５ 表
なおりヌーセン流による理論値は次式により算出される
。
。
理論値＝（気体分子量／水素ガス分子量）Ｔ ・・−
・・・（２）第３表から本試験装置の多孔質隔膜により
各ガス流がほぼクヌーセン流に近くなっていることがわ
かる。
・・・（２）第３表から本試験装置の多孔質隔膜により
各ガス流がほぼクヌーセン流に近くなっていることがわ
かる。
鴇
次に本発明の一実施例を図面に基づいて説明する。
第３図は本発明一実施例装置の要部断面構造図、第４図
はこの装置に使用する多孔質隔膜１１８の外観斜視図で
ある。第５図において混合ガスは流入パイプ１１０から
圧力調節弁１１１ ｋ介して、 コンバータ１１５内に
供給される。この混合ガスはさらにコンバータ１１５内
に設けられた中空状の多数の多孔質隔ｊｌｌ１ｇ内に流
入する。この多孔質隔膜１１８を透過したガスは排出パ
イプ１３０に排出され、透過しないガスは排出パイプ１
２４に排出される。１３１は多孔質隔膜１１８を支持す
るフランクである。
はこの装置に使用する多孔質隔膜１１８の外観斜視図で
ある。第５図において混合ガスは流入パイプ１１０から
圧力調節弁１１１ ｋ介して、 コンバータ１１５内に
供給される。この混合ガスはさらにコンバータ１１５内
に設けられた中空状の多数の多孔質隔ｊｌｌ１ｇ内に流
入する。この多孔質隔膜１１８を透過したガスは排出パ
イプ１３０に排出され、透過しないガスは排出パイプ１
２４に排出される。１３１は多孔質隔膜１１８を支持す
るフランクである。
この装置を用いて、容積比Ｈ２／ｃＯ＝ｔＯの製鉄所の
副生ガスを所望の容積比Ｈ２１００＝ ２．５のガスに
調整する方法を前述の測定結果に基づいて説明−する。
副生ガスを所望の容積比Ｈ２１００＝ ２．５のガスに
調整する方法を前述の測定結果に基づいて説明−する。
まず容積比Ｈ２１０Ｏ＝ｔｏの副生ガスを混合ガスとし
て流入パイプ１１Ｇから供給し、中空状の多孔質隔膜１
１８の内部から外部へこのガスを透過させ、排出パイプ
１２４から取出す。
て流入パイプ１１Ｇから供給し、中空状の多孔質隔膜１
１８の内部から外部へこのガスを透過させ、排出パイプ
１２４から取出す。
このとき９多孔質隔膜１１８の膜厚を５０μ・、そ゛の
有効膜面積を５ｏｏｚ２、膜面差圧１気圧、ガス温ｇｓ
ａＣとし、この多孔質隔膜１１８に１時間当９１００ｍ
’のガスを透過させるとして、前記測定結果に基づいて
計算する。この隔膜透過後のバンクプレッシャ効果尋を
考慮して差圧を大きくとり、この装置の分離効率を８０
−とすれば、約７秒後にＨ２／Ｃ０＝２．５のガスが得
られる。
有効膜面積を５ｏｏｚ２、膜面差圧１気圧、ガス温ｇｓ
ａＣとし、この多孔質隔膜１１８に１時間当９１００ｍ
’のガスを透過させるとして、前記測定結果に基づいて
計算する。この隔膜透過後のバンクプレッシャ効果尋を
考慮して差圧を大きくとり、この装置の分離効率を８０
−とすれば、約７秒後にＨ２／Ｃ０＝２．５のガスが得
られる。
すなわち第１表より
ｃｏの透過速度＝＝ （Ｌ６２５Ｘ １０−’ （ｍ’
／ａ＊２− ｅｅｃ−ｅｓ Ｋｇ’）Ｈ２の透過速度＝
２．０１０Ｘ１０ ［＃ ）からＣＯおよび
Ｈ２の各ガス５０３ｓが膜を完全に通過する時間は、そ
れぞれ次式で求められる。
／ａ＊２− ｅｅｃ−ｅｓ Ｋｇ’）Ｈ２の透過速度＝
２．０１０Ｘ１０ ［＃ ）からＣＯおよび
Ｈ２の各ガス５０３ｓが膜を完全に通過する時間は、そ
れぞれ次式で求められる。
したがって６５秒後のＨ２／ＣＯの値は５．２であるが
、前記したように分離効率全８０優とすれば、４５秒間
に排出パイプ１２４′から取出されたガスの容積比は、
ＨｔｌｏＯ＝２−５となる。
、前記したように分離効率全８０優とすれば、４５秒間
に排出パイプ１２４′から取出されたガスの容積比は、
ＨｔｌｏＯ＝２−５となる。
以上述べたように、本発明によれば、
（イ）多孔質隔膜が無機質であることから、耐熱性およ
び耐蝕性に優れた装置となり、 （ロ）従来のバイコールガラスを用いた装置に比較して
ガス透過速度が大きく、 （→ 従来のバイコールガラスの最小膜厚α５ｍに対し
て５０μｍ以下の膜厚の多孔質隔膜を用いることができ
るので、透過ガスの圧損が軽減され、装置規模ケ小型化
することができ、 に）多孔質隔膜が無機質であることから、量産に適し安
価で、しかも種々の形状に加工し得る多孔質隔膜１洲い
ることができ、経済的かつ実用的に混合ガスの組成比を
一祭し得る 優れた効果がある。
び耐蝕性に優れた装置となり、 （ロ）従来のバイコールガラスを用いた装置に比較して
ガス透過速度が大きく、 （→ 従来のバイコールガラスの最小膜厚α５ｍに対し
て５０μｍ以下の膜厚の多孔質隔膜を用いることができ
るので、透過ガスの圧損が軽減され、装置規模ケ小型化
することができ、 に）多孔質隔膜が無機質であることから、量産に適し安
価で、しかも種々の形状に加工し得る多孔質隔膜１洲い
ることができ、経済的かつ実用的に混合ガスの組成比を
一祭し得る 優れた効果がある。
第１図は本発明の多孔質隔膜である膨潤性粘土鉱物の微
視的な侯弐図。 第２図は本発明の原理ｔ−−べた試験装置の断面構造図
。 第３図は本発明一実施例装置の要部断面構造図。 第４図はこの装置に使用する多孔質隔膜の外観斜視図。 １・・・板状粒子、２・・・間隙、１０． １１０・・
・流入パイプ、ｌ１％１１１・・・圧力調節弁、１２・
・・圧力ゲージ、１４・・・恒温槽、１５．１１５・・
・コンバータ、１６・・・バイパスハイフ、１８．１１
８・・・多孔質隔膜、１９・・・ボルト、加・・・ナツ
ト、ｎ・・・Ｏリング、詔・・・ゴムバッキング、２４
．１２４．１３０・・・排出パイプ、２６・・・測定部
、１３１・・・フランジ。 特許出願人 代理人 弁理士 井 出 直 孝 ＝１４− 手続補正書 昭和５８年５月１３日 昭和５７年特許願第２９４５６号 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内−丁目５番１号名 称
三菱鉱業セメント株式会社 代表者 小林久明 ４、代理人 ６、補正により増加する発明の数 なし８、補正の内容 （１） 明細書第４頁第７行目 「−・−は、高ケイ酸塩で−、−・・」を「・−は、高
ケイ酸で・−・・・」と補正する。 （２）明細書第５頁第１行目 「蜆なセラミックシートを一−−−−ｉを「蜆なセラミ
ックスシートを−−−−」と補正する。 （３）明細書第８頁第５行目 ［−−−クヌーセル数・−ｉを ［−一一−クヌーセン数−−−−ｉと補正する。 （４） 明細書第９頁第１１行目 ［−一−−〜測定部５」を 「−ｍ−測定部２６」と補正する。 （５）明細書第１０頁第２行目 「−人工フッ素マイカ量臭−・−一−−」を「−−ｍ−
人工フッ素雲母膜・−・−」と補正する。 （６）明細書第１０頁最終行目 「−−−−マイカ多孔質体膜−・・−」を「−一−−雲
母多孔質体膜−・−・・」と補正する。 （７） 明細書第１３頁第１７行目 「排出パイプ１２４から取出す。」を 「排出パイプ１３０から取出す。」と補正する。 （８） 明細書第１４頁第１５行目 「−一一一排出パイブ１２４から−−−−・−」を［−
・−排出パイプ１３０から一−−−−ｉと補正する。 （９） 明細書第１０頁の第１表を別紙ｌの通り補正
する。 ０１ 明細書第１１頁の第２表を別紙２の通り補正す
る。 〔別紙ｌ〕 第１表 し
視的な侯弐図。 第２図は本発明の原理ｔ−−べた試験装置の断面構造図
。 第３図は本発明一実施例装置の要部断面構造図。 第４図はこの装置に使用する多孔質隔膜の外観斜視図。 １・・・板状粒子、２・・・間隙、１０． １１０・・
・流入パイプ、ｌ１％１１１・・・圧力調節弁、１２・
・・圧力ゲージ、１４・・・恒温槽、１５．１１５・・
・コンバータ、１６・・・バイパスハイフ、１８．１１
８・・・多孔質隔膜、１９・・・ボルト、加・・・ナツ
ト、ｎ・・・Ｏリング、詔・・・ゴムバッキング、２４
．１２４．１３０・・・排出パイプ、２６・・・測定部
、１３１・・・フランジ。 特許出願人 代理人 弁理士 井 出 直 孝 ＝１４− 手続補正書 昭和５８年５月１３日 昭和５７年特許願第２９４５６号 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内−丁目５番１号名 称
三菱鉱業セメント株式会社 代表者 小林久明 ４、代理人 ６、補正により増加する発明の数 なし８、補正の内容 （１） 明細書第４頁第７行目 「−・−は、高ケイ酸塩で−、−・・」を「・−は、高
ケイ酸で・−・・・」と補正する。 （２）明細書第５頁第１行目 「蜆なセラミックシートを一−−−−ｉを「蜆なセラミ
ックスシートを−−−−」と補正する。 （３）明細書第８頁第５行目 ［−−−クヌーセル数・−ｉを ［−一一−クヌーセン数−−−−ｉと補正する。 （４） 明細書第９頁第１１行目 ［−一−−〜測定部５」を 「−ｍ−測定部２６」と補正する。 （５）明細書第１０頁第２行目 「−人工フッ素マイカ量臭−・−一−−」を「−−ｍ−
人工フッ素雲母膜・−・−」と補正する。 （６）明細書第１０頁最終行目 「−−−−マイカ多孔質体膜−・・−」を「−一−−雲
母多孔質体膜−・−・・」と補正する。 （７） 明細書第１３頁第１７行目 「排出パイプ１２４から取出す。」を 「排出パイプ１３０から取出す。」と補正する。 （８） 明細書第１４頁第１５行目 「−一一一排出パイブ１２４から−−−−・−」を［−
・−排出パイプ１３０から一−−−−ｉと補正する。 （９） 明細書第１０頁の第１表を別紙ｌの通り補正
する。 ０１ 明細書第１１頁の第２表を別紙２の通り補正す
る。 〔別紙ｌ〕 第１表 し
Claims (6)
- （１） 混合ガスを流入させる流入手段と、この混合
ガスの流路に一方の表面が接触するように配設され連続
した細孔構造の形成された層状構造をなす膨潤性粘土鉱
物であって上記混合ガスを組成するガスの分子緻の大き
さに応じてこの混合ガスを透過させる多孔質隔膜と、こ
の多孔質隔膜を透過したガスを取出す第一の排出手段と
、この多孔質隔膜を透過しなかったガスを取出す第二の
排出手段とを含むカス分離装置。 - （２） 膨潤性粘土鉱物に形成された連続した細孔構
造は、シート状に成形されたこの粘土鉱物の板状粒子の
粒子間隙により構成された特許請求の範囲第（１）項記
載のガス分離装置。 - （３） 膨潤性粘土鉱物に形成された連続した細孔構
造は、シート状に成形されたこの粘土鉱物の板状粒子の
粒子間隙およびこの板状粒子内の眉間イオンを多核金属
水酸化イオンで愛換して形成される細孔により構成され
た特許請求の範囲第（１）項記載のガス分離装置。 - （４）膨潤性粘土鉱物が天然スメクタイトまたは人工フ
ッ素振母系鉱物である特許請求の範囲第（１）項ないし
第（３）項のいずれかに記載のガス分離装置。 - （５）人工フッ素雲母系鉱物が雲母群、バーミキュライ
ト群、またはスメクタイトの中から選ばれた鉱物群であ
る特許請求の範囲第（４）項記載のガス分離装置。 - （６）膨潤性粘土鉱物に形成された連続した細孔構造の
細孔の少なくとも９０−が５Ａ〜５００ム の大きさの
細孔径である特許請求の範囲第（１）項ないし第（５）
項のいずれかに記載のガス分離装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2945682A JPS58146422A (ja) | 1982-02-25 | 1982-02-25 | ガス分離装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2945682A JPS58146422A (ja) | 1982-02-25 | 1982-02-25 | ガス分離装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58146422A true JPS58146422A (ja) | 1983-09-01 |
Family
ID=12276601
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2945682A Pending JPS58146422A (ja) | 1982-02-25 | 1982-02-25 | ガス分離装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58146422A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999001201A1 (fr) * | 1997-07-03 | 1999-01-14 | Takasago Thermal Engineering Co., Ltd. | Filtre a air, procede de production, et dispositif filtrant de haut niveau |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5730553A (en) * | 1980-07-30 | 1982-02-18 | Daimon Nobuo | Composition having both conductive property and ion exchange property and preparation thereof |
-
1982
- 1982-02-25 JP JP2945682A patent/JPS58146422A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5730553A (en) * | 1980-07-30 | 1982-02-18 | Daimon Nobuo | Composition having both conductive property and ion exchange property and preparation thereof |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999001201A1 (fr) * | 1997-07-03 | 1999-01-14 | Takasago Thermal Engineering Co., Ltd. | Filtre a air, procede de production, et dispositif filtrant de haut niveau |
| US6146451A (en) * | 1997-07-03 | 2000-11-14 | Takasago Thermal Engineering Co. | Air-cleaning filter, method of producing the same, and high-level cleaning device |
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