JPS58141314A - ア−ク炉の制御方法 - Google Patents
ア−ク炉の制御方法Info
- Publication number
- JPS58141314A JPS58141314A JP57024184A JP2418482A JPS58141314A JP S58141314 A JPS58141314 A JP S58141314A JP 57024184 A JP57024184 A JP 57024184A JP 2418482 A JP2418482 A JP 2418482A JP S58141314 A JPS58141314 A JP S58141314A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- molten steel
- temperature
- furnace
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/5211—Manufacture of steel in electric furnaces in an alternating current [AC] electric arc furnace
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
- F27B3/10—Details, accessories, or equipment peculiar to hearth-type furnaces
- F27B3/28—Arrangement of controlling, monitoring, alarm or the like devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D19/00—Arrangements of controlling devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D21/00—Arrangements of monitoring devices; Arrangements of safety devices
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Discharge Heating (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
従来よシアーク炉を用いて還元鉄を溶融させて溶鋼を作
〕その溶鋼を利用することが行なわれている。上記のよ
うにして溶鋼を作る場合炉の深部には溶鋼がｔ４まル、
その溶鋼の上側にはスラグの層が一般に形成される。本
発明は、上記スラグに向けて趨些鉄を逐次鹸入し、その
還元鉄をスラグの層を通して溶鋼に向わせる過程におい
てその還元鉄を溶解させてスラグ要素と溶鋼要素に分離
させ、これによシ上記溶鋼を得るようにする場合におけ
る上記アーク炉の制御方法に関するものである。
〕その溶鋼を利用することが行なわれている。上記のよ
うにして溶鋼を作る場合炉の深部には溶鋼がｔ４まル、
その溶鋼の上側にはスラグの層が一般に形成される。本
発明は、上記スラグに向けて趨些鉄を逐次鹸入し、その
還元鉄をスラグの層を通して溶鋼に向わせる過程におい
てその還元鉄を溶解させてスラグ要素と溶鋼要素に分離
させ、これによシ上記溶鋼を得るようにする場合におけ
る上記アーク炉の制御方法に関するものである。
上記のように還元鉄を処理する場合、・上記溶鋼の層の
温度は一般に次のような理由によっては埋一定の温度に
保つことが要求される。即ち、げ） 溶鋼の温度が低く
なル過ぎると溶銅本来の性質即ち溶融状態を維持できな
くなプ固化してしまう。
温度は一般に次のような理由によっては埋一定の温度に
保つことが要求される。即ち、げ） 溶鋼の温度が低く
なル過ぎると溶銅本来の性質即ち溶融状態を維持できな
くなプ固化してしまう。
幹） 溶鋼の温度が高過ぎると炉の損傷を４丸らしたル
、エネルギーの損失を増大させる。
、エネルギーの損失を増大させる。
また上記スラグの濃度も次のような理由によって＃１は
一定の温度に保つ仁とが要求される。即ち、（ハ） ス
ラグの温度が低くなシ過ぎると還元鉄の溶解能力が減退
し還元鉄が直接に高温度の溶鋼のψに入多込む。すると
その高温Ｏｆ＃鋼の中において巌集と酸素とが急激に反
応して膨張しく００ボイリング）、爆発現象を示して極
めて危険である。
一定の温度に保つ仁とが要求される。即ち、（ハ） ス
ラグの温度が低くなシ過ぎると還元鉄の溶解能力が減退
し還元鉄が直接に高温度の溶鋼のψに入多込む。すると
その高温Ｏｆ＃鋼の中において巌集と酸素とが急激に反
応して膨張しく００ボイリング）、爆発現象を示して極
めて危険である。
に）スラグの温度が高過ぎるとエネμギー損失が著しく
増大するばかシか炉の損傷が大幅に増加する。
増大するばかシか炉の損傷が大幅に増加する。
これらの見地から、上記溶鋼及びスラグ層の湿度は夫々
適正な温度に維持することが必要である。
適正な温度に維持することが必要である。
しかし、電源電圧の変動、炉の周囲温度の変動によって
上記溶鋼及びスラグの湿度は夫々櫨々に変動する。仁の
場合従来よシ行なわれている供給電力の関節あるいはア
ーク長の調節による制御方法では、溶鋼あるいはスラグ
の温度を是正しようとじ九場合に、他方もそれに追従し
て温度が変化してしまい、一方を適正な温度にすれば他
方はそれ自体の適正温度から外れてしまう問題点があう
九。
上記溶鋼及びスラグの湿度は夫々櫨々に変動する。仁の
場合従来よシ行なわれている供給電力の関節あるいはア
ーク長の調節による制御方法では、溶鋼あるいはスラグ
の温度を是正しようとじ九場合に、他方もそれに追従し
て温度が変化してしまい、一方を適正な温度にすれば他
方はそれ自体の適正温度から外れてしまう問題点があう
九。
そこで本発明は上記問題点を除くようにしたもので、ス
ラグ及び溶鋼いずれの温度も夫４個別にコントロー〜し
て各々を適正温度に保つことができるようにし大アーク
炉の制御方法を提供しようとするものでおる。
ラグ及び溶鋼いずれの温度も夫４個別にコントロー〜し
て各々を適正温度に保つことができるようにし大アーク
炉の制御方法を提供しようとするものでおる。
以下本願の実施例を示す図面について説明する。
第１図及び第３！図に於て、アーク炉ｌは凹状の炉体２
とその上部の開口部を塞ぐ様にした炉蓋１とから構成さ
れている。炉体２は周知の如く、鋼材その他で形成され
る炉殻４の内面に耐火物５を備えさせて形成されている
。この炉体ｆの内部空間には、その操業状１１に於て、
１１１−６とその溶鋼・の上面を覆うスラグ１とが第２
図に示される如く存在する。上記炉体！には溶鋼６の湿
度を検出する為の溶−８Ｍ検出器８とスラグ７の温度を
検出する為のスラグ温度検出器９とが取付けられている
。これらの温度検出器８．９として紘例えば熱電対が用
いられる。炉体冨に社又溶鋼６を流出させる為の出鋼樋
鐙が周知の如く備えられている。
とその上部の開口部を塞ぐ様にした炉蓋１とから構成さ
れている。炉体２は周知の如く、鋼材その他で形成され
る炉殻４の内面に耐火物５を備えさせて形成されている
。この炉体ｆの内部空間には、その操業状１１に於て、
１１１−６とその溶鋼・の上面を覆うスラグ１とが第２
図に示される如く存在する。上記炉体！には溶鋼６の湿
度を検出する為の溶−８Ｍ検出器８とスラグ７の温度を
検出する為のスラグ温度検出器９とが取付けられている
。これらの温度検出器８．９として紘例えば熱電対が用
いられる。炉体冨に社又溶鋼６を流出させる為の出鋼樋
鐙が周知の如く備えられている。
一方炉萱３は鋼材でもって水冷構造に構成され九）、戚
社耐大物で構成されたシする。この炉蓋３の中央部分に
は環状の絶縁材Ｕを介してアーク発生用の複数の電極認
が備えさせである。電４１ＰＩｎは夫々−示外の電極昇
降装置によって上下動させられる様になっている。尚第
２図に於て人情の電極認は下降している状態を、右側の
電極はやや上昇した状態を夫々示している。炉蓋３には
又還元鉄を装入する為の投入シュー）１３が取付けられ
ている。この投入／ニートロは還元鉄を炉体２の中央部
付近に投入し得るようになっている。
社耐大物で構成されたシする。この炉蓋３の中央部分に
は環状の絶縁材Ｕを介してアーク発生用の複数の電極認
が備えさせである。電４１ＰＩｎは夫々−示外の電極昇
降装置によって上下動させられる様になっている。尚第
２図に於て人情の電極認は下降している状態を、右側の
電極はやや上昇した状態を夫々示している。炉蓋３には
又還元鉄を装入する為の投入シュー）１３が取付けられ
ている。この投入／ニートロは還元鉄を炉体２の中央部
付近に投入し得るようになっている。
次に第８図には前記アーク炉ｌへの電力供給及びその制
御系統が示されてφる。即ち高圧或は特高電源ｎからの
電力は新路参シ、遮断！１ｉ２ｉ１を介して炉用変圧器
−の−次１１１に導かれる。炉用変圧ｌ１２１４はタッ
グ切替器５を備えてその二次側の出力を調節できるよう
になっている。炉用変圧器為の二次側出力は前記アーク
炉ｌにおける電極区に供給される。一方新路器四を通り
九電力の一部は計器用変圧ｍｙを介してアーク炉制御盤
あ及び自動電極制御装置四に送られそれ等を動作させる
。アーク炉制御盤あは、炉用変圧ｓｓｍの一次側及び二
次側に備えられた変流器Ｉ、田による電流の検出値と、
電圧検出端！からの電圧の検出値とを入力して、アーク
炉ｌの電極１２に所要の適切な電力が供給されるように
タップ切替器２を切替作動させる。また制御１１ｔｌ盤
コは非常時には、ｉｉ＊ａｍを遮断する。又自−電極制
１ｌｉ１１装置器は、変流器」からの電流検出値及び電
圧検出端＆からの電圧検出値を入力して、電ｆｉｉ１２
を４１１１！させる為の電４ｉｉ昇降装置慕を制御する
。これによって電極１２／ｆｉ遥切な長さのアークが生
ずる高さのところに位置する。
御系統が示されてφる。即ち高圧或は特高電源ｎからの
電力は新路参シ、遮断！１ｉ２ｉ１を介して炉用変圧器
−の−次１１１に導かれる。炉用変圧ｌ１２１４はタッ
グ切替器５を備えてその二次側の出力を調節できるよう
になっている。炉用変圧器為の二次側出力は前記アーク
炉ｌにおける電極区に供給される。一方新路器四を通り
九電力の一部は計器用変圧ｍｙを介してアーク炉制御盤
あ及び自動電極制御装置四に送られそれ等を動作させる
。アーク炉制御盤あは、炉用変圧ｓｓｍの一次側及び二
次側に備えられた変流器Ｉ、田による電流の検出値と、
電圧検出端！からの電圧の検出値とを入力して、アーク
炉ｌの電極１２に所要の適切な電力が供給されるように
タップ切替器２を切替作動させる。また制御１１ｔｌ盤
コは非常時には、ｉｉ＊ａｍを遮断する。又自−電極制
１ｌｉ１１装置器は、変流器」からの電流検出値及び電
圧検出端＆からの電圧検出値を入力して、電ｆｉｉ１２
を４１１１！させる為の電４ｉｉ昇降装置慕を制御する
。これによって電極１２／ｆｉ遥切な長さのアークが生
ずる高さのところに位置する。
次に第１図及び第２図に示され九ア声り炉１の操業につ
ｉで説明する。先ず炉体２内への初装入が行なわれる。
ｉで説明する。先ず炉体２内への初装入が行なわれる。
この初装入には、還元鉄だけては溶解させＫ〈い為スタ
ッフ１又はスクラップと還元鉄の混合物が使用される。
ッフ１又はスクラップと還元鉄の混合物が使用される。
その装入量は炉体２の全装入量の例えば２０Ｘ位即ち例
えば１０Ｇ）ンの炉の場合には約２０）ンにされる。ま
たその初装入がスタッフ１だけの場合には一般のスクラ
ップ製鋼法と同様のバッチ装入をすればよいが、スタッ
フ１と還元鉄の混合の場合には装入物が炉体２の内壁へ
付着しないように炉体２の底部の中央部に盛シ上ける方
がよい。上記のように初装入を行なり九ならば、炉蓋３
を被せたのち電極用に電力を供給してアークを発生させ
、前記初装入で装入し九スクフッ１又はスタッフ１と還
元鉄の混合物を溶解させる。尚上記初装入は前回の溶鋼
を少し残しておくという方法を取って本よい。
えば１０Ｇ）ンの炉の場合には約２０）ンにされる。ま
たその初装入がスタッフ１だけの場合には一般のスクラ
ップ製鋼法と同様のバッチ装入をすればよいが、スタッ
フ１と還元鉄の混合の場合には装入物が炉体２の内壁へ
付着しないように炉体２の底部の中央部に盛シ上ける方
がよい。上記のように初装入を行なり九ならば、炉蓋３
を被せたのち電極用に電力を供給してアークを発生させ
、前記初装入で装入し九スクフッ１又はスタッフ１と還
元鉄の混合物を溶解させる。尚上記初装入は前回の溶鋼
を少し残しておくという方法を取って本よい。
上記のような初装入物が溶解して炉体２の底部に１＃融
物が出来たならば、電極用への電力の供給を継続してそ
の電極用からアークＵを発生させ続ける七共に、投入シ
ェード塾から還元鉄属を第２図に示される如く連続的に
装入する。上記の様にして装入される還元鉄すとしては
その形状がベレット状、小塊状、ブリケット状のものが
用いられる。
物が出来たならば、電極用への電力の供給を継続してそ
の電極用からアークＵを発生させ続ける七共に、投入シ
ェード塾から還元鉄属を第２図に示される如く連続的に
装入する。上記の様にして装入される還元鉄すとしては
その形状がベレット状、小塊状、ブリケット状のものが
用いられる。
そして還元鉄の装入とその溶解を継続的に行なう炉の操
業の定常状ｍにおいては、第２図に示されるように炉体
２内の空間の底部に溶鋼６が溜まシその上にスラグ７が
浮いえ状態となっている。この場合、溶鋼６の比重は７
〜７．６程度でその温度は１６８０’ＣＭ後となってお
）、スラグ７の比重はり、５−ＩＩ（１１元鉄Ｃ投入を
停止したときには２．６〜Ｓ）でその温度は１６００°
ｃ前後となっている。上記溶鋼６の温度は、溶鋼として
利用し得る（固まらない）程度の低温から、熱エネルギ
ーの損失あるいは炉体２の内壁面の損傷が過度とならな
い程度の高ｍまでの範囲で膜室される。重゛えスフグア
の温度は、還元鉄の溶解能力が減退しない程度の低温か
ら、熱エネルギーの損失あるいは炉体２の内壁面の損傷
が過度とならない程度の高山までの範囲で設定される。
業の定常状ｍにおいては、第２図に示されるように炉体
２内の空間の底部に溶鋼６が溜まシその上にスラグ７が
浮いえ状態となっている。この場合、溶鋼６の比重は７
〜７．６程度でその温度は１６８０’ＣＭ後となってお
）、スラグ７の比重はり、５−ＩＩ（１１元鉄Ｃ投入を
停止したときには２．６〜Ｓ）でその温度は１６００°
ｃ前後となっている。上記溶鋼６の温度は、溶鋼として
利用し得る（固まらない）程度の低温から、熱エネルギ
ーの損失あるいは炉体２の内壁面の損傷が過度とならな
い程度の高ｍまでの範囲で膜室される。重゛えスフグア
の温度は、還元鉄の溶解能力が減退しない程度の低温か
ら、熱エネルギーの損失あるいは炉体２の内壁面の損傷
が過度とならない程度の高山までの範囲で設定される。
尚スラグ１の温度はそのスラグの組成によって変わるも
のである。
のである。
上記定常′状龜において、投入ジュードロから投入され
え還元鉄属は先ずスフグアの中に入る。スラグ７の中に
おｉて還元鉄属は溶解されて溶解要素（鉄分）とスラグ
要素（スフグ分）に分離する、そして溶鋼Ｉ！素はその
比重が大きい為に下方へ移動し溶鋼６の中に混入する。
え還元鉄属は先ずスフグアの中に入る。スラグ７の中に
おｉて還元鉄属は溶解されて溶解要素（鉄分）とスラグ
要素（スフグ分）に分離する、そして溶鋼Ｉ！素はその
比重が大きい為に下方へ移動し溶鋼６の中に混入する。
又スフグＪ＃素はその周囲のスフグアの中に混入する。
次に上記操業状態において溶鋼６及びスフグアの温度を
変更する操作は次の様に行なう。即ち電極νへの投入電
力を変更（この操作は例えば前記制御Ｉ！１２Ｂによっ
て行なう。）し九シ、或は電極用を昇降（この操作は例
えば前記電極制御装置９によって行なう。）させて電極
舵の下端と溶鋼６との間に形成されるアークＵの長さを
変更する。次にその操作を第４図に基いて説明する。こ
の第４図は還元鉄属の投入量が毎分１トンである場合の
電極用に対する供給電力及びアークＨの長さと溶鋼６及
びスフグアの温度変化の関係を示すグフフである。尚ア
ーク１４は炉の内部で発生しているものである為その目
視が困難である。したがってアーク１４の長さを推定す
る手段としてはそのアークの畏さと一定の関係にある力
率（電Ｍ１２に供給される電力の力率）が一般に用いら
れ、第４図においても縦軸は力率の値で目盛っである。
変更する操作は次の様に行なう。即ち電極νへの投入電
力を変更（この操作は例えば前記制御Ｉ！１２Ｂによっ
て行なう。）し九シ、或は電極用を昇降（この操作は例
えば前記電極制御装置９によって行なう。）させて電極
舵の下端と溶鋼６との間に形成されるアークＵの長さを
変更する。次にその操作を第４図に基いて説明する。こ
の第４図は還元鉄属の投入量が毎分１トンである場合の
電極用に対する供給電力及びアークＨの長さと溶鋼６及
びスフグアの温度変化の関係を示すグフフである。尚ア
ーク１４は炉の内部で発生しているものである為その目
視が困難である。したがってアーク１４の長さを推定す
る手段としてはそのアークの畏さと一定の関係にある力
率（電Ｍ１２に供給される電力の力率）が一般に用いら
れ、第４図においても縦軸は力率の値で目盛っである。
（アークの長さと力率との関係は、アークの長さが長く
なれば力率が高くなりアークの長さが短かくなれば力率
４低ぐなる関係となっている。） （１） 先ず、アーク炉１において還元鉄柘の投入及
び溶解が定常的に行なわれておりしかも溶鋼６及びスフ
グアの温度が一定の温度に保たれている場合には、供給
電力と力率との関係は溶鋼のＯ″’Ｏ／分のｍ＆変化の
曲線とスラグのＯ’Ｏ／分の湿度変化曲線との交点（ム
）の状態となっている。
なれば力率が高くなりアークの長さが短かくなれば力率
４低ぐなる関係となっている。） （１） 先ず、アーク炉１において還元鉄柘の投入及
び溶解が定常的に行なわれておりしかも溶鋼６及びスフ
グアの温度が一定の温度に保たれている場合には、供給
電力と力率との関係は溶鋼のＯ″’Ｏ／分のｍ＆変化の
曲線とスラグのＯ’Ｏ／分の湿度変化曲線との交点（ム
）の状態となっている。
は） スラグ温度検出器９によシスラグ７の温度が低下
し九ことが検出された為にスラグ１の温度だけを上昇例
えば８＠Ｃ／分させ良い場合には、供給電力を上昇、さ
せアーク長を長くする。即ち供給電力及び力率を（Ｂ）
で示される点まで夫々上外させる。（この時には電極ν
は第２図において右側に示されるも００ように上昇させ
られて、その電極用と溶鋼６との間で発生、するアーク
ｕｏ畏さは長くなる。）この状態で炉を運転するこ七に
よシ浴＃ＡＩの温度けそのままでスラグ７の温度のみが
上昇する。セしてスラグ温度検出器９によってスラグ７
の温度が所望のｍ度となつ九ことが検出されたならば、
再び電力及び力率をもとの（ム）て示される点まで戻す
、するとその後は、溶鋼６及びスフグアを上記の変Ｉ！
され九湿度状１ｍ１Ｋ保つことが出来る。
し九ことが検出された為にスラグ１の温度だけを上昇例
えば８＠Ｃ／分させ良い場合には、供給電力を上昇、さ
せアーク長を長くする。即ち供給電力及び力率を（Ｂ）
で示される点まで夫々上外させる。（この時には電極ν
は第２図において右側に示されるも００ように上昇させ
られて、その電極用と溶鋼６との間で発生、するアーク
ｕｏ畏さは長くなる。）この状態で炉を運転するこ七に
よシ浴＃ＡＩの温度けそのままでスラグ７の温度のみが
上昇する。セしてスラグ温度検出器９によってスラグ７
の温度が所望のｍ度となつ九ことが検出されたならば、
再び電力及び力率をもとの（ム）て示される点まで戻す
、するとその後は、溶鋼６及びスフグアを上記の変Ｉ！
され九湿度状１ｍ１Ｋ保つことが出来る。
（８） スラグ７の温度だけを下降させたい場合には
、供給電力を低下させアーク長を短かくする。即ち供給
電力及び力率を第４−の例えば（Ｃ）で示される点まで
下降させる。Ｉ ｈ”と１１１記史）と同ｆｋＯ操作を
行なえばよい。
、供給電力を低下させアーク長を短かくする。即ち供給
電力及び力率を第４−の例えば（Ｃ）で示される点まで
下降させる。Ｉ ｈ”と１１１記史）と同ｆｋＯ操作を
行なえばよい。
（４） 溶鋼温良検出器６によ如溶鋼６の温度が低下
したことが検出され九為に、＃＃Ｉ４６のｍ度のみを上
昇させ丸い場合（例えば２＠Ｃ／分）Ｋは、供給電力を
上昇させアーク長を短かくする。即ち電力及び力率を（
Ｄ）で示される様な状態にする。この伏隷で炉をｉ１１
転する乙とによシ溶鋼の湿度のみが２０Ｃ／分で上昇す
る。そして溶一温度検出器゛８によってその溶鋼の温度
が所望のｍ度となったことが検出され丸ならば再び電力
及び力率を（ム）で示される状態に戻せば、溶ｗ４６及
びスラグ７をその達成し九温度状態に保持することが出
来る。
したことが検出され九為に、＃＃Ｉ４６のｍ度のみを上
昇させ丸い場合（例えば２＠Ｃ／分）Ｋは、供給電力を
上昇させアーク長を短かくする。即ち電力及び力率を（
Ｄ）で示される様な状態にする。この伏隷で炉をｉ１１
転する乙とによシ溶鋼の湿度のみが２０Ｃ／分で上昇す
る。そして溶一温度検出器゛８によってその溶鋼の温度
が所望のｍ度となったことが検出され丸ならば再び電力
及び力率を（ム）で示される状態に戻せば、溶ｗ４６及
びスラグ７をその達成し九温度状態に保持することが出
来る。
（６） 溶鋼６の温度だけを下降させたい場合には、
供給電力を低下させアーク長を長くする。即ち、電力及
び力率を例えば００で示されるような状態にする。そし
て後は前記（４）と同様の操作を行なえばよい。
供給電力を低下させアーク長を長くする。即ち、電力及
び力率を例えば００で示されるような状態にする。そし
て後は前記（４）と同様の操作を行なえばよい。
以上は電極区への供給電力とアーク長との双方を変更し
てスラグあるいは溶銅のａｉＪｆ変艶を行なう場合につ
いて腕部し九。しかし各凌に要求される一及変更の如何
（例えば一方を下げて他方を上昇させた如、あるりはい
ずれも夫々所定の温度変化で外温あるφは砕温させたり
する場合）によっては、供給電力あるいはアーク長のい
ずれか一方のみを制−して、溶鋼及びスラグに夫々所定
の温度変更を行なわせてもよい。
てスラグあるいは溶銅のａｉＪｆ変艶を行なう場合につ
いて腕部し九。しかし各凌に要求される一及変更の如何
（例えば一方を下げて他方を上昇させた如、あるりはい
ずれも夫々所定の温度変化で外温あるφは砕温させたり
する場合）によっては、供給電力あるいはアーク長のい
ずれか一方のみを制−して、溶鋼及びスラグに夫々所定
の温度変更を行なわせてもよい。
一方、アーク炉ｌに対する還元鉄の投入量（一定時間当
シの投入量）の変更があると、それまでと同様の供給電
力量あるいはアーク長での運転ではスラグ１あるいは溶
鋼６の温度が変化してしまう。
シの投入量）の変更があると、それまでと同様の供給電
力量あるいはアーク長での運転ではスラグ１あるいは溶
鋼６の温度が変化してしまう。
このような場合にその湿度の変化を補正して元のｍｙＩ
状線に戻す為には、還元鉄の変更された投入量での供給
電力及びアーク長と溶鋼及びスラグの温度変化との関係
（例えば第６図に示されるような還元鉄の投入量が毎分
１．２トンである場合の上記関係を示すグラフ）Ｋ基づ
いて前記と同様の操作を行なえばよい。
状線に戻す為には、還元鉄の変更された投入量での供給
電力及びアーク長と溶鋼及びスラグの温度変化との関係
（例えば第６図に示されるような還元鉄の投入量が毎分
１．２トンである場合の上記関係を示すグラフ）Ｋ基づ
いて前記と同様の操作を行なえばよい。
以上のような操作は、アーク炉の纏々の定格に基づいて
第４図あるいけ第５図に示され九ような関係を予め算出
しておいたシ、あるいは実験的にそのような関係を求め
ておき、それらの関係を予め記憶させたコンピュータそ
の他の制御装置により、ａ！度検出＠８．＠の検出温度
に基づいて前記アーク炉制御盤２８あるいは自動電極制
御装置シを自動的に制御して行なうむとが好ましい。し
かし溶鋼及びスラグの山皮検出ｇｉｌｌ、９によってそ
れら浴−６及びスラグ７の温度を検出しながら、前記の
ように供給電力のｔＪＩ４ｗｒＪやアーク長の調節（電
極νの昇降）を手動で行なってもよい。
第４図あるいけ第５図に示され九ような関係を予め算出
しておいたシ、あるいは実験的にそのような関係を求め
ておき、それらの関係を予め記憶させたコンピュータそ
の他の制御装置により、ａ！度検出＠８．＠の検出温度
に基づいて前記アーク炉制御盤２８あるいは自動電極制
御装置シを自動的に制御して行なうむとが好ましい。し
かし溶鋼及びスラグの山皮検出ｇｉｌｌ、９によってそ
れら浴−６及びスラグ７の温度を検出しながら、前記の
ように供給電力のｔＪＩ４ｗｒＪやアーク長の調節（電
極νの昇降）を手動で行なってもよい。
以上のようにこの発明にあって社、還元鉄を装入し、そ
れをｉｖ鋼要素とスラグ要素とに分ＪＩｌさせ、溶銅要
素を溶鋼６の中に混入させるものであるから、溶鋼６を
逐次増加させられる特長がある。
れをｉｖ鋼要素とスラグ要素とに分ＪＩｌさせ、溶銅要
素を溶鋼６の中に混入させるものであるから、溶鋼６を
逐次増加させられる特長がある。
しかも本発町にあっては、電極νと＃−６との間にアー
ク１４を発生させることによって、上記スラグ１及び溶
鋼６の温度を保持しておくことのできる特長もある。
ク１４を発生させることによって、上記スラグ１及び溶
鋼６の温度を保持しておくことのできる特長もある。
史に本発明の優れ九特長は、上記還元鉄を溶解させる場
合において、電源電圧の変動による投入電力の変動、炉
の周囲温度の変化、炉のダスト集塵を行なうことＫよる
炉内の雰囲気の温度の変化その他伽々の費因によ）スラ
グ７あるいは溶＃Ｉ６の温度に変動が生じた場合、それ
を適切に是正できる点にある。即ち、 （１） スフグアの温度が低下したときには、＃１綱
６の温度をそのままに保持してスフグアの湿度のみを上
昇させることができ、 （２） スフグアの温度が上昇したときには、溶鋼６
の温度をそのｔｔＫ保持してスフグアの温度のみを下降
させることができ、 （８） 溶鋼６の温度が低下し九ときには、スフグア
の温度をそのままに保持してｆ＃綱６のｍ度のみを上昇
させることができ、 （４） 溶＃１６の温度が上昇したときＫは、スフグ
アの温度をそのままに保持して溶鋼６のｍ度のみを下降
させることができる画期的特長がある、これによシスラ
グ層１及び溶鋼６の温度をいずれも適切な温度にするこ
とができ、その結果、スラグ７の側では還元鉄属の適温
状類での溶解を可能にしかつスラグによる炉体の損傷を
防止できると同時に、溶鋼６の側では、エネルギー損失
を少なくしかつ炉の損傷も少なくした最適状態での溶鋼
の浴融状態の保持を可能にできるという優れ九有用性が
ある。
合において、電源電圧の変動による投入電力の変動、炉
の周囲温度の変化、炉のダスト集塵を行なうことＫよる
炉内の雰囲気の温度の変化その他伽々の費因によ）スラ
グ７あるいは溶＃Ｉ６の温度に変動が生じた場合、それ
を適切に是正できる点にある。即ち、 （１） スフグアの温度が低下したときには、＃１綱
６の温度をそのままに保持してスフグアの湿度のみを上
昇させることができ、 （２） スフグアの温度が上昇したときには、溶鋼６
の温度をそのｔｔＫ保持してスフグアの温度のみを下降
させることができ、 （８） 溶鋼６の温度が低下し九ときには、スフグア
の温度をそのままに保持してｆ＃綱６のｍ度のみを上昇
させることができ、 （４） 溶＃１６の温度が上昇したときＫは、スフグ
アの温度をそのままに保持して溶鋼６のｍ度のみを下降
させることができる画期的特長がある、これによシスラ
グ層１及び溶鋼６の温度をいずれも適切な温度にするこ
とができ、その結果、スラグ７の側では還元鉄属の適温
状類での溶解を可能にしかつスラグによる炉体の損傷を
防止できると同時に、溶鋼６の側では、エネルギー損失
を少なくしかつ炉の損傷も少なくした最適状態での溶鋼
の浴融状態の保持を可能にできるという優れ九有用性が
ある。
図面は本願の実施例を示すもので、第１図はアーク炉の
平面図、第２図はｌ−１１１ｔｌ断面図、第８図は電力
供給及び制御の系統図、第４図及び第５図は供給電力及
び力率と溶−及びスラグの温度変化との関係を示すグラ
フ。 ２・・・炉体、６・・・溶鋼、７・・・スラグ、臆・
・ ・ｔ＆、１４・・ ・アーク。 第 １１！１ 竿２図
平面図、第２図はｌ−１１１ｔｌ断面図、第８図は電力
供給及び制御の系統図、第４図及び第５図は供給電力及
び力率と溶−及びスラグの温度変化との関係を示すグラ
フ。 ２・・・炉体、６・・・溶鋼、７・・・スラグ、臆・
・ ・ｔ＆、１４・・ ・アーク。 第 １１！１ 竿２図
Claims (1)
- 炉体の内部に形成されている溶融空間には、溶銅とその
溶鋼の上面を覆うようにしたスラグとを存置させ、一方
上記溶鋼の上方にはアークを発生するようにし九電極を
昇降可能に配設し、上記電極に電力を供給することによ
り上記アークを発生させて上記スラグ及び溶鋼を加熱す
る一方、還元鉄を上記溶融空間に装入することによシそ
の還元鉄を溶解させてスラグ要素と溶鋼要素とに分解さ
せ、スラグ要素はスラグの中に混入させる一方溶鋼要素
は上記溶鋼の中に混入させている過程において、上記溶
鋼及びスラグの温−を夫々溶鋼温度検出器及びスラグ温
度検出器で検出し、上記スラグの温度が低下しえときに
は、上記電極への供給電力を増加させると共に、ｗ１極
を上昇させてアーク長を長くすることに、より、溶鋼の
湿度を一定にし九ままでスラグの温度を上昇させ、上記
スラグの温度が上昇したときには、上記電極への供給電
力を低下させると共に電極を下降させてアーク長を短か
くすゐことによル、溶鋼の湿度を一定にし九ままでスラ
グの謳良を低下させ、上記＃＃の温度が低下したときに
は、上配憾極への供給電力を増加させると共Ｉｌｃ蝋伽
を下降させてアーク長を短かくすることＫよシ、スラグ
の温度を一定にしたままで＃鋼の温度を上昇させ、上記
溶鋼め温度が上昇しえときには、上記電極への供給電力
を低下させると共Ｋｍ極を上昇させてアーク長を長くす
ることによ如、スラグの温度を一定にしたままで溶鋼の
温度を低下さセ゛ることを特徴とするアーク炉の制御方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57024184A JPS58141314A (ja) | 1982-02-17 | 1982-02-17 | ア−ク炉の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57024184A JPS58141314A (ja) | 1982-02-17 | 1982-02-17 | ア−ク炉の制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58141314A true JPS58141314A (ja) | 1983-08-22 |
| JPS6364485B2 JPS6364485B2 (ja) | 1988-12-12 |
Family
ID=12131244
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57024184A Granted JPS58141314A (ja) | 1982-02-17 | 1982-02-17 | ア−ク炉の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58141314A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6068172A (ja) * | 1983-09-22 | 1985-04-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 溶接用倣い検出方法 |
| JPS60178997U (ja) * | 1984-05-09 | 1985-11-28 | 昭和電炉興業株式会社 | 自動電極制御装置におけるデマンド制御回路 |
| JPH0673314B2 (ja) * | 1984-02-21 | 1994-09-14 | アクチボラゲット メタラ−グ− コンサルト | 電熱的操作の制御方法 |
| JP2006183935A (ja) * | 2004-12-27 | 2006-07-13 | Daido Steel Co Ltd | アーク炉へのスケール投入方法および投入装置 |
-
1982
- 1982-02-17 JP JP57024184A patent/JPS58141314A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6068172A (ja) * | 1983-09-22 | 1985-04-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 溶接用倣い検出方法 |
| JPH0673314B2 (ja) * | 1984-02-21 | 1994-09-14 | アクチボラゲット メタラ−グ− コンサルト | 電熱的操作の制御方法 |
| JPS60178997U (ja) * | 1984-05-09 | 1985-11-28 | 昭和電炉興業株式会社 | 自動電極制御装置におけるデマンド制御回路 |
| JP2006183935A (ja) * | 2004-12-27 | 2006-07-13 | Daido Steel Co Ltd | アーク炉へのスケール投入方法および投入装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6364485B2 (ja) | 1988-12-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3472650A (en) | Electric-arc steelmaking | |
| US3535214A (en) | Process and cell for the production of manganese of low carbon content by means of a fused electrolytic bath | |
| MX166647B (es) | Metodo para fabricacion continua de acero | |
| US4514218A (en) | Reduced iron melting method using electric arc furnace | |
| KR20030028416A (ko) | 용융철 제조 방법 및 고정식 비경사 아크 가열형 용융로 | |
| US6693947B1 (en) | Method to protect the anode bottoms in batch DC electric arc furnace steel production | |
| JPS6294792A (ja) | 製鋼炉用装入原料の連続予熱方法および装置 | |
| CN108559855A (zh) | 一种粗铜火法连续精炼装置 | |
| US20070133651A1 (en) | Method for controlling foaming of slag in an electric arc furnace | |
| JPS58141314A (ja) | ア−ク炉の制御方法 | |
| US3843352A (en) | Method for melting sponge metal using gas plasma in a cooled metal crucible | |
| CN108193057A (zh) | 一种铜吹炼渣热态加入铜熔炼炉系统及其操作方法 | |
| CN208087704U (zh) | 一种粗铜火法连续精炼装置 | |
| US3929457A (en) | Direct current electric arc furnace and method for melting metal scrap | |
| US3857697A (en) | Method of continuously smelting a solid material rich in iron metal in an electric arc furnace | |
| US4133967A (en) | Two-stage electric arc - electroslag process and apparatus for continuous steelmaking | |
| CN207877834U (zh) | 一种铜吹炼渣热态加入铜熔炼炉系统 | |
| US1751083A (en) | Process for producing metals in electric furnaces | |
| RU2661322C2 (ru) | Способ изготовления биметаллического электрода путем электрошлаковой наплавки | |
| RU2048662C1 (ru) | Способ электроплавки и дуговая печь для его осуществления | |
| US1626431A (en) | Electric furnace | |
| US3690867A (en) | Electric-arc steelmaking | |
| SE438730B (sv) | Forfarande och anordning for smeltning och ev raffinering, samt varmhallning av sa erhallen smelta | |
| JP2665296B2 (ja) | 直流アーク炉の電圧制御装置 | |
| JP2000017319A (ja) | アーク炉操業方法 |