JPS5812435B2 - 核磁気共鳴測定値を用いて選定される油回収液体 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、ＮＭＲ測定装置により検出しうる核を有する
液体を、井戸刺激、二次型油回収、貯留層改質、通気度
制御及び液体浸入防止の目的で注入すること、およびそ
の目的に使用する物質を選定することに関する。

更に詳しくいえば、本発明は、ＮＭＲ検出装置により検
出しうーる核を含有し、予め決められた基準に一致して
貯留層及び（又は）貯留層内の液体と相互作用する液体
を注入するこ従来、パルス型ＮＭＲが井戸堀さくの分野
に於で炭化水素の存在を決めるために用いられている。

これらの技術については米国特許第３，４ ５ ６，１
８ ３号、第３，２ ８ ９，０ ７ ２号及び第３
，５ ２ ８，０ ６ ｏ号； Ｌｏｒｅｎ等、Ｓｏｃ
．Ｐｅｔｒｏｌ．Ｅｎｇｒｓ．Ｐｒｅｐｒｉｎｔ ２５
２９（１９６９）、Ｔｉｍｕｒ等、Ｓｏｃ．Ｐｅｔｒｏ
ｌ ．Ｗｅｌｌ Ｌｏｇｇｉｎｇ Ａｎａｌｙｓｔｓ
Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ， （ ５月２日〜５日，１９７１
年）、Ｓｅｎｔｕｒｉａ等、Ｓｏｃ．ＰｅｔｒｏレＥｎ
ｇｒｓ．Ｊｏｕｒｎａｌ（９月、１９７０名つ第２３７
頁を参照されたい。

これらの堀さく方法のある工程に於て、常磁性の液体が
貯留層内の水の＋１ノイズ１１バックグラウンドを消去
するために注入されている。

核磁気共鳴はまた広範囲の液一固系の分析において、例
えば生物学や地質学（粘土の水飽和の測定）で用いられ
ている。

多くの液体が石油生産操作に用いられており、その液体
はパルス型ＮＭＲ検出装置のようなＮｖｉＲ装置によっ
て検出しうる核を含んでいる。

これらの方法で用いられる液体は共通界面活性剤として
用いられるアルコール類の１うな半極性化合物、石油ス
ルホネート界面活性剤やある種のポリマーのような種々
の種類の界面活性剤を含む。

これらの液体は、液体が地下層に穿孔されている井戸の
中に注入される種々の方浩に於で用いられている。

これらの方法は腐餉抑制のための注入、米国特許第３，
０ ７ ２，１ ９ ２萼；油回収のための注入、米国
特許第３，２ ５ ４，７１４号、第３．２ ６１，’
３ ９ ９号、第゛３，５０６，Ｑ７０号、第３，５
９ ９，７１５号及び第３，７ ５ ９，３２ ５号；
ガスと油及び油と水界面の分離のための注入、米国特許
第３，４ ９ ５，６６１号及び第３．７１０，８６１
号；井門刺激のための注入、米国特許第３，５ ６ ８
．７ ７’２号；水噴出抑制のための注入、米国特許第
３，５ ５ ４，２ ８ ８号；塩水学人防止のため９
注入、米国特許第 ゛３，５８７，７３７号層破砕の
ための注入、米国特許竿３， ６ ０ ３，４ ６ ０
号；穴をふさぐための注入、米国特許第３，６ ０ ４
，５ ０ ８号；酸性化のための注入、米国特許第３，
８ ３１，６ ７ ９号および穿孔液の注入、米国特許
３，７ ３ ４，８ ５ ６号を含む。

本発明方法がこのように広く様々な油田操作に用いるこ
とができるという事実は発明を特に重要なものにしてい
る。

多数の文献が井戸の処置及び油回収技術を教示している
。

これらの方法の多くは、最少の相互作用をする液体を作
る目的で、ＮＭＲ技術を用いて処方することのできる液
体を用いている。

二次型油回収に適する方法は、また井戸刺激、液体浸入
防止及び泡フラツシングのための液体選定においても有
用である。

別の例では、注入される液体は貯留層内の液体又は貯留
層それ自体のいずれかと反応しなければならない。

これらは液体浸入防止、穴をふさぐこと、移動度抑制及
び酸性化のある型式のものを含んでいる。

そのような例では注入のために選定される液体は貯留層
内の液体及び（又は）貯留層岩石それ自体と最もよく相
互作用する液体であろう。

以上のことから、注入される液体選定にＮＭＲを使用す
ることを望む者にとっては、注入する液体に必要な基準
を予め決めなければならないことが明らかであろう。

すなわち、それは液体が貯留層内の液体及び（又は）岩
石と相互作用するか否かということである。

本発明においてＩ＋相互作用１１の用語は以下のことを
意味する。

ａ）注入された液体又はその成分と貯留層液体の有機又
は無機成分との化学反応で、沈澱を形成し、界面張力変
化剤を形成し、化学的又は物理的反応又は変化の速度を
変え、又は貯留層の全部又は一部の通気性を変えるこ詭
。

ｂ） 界面張力を変えること。

Ｃ）岩石表面上での注入物質の収着又は岩石表面からの
物質の溶出。

ｄ）注入された粒子の溶出、又は ｅ）界面活性剤ちび（又は）半極性有機化合物を含む赦
体による液体の溶解又は可溶可。

本興明は、本質的に準保留地下層である多孔性母岩を以
下のようにして選定する核磁気共鳴装置で検出しうる核
を含む液体と接触させることからなる。

即ち、液体は前記母岩と会合している核保留液体のそれ
ぞれのＮＭＲ応答を測定し、前記母岩と接触状態におか
れる各赦体又はその成分の１又はそれ以上の試料のＮＭ
Ｒ応答を測定し、該母岩中で該母岩と会合している液体
との接触中に各試料液体又はその成分のＮＭＲ応答を測
定し、地下層を本質的に母岩及び（又は）母岩と会合し
ている液体との相互作用のための予め決められた基準に
会う液体と接触させることにより選定される。

本方法は原油生産工程で用いるのが望ましく、特に二次
型油回収のための液体の選定に用いるのが望ましい。

本方法は上に挙げた特許で述べられているどの工程にも
有用であるが、特に二次型油回収操作、すなわち一次油
回収完了後の回収操作に関連して詳しく述べる。

更に詳細に言うと、油回収に用いる種々の成分の選定は
核磁気共鳴検出装置、好ましくはパルス型核磁気共鳴に
よってコアフラツドを監視することに基づいて行うこと
ができる。

一般的に、測定、例えばスピン−格子緩和時間（Ｔ）は
貯留層内に注入される液体の各成分及び注入される全液
体成分及び、コア内で再構成される貯留層内の液体の各
々に対し別個になされる。

油とその場の水の一部が次に注入される多量の置換液体
の注入により置換される。

次にＮＭＲ測定がコアならびに注入された成分及び原存
する成分の各々に対して行われる。

その場の液体の置換に最小限度に寄与する液体及び（又
は）その場の液体及び（又は）岩石試料との相互作用に
より破壊される液体は岩石内に存在する液体と相互作用
する液体又は液体成分により置換され、その場に存在す
る液体の１又はそれ以上をより良く置換し、及び（又は
）注入される液体の保全性を強める。

例えば、ノニルフェノールは、性質において比較的親水
性の、インプロパノールを含有するミセル分散物がその
場に存在する液体によって破壊され、より粗水性の分散
物が要求される場合には、水に溶解性の大きいアルコー
ルであるイソプロパノールに置換されることができるし
、またＮＭＲ測定がより親水性の大きいミセル系の必要
を示す場合には、低い平均当量の石油スルホネートが置
換されることができる。

本発明は一次的用途を、水と界面剤のミセル系；水、界
面活性剤、共通界面活性剤のミセル系；水、界面活性剤
、共通界面活性剤及び炭化水素のミセル系（油一外側系
か、水一外側系か、又は外見上中間的な系）一油回収に
通ずる種々の工程で用いられろ水と共通界面活性剤（ア
ルコール）の系の選定に見出すであろう。

第１図は実施例２の結果をあらわすグラフであり、混和
性ピストン様置換の“理想的”または予想ＮＭＲ応答（
白丸で示される）を置換液体の測定された、または観測
されたＮＭＲ応答と比較したものである。

曲線１ａは注入されたスラグ量（細孔容量単位）とＰ■
（細孔容量）スラグにより置換された水との関係を示す
；曲線１ｂは注入されたスラグ量とスラグにより置換さ
れた油との関係を示す：曲線１ｃは注入されたスラグ量
とコア中の手つかずのスラグとの関係を示す。

どの曲線にあっても、理想的ＮＭＲ応答と実測ＮＭＲ応
答との差は無効力の置換液体を示している。

（第３図〜９図は異なった例についての同じ型の情報に
関するものである。

）第２図は実施例３のＮＭＲ出力を表わすグラフである
。

第３図は実施例４のＮＭＲ出力を表わすグラフである。

第４図は実施例５のＮＭＲ出力を表わすグラフである。

．第５図は実施例６のＮＭＲ出力を表わすグラフ
である。

第６図は実施例７のＮＭＲ出力を表わすグラフである。

第７図は実施例８のＮＭＲ出力を表わすグラフである。

第８図は実施例９のＮＭＲ出力を表わすグラフである。

第９図は実施例１０のＮＭＲ出力を表わすグラフである
。

各曲線は注入されたスラグ細孔各量（ＰＶ）とスラグに
より置換された油との関係を示す。

置換液体中の第一級アルミアルコールの割合が変わると
きの置換液体の理想的ＮＭＲ出力と実測ＮＭＲ出力との
差における変化を示す。

理想的ＮＭＲ出力と実測ＮＭＲ出力との差が最小である
曲線が最犬の油回収を示す試料のものである。

第１０図は実施例１１のＮＭＲ出力を表わすグラフであ
る。

曲線は注入された液体とスラグにより置換された油の量
との関係を表わし、置換液体中のＣａＣｌ２の割合が曲
線ａから曲線Ｃへと増すにつれて、置換液体の理想的Ｎ
ＭＲ出力と実測ＮＭＲ出力との差が減少し油回収率は増
大した。

次に好ましい具体例について述べる。

ＮＭＲ出力：本発明で利用されるＮＭＲ出力は応答する
物質の濃度に比例する自由誘導崩壊振巾（ｆｒｅｅ
ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ａｅｃａｙ ａｍｐｌｉｔｕ
ｄｅ）とすることができ、又は個々の成分のスピン格子
緩和速度又はスピンースピン緩和速度とすることができ
る。

更に精密な成分の選定のためには、特殊成分の緩和時間
と振巾との両方の変化を観測することができる。

ＮＭＲ装置：市販の入手し得る装置を含む通常のワイド
バンド型ＮＭＲ装置が何ら修正することなく使用できる
。

ここに提出されているデータはＢｒｕｋｅｒ−Ｐｈｙｓ
ｉｋ ＡＧ（Ｋａｒｌｓｒｕｈｅ） （西独）により
製作されたワイドバンドパルス型ＮＭＲ，型式，４６Ｂ
−ＫＲ−３２２８を用いて得られた。

その指図書は所望の液体を形成するのに有用な５１の核
のリストを含む。

ここで用いられているように、”ＮＭＲ”はまた核磁気
ログ（ ｌｏｇ）及び類似の技術をも含む。

分析技術二本発明に関して使用する便利な技術は小規模
のコア、例えばフラットされるべき貯留層からの径０．
８９へ長さ２．０儂のコアまたは他の典型的岩石を利用
するものである。

更に普通の１−インチ（２．５４ｃｍ）、３−インチ（
７．６２ｃｍ）のコアも、ＮＭＲ測定に利用される装置
がそのコアに適応するのであれば採用することができる
。

ディスク及び更に大きいコアも、それらがＮＭＲ装置に
適応しつるのであれば代用することができる。

置換液体成分：置換液体成分は通常採用されているもの
から選定することができる。

例えば置換液体成分として炭化水素、石油スルホネート
のようなスルホネート、イソプロパノールと水のような
共通界面活性剤を通常含むミセル系；エタノール、イソ
プロパノールのようなアルコール類；置換液体の移動度
がポリアクリルアミド、ポリエチレンオキシド、カルボ
キシメチルセルロース、パイオポリマー等のようなポリ
マーの添加により調整される濃縮水フラツドをあげるこ
とができる。

しかし、ここにあげた極性型のポリマーは現開発状沢で
はパルス型核磁気共鳴を利用して測定することは困難で
あり、場合により不可能である。

所望の核磁気共鳴測定を行うのに必要な方法は、核磁気
共鳴検出装置を用いて測定するに十分なプロトン量を含
有する注入のための液体の選定を行う技術に熟練した者
によく知られている。

使用される特殊な方法、測定が行われる混度等は臨界的
ではなく、所望の任意の方法が選ばれる。

しかし、使用される岩石試料又は母岩、貯留層液体及び
使用される液体組成は、真の貯留層条件、岩石及び液体
組成に厳密に似せるのが望ましい。

岩石及び液体は貯留層から取り、貯留層温度で測定を行
うのが最も望ましい。

混度：混度は厳密に臨界的ではないが、ＮＭＲ測定中同
じであることが望ましい。

地下層中に近似する温度で２個のＮＭＲのセットを走査
することにより更によい精度を得ることができる。

以下の例は本発明を更に詳しく述べるものであるが限定
的に解釈されるべきではない。

実施例 １ 本発明を実施するために、デカン（そのＮＭＲ特性が置
換液体の特性と鋭く異なっており、本発明の実施の良い
説明を提共することから石油の代わりに用いられる）と
水が砂岩とセラミック コア（以下の各表に記載されて
いる）とから水一外側系ミセル分散を用いて置換される
ように一連の置換処理を行う（英国特許第１，３ ７
８，７ ２ ４号参照）。

スラグは異なった物質で構成され、スラグ成分と岩石試
料との相互作用はスラグ注入進行とともに観測される。

各スラグにおいて、コア（径約０．８９ｃｍ長さ約２０
ｃｍ）は最初に水で飽和され、次にスラグ注入前にデカ
ンでＳｗｉまで、つづいて水でＳｏｒまでフラツシング
する。

この方法は石油貯留層の第三次回収（通常の水フラツシ
ング後の）を真似たものである。

ミセル系の注入中、各フラツドは定期的に止められ上述
の特殊ＮＭＲ装置を用いて自由誘導崩壊及びスピンー格
子緩和崩壊（Ｔ１）が測定される。

これらのＮＭＲ出力はコア中の核含有物質の各々に対し
て得られる。

これらの出力から、スラグ飽和（ｆｓ）、水飽和（ｆｗ
）及び油飽和（ｆｃ１０）が成分のＴ１の知識に基づき
決定される。

ある例ではその場の水とデカンによるミセル スラグ可
溶化を観測するためにドライブ液を水の代わりのＤ２０
と炭化水素の代わりの塩素化炭素で調整する。

データ分析は実験的に決定された飽和を完全混和性ピス
トン様置換、即ち“理想的”置換で予想される飽和と比
較することによって成しとげられる。

別の仮定は油が最初の０．２５ＰＶのスラグ注入迄は生
成せず、その場の水と油は全てＩＰＶのスラグ注入で生
成するということである。

実施例 ２ 水一外側系スラグはスラグからの応答が水と界面活性剤
のみによるように、水によって調製される。

第１表と第１図とは砂岩コアからの水とデカンとの置換
に対して得られた結果を示す。

第１図はこの置換が水と油との両方に関して殆どピスト
ン様であることを示す。

フラツドの極く初期部においてのみ、スラ〆のその場の
水による希釈がみとめられる。

０．５ＰＶのスラグ注入により、水、油、スラグ飽和が
混和性ピストン様置換で予想されるところに厳密に従っ
ている。

スラグの油回収はＩＰＶスラグ注入時で９７％であった
。

実施例 ３ セラミックコア中での実施例２と同一フラツドに対する
結果（セラミックコアから水とデカンを置換する水と界
面活性剤の応答）を第２表と第２図に示す。

第１図に示したフラツシングデータと異なり０．５ＰＶ
スラグ注入時にスラグのその場の水による緩和な希釈が
みとめられる。

このことは油置換の効果のよくないことを示すものであ
り、すなわち油飽和が予想値を超えており、最終回収率
は７１％である。

実施例４及び５ これらの例は、ＮＭＲで見られるスラグの唯一の成分が
界面活性剤であるように水の代わりにＤ２０を用いてス
ラグを調製する以外は実施例２、及び３のフラツドに類
似のものを利用する。

実施例４の結果（砂岩コアから水と油とを置換する界面
活性剤の応答）を第３表及び第３図に示し、実施例５の
結果（セラミックコアから水と油とを置換する界面活性
剤の応答）を第４表及び第４図に示す。

油回収率はそれぞれ１７％（実施例４）、５６％（実施
例５）と低い。

これはスラグのその場の水による直接的希釈とその場の
油の門終バイパス（ｖｌｔｉｍａｔｅ ｂｙｐａｓｓ）
による。

実施例６〜９ これらの実施例はミセルスラグが油外側系であること以
外は実施例２〜５と同様にして行われた。

結果は第５〜８表及び第５〜８図に示す。

第５表及び第５図は砂岩コアから水とデカンとを置換す
ろ水と界面活性剤の応答の結果を示したものであり、Ｉ
Ｐ■ミセル系注入時の油回収率は４０％であった。

第６表及び第６図はセラミックコアから水とデカンとを
置換する水と界面活性剤の応答の結果を示したものであ
り、０．９Ｐ■ミセル系注入時の油回収率は６％であっ
た。

また第７図及び第７表は砂岩コアから水とデカンとを置
換する界面活性剤の応答結果を示したもので、油回収率
（ＩＰ■ミセル系注入時）は１９％であり、第８図及び
第８表はセラミックコアから水とデカンとを置換する界
面活性剤の応答の結果を示したもので油回収率（ＩＰ■
ミセル系注入時）は１６％であった。

これら各例とも油回収率は全て低い。第５〜８図はスラ
グの貯留水による希釈がひどく、かつフラツドの初期に
それが起こることを示している。

水による希釈の程度はセラミックコア物質中よりも砂岩
中で著しい。

水による希釈に従いスラグは貯留水のみを置換し、本質
的にその場の油を残している。

セラミックコア物質中で、油はスラグ内に可溶化する。

これは生産される唯一の油である。実施例 １０ 実施例２〜９で採用されたのと同じ技術を用い、石油ス
ルホネート１４．０重量％（４２０当量）、水７３．５
％及び炭化水素１２．５％の組成を有するミセルスラグ
を採用して、砂岩コアを最初にスラグのみでフラツドし
、ＮＭＲスピン格子緩和速度を測定する。

その場にある石油で、及び別に貯留水で飽和したコアに
対して同様の測定を個々に行う。

ＮＭＲ出力は第９図のグラフａ，ｂ及びＣの閉鎖曲線と
して示す。

曲線ａは第一級アミルアルコールを含まない上述のミセ
ル系を用いる最初の結果を表わす。

次にコアをその場にある油でフラツドし、その後上述の
ように第三次油回収を真似るよう水でフラツドする。

次に、コアを連続的に０．２ ５ ， ０．５ ０及び
１．０細孔容量のミセル溶液を用いてフラツドし、各点
でＮＭＲスピン格子緩和速度を測定する。

液体の配合に関して測定されたこれらのＮＭＲの値は曲
線ａの黒丸印で示す。

計算で求めたＮＭＲ曲線（白丸印）と混成ＮＭＲ曲線（
黒丸印）の比較はそれぞれの値に本質的差のあることを
示し、ミセル系は現実の置換フラツド中では相対的に能
率の悪いことを示す。

従って、スラグ１００ｇあたり０．７５ｍｌの第一級ア
ルミアルコールを上記のミセル置換スラグの再製剤（
ｒｅｆｏｒｍｕｌ ａｔ ｉｏｎ）に加え、上述のよう
に固々のＮＭＲ測定、計算及び混成ＮＭＲ測定を繰り返
す。

グラフ９ｂをみるとＮＭＲ値の差が本質的に減少し、予
想効率が第一級アミルアルコール添加により改善される
ことがみとめられる。

第一級アミルアルコール添加量を増すことによって、更
によい効率が得られるか否かを決めるため、スラグ１０
０ｇ当り１５８ｍｌのアミルアルコールを含むスラグに
関する相当する測定を利用してグラフ９ｃを得る。

グラフ９ｃをみると明らかなように予想効率は改善され
ず、従って比較的高価なアルコール成分を追加して加え
るという無駄が避けられる。

実施例 １１ 実施例１０で採用したのと同じ技術と同じ基本ミセル
スラグ組成を用いて、その場の水に溶解する塩化カルシ
ウムの量の影響を調べる。

グラフ１０ａ，１０ｂ及び１０ｃをみると、上の例１０
で記述されているグラフ１０ｃのミセル系が高い塩化カ
ルシウム組成（ ４，０ ０ ０ ｐｐｍ）の水を含む
貯留層中で最も効率的であることが容易にわかる。

スラグ緩和特性：ｆ ＝０．０７，Ｔ ＝４０ｍｓ
ｅｃ，ＴＬ＝１８００ｍｓｅｃプルツクフィールド粘度
＝ ３ ５ ０ ＣＰ （ ６ ｒｐｍ）ｆ＝留分 Ｔ＝スピンー格子緩和崩壊時間 Ｓ＝スラグ Ｗ＝水 Ｃｔｏ＝油（デカン） 磁場一スケール フラツシング操作の過程中、コアを時
々取り出し、油置換に及ぼす注入液体の影響、注入液体
の状態及び注入物の理想条件との一致を決める。

初期に注入された液体は、コアを核磁気共鳴検出装置そ
の他の手段による分析に委ねたときに、注入された液体
と新しく取り出されたコア内に認められる液体との間の
相互作用に差があることを示すか又は生成液体と注入液
体との間の相互作用か、貯留層内の時間と距離による調
整を行ったときに、最初考えたほど望ましくないことを
示すならば修正することができる。

核磁気共鳴分析の別の方法は以下の通りである，各成分
に対するＮＭＲ出力の測定は理想的混和性ピストン様置
換（すなわち、各含有成分のＮＭＲ緩和速度Ｔが置換過
程中一定であるという仮定を用いる）に基礎づけられる
各成分の出力を計算することによって行うことができる
。

各成分のＮＭＲ値を次に置換進行とともに、液体の注入
と生成とを説明づける簡単な物質収支によって計算する
ことができる。

これらの成分の計算されたＮＭＲへの値を次に混成系の
測定ＮＭＲの値と比較することができる。

この比較は置換過程中多数の点で繰り返すことができ、
理想的値からの偏差を必要な成分置換によって最小とす
ることができる。

更に詳細な計算法は以下に示す。

理想置換の計算 式 ここでＡ（ｔ）は振巾であり、ｆは成分の留分、ｔは時
間、Ｔは成分のスピンー格子緩和時間であり、ｓ，ｗ及
び０はそれぞれ、スラグ、水及び油成分を表わす。

ＡＳ（ｔ）は上に述べたように岩石とスラグについて測
定され、式１はｆ５＝１とおいて、Ｔｓを計算するため
に用いられる。

同様の測定と計算はＴｗとＴｏに対しても行われる。

Ｔｗ等の値は種々の細孔容量の置換に対し式４に代入さ
れ、理論的ピストン様置換の曲線が得られる。

【図面の簡単な説明】

図面は実施例のＮ Ｍ Ｒ．出力を表わすグラフであり
、第１図は実施例２、第２図は実施例３、第３図は実施
例４、第４図は実施例５、第５図は実施例６、第６図は
実施例７、第７図は実施例８、第８図は実施例９、第９
図は実施例１０、第１０図は実施例１１のそれぞれの結
果を表わす。 各図において白丸印は混和性ピストン様置換のＮＭＲ応
答計算値を表わし、黒丸印はＮＭＲ応答測定値を表わす
。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 少くとも１つの液体が井戸に注入される液体に透過
   しうる油保留層内に穿孔した少くとも１つの井戸に注入
   される油回収操作において、ａ）核磁気共鳴検出装置を
   用いて、ＮＭＲ検出装置により検出できる核を有し、Ｎ
   ＭＲ検出装置により検出できる核を持つ岩石と石油保留
   貯留層内で液体の性質を表わす液体を有する石油保留貯
   留層性の岩石内に注入される試料液体間の相互作用を測
   定し、そして ｂ）該層内に１又はそれ以上の界面活性剤、共通界面活
   性剤及び（又は）他の半極性有機化合物を含み、核磁気
   共鳴により測定される典型的岩石及び液体によっては最
   少の影響しか受けないことが示されている試料に基づく
   液体を注入すること を特徴とする方法。 ２ 液体が、油注入井戸又は生産井戸に隣接する層の全
   部又は一部の注入性を変える過程中に注入される特許請
   求の範囲第１項記載の方法。 ３ 液体が、注入井戸又は生産井戸の刺激の過程中に注
   入される特許請求の範囲第１項記載の方法。 ４ 分析が初期注入井戸から離れた距離にある井戸から
   取り出されたコアに対して行われ、後に注入される液体
   が該コア中で取られた核磁気共鳴測定に基づいて選定さ
   れる特許請求の範囲第１項記載の方法。 ５ 核磁気共鳴測定装置により検出できる核を持つ液体
   を含有していて、本質的に液体保留地下層である多孔性
   母岩を接触させ、該母岩と会合している核保留液の各々
   のＮＭＲ応答を測定し、母岩と接触状態におかれる各液
   竺又はその成分のＮＭＲ応答を測定し、該母岩と会合し
   ている液体との接触中に母岩と接触状態におかれた各成
   分またはその成分のＮＭＲ応答を測定し、そして該ＮＭ
   Ｒ応答測定法で確定したように、層を本質的に注入のた
   めの液体と母岩及び（又は）母岩と会合している液体と
   の相互作用のため予め決められた基準を充たす液体と接
   触させることを特徴とする注入液体処法方法。 ６ 予め決められた基準は母岩に接触する液体が本質的
   に母岩と会合している液体及び（又は）母岩と相互作用
   しないことである特許請求の範囲第５項記載の方法。 ７ 予め決められた基準は注入される液体が本質的に母
   岩と接触しないことである特許請求の範囲第５項記載の
   方も ８ 予め決められた基準は母岩に接触する液体が本質的
   に母岩と会合している液体及び（又は）母岩と相互作用
   しないことである特許請求の範囲第５項記載の方も