JPS58119907A - Cooling/heating energy utilizer of liquefied natural gas - Google Patents
Cooling/heating energy utilizer of liquefied natural gasInfo
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、液化天然ガスの冷熱エネルギー利用装置に係
り、特に液化天然ガスを気体として膨張させ、この膨張
仕事全効率よく外部仕事として取り出すに好適な液化天
然ガスの冷熱エネルギー利用装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to an apparatus for utilizing the cold energy of liquefied natural gas, and in particular, a device for utilizing the cold energy of liquefied natural gas, which is suitable for expanding liquefied natural gas as a gas and efficiently extracting the expansion work as external work. Regarding energy utilization equipment.
近年、主成分をメタンとする液化天然ガス（以下ｒＬＮ
ＧＪと称する。）の需要増大にともない、その沸点が、
１気圧で一１６２Ｃと低温であることｔ−竜大限利用す
る冷熱エネルギー有効利用の必要性が強調されている。In recent years, liquefied natural gas (rLN), whose main component is methane, has been
It is called GJ. ) As the demand for
The temperature is as low as -162C at 1 atm, which emphasizes the need for effective use of cold energy.
そのうち最も重要視されている分野の一つが冷熱エネル
ギー利用発電である。One of the most important fields is power generation using cold energy.
第１図は、従来におけるＬＮＧの冷熱エネルギーを利用
する発電装置を示す回路図である。FIG. 1 is a circuit diagram showing a conventional power generation device that utilizes the cold energy of LNG.
ＬＮＧ供給源ＩＦｉ管路１ａｔ−介してタービンの膨張
機３に連結され、この管路１ａの途中ＫＦｉ、ＬＮＧ供
給源１の側から順次、ポンプ４および海水または低品位
温排水＠によってＬＮＧｔ−気化させる蒸発器５が配設
されている。また、この蒸発器５には、膨張機３と並列
に管路１ｂが連結され、この管路１ｂの途中にはバイパ
ス弁７が配設されて、膨張機３に異常が生じた場合に、
管路１畠内を流通する天然ガスを管路１ｂｉｃ導く。The LNG supply source IFi is connected to the expander 3 of the turbine through the pipe 1a, and in the middle of this pipe 1a, KFi is connected to the LNG supply source 1, and LNGt is vaporized by the pump 4 and seawater or low-grade heated wastewater @. An evaporator 5 is provided to A pipe line 1b is connected to the evaporator 5 in parallel with the expander 3, and a bypass valve 7 is disposed in the middle of the pipe line 1b, so that when an abnormality occurs in the expander 3,
The natural gas flowing through one pipe is guided through one bibic pipe.
膨張機３は発電機１１に連結され、ＬＮＧの冷熱エネル
ギーを膨張機３によって外部仕事に変換するとともに、
仁の発電機１１１ＩＣよりこの外部仕事を電力に変換し
ている。更に、膨張機３には、途中に加熱器１３が配設
される管路ＩＣが連結され、この管路１ｃの他端は、管
路１ｂのバイパス弁７後段に連結されている。加熱器１
３は海水または低品位温排水等によって、膨張機３から
排出される冷却天然ガスに熱量を供給するものである。The expander 3 is connected to the generator 11, and converts the cold energy of LNG into external work by the expander 3.
This external work is converted into electricity by Jin's generator 111IC. Further, the expander 3 is connected to a conduit IC in which a heater 13 is disposed, and the other end of the conduit 1c is connected to the downstream side of the bypass valve 7 of the conduit 1b. Heater 1
3 supplies heat to the cooled natural gas discharged from the expander 3 by seawater or low-grade heated waste water.
次に１上記装置の作用を説明する。Next, the operation of the above device will be explained.
ＬＮＧは、ＬＮＧ供給源１から蒸発器５にて気化し、そ
の後、直接膨張機３に：導びかれて断熱膨張する。この
膨張エネルギーとしてのＬＮＧの冷熱エネルギーは、膨
張機３および発電機１１により、外部仕事として取プ出
される。更に膨張機３から排出される天然ガスは、加熱
器１３によって昇温され、管路１ｂｔ−経て利用者に供
給される。LNG is vaporized from an LNG supply source 1 in an evaporator 5, and then directly led to an expander 3 where it is adiabatically expanded. The cooling energy of the LNG as expansion energy is extracted as external work by the expander 3 and the generator 11. Furthermore, the natural gas discharged from the expander 3 is heated by a heater 13 and supplied to the user via a pipe 1bt-.
しかしながら、上記のような装置にあっては、天然ガス
がメタンを主成分とし、エタンおよびプロパン等の炭化
水素を含有する混合物であることから、ＬＮＧの液滴を
生成する露点温度の推算が困難である。このため、膨張
機３の出口温ｆを比較的高温に設定して液滴生成を回避
するのが一般的であるが、その分、膨張機３でのエンタ
ルピ落差が小さく、シたがって冷熱発電量が小さくなる
。However, in the above-mentioned equipment, it is difficult to estimate the dew point temperature at which LNG droplets are generated because the natural gas is a mixture containing methane as the main component and hydrocarbons such as ethane and propane. It is. For this reason, it is common to set the outlet temperature f of the expander 3 to a relatively high temperature to avoid droplet generation, but the enthalpy drop in the expander 3 is small accordingly, and therefore cold power generation The amount becomes smaller.
すなわち、純メタンの沸点は１０Ｋｇ／を一下で −−
１２７Ｃであるが、例えばエタンを１０％含有する天然
ガスの露点にあっては同一圧力下で−８９０と高いので
、この組成の天然ガスから液滴を生じさせずに膨張仕事
を得るＫは、膨張４１１３の出口温ｆｔ−８９Ｃ’以上
にしなければならない。したがって、この場合取〕出し
得るエンタルピ落差は、純粋メタンの場合より著しく減
少してしまうという問題点がある。In other words, the boiling point of pure methane is one below 10 kg/-
127C, but for example, the dew point of natural gas containing 10% ethane is as high as -890 under the same pressure, so the K that obtains expansion work from natural gas of this composition without forming droplets is: The outlet temperature of expansion 4113 must be higher than ft-89C'. Therefore, in this case, there is a problem in that the enthalpy drop that can be extracted is significantly smaller than in the case of pure methane.
また、エンタルピ落差を大きくとって、膨張機３の出口
にてＬＮＧの液滴を生成させた場合には、液滴によるタ
ービン羽根の腐蝕が生じたり、膨張機３の出口に排水口
を設けねばならず、膨張機３の構造が複雑になるという
問題点がある。Furthermore, if the enthalpy drop is large and LNG droplets are generated at the outlet of the expander 3, the droplets may cause corrosion of the turbine blades, and a drain port must be provided at the outlet of the expander 3. However, there is a problem that the structure of the expander 3 becomes complicated.
本発明は上記問題点に鑑みなされたものであって、ＬＮ
Ｇの冷熱エネルギーを安定的に、かつ効率よく回収し利
用することができる液化天然ガスの冷熱エネルギー利用
装置を提供することを目的とする。The present invention has been made in view of the above problems, and includes LN
An object of the present invention is to provide a liquefied natural gas cold energy utilization device that can stably and efficiently recover and utilize the cold energy of G.
上記目的を達成するために、本発明に係る液化天然ガス
の冷熱エネルギー利用装置は、メタンを主成分とする液
化天然ガスに熱量を与えて天然ガスとする蒸発器と、咳
蒸発器の後段に設けられ、装置において、前記膨張機の
前段に、液化天然ガスまたは天然ガスの成分をほぼ純粋
なメタンとする吸着器を配設するものであり、膨張機内
部での天然ガスの露点を低下させてエンタルピ落差の大
きな膨張仕事を取り出すものである。In order to achieve the above object, the liquefied natural gas cooling energy utilization device according to the present invention includes an evaporator that gives heat to liquefied natural gas whose main component is methane to produce natural gas, and a downstream stage of the evaporator. The apparatus is provided with an adsorber that converts the liquefied natural gas or natural gas into almost pure methane before the expander, and lowers the dew point of the natural gas inside the expander. This is to extract expansion work with a large enthalpy drop.
以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
第２図は、本発明に係る液化天然ガスの冷熱エネルギー
利用装置の一実施例を示す回路図であり、従来例と同一
の部分は同一の符号を附すことによって説明を省略する
。FIG. 2 is a circuit diagram showing an embodiment of the liquefied natural gas cold energy utilization device according to the present invention, and the same parts as in the conventional example are given the same reference numerals and the explanation thereof will be omitted.
管路１ａの途中で蒸発器５と膨張機３との間には、吸着
器としての一対の吸着塔１５．１７が互いに並列に配設
され、また、管路１１１の途中で吸着塔１５．１７と膨
張機３との間には、／＜イノ（ス弁７を備える管路１ｄ
が膨張機３と並列に連結されている。この管路１ｄの他
端郁は、吸着塔１５゜１７における膨張機３がわ端部に
連結され、更に吸着塔１５．１７の蒸発器５がわ端部か
らは管路ＩＣが連結されている。A pair of adsorption towers 15 . 17 and the expander 3 is a pipe line 1d equipped with an inno(s) valve 7.
is connected in parallel with the expander 3. The other end of this pipe 1d is connected to the end on the side of the expander 3 in the adsorption tower 15.17, and the pipe IC is further connected from the end on the side of the evaporator 5 of the adsorption tower 15.17. There is.
一対の吸着塔１５．１７には活性炭等の吸着剤が封入さ
れ、更にこの一対の吸着塔１５．１１１タイマー等によ
って、一方の吸着塔１５に管路１１中の天然ガスが、他
方の吸着塔１７に、加熱器１３によって昇温される管路
ｌｄ中の天然ガスがパージカスとして、それぞれ選択的
に交互に流通するよう罠なっている。すなわち、管路１
畠中の天然ガスが流れる吸着塔１５では、天然ガスの組
成成分を吸着して天然ガス中のメタン以外の成分を除去
する操作を行なうと同時に、パージガスが流れる他方の
吸着塔１７では、脱着・浄化操作を行なってこの他方の
吸着塔１７の再生を行うものであり、吸着塔１５．１７
は、タイマー等によって一定時間経過後に上記両操作が
切ル換わり、この切換えが連続的に行われるものである
。A pair of adsorption towers 15 and 17 are filled with an adsorbent such as activated carbon, and the natural gas in the pipe line 11 is fed to one adsorption tower 15 and the other adsorption tower by a timer and the like. 17, the natural gas in the pipe line ld whose temperature is raised by the heater 13 is trapped so as to selectively and alternately flow as purge gas. That is, conduit 1
The adsorption tower 15 through which Hatanaka's natural gas flows adsorbs the constituent components of the natural gas and removes components other than methane from the natural gas, while the other adsorption tower 17 through which purge gas flows performs desorption and purification. This operation is performed to regenerate this other adsorption tower 17, and the adsorption tower 15.17
In this case, the above-mentioned two operations are switched after a certain period of time has elapsed using a timer or the like, and this switching is performed continuously.
次に、上記実施例の作用を説明する。Next, the operation of the above embodiment will be explained.
ＬＮＧ供給源１からのＬＮＧはポンプ４によシ昇圧され
、蒸発器５によって気化されて一方の吸着塔１５に導か
れる。天然ガスは、この吸着塔１５によりメタン以外の
成分が吸着・除去されて膨張機３に導かれ、この膨張機
３内で膨張し、したがって、発電機３１Ｃより電気とし
て外部仕事が取り出される。LNG from the LNG supply source 1 is pressurized by the pump 4, vaporized by the evaporator 5, and led to one adsorption tower 15. Components other than methane are adsorbed and removed from the natural gas by the adsorption tower 15, and the natural gas is guided to the expander 3 and expanded within the expander 3. Therefore, external work is taken out as electricity from the generator 31C.
膨張機３から排出される天然ガスは、加熱器１３により
昇温されて吸着塔１７に導かれ、この吸着塔１７内で、
吸着剤の脱着・浄化を行なった後管路１ｅに導かれる。The natural gas discharged from the expander 3 is heated by the heater 13 and guided to the adsorption tower 17.
After the adsorbent is desorbed and purified, it is guided to the pipe 1e.
したがって、管路１ｅ中の天然ガスＶｃＶｉ、吸着塔１
５によって吸着された成分が吸着塔１７の脱着によ如再
び混入されることになシ、吸着が行なわれる前とほぼ同
一成分の天然ガスが利用者に供給されることになる。上
記吸着塔１５．１７による吸着・脱着は一定時間経過後
に切り換わり、この切換えは以下交互に繰シ返される。Therefore, natural gas VcVi in pipe 1e, adsorption tower 1
Since the components adsorbed by the adsorption tower 17 are not mixed in again by desorption in the adsorption tower 17, natural gas having almost the same components as before the adsorption is supplied to the user. The adsorption/desorption by the adsorption towers 15 and 17 is switched after a certain period of time has elapsed, and this switching is repeated alternately thereafter.
次に、従来例と上記実施例とによプ得られる外部仕事量
を、対比例りおよび対比例■によって比較検討する。Next, the amount of external work obtained by the conventional example and the above embodiment will be compared and examined using a comparative example and a comparative example (2).
（１）、対比例■
この対比何重にあっては、下記のａ−ｆの６条件を共通
とし、従来例および実施例についてそれぞれの外部仕事
量を比較する。(1) Comparison Example ■ In this comparison, the following six conditions a to f are used in common, and the amount of external work for each of the conventional example and the example is compared.
ａ、天然ガス供給量ｔｆ１００）ン／ｈとする。a, natural gas supply amount tf100) n/h.
ｂ、膨張機３の入口圧力は４０Ｋｇ々が、入口温ＷＬは
１０Ｃとする。b. The inlet pressure of the expander 3 is 40Kg, and the inlet temperature WL is 10C.
Ｃ１ｊ１１張は等エントロピ的に行われる。C1j11 stretching is performed isentropically.
ｄ、膨張機３から外部仕事を取り出す際にはＬＮＧの液
滴を生じさせない。d. LNG droplets are not generated when extracting external work from the expander 3.
ｅ、ＬＮＧの組成はメタン９０％、エタン１０％とする
。e. The composition of LNG is 90% methane and 10% ethane.
ｆ、膨張機３の効率を１００％とする。f, the efficiency of the expander 3 is assumed to be 100%.
Ａ、従来例
第３図は、仕事量算出に当って使用するエンタルピ量−
エントロピＳ線図（以下ｒｉ−ｓ線図」という、）であ
り、図中の点Ａ１点Ｂは、それぞれ膨張機３の入口また
は出口での天然ガスのエンタルピおよびエントロピの値
を示し、曲線ｃｈ、このｉ −ｆ３線図上での露点曲線
を示す。A. Conventional example Figure 3 shows the amount of enthalpy used in calculating the amount of work.
It is an entropy S diagram (hereinafter referred to as "ri-s diagram"), and points A and B in the diagram indicate the enthalpy and entropy values of natural gas at the inlet and outlet of the expander 3, respectively, and the curve ch , shows the dew point curve on this i-f3 diagram.
点Ａ９点ＢＫおける天然ガースの状態量を表１に示す、
この表から、点Ａと点Ｂとのエンタルピ落差は４３ Ｋ
ｃａｔ／Ｋｇであシ、シたがって得られる外部仕事量は
、前記条件鳳およびｆから５０００ＫＷｈとなる。The state quantities of natural girth at points A9 and BK are shown in Table 1.
From this table, the enthalpy difference between point A and point B is 43 K.
cat/Kg, and therefore the amount of external work obtained is 5000 KWh from the above conditions Otori and f.
表１
Ｂ、実施例
この実施例では吸着剤として活性炭を用い、また、吸着
塔１５または１７から流出される天然ガスの組成は、メ
タン９９％、エタン１％である。Table 1B, Example In this example, activated carbon is used as the adsorbent, and the composition of the natural gas flowing out from the adsorption tower 15 or 17 is 99% methane and 1% ethane.
また、このエタン吸着・除去のＩＮ！には、は埋同量の
メタンが吸着・除去されることになるため、膨張機３へ
の天然ガス供給量は前記条件鳳の約８０％、即ち８０ト
ン／ｈとする。Also, this ethane adsorption/removal IN! In this case, the same amount of methane is adsorbed and removed, so the amount of natural gas supplied to the expander 3 is set to about 80% of the above condition, that is, 80 tons/h.
嬉４図は、仕事量算出ＶＣ轟って使用するｉ −８線図
であり、図中点り、点Ｅｒｉ、それぞれ膨張機３０入口
または出口での天然ガスのエンタルピおよびエントロピ
の値を示し、曲線Ｆは、このｉ −８線図上での露点曲
線を示す。Figure 4 is an i-8 diagram used by VC Todoroki to calculate the amount of work, and dots and points Eri in the diagram indicate the values of enthalpy and entropy of natural gas at the inlet or outlet of the expander 30, respectively. Curve F shows the dew point curve on this i-8 diagram.
表２は、点り９点ＨＫおける天然ガスの状態量を示す、
この表から、点りと点Ｅとのエンタルピ落差は６２ Ｋ
ｃａｌ／Ｋｇであり、前記従来例の場合の約１．４４倍
となる。したがって、得られる仕事量は、条件ｆと、前
記変更を加えた条件卑とから５７７０ＫＷｈとなり、故
に発電出力値は、従来例の１５％増となる。Table 2 shows the state quantities of natural gas at 9 points HK,
From this table, the enthalpy difference between the point and point E is 62 K.
cal/Kg, which is about 1.44 times that of the conventional example. Therefore, the amount of work obtained is 5770 KWh based on the condition f and the condition base with the above-mentioned changes, and therefore the power generation output value is increased by 15% from the conventional example.
表２
（２）、対比例■
この対比例２にあっては、対比何重のうち条件１〜ｄｔ
での４条件を共通とし、更に下記の条件ｇ−ｉｔ共通と
して、従来例および上記実施例につきそれぞれの外部仕
事量を比較する。Table 2 (2), Comparison example ■ In this comparison example 2, conditions 1 to dt
The amount of external work for the conventional example and the above-mentioned example will be compared, assuming that the four conditions in (1) and (4) are common, and that the following conditions (g-it) are common.
ｇ、ＬＮＧの組成はメタン８８％、エタン８％、プロパ
ン４％とする。g, the composition of LNG is 88% methane, 8% ethane, and 4% propane.
ｈ、膨張機３の効＜ｄｔ−８０％とする。h, the effectiveness of the expander 3 is <dt-80%.
ｉ、膨張機３の出口での最低圧力をＩＫｇ／ｃｆｌ？と
する、
また、この対比例■において使用する従来例の装置およ
び実施例の装置は、それぞれ対比例Ｉにおいて用いたも
のと同様の装置とする。i. Is the minimum pressure at the outlet of expander 3 IKg/cfl? In addition, the conventional device and the device of the embodiment used in Comparative Example (2) are similar to those used in Comparative Example I, respectively.
Ａ、従来例
第５図は、仕事量算出に当って使用するｉ −８線図で
ある。図中点Ｇは、膨張機３０入口での天然ガスのエン
タルピおよびエントロピの値を示し、点Ｈおよび点■は
、膨張機３の効率がそれぞれ１００％および８０％の場
合の膨張機３の出口でのエントロピおよびエンタルどの
値を示し、更に、曲線Ｊｆｌ、このｉ −１３線図上で
の露点曲線を示す。A. Conventional Example FIG. 5 is an i-8 diagram used in calculating the amount of work. Point G in the figure shows the enthalpy and entropy values of natural gas at the inlet of expander 30, and points H and point ■ are at the outlet of expander 3 when the efficiency of expander 3 is 100% and 80%, respectively. In addition, the curve Jfl and the dew point curve on this i-13 diagram are shown.
−表３は、点Ｇおよび点工における天然ガスの状態量を
示す。この表から、点Ａと点Ｂとのエンタルピ落差は２
５ Ｋｃａｔ／Ｋｇ であり、したがって得られる外
部仕事量は、条件１および条件りから、２９１０ＫＷｈ
となる。- Table 3 shows the state quantities of natural gas at point G and at the point. From this table, the enthalpy difference between point A and point B is 2
5 Kcat/Kg, and therefore the amount of external work obtained is 2910 KWh from Condition 1 and Condition 1.
becomes.
表３
Ｂ、実施例
この実施例では吸着塔１５またＦｉ１７から流出される
天然ガスの組成は、メタン９９．１％、エタン０．８％
およびプロパンα１％となる。また、エタンおよびプロ
パン管吸着・除去する際に、はぼ同量のメタンも吸着・
除去されることになるため、膨張機３への天然ガス供給
ｔは、前記条件１の約７５％、即ち７５トン／ｈとする
。Table 3 B, Example In this example, the composition of the natural gas flowing out from the adsorption tower 15 or Fi 17 is 99.1% methane and 0.8% ethane.
and propane α1%. Also, when adsorbing and removing ethane and propane, approximately the same amount of methane is also adsorbed and removed.
Therefore, the natural gas supply t to the expander 3 is about 75% of the condition 1, that is, 75 tons/h.
第６図は、仕事量算出ＩＩＣ当って使用するｉ −ｆ３
３線である６図中点には、膨張機３０入口での天然ガス
のエンタルピおよびエントロピの値を示し、点りおよび
点Ｍは、それぞれ膨張機３効率がそれぞれ１００％およ
び８０％の場合の膨張機３の出口でのエンタルピおよび
エントロピの値を示り。Figure 6 shows i-f3 used for workload calculation IIC.
The middle point in Figure 6, which is a 3-line line, shows the enthalpy and entropy values of natural gas at the inlet of the expander 30, and the dot and point M are the values when the expander 3 efficiency is 100% and 80%, respectively. Shows the values of enthalpy and entropy at the outlet of expander 3.
更に１曲線Ｎは、このｉ−９線図上での露点曲線を示す
。Furthermore, 1 curve N shows a dew point curve on this i-9 diagram.
Ｎｕ；ｔ、点に、点Ｍにおける天然ガスの状ａ量を示す
。この表から、点にと点Ｍとのエンタルピ落差は６３
Ｋｃａｌ／Ｋｇであシ、前記従来例の場合の約２５倍と
なる。したがって、得られる仕事量は一条件りと変更を
加えた条件１とから５４９゜ＫＷｈとなり、故に発電出
方値は従来例の１．９倍の値が得られる。Nu; t, the amount of natural gas at point M is shown at point a. From this table, the enthalpy difference between point M and point M is 63
Kcal/Kg is about 25 times that of the conventional example. Therefore, the amount of work obtained is 549° KWh under one condition and under the modified condition 1, and therefore, the power output value is 1.9 times that of the conventional example.
表４
上記実施例によれば、天然ガスのメタン以外の成分を吸
着塔１５．１７によって吸着・除去した後に、この天然
ガスを膨張機３に導くようにしたことから、膨張機３の
内部でＬＮＧの液滴を生成させることなく天然ガスにお
ける膨張機３０入口。Table 4 According to the above embodiment, the natural gas is guided to the expander 3 after the components other than methane in the natural gas are adsorbed and removed by the adsorption tower 15.17. Expander 30 inlet in natural gas without producing LNG droplets.
出口間のエンタル落差を大とすることができ、したがっ
て安定的かつ効率よく外部仕事を得ることができる。Ental head difference between the outlets can be increased, and therefore external work can be obtained stably and efficiently.
また、膨張機３ｔ−ＬＮＧ組成に応じて変えることなく
常に純メタン用膨張機を使用できることから、冷熱エネ
ルギーの利用状況に応じた最適サイクルの設計、例えば
ランキンサイクルとの組合せ方式等が可能となり、効率
上および経済上の利点を大幅に向上させることができる
。In addition, since the expander for pure methane can always be used without changing depending on the expander 3t-LNG composition, it is possible to design an optimal cycle depending on the usage status of cold energy, such as a combination method with the Rankine cycle. Efficiency and economic benefits can be significantly increased.
更に、吸着塔１５．１７の脱着には、膨張機３にて膨張
仕事をなした後の天然ガスを使用することから、この使
用後の天然ガス内に吸着・除去された成分を再び混入さ
せることができ、ＬＮＧの気化に際し、その組成ｔＶ化
させることなく天然ガス利用者に供給することができる
。Furthermore, since the natural gas that has undergone expansion work in the expander 3 is used for desorption in the adsorption tower 15.17, the adsorbed and removed components are mixed into the used natural gas again. When LNG is vaporized, it can be supplied to natural gas users without changing its composition to tV.
また、本実施例では、従来の冷熱エネルギー利用装置に
吸着塔１５．１７および吸着剤を追加させることＫなる
が、装置傷用の上昇は、従来に比べ通常２０％以内の範
囲内であり、したがって本実施例九より外部仕事量当り
の装置費用を大幅に低減させることができる。In addition, in this embodiment, an adsorption tower 15.17 and an adsorbent are added to the conventional cold energy utilization device, but the increase in damage to the device is usually within 20% compared to the conventional device. Therefore, compared to the ninth embodiment, the device cost per external work amount can be significantly reduced.
向、上記実施例によれば、吸着塔１５．１７を蒸発器５
と膨張機３との関に配役する場合につき説明したが、蒸
発１６３の前段に設置し低温下にて吸着を行なうように
してもよい。According to the above embodiment, the adsorption tower 15.17 is replaced by the evaporator 5.
Although the case has been described in which it is placed between the evaporator 163 and the expander 3, it may be placed before the evaporator 163 to perform adsorption at a low temperature.
以上のように、本発明に係る液化天然ガスの冷熱エネル
キー利用装置によれば、ＬＮＧの冷熱エネルギーを安定
的に、かつ効率よく回収し利用することができる。As described above, according to the liquefied natural gas cold energy key utilization device according to the present invention, the cold energy of LNG can be stably and efficiently recovered and used.
第１図は従来における液化天然ガスの冷熱エネルギー利
用装置を示す回路図、第２図は本発明に係る液化天然ガ
スの冷熱エネルギー利用装置の一実施例を示す回路図、
第３図乃至第６図は天然ガスのエンタルピーエントロピ
線図である。
ｌ・・・ＬＮＧ供給源、３・・・膨張機、５・・・蒸発
器、第３０
エン［口ビＣ１ｃｔｄ々、）
第４−日
エントロピ（Ｉｃａｌ／、Ｑ）
ｆＪ５図
２．７ ２．８２．Ｑ ３．θエントロピ（
−Ｉｃａｌ、脅ｌ’ｃ）
第Ｇ図FIG. 1 is a circuit diagram showing a conventional liquefied natural gas cold energy utilization device, and FIG. 2 is a circuit diagram showing an embodiment of a liquefied natural gas cold energy utilization device according to the present invention.
3 to 6 are enthalpy entropy diagrams of natural gas. 1... LNG supply source, 3... Expander, 5... Evaporator, 30th Entropy (Ical/, Q) fJ5 Figure 2.7 2. 82. Q3. θ entropy (
-Ical, threat l'c) Figure G
Claims (1)
天然ガスとする蒸発器と、鋏蒸発器の後段に設けられ前
記天然ガスの膨張仕事を系外に取り出す膨張機と、を有
する液化天然ガスの冷熱エネルギー利用装置において、
前記膨張機の前段に吸着器を配設することｔ特徴とする
液化天然ガスの冷熱エネルギー利用装置。1. A liquefied natural gas whose main component is methane, which has an evaporator that applies pressure and heat to produce natural gas, and an expander that is installed after the scissor evaporator and extracts the work of expansion of the natural gas outside the system. In natural gas cold energy utilization equipment,
An apparatus for utilizing cold energy of liquefied natural gas, characterized in that an adsorption device is disposed upstream of the expander.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP180782A JPS58119907A (en) | 1982-01-11 | 1982-01-11 | Cooling/heating energy utilizer of liquefied natural gas |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP180782A JPS58119907A (en) | 1982-01-11 | 1982-01-11 | Cooling/heating energy utilizer of liquefied natural gas |
Publications (2)
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| JPS58119907A true JPS58119907A (en) | 1983-07-16 |
| JPS6359007B2 JPS6359007B2 (en) | 1988-11-17 |
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ID=11511839
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP180782A Granted JPS58119907A (en) | 1982-01-11 | 1982-01-11 | Cooling/heating energy utilizer of liquefied natural gas |
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|---|---|
| JP (1) | JPS58119907A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS622098A (en) * | 1985-06-28 | 1987-01-08 | Tokyo Gas Co Ltd | Thermal shock storing of liquefied gas for peak shaving of gasification |
| JP2004331948A (en) * | 2003-04-16 | 2004-11-25 | Tokyo Gas Co Ltd | Method for adjusting calorific value of sending fuel gas, method for stabilizing calorific value and device therefor |
| JP2010261416A (en) * | 2009-05-11 | 2010-11-18 | Tokyo Gas Co Ltd | Energy storage device and differential pressure power generation system using the same |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5160627B2 (en) * | 2003-04-16 | 2013-03-13 | 東京瓦斯株式会社 | Method for adjusting calorific value of delivered fuel gas and calorific value adjusting device |
-
1982
- 1982-01-11 JP JP180782A patent/JPS58119907A/en active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS622098A (en) * | 1985-06-28 | 1987-01-08 | Tokyo Gas Co Ltd | Thermal shock storing of liquefied gas for peak shaving of gasification |
| JPH0578719B2 (en) * | 1985-06-28 | 1993-10-29 | Tokyo Gas Co Ltd | |
| JP2004331948A (en) * | 2003-04-16 | 2004-11-25 | Tokyo Gas Co Ltd | Method for adjusting calorific value of sending fuel gas, method for stabilizing calorific value and device therefor |
| JP2010261416A (en) * | 2009-05-11 | 2010-11-18 | Tokyo Gas Co Ltd | Energy storage device and differential pressure power generation system using the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6359007B2 (en) | 1988-11-17 |
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