JPS58104694A - 廃水処理方法 - Google Patents
廃水処理方法Info
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- JPS58104694A JPS58104694A JP56201984A JP20198481A JPS58104694A JP S58104694 A JPS58104694 A JP S58104694A JP 56201984 A JP56201984 A JP 56201984A JP 20198481 A JP20198481 A JP 20198481A JP S58104694 A JPS58104694 A JP S58104694A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tank
- wastewater
- sludge
- waste water
- aerating
- Prior art date
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
- Activated Sludge Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明社廃水中に含まれる有機物（ＢＯＤ）を微生物学
的に処理する廃水処理方法に関するものである。
的に処理する廃水処理方法に関するものである。
都市下水、工場廃水等のＢＯＤを含む廃水を魁珊するに
は、現在かかる廃水中に活性汚泥を分散せしめ、曝気し
つつＢＯＤを微生物学的に処理する活性汚泥法が多く採
用されている。
は、現在かかる廃水中に活性汚泥を分散せしめ、曝気し
つつＢＯＤを微生物学的に処理する活性汚泥法が多く採
用されている。
活性汚泥法においてはＢＯＤを摂取した活性汚泥がＢＯ
Ｄを栄養源として繁殖するから、系内の活性汚泥量のバ
ランスを維持するために所定量を余剰汚泥として系外へ
取出す仁とが必要である。かかる余剰汚泥は系外へ取出
された後は脱水、乾燥、焼却等の面倒な後処理が必要と
なるから従来では処理された廃水の水質が良好であるこ
との上に更に余剰汚泥の量力；出来るだけ少なくなるよ
うな条件で活性汚泥プラントが運転せられることが多い
、しかしながら最近では取出された余剰汚泥を嫌気性消
化処理して有用なエネμギー源であるメタンガスを得る
ことが特に欧米において普及し、我国においても余剰汚
泥の処理方法として嫌気性消化の利用が一般化するのは
時間の問題である。上記余剰汚泥の嫌気性消化処理方法
が採用せられれば、余剰汚泥量の増加はむしろエネルギ
ー源の増加を意味することになり好ましいことである。
Ｄを栄養源として繁殖するから、系内の活性汚泥量のバ
ランスを維持するために所定量を余剰汚泥として系外へ
取出す仁とが必要である。かかる余剰汚泥は系外へ取出
された後は脱水、乾燥、焼却等の面倒な後処理が必要と
なるから従来では処理された廃水の水質が良好であるこ
との上に更に余剰汚泥の量力；出来るだけ少なくなるよ
うな条件で活性汚泥プラントが運転せられることが多い
、しかしながら最近では取出された余剰汚泥を嫌気性消
化処理して有用なエネμギー源であるメタンガスを得る
ことが特に欧米において普及し、我国においても余剰汚
泥の処理方法として嫌気性消化の利用が一般化するのは
時間の問題である。上記余剰汚泥の嫌気性消化処理方法
が採用せられれば、余剰汚泥量の増加はむしろエネルギ
ー源の増加を意味することになり好ましいことである。
したがってかかる状況の下においては活性汚泥処理は処
理された廃水の水質のみを考慮し、余剰汚泥量には何等
の考慮なくして管理されること罠なろう、近年、活性汚
泥法の反応工学的解析が進むにつれて余剰汚泥の廃棄量
を汚泥日令（８ＲＴ ）で管理することが提唱されてい
る。ここに８凡Ｔは次式で表わされる活性汚泥処理系に
おける汚泥の日令である。
理された廃水の水質のみを考慮し、余剰汚泥量には何等
の考慮なくして管理されること罠なろう、近年、活性汚
泥法の反応工学的解析が進むにつれて余剰汚泥の廃棄量
を汚泥日令（８ＲＴ ）で管理することが提唱されてい
る。ここに８凡Ｔは次式で表わされる活性汚泥処理系に
おける汚泥の日令である。
峯
活性汚泥処理系よシ排出される処理水（沈降槽上澄液）
中の８８量が□−視出来る場合はこの項は消去し得る。
中の８８量が□−視出来る場合はこの項は消去し得る。
しかし無視出来ない場合には上式に示すように分母中に
この項を加える必要がある。この項は処理水の８８濃度
×１日当り処理系よシ排出される処理水量として計算さ
れ得る。しかし処理水のＳＳが無視できない場合でも、
これがほぼ一定である場合には、その分だけ８ＲＴの目
標値を修正することによって事実上差支えない場合もあ
る」 かくして余剰汚泥の廃棄量を出来るだけ増大してエネル
ギー源を出来るだけ多量に得るためには８ＲＴは低い値
に維持して運転する必要がある。処理された廃水の水質
（残存ＢＯＤ）と８ＲＴ値との関係は第１図ａに示すよ
うに通常用いられるＳＲＴ範囲、即ち３日から１５日程
度では残存ＢＯＤは余す変化しないことが本発明者等の
研究により明らかとなった。しかし残存ＢＯＤを第１図
ｂ［示す溶存ＢＯＤとＣに示す固形状ＢＯＤとに分けて
検討した結果第１図に示すようにｂは８ＲＴの増加につ
れ減少し、：：１１．。
この項を加える必要がある。この項は処理水の８８濃度
×１日当り処理系よシ排出される処理水量として計算さ
れ得る。しかし処理水のＳＳが無視できない場合でも、
これがほぼ一定である場合には、その分だけ８ＲＴの目
標値を修正することによって事実上差支えない場合もあ
る」 かくして余剰汚泥の廃棄量を出来るだけ増大してエネル
ギー源を出来るだけ多量に得るためには８ＲＴは低い値
に維持して運転する必要がある。処理された廃水の水質
（残存ＢＯＤ）と８ＲＴ値との関係は第１図ａに示すよ
うに通常用いられるＳＲＴ範囲、即ち３日から１５日程
度では残存ＢＯＤは余す変化しないことが本発明者等の
研究により明らかとなった。しかし残存ＢＯＤを第１図
ｂ［示す溶存ＢＯＤとＣに示す固形状ＢＯＤとに分けて
検討した結果第１図に示すようにｂは８ＲＴの増加につ
れ減少し、：：１１．。
Ｏは８ＲＴの増加に？れて増加することも明らかとなっ
た。上記研究によればＢＲＴは通常の範囲ではこれを最
低、即ち３日程度にしても処理された廃水の水質が悪化
することなく、エネルギー源に関与する余剰汚泥蓋が増
大し、かつ低８ＪｉＴなれば必要＠電量も低減出来て望
ましい状況となる。しかし８ＲＴをこの範囲を越えて更
に低下すると第２図ａに示すようにある点ｐで残存ＢＯ
Ｄが急激に増加する。これは第２図す、ｃに示すように
溶存ＢＯＤよりはむしろ固形状ＢＯＤの増加に帰因する
ものであり、これは県内の活性汚泥の日令が若いので細
胞増殖が活発であ夛、活性汚泥表面積の増大に粘着性物
質の生産が追従しなくなるための活性汚泥７・ロックの
崩壊のためであると考えられる。したがって低８ＲＴ運
転を実施するためには８ＲＴを上記Ｐ点板上に維持しな
ければならない、しかし第１図、第２図に示す８ＲＴ−
残存ＢＵＤ関係は廃水の量、質、装置の型、容量、外界
の温度等によって著るしく影響され、結局安全に運転を
行うには８１ＬＴは上記ｐ点より可成９高い値に管理さ
れなければならない。
た。上記研究によればＢＲＴは通常の範囲ではこれを最
低、即ち３日程度にしても処理された廃水の水質が悪化
することなく、エネルギー源に関与する余剰汚泥蓋が増
大し、かつ低８ＪｉＴなれば必要＠電量も低減出来て望
ましい状況となる。しかし８ＲＴをこの範囲を越えて更
に低下すると第２図ａに示すようにある点ｐで残存ＢＯ
Ｄが急激に増加する。これは第２図す、ｃに示すように
溶存ＢＯＤよりはむしろ固形状ＢＯＤの増加に帰因する
ものであり、これは県内の活性汚泥の日令が若いので細
胞増殖が活発であ夛、活性汚泥表面積の増大に粘着性物
質の生産が追従しなくなるための活性汚泥７・ロックの
崩壊のためであると考えられる。したがって低８ＲＴ運
転を実施するためには８ＲＴを上記Ｐ点板上に維持しな
ければならない、しかし第１図、第２図に示す８ＲＴ−
残存ＢＵＤ関係は廃水の量、質、装置の型、容量、外界
の温度等によって著るしく影響され、結局安全に運転を
行うには８１ＬＴは上記ｐ点より可成９高い値に管理さ
れなければならない。
このような事情によって実際には余剰汚泥量を減少せし
める必要がないと言っても従来と余り変わらない高８Ｒ
Ｔ運転が必要とされるのである。
める必要がないと言っても従来と余り変わらない高８Ｒ
Ｔ運転が必要とされるのである。
本発明は低８ＲＴ運転によっても処理された廃水の水質
が良好に維持されるような廃水処理方法を提供すること
を目的とし、有機物を含む廃水を完全混合形曝気槽に導
ひいて活性汚泥を分散し曝気することＫよって該廃水中
の有機物を微生物学的に処理し、次いで沈降槽において
該廃水中の有機物の大部分を余剰汚泥とし、て廃棄した
のち回転円板曝気装置によって残存せる廃水中の有機物
を微生物学的に除去することを骨子とする。
が良好に維持されるような廃水処理方法を提供すること
を目的とし、有機物を含む廃水を完全混合形曝気槽に導
ひいて活性汚泥を分散し曝気することＫよって該廃水中
の有機物を微生物学的に処理し、次いで沈降槽において
該廃水中の有機物の大部分を余剰汚泥とし、て廃棄した
のち回転円板曝気装置によって残存せる廃水中の有機物
を微生物学的に除去することを骨子とする。
曝気槽として檜の前端から廃水を導入し、槽底の曝気手
段から＠気させつつ後端に廃水を導くプラグフロー形式
と、槽内に導入した廃水を攪拌混合手段で曝気しつつ混
合する完全混合形式とがある。前者は槽内廃水の前後混
合、いわゆるパックミキシングが行われず、したがって
前端で８ＲＴが２点以下になるような悪条件が成立する
と後端における水質劣化にそのまま連がるから廃水条件
の変動が大きな場合の低８ＲＴ運転には不適当である。
段から＠気させつつ後端に廃水を導くプラグフロー形式
と、槽内に導入した廃水を攪拌混合手段で曝気しつつ混
合する完全混合形式とがある。前者は槽内廃水の前後混
合、いわゆるパックミキシングが行われず、したがって
前端で８ＲＴが２点以下になるような悪条件が成立する
と後端における水質劣化にそのまま連がるから廃水条件
の変動が大きな場合の低８ＲＴ運転には不適当である。
そこで本発明では曝気槽として完全混合形を選択する。
完全混合形では廃水条件の変動が混合によって曝気槽に
わたって略均−化されるために極端な悪条件Ｆｉ現出せ
ず、常時比較的安定した運転状態を維持出来るが故に廃
水条件の変動が大きな場合の低８ＲＴ運転に適当である
。しかし一方では完全混合形は前後混合が行われるため
に未処理の廃水がそのまま排出される危険が大きく、か
かる危険を排除するためには槽容量を大きくして廃水を
充分槽内に停滞せしめて処理を充分行うことが必要であ
るが、処理がＩ Ｏ（ｌに近づくにつれ必要槽容量は加
速度的に増大されなければならず、設備の規模が大きく
な９望ましいものではない。そこで本発廟では完全混合
形４電槽において１００％の一″永処理を期待せず、後
段に回転円板式曝気装置を配して＃＠気装置によって廃
水中の＃１洩ＢＯＤを除去するととによって処理された
廃水の水質を良好に維持する。
わたって略均−化されるために極端な悪条件Ｆｉ現出せ
ず、常時比較的安定した運転状態を維持出来るが故に廃
水条件の変動が大きな場合の低８ＲＴ運転に適当である
。しかし一方では完全混合形は前後混合が行われるため
に未処理の廃水がそのまま排出される危険が大きく、か
かる危険を排除するためには槽容量を大きくして廃水を
充分槽内に停滞せしめて処理を充分行うことが必要であ
るが、処理がＩ Ｏ（ｌに近づくにつれ必要槽容量は加
速度的に増大されなければならず、設備の規模が大きく
な９望ましいものではない。そこで本発廟では完全混合
形４電槽において１００％の一″永処理を期待せず、後
段に回転円板式曝気装置を配して＃＠気装置によって廃
水中の＃１洩ＢＯＤを除去するととによって処理された
廃水の水質を良好に維持する。
かかる回転円板式曝気装置の採用によって次の利点が屯
たらされる。
たらされる。
１、回転円板式曝気装置は本来負荷変動に強いものであ
るが、前段の完全混合形＠気槽で負荷変動が均整化せら
れるので該装置性能は更に安定化せられる。
るが、前段の完全混合形＠気槽で負荷変動が均整化せら
れるので該装置性能は更に安定化せられる。
２回転円板式曝気装置は水理学的負荷（流ｊｔ）よりも
ＢＯＤ負荷に基づいて設計せられるべきのものとされて
おり１、前段の完全混合形４電槽でＢＯＤｊｌ＜荷が軽
減さ７しているから該装置能力は余シ大きくなくてもよ
く設備費が低減される。
ＢＯＤ負荷に基づいて設計せられるべきのものとされて
おり１、前段の完全混合形４電槽でＢＯＤｊｌ＜荷が軽
減さ７しているから該装置能力は余シ大きくなくてもよ
く設備費が低減される。
３、ＢＯＤ負荷が前段で軽減されることは−に該装置の
流入部において回転円板相互間がｆＩｋ平物腰によって
閉塞されることが防止される。
流入部において回転円板相互間がｆＩｋ平物腰によって
閉塞されることが防止される。
４、該装置は多段式にするこｐが容易であり、更に各段
は饋生物学′的に独立しているから必要に応じてＢＵＩ
）の除去後アンモニア性窒素の硝化を行わせることも出
来る。− 一流入廃水盪の一時的増加によって前段の沈降槽から８
８の漏洩が起っても該装置の回転円板に該８８は捕捉せ
られる。回転円板から遊離する８８は大きなフロックに
なっているから容易に沈降し、後段の沈降槽の容量は小
さいものでよい。
は饋生物学′的に独立しているから必要に応じてＢＵＩ
）の除去後アンモニア性窒素の硝化を行わせることも出
来る。− 一流入廃水盪の一時的増加によって前段の沈降槽から８
８の漏洩が起っても該装置の回転円板に該８８は捕捉せ
られる。回転円板から遊離する８８は大きなフロックに
なっているから容易に沈降し、後段の沈降槽の容量は小
さいものでよい。
以下に本発明の実施例を示す。
第３図において砂等のｍＰＡ大固形分をバースクリーン
および沈砂池において除去された廃水は第１次沈澱池（
１）において粗大固形分を沈澱除去され、完全混合形４
電槽（２）において沈降槽（３）からの返送径路（４）
を介した返送汚泥を分散され、攪拌機（２）Ａで攪拌混
合、更に＠気されて廃水中のＢＯＤｒｉ徽生物学的処理
を受け、次いで沈降槽（３）において汚泥が沈降分離さ
れる。この際、廃水中のＢＯＤは約１０９６程度の除去
率とする。
および沈砂池において除去された廃水は第１次沈澱池（
１）において粗大固形分を沈澱除去され、完全混合形４
電槽（２）において沈降槽（３）からの返送径路（４）
を介した返送汚泥を分散され、攪拌機（２）Ａで攪拌混
合、更に＠気されて廃水中のＢＯＤｒｉ徽生物学的処理
を受け、次いで沈降槽（３）において汚泥が沈降分離さ
れる。この際、廃水中のＢＯＤは約１０９６程度の除去
率とする。
汚泥を沈降分離された廃水は史に回転円板曝気装置（５
）中に導入され、回転円板（５）Ａに付着している微生
物−によって残存するＢＵＤを除去される。沈降槽（３
）底部に堆積した沈降汚泥は所定の８ＥＴを満足する量
を余剰汚泥として排出径路（３）Ａを介して糸外に取出
され、残余は返送径路（４）を介して返送汚泥として曝
気槽（２）に返送され、取出された余剰汚泥は濃縮槽（
６）によって沈降濃縮されてから嫌気性消化槽（７）Ｋ
て消化されメタンガス（８）と消化汚泥（９）とになる
。濃縮槽（６）、消化槽（７）から発生する上澄液は沈
澱池（１）に還送径路（６）Ａ 、 ｆ７）Ａ 、αＱ
を介して還送される。上記装置において最終的に処理さ
れた廃水は含有するＳＳを沈降分離により除去せられ塩
素処理等を受けてから放流せられる。また一般的に最適
の８ＲＴは（１）式によって算出せられる。
）中に導入され、回転円板（５）Ａに付着している微生
物−によって残存するＢＵＤを除去される。沈降槽（３
）底部に堆積した沈降汚泥は所定の８ＥＴを満足する量
を余剰汚泥として排出径路（３）Ａを介して糸外に取出
され、残余は返送径路（４）を介して返送汚泥として曝
気槽（２）に返送され、取出された余剰汚泥は濃縮槽（
６）によって沈降濃縮されてから嫌気性消化槽（７）Ｋ
て消化されメタンガス（８）と消化汚泥（９）とになる
。濃縮槽（６）、消化槽（７）から発生する上澄液は沈
澱池（１）に還送径路（６）Ａ 、 ｆ７）Ａ 、αＱ
を介して還送される。上記装置において最終的に処理さ
れた廃水は含有するＳＳを沈降分離により除去せられ塩
素処理等を受けてから放流せられる。また一般的に最適
の８ＲＴは（１）式によって算出せられる。
Ｆ３Ｒ’ｒ＝ １ ＋ ６０／ｌ （１）
ここにｔｔ／′ｉ＠気ｆ！ （２）内の廃水の１膚（’
Ｃ）である。
ここにｔｔ／′ｉ＠気ｆ！ （２）内の廃水の１膚（’
Ｃ）である。
実際には最適８ＲＴに±１日の巾を持たせて（２）式の
ごとくする。
ごとくする。
８ＲＴ＝（＋＋６０／ｌ）±１日 （２）かくして
得られる８ＲＴを（３）式に代入して取出される余剰汚
泥の量を決定する。
得られる８ＲＴを（３）式に代入して取出される余剰汚
泥の量を決定する。
余剰汚泥量
本発明においては完全混合形＠電槽として第４図イ９口
に示す散気式＠気装置も用いることが出来る０図に示す
＃！ｉ気式１ｌｌ１１気装置（ロ）において沈鍼池（１
）からの廃水は返送汚泥とともに横０１の上部中央長手
方向に配せられる導水分配樋（６）ＢＫ導入せられ、導
水分配樋（６）Ｂから槽（６）Ａ内に溢流し送気管四Ｃ
からの空気を１＆気管四り。
に示す散気式＠気装置も用いることが出来る０図に示す
＃！ｉ気式１ｌｌ１１気装置（ロ）において沈鍼池（１
）からの廃水は返送汚泥とともに横０１の上部中央長手
方向に配せられる導水分配樋（６）ＢＫ導入せられ、導
水分配樋（６）Ｂから槽（６）Ａ内に溢流し送気管四Ｃ
からの空気を１＆気管四り。
＠Ｄから放出し曝気せしめて処理を行い、処理された廃
水は槽（２）Ａの上部側縁に配せられる放水機（６）ｇ
、ＨＥから檀（ロ）外へ放出する。かかる樋ａｅＢ、ａ
ｓＥ内の流動（＠４図イ、矢印に示される）、曝気によ
る攪拌（第４図口、矢印に示される）によ−で廃水ミ完
全混合される。
水は槽（２）Ａの上部側縁に配せられる放水機（６）ｇ
、ＨＥから檀（ロ）外へ放出する。かかる樋ａｅＢ、ａ
ｓＥ内の流動（＠４図イ、矢印に示される）、曝気によ
る攪拌（第４図口、矢印に示される）によ−で廃水ミ完
全混合される。
上記所定のＳＥＴを維持して運転を行うには第５図に示
すような自動制御系を採用するととが望ましい。第５図
において曝気槽（２）内の廃水の温度は温度計ＴＭで、
ＭＬ８８濃度は濃度針ＣＭＩで測定せられる。かくして
（３）式の分子、即ち活性汚泥処理系の全８８保有量（
＃）が算出され、また（１）式によって８１Ｔの目標値
が算出される。１日に廃棄すべき余剰汚泥の目標値はか
くして得られた全８８保有量と８ＲＴとを（３）式に代
入して算出され、この値、０ＶＦｉ調節装置０ＯＮにイ
ンプットされる。沈降槽（３）において沈降した沈降汚
泥は余剰汚泥として排出径路（３）Ａを介して取出され
るが該余剰汚泥濃度は返送汚泥濃度に等しいから返送径
路（４）から返送汚泥濃度を濃度計ＯＭ２によって測定
し、余剰汚泥取出量は排出径路（３）ムから流量計ＦＭ
によって測定される。上記測定値は夫々演算器（ＥＡＬ
にインプットされ、演算器ＣＡＬにおいてはこれ山 らの積が演算され−１：９．同時にその積分値が演算さ
□ 。
すような自動制御系を採用するととが望ましい。第５図
において曝気槽（２）内の廃水の温度は温度計ＴＭで、
ＭＬ８８濃度は濃度針ＣＭＩで測定せられる。かくして
（３）式の分子、即ち活性汚泥処理系の全８８保有量（
＃）が算出され、また（１）式によって８１Ｔの目標値
が算出される。１日に廃棄すべき余剰汚泥の目標値はか
くして得られた全８８保有量と８ＲＴとを（３）式に代
入して算出され、この値、０ＶＦｉ調節装置０ＯＮにイ
ンプットされる。沈降槽（３）において沈降した沈降汚
泥は余剰汚泥として排出径路（３）Ａを介して取出され
るが該余剰汚泥濃度は返送汚泥濃度に等しいから返送径
路（４）から返送汚泥濃度を濃度計ＯＭ２によって測定
し、余剰汚泥取出量は排出径路（３）ムから流量計ＦＭ
によって測定される。上記測定値は夫々演算器（ＥＡＬ
にインプットされ、演算器ＣＡＬにおいてはこれ山 らの積が演算され−１：９．同時にその積分値が演算さ
□ 。
れる。
即ち演算器ＣＡＬにおいては余剰汚泥の濃度をＯ（ｍｇ
／ｌ ）、取出し量をＶ（功とするとＯｘ Ｖ
（４） が演算される。
／ｌ ）、取出し量をＶ（功とするとＯｘ Ｖ
（４） が演算される。
積分値（５）が調節装装置ＣＯＮにインプットされてい
る目標値ＯｖＯ値に達した時、調節装置Ｃ０Ｎｒよ制御
弁ＭＹを閉じる。余剰汚泥の取出し量が過大であると濃
縮槽（６）の溢流量が過大になり８Ｓ漏洩、即ちキャリ
オーバーが起るからこれを防ぐために余剰汚泥最大取出
し量を設定することが望ましく、また低濃度の余剰汚泥
を取出すことも水増学的負担を増加することにな４ので
余剰汚泥最少濃度、即ち返送汚泥最少濃度を設定してお
き、この値以下になった場合には停止装ｆｆ８を作動さ
せて余剰汚泥取出しを停止する。
る目標値ＯｖＯ値に達した時、調節装置Ｃ０Ｎｒよ制御
弁ＭＹを閉じる。余剰汚泥の取出し量が過大であると濃
縮槽（６）の溢流量が過大になり８Ｓ漏洩、即ちキャリ
オーバーが起るからこれを防ぐために余剰汚泥最大取出
し量を設定することが望ましく、また低濃度の余剰汚泥
を取出すことも水増学的負担を増加することにな４ので
余剰汚泥最少濃度、即ち返送汚泥最少濃度を設定してお
き、この値以下になった場合には停止装ｆｆ８を作動さ
せて余剰汚泥取出しを停止する。
第１図および第２図は処理された廃水中に残存するＢＯ
Ｄと８ＲＴとの関係を示すグラフ、第３図は本発明の一
実施例の系統図、第４図イはｉｕｃ槽の他の実施例の平
面図、口はイにおけるＡ−Ａ′断面図、第５図は本発明
に自動制御を適用した場合の系統図である。 図中、（２） 、（２）・・・・完全混合形曝気槽、（
３）・・・・沈降槽、（５）・・・・回転円板曝気槽特
許出願人 大同特殊鋼株式会社 第１口 ＳＲＴ （ｃｌａｙ ） ズ ２ 図 ＳＲＴ オ ４ 口
Ｄと８ＲＴとの関係を示すグラフ、第３図は本発明の一
実施例の系統図、第４図イはｉｕｃ槽の他の実施例の平
面図、口はイにおけるＡ−Ａ′断面図、第５図は本発明
に自動制御を適用した場合の系統図である。 図中、（２） 、（２）・・・・完全混合形曝気槽、（
３）・・・・沈降槽、（５）・・・・回転円板曝気槽特
許出願人 大同特殊鋼株式会社 第１口 ＳＲＴ （ｃｌａｙ ） ズ ２ 図 ＳＲＴ オ ４ 口
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 有機物を含む廃水を完全混合形嘲気槽に導ひいて
活性汚泥を分散し曝気することによって該廃水中の有機
物を微生物学的に処理し、次いで沈降槽において該廃水
中の有機物の大部分を余剰汚泥として廃棄Ｉ７たのち回
転円板曝気装置によって残存せる廃水中の有機物を微生
物学的に除去する廃水処理方法。 ２、特許請求の範１＃ＪＨｃ紀載の廃水処理方法におい
て、汚泥日令が（１＋６０／ｌ ”）±１日（ξこで、
ｔは該完全混合形曝気槽内の廃水温度＜’ｃ＞＞の範囲
内にあるように余−汚泥の廃棄量を管埋する廃水処理方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56201984A JPS58104694A (ja) | 1981-12-15 | 1981-12-15 | 廃水処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56201984A JPS58104694A (ja) | 1981-12-15 | 1981-12-15 | 廃水処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58104694A true JPS58104694A (ja) | 1983-06-22 |
Family
ID=16450004
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56201984A Pending JPS58104694A (ja) | 1981-12-15 | 1981-12-15 | 廃水処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58104694A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5316668A (en) * | 1992-12-22 | 1994-05-31 | Jet, Inc. | Wastewater treatment plant and apparatus |
| US5484524A (en) * | 1993-02-01 | 1996-01-16 | Jet, Inc. | Wastewater treatment apparatus |
-
1981
- 1981-12-15 JP JP56201984A patent/JPS58104694A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5316668A (en) * | 1992-12-22 | 1994-05-31 | Jet, Inc. | Wastewater treatment plant and apparatus |
| US5484524A (en) * | 1993-02-01 | 1996-01-16 | Jet, Inc. | Wastewater treatment apparatus |
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