JPH1195096A - Image pickup lens system - Google Patents
Image pickup lens systemInfo
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- JPH1195096A JPH1195096A JP25843897A JP25843897A JPH1195096A JP H1195096 A JPH1195096 A JP H1195096A JP 25843897 A JP25843897 A JP 25843897A JP 25843897 A JP25843897 A JP 25843897A JP H1195096 A JPH1195096 A JP H1195096A
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は小型撮像装置に最適
な広画角の撮像レンズ系に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a wide-angle imaging lens system most suitable for a small-sized imaging device.
【0002】[0002]
【従来の技術】近年、小型撮像装置、例えば、固体撮像
素子を用いたビデオカメラにあっては、小型で、且つ、
口径比か大きく(明るい)、画角の広い撮像レンズ系が
求められている。2. Description of the Related Art In recent years, a small-sized image pickup apparatus, for example, a video camera using a solid-state image pickup device, is small-sized and
There is a demand for an imaging lens system having a large aperture ratio (bright) and a wide angle of view.
【0003】また、上記小型撮像装置においては、像の
高周波成分をカットするために、所謂ローパスフィルタ
ーを撮像レンズ系と像面との間に配置する必要があるた
め、長いバックフォーカスが必要とされている。Further, in the above-mentioned small-sized image pickup apparatus, a so-called low-pass filter needs to be arranged between the image pickup lens system and the image plane in order to cut high-frequency components of the image, so that a long back focus is required. ing.
【0004】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、一般的
に、撮像レンズ系の口径比を大きくし、且つ、広画角化
するためには、撮像レンズ系を構成するレンズの枚数が
増加し、撮像レンズ系が高価になってしまうという問題
があった。However, in general, in order to increase the aperture ratio of the imaging lens system and increase the angle of view, the number of lenses constituting the imaging lens system increases, There is a problem that the lens system becomes expensive.
【0005】例えば、特開平9−166748号公報記
載の撮像レンズ系においては、F値2.0、半画角30
度以上と性能面では良好で小型の撮像レンズ系を得てい
るが、レンズの構成枚数が5枚と多いため高価となり、
安価な撮像レンズ系を得るという点では不十分なもので
ある。For example, in an imaging lens system described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-166748, an F value is 2.0 and a half angle of view is 30.
Although a high-degree and high-performance imaging lens system with good performance is obtained, it is expensive because the number of lens components is as large as five.
It is insufficient in obtaining an inexpensive imaging lens system.
【0006】そこで、本発明撮像レンズ系は、小型で、
且つ、口径比が大きく、画角の広い撮像レンズ系を安価
に得ることを課題とする。Therefore, the imaging lens system of the present invention is compact,
Another object is to obtain an imaging lens system having a large aperture ratio and a wide angle of view at low cost.
【0007】[0007]
【課題を解決するための手段】本発明撮像レンズ系は、
上記課題を解決するために、物体側から像面側へと順
に、負の屈折力を有する第1レンズと、正の屈折力を有
する第2レンズと、負の屈折力を有する第3レンズと、
第3レンズと接合され像面側の面が非球面によって構成
された正の屈折力を有する第4レンズとによって構成し
たものである。According to the present invention, there is provided an imaging lens system comprising:
In order to solve the above problems, a first lens having a negative refractive power, a second lens having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power are arranged in order from the object side to the image plane side. ,
The fourth lens has a positive refractive power and a fourth lens which is joined to the third lens and has an aspheric surface on the image side.
【0008】従って、本発明撮像レンズ系においては、
小型で、且つ、口径比が大きく、十分な画角を有する撮
像レンズ系を安価に得ることが可能となる。Therefore, in the imaging lens system of the present invention,
An imaging lens system that is small, has a large aperture ratio, and has a sufficient angle of view can be obtained at low cost.
【0009】[0009]
【発明の実施の形態】以下に、本発明撮像レンズ系の実
施の形態について、添付図面を参照して説明する。尚、
図1乃至図4は第1の実施の形態を示し、図5乃至図8
は第2の実施の形態を示すものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, embodiments of the imaging lens system of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. still,
1 to 4 show a first embodiment, and FIGS.
Shows a second embodiment.
【0010】まず始めに、各実施の形態における共通事
項について説明する。尚、以下の説明において、
「Si」は物体側から数えてi番目の面、「ri」は上記
面Siの曲率半径、「di」は物体側からi番目の面とi
+1番目の面との間の光軸(x−x)上における面間
隔、「ni」は物体側からi番目の面のd線(波長58
7.6nm)に対する屈折率、「νi」は物体側からi
番目の面Siにおけるd線に対するアッベ数をそれぞれ
示すものとし、また、「f」はレンズ全系でのe線(波
長546.1nm)における焦点距離、「FNO」は開
放F値をそれぞれ示すものとする。First, common items in each embodiment will be described. In the following description,
"S i" is the i-th surface counted from the object side, "r i" is the curvature of the surface S i radius, "d i" is the i-th surface from the object side and the i
The surface interval on the optical axis (xx) between the (+1) th surface and “ ni ” is the d-line (wavelength 58) of the i-th surface from the object side.
7.6 nm), and “ν i ” is i from the object side.
Shall respectively the Abbe number at the d-line in th surface S i, also shows "f" is the focal length in the e-line on the lens system (wavelength 546.1 nm), "FNO" is an open F value, respectively Shall be.
【0011】また、各実施の形態において用いられるレ
ンズには、レンズ面が非球面によって構成されるものが
含まれる。従って、以下に示す各表において、非球面に
よって構成されるレンズ面にはriの数値の右側に
「(ASP)」を付記する。The lenses used in the embodiments include those having a lens surface formed by an aspherical surface. Therefore, in each of the following tables, “(ASP)” is added to the right side of the numerical value of r i on the lens surface constituted by the aspherical surface.
【0012】そして、非球面形状は、以下の式にて定義
されるものとする。The aspherical shape is defined by the following equation.
【0013】Z=C・H2/1+√[1−(1+K)・
C2・H2]+〓(A2i・H2i) ここで、「Z」は非球面頂点における接平面と球面と
の、光軸x−xからの高さ「H」(=√(X2+Y2))
の時における光軸方向の距離、「C」は非球面頂点の曲
率(1/r)、「K」は円錐定数、「A2i」は2i次の
非球面係数、をそれぞれ示すものとする。[0013] Z = C · H 2/1 + √ [1- (1 + K) ·
C 2 · H 2 ] + 〓 (A 2i · H 2i ) where “Z” is the height “H” (= √ (X) of the tangent plane and the spherical surface at the vertex of the aspheric surface from the optical axis xx. 2 + Y 2 ))
, "C" indicates the curvature (1 / r) of the aspherical vertex, "K" indicates the conic constant, and " A2i " indicates the 2i-th order aspherical coefficient.
【0014】各実施の形態における撮像レンズ系1及び
1Aは、物体側から像面側へと順に、負の屈折力を有し
物体側が凸面とされたメニスカスレンズである第1レン
ズL1、像面側に凸面を向けた正の屈折力を有する第2
レンズL2、像面側が凹面とされ負の屈折力を有する第
3レンズL3、像面側の面が非球面とされた正の屈折力
を有する第4レンズL4の4枚のレンズと、第2レンズ
L2と第3レンズL3との間に配置される絞りIR及び
第4レンズL4と像面2との間に配置されたローパスフ
ィルターFLとによって構成されるものである。The imaging lens systems 1 and 1A in each embodiment include, in order from the object side to the image plane side, a first lens L1, which is a meniscus lens having a negative refractive power and a convex surface on the object side, and an image plane. Second with positive refractive power with the convex surface facing the side
A lens L2, a third lens L3 having a concave refractive surface on the image surface side and having a negative refractive power, a fourth lens L4 having a positive refractive power having an aspherical surface on the image surface side, and a second lens L4; It comprises a stop IR arranged between the lens L2 and the third lens L3, and a low-pass filter FL arranged between the fourth lens L4 and the image plane 2.
【0015】そして、撮像レンズ系1及び1Aにおいて
は、像面側が非球面とされ正の屈折力を有する第4レン
ズL4の作用、特に、非球面とされた面S8の作用によ
って、像面湾曲を像側へと大きく補正するものである。[0015] Then, in the imaging lens system 1 and 1A, the action of the fourth lens L4 image side having a positive refractive power is aspheric, in particular, by the action of the surface S 8 which is aspheric, the image plane The curvature is largely corrected toward the image side.
【0016】第1レンズL1と第2レンズL2は、「f
1,2」を第1レンズL1と第2レンズL2との合成によ
る焦点距離とすると、 −0.15<f/f1,2<0.08(以下、「条件式
(1)という。) を満足するような形状とされる。The first lens L1 and the second lens L2 are arranged such that "f
1 and 2, "the first lens L1 when the focal length by combination of the second lens L2, -0.15 <f / f 1,2 <0.08 ( hereinafter, referred to as" Condition (1).) Is satisfied.
【0017】更に、撮像レンズ系1及び1Aのレンズ第
1面S1から第11面S11(像面)までの長さ「L」、
レンズ全系のバックフォーカスを「fb」とすると、 2.5<L/fb<3.8(以下、「条件式(2)」と
いう。) を満足するものである。Furthermore, the length from the imaging lens system 1 and the first surface of the lens S 1 of 1A until the eleventh surface S 11 (image plane) "L",
Assuming that the back focus of the entire lens system is “f b ”, the following condition is satisfied: 2.5 <L / f b <3.8 (hereinafter referred to as “conditional expression (2)”).
【0018】以下に、上記条件式(1)及び(2)につ
いて説明する。Hereinafter, the conditional expressions (1) and (2) will be described.
【0019】レンズ全系でのe線における焦点距離fと
第1レンズL1と第2レンズL2との合成による焦点距
離f1,2との関係を規定する条件式(1)において、f
/f1,2をこのような範囲内と規定したのは、以下のよ
うな理由によるものである。In the conditional expression (1) which defines the relationship between the focal length f at e-line in the entire lens system and the focal length f 1,2 obtained by combining the first lens L1 and the second lens L2, f
The reason for defining / f 1,2 to be within such a range is as follows.
【0020】即ち、f/f1,2の値が下限値である−
0.15以下となると、レンズ全系における屈折力の配
分が崩れ、歪曲収差及び非点収差が悪化すると共に、第
4レンズL4の非球面である面S8への負担が大きくな
り、その形状が複雑化してしまうからである。また、反
対に、f/f1,2の値が上限値である0.08を越える
と、十分なバックフォーカスが得られなくなり、第4レ
ンズL4と図示しない固体撮像素子との間にローパスフ
ィルターFLを配置するための十分なスペースが得られ
なくなってしまうからである。That is, the value of f / f 1,2 is the lower limit value.
Becomes 0.15 or less, collapse distribution of power at the whole lens system, along with distortion and astigmatism becomes worse, the burden on the surface S 8 is an aspherical surface of the fourth lens L4 increases, its shape Is complicated. On the other hand, if the value of f / f 1,2 exceeds the upper limit of 0.08, sufficient back focus cannot be obtained, and a low-pass filter is provided between the fourth lens L4 and a solid-state imaging device (not shown). This is because a sufficient space for arranging the FL cannot be obtained.
【0021】また、撮像レンズ系1及び1Aは、絞りI
Rによって前群GR1(第1レンズL1及び第2レンズ
L2)と後群GR2(第3レンズL3及び第4レンズL
4)とに分けることができるが、f/f1,2の値を条件
式(1)によって規定された範囲内とすることによっ
て、前群GR1及び後群GR2の偏心に対する許容度を
緩和することができ、撮像レンズ系1及び1Aの組立性
が向上するという効果をもたらす。The imaging lens systems 1 and 1A are provided with an aperture I
The front group GR1 (first lens L1 and second lens L2) and the rear group GR2 (third lens L3 and fourth lens L)
4), the tolerance of eccentricity of the front group GR1 and the rear group GR2 is relaxed by setting the value of f / f 1,2 within the range defined by the conditional expression (1). And the effect that the assemblability of the imaging lens systems 1 and 1A is improved.
【0022】更に、第1レンズL1及び第2レンズL2
の材料としてプラスチックを使用した場合には、プラス
チック製のレンズの欠点である温度変化による焦点位置
の移動に対しても、第1レンズL1と第2レンズL2が
互いに打ち消し合ってその影響を軽減することができる
ようになる。Further, a first lens L1 and a second lens L2
When plastic is used as the material of the first lens, the first lens L1 and the second lens L2 cancel each other to reduce the influence of the shift of the focal position due to the temperature change, which is a drawback of the plastic lens. Will be able to do it.
【0023】レンズ第1面S1から像面S11までの長さ
Lとレンズ全系のバックフォーカスfbとの関係である
L/fbを規定する条件式(2)において、レンズ第1
面S1から像面S11までの長さLがレンズ全系のバック
フォーカスfbの2.5倍から3.8倍の範囲内となる
ように規定したのは以下の理由によるものである。In conditional expression (2) which defines L / f b which is the relationship between the length L from the first lens surface S 1 to the image surface S 11 and the back focus f b of the entire lens system, the first lens
Is due to following reasons length L to the image plane S 11 is defined to be within a range of 3.8 times to 2.5 times the back focus f b of the entire lens system from the surface S 1 .
【0024】即ち、L/fbの値が下限値である2.5
以下となると前群GR1及び後群GR2の屈折力がそれ
ぞれ強くなって、負の歪曲収差を補正することが困難と
なってしまうからであり、加えて、絞りIRを配置する
ためのスペースも確保できなくなると共に、絞りIRの
前後の間隔に対して高い精度が要求されるようになり、
撮像レンズ系1及び1Aの生産性が悪化してしまうから
である。また、反対に、L/fbの値が上限値である
3.8以上になると、撮像レンズ系1及び1Aの全長が
長くなってしまい、これによって、周辺光量の確保のた
めにレンズの外径を大きくすることが必要となって、小
型化という目的に反するものとなってしまう。That is, the value of L / f b is the lower limit of 2.5
In the following cases, the refractive powers of the front group GR1 and the rear group GR2 increase, and it becomes difficult to correct the negative distortion. In addition, a space for arranging the aperture IR is secured. In addition to this, high precision is required for the distance before and after the aperture IR,
This is because the productivity of the imaging lens systems 1 and 1A deteriorates. On the other hand, if the value of L / f b exceeds the upper limit of 3.8 or more, the total length of the imaging lens systems 1 and 1A becomes longer, and as a result, the outside of the lens is required to secure the peripheral light amount. It is necessary to increase the diameter, which is contrary to the purpose of miniaturization.
【0025】次に、撮像レンズ系1及び1Aそれぞれの
詳細について説明する。Next, details of each of the imaging lens systems 1 and 1A will be described.
【0026】図1乃至図4は本発明撮像レンズ系の第1
の実施の形態を示すものである。FIGS. 1 to 4 show a first embodiment of the imaging lens system according to the present invention.
1 shows an embodiment of the present invention.
【0027】表1に撮像レンズ系1の各値を示す。Table 1 shows each value of the imaging lens system 1.
【0028】[0028]
【表1】 [Table 1]
【0029】上記表1に示すように、レンズ第1面
S1、第2面S2、第3面S3及び第8面S8は非球面とさ
れている。従って、表2に上記各面の第4次、第6次、
第8次及び第10次の非球面係数A4、A6、A8及びA
10を示す。As shown in Table 1, the first surface S 1 , second surface S 2 , third surface S 3 and eighth surface S 8 of the lens are aspherical. Therefore, Table 4 shows the fourth, sixth, and
Eighth and tenth order aspherical coefficients A 4 , A 6 , A 8 and A
Shows 10 .
【0030】[0030]
【表2】 [Table 2]
【0031】尚、表2中の「E」は、10を底とする指
数表現を意味するものとする(後述する表4においても
同様。)。Note that "E" in Table 2 means an exponential expression with a base of 10 (the same applies to Table 4 described later).
【0032】図2に撮像レンズ系1の球面収差図、図3
に撮像レンズ系1の非点収差図、図4に撮像レンズ系1
の歪曲収差図をそれぞれを示す。尚、球面収差図におい
て、実線はe線、一点鎖線はg線(波長435.8n
m)、破線はC線(波長656.3nm)における値を
示し、非点収差図において、実線はサジタル像面、破線
はメリディオナル像面における値を示すものである(後
述する第2の実施の形態における球面収差図を示す図
6、非点収差図を示す図7においても同様とする。)。FIG. 2 shows a spherical aberration diagram of the imaging lens system 1, and FIG.
FIG. 4 shows an astigmatism diagram of the imaging lens system 1, and FIG.
Are shown respectively. In the spherical aberration diagram, the solid line is the e-line, and the dashed line is the g-line (wavelength 435.8n).
m), the dashed line indicates the value on the C line (wavelength 656.3 nm), and in the astigmatism diagram, the solid line indicates the value on the sagittal image plane, and the dashed line indicates the value on the meridional image plane (second embodiment described later). The same applies to FIG. 6 showing a spherical aberration diagram and FIG. 7 showing an astigmatism diagram in the embodiment.)
【0033】図5乃至図8は本発明撮像レンズ系の第2
の実施の形態を示すものである。FIGS. 5 to 8 show a second embodiment of the imaging lens system according to the present invention.
1 shows an embodiment of the present invention.
【0034】表3に撮像レンズ系1Aの各値を示す。Table 3 shows each value of the imaging lens system 1A.
【0035】[0035]
【表3】 [Table 3]
【0036】上記表3に示すように、レンズ第1面
S1、第2面S2、第3面S3及び第8面S8は非球面とさ
れている。従って、表4に上記各面の第4次、第6次、
第8次及び第10次の非球面係数A4、A6、A8及びA
10を示す。As shown in Table 3, the first surface S 1 , second surface S 2 , third surface S 3 and eighth surface S 8 of the lens are aspherical. Therefore, Table 4 shows the fourth, sixth, and
Eighth and tenth order aspherical coefficients A 4 , A 6 , A 8 and A
Shows 10 .
【0037】[0037]
【表4】 [Table 4]
【0038】図6に撮像レンズ系1Aの球面収差図、図
7に撮像レンズ系1Aの非点収差図、図8に撮像レンズ
系1Aの歪曲収差図をそれぞれ示す。FIG. 6 shows a spherical aberration diagram of the imaging lens system 1A, FIG. 7 shows an astigmatism diagram of the imaging lens system 1A, and FIG. 8 shows a distortion aberration diagram of the imaging lens system 1A.
【0039】最後に、上記各実施の形態における f、
FNO及び半画角ωの各値について表5に、条件式
(1)及び(2)におけるf/f1,2、L/fbの各値に
ついて表6に示す。Finally, in each of the above embodiments, f,
Table 5 shows values of FNO and the half angle of view ω, and Table 6 shows values of f / f 1,2 and L / f b in conditional expressions (1) and (2).
【0040】[0040]
【表5】 [Table 5]
【0041】[0041]
【表6】 [Table 6]
【0042】以上に記載したように、本発明撮像レンズ
系においては、僅か4枚構成のレンズによって、2.0
6及び1.80と十分に明るいFNO、略L/3と十分
に長いバックフォーカスfb、そして、31度以上の半
画角ωをそれぞれ有し、且つ、各種収差が良好に補正さ
れたビデオカメラ等の固体撮像素子を使用した小型撮像
装置に適した、小型の撮像レンズ系を安価に得ることが
可能となる。As described above, in the imaging lens system of the present invention, 2.0 lenses can be realized by using only four lenses.
A video having a sufficiently bright FNO of 6 and 1.80, a sufficiently long back focus f b of approximately L / 3, and a half angle of view ω of 31 degrees or more, and in which various aberrations are well corrected. A small-sized imaging lens system suitable for a small-sized imaging device using a solid-state imaging device such as a camera can be obtained at low cost.
【0043】[0043]
【発明の効果】以上に記載したところから明らかなよう
に本発明撮像レンズ系は、レンズ全系の焦点距離よりも
バックフォーカスが長くされたレトロフォーカス型の撮
像レンズ系において、物体側から像面側へと順に、負の
屈折力を有する第1レンズと、正の屈折力を有する第2
レンズと、負の屈折力を有する第3レンズと、第3レン
ズと接合され像面側の面が非球面によって構成された正
の屈折力を有する第4レンズとによって構成したので、
口径比を必要以上に大きくすることなく、十分な画角を
有し各種収差が十分に補正された小型の撮像レンズ系を
安価に得ることができる。As apparent from the above description, the imaging lens system of the present invention is a retrofocus type imaging lens system in which the back focus is longer than the focal length of the entire lens system. In order to the side, a first lens having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power
Since it is composed of a lens, a third lens having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power, which is joined to the third lens and whose image-side surface is formed by an aspheric surface,
A small-sized imaging lens system having a sufficient angle of view and sufficiently correcting various aberrations can be obtained at low cost without making the aperture ratio unnecessarily large.
【0044】請求項2に記載した発明にあっては、第1
レンズ及び第2レンズの各面のうち、少なくとも1つの
面を非球面によって構成するようにしたので、撮像レン
ズ系全体の歪曲収差を良好に補正することができる。ま
た、請求項3に記載した発明のように、第1レンズ及び
第2レンズがプラスッチックによって形成した場合にお
いても、プラスチック製レンズの欠点である温度変化に
よる焦点位置の移動に対しては、第1レンズと第2レン
ズとが互いに打ち消し合うように作用するため、その影
響を軽減することができる。According to the second aspect of the present invention, the first
Since at least one of the surfaces of the lens and the second lens is formed by an aspherical surface, distortion of the entire imaging lens system can be satisfactorily corrected. Further, even when the first lens and the second lens are formed by plastic as in the invention described in claim 3, the first lens is not moved by the first lens with respect to the movement of the focal position due to a temperature change which is a defect of the plastic lens. Since the lens and the second lens act so as to cancel each other, the influence can be reduced.
【0045】請求項4及び請求項5に記載した発明にあ
っては、−0.15<f/f1,2<0.08の条件を満
足するようにしたので、レンズ全系における屈折力の配
分の崩れに伴って発生する歪曲収差及び非点収差の悪化
を防止して第4レンズの負担を軽減できると共に、十分
なバックフォーカスの値を得ることができる。According to the fourth and fifth aspects of the present invention, since the condition of -0.15 <f / f 1,2 <0.08 is satisfied, the refractive power in the entire lens system is satisfied. In addition, it is possible to prevent the distortion and the astigmatism caused by the collapse of the distribution of the aberrations from being deteriorated, to reduce the load on the fourth lens, and to obtain a sufficient back focus value.
【0046】更に、請求項6及び7に記載した発明にあ
っては、2.5<L/fb<3.8の条件を満足するよ
うにしたので、生産性やレンズ系全体の負の歪曲収差を
悪化させることなく、十分な画角を有し各種収差が十分
に補正された小型の撮像レンズ系を安価に得ることがで
きる。Further, in the inventions described in claims 6 and 7, since the condition of 2.5 <L / f b <3.8 is satisfied, the productivity and the negative of the entire lens system are satisfied. A small-sized imaging lens system having a sufficient angle of view and sufficiently correcting various aberrations can be obtained at low cost without deteriorating distortion.
【0047】更にまた、請求項8乃至14に記載した発
明にあっては、第3レンズに物体側に凸面を向けた凹メ
ニスカスレンズを用いたので、第1レンズ及び第2レン
ズから成るレンズ前群と、第3レンズ及び第4レンズか
ら成るレンズ後群の偏心による影響を低減することがで
きる。Furthermore, in the invention described in claims 8 to 14, since the concave meniscus lens having the convex surface facing the object side is used for the third lens, the third lens has a lens front composed of the first lens and the second lens. It is possible to reduce the influence of the eccentricity of the group and the rear group consisting of the third lens and the fourth lens.
【0048】尚、前記各実施の形態において示した各部
の具体的な形状及び構造は、何れも本発明を実施するに
当たっての具体化のほんの一例を示したものに過ぎず、
これらによって本発明の技術的範囲が限定的に解釈され
ることがあてはならないものである。It should be noted that the specific shapes and structures of the respective parts shown in each of the above-described embodiments are merely examples of the embodiment of the present invention.
These should not be construed as limiting the technical scope of the present invention.
【図1】図2乃至図4と共に本発明撮像レンズ系の第1
の実施の形態を示すものであり、本図はレンズ構成を示
す概略図である。FIG. 1 together with FIGS. 2 to 4 show a first embodiment of an imaging lens system according to the present invention.
FIG. 1 is a schematic diagram showing a lens configuration.
【図2】球面収差を示す図である。FIG. 2 is a diagram illustrating spherical aberration.
【図3】非点収差を示す図である。FIG. 3 is a diagram illustrating astigmatism;
【図4】歪曲収差を示す図である。FIG. 4 is a diagram illustrating distortion.
【図5】図6乃至図8と共に本発明撮像レンズ系の第2
の実施の形態を示すものであり、本図はレンズ構成を示
す概略図である。FIG. 5 shows a second embodiment of the imaging lens system according to the present invention together with FIGS.
FIG. 1 is a schematic diagram showing a lens configuration.
【図6】球面収差を示す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating spherical aberration.
【図7】非点収差を示す図である。FIG. 7 is a diagram illustrating astigmatism;
【図8】歪曲収差を示す図である。FIG. 8 is a diagram illustrating distortion.
1…撮像レンズ系、1A…撮像レンズ系、2…像面、L
1…第1レンズ、L2…第2レンズ、L3…第3レン
ズ、L4…第4レンズDESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Imaging lens system, 1A ... Imaging lens system, 2 ... Image plane, L
1: first lens, L2: second lens, L3: third lens, L4: fourth lens
Claims (14)
ーカスが長くされたレトロフォーカス型の撮像レンズ系
において、 物体側から像面側へと順に、負の屈折力を有する第1レ
ンズと、 正の屈折力を有する第2レンズと、 負の屈折力を有する第3レンズと、 上記第3レンズと接合され像面側の面が非球面によって
構成された正の屈折力を有する第4レンズとによって構
成されたことを特徴とする撮像レンズ系。1. A retrofocus type imaging lens system having a back focus longer than the focal length of the entire lens system, comprising: a first lens having a negative refractive power in order from the object side to the image plane side; A second lens having a negative refracting power, a third lens having a negative refracting power, a fourth lens having a positive refracting power, which is joined to the third lens and whose image-side surface is formed by an aspheric surface. An imaging lens system comprising:
ち、少なくとも1つの面が非球面によって構成されたこ
とを特徴とする請求項1に記載の撮像レンズ系。2. The imaging lens system according to claim 1, wherein at least one of the first lens and the second lens has an aspheric surface.
ックで形成されていることを特徴とする請求項2に記載
の撮像レンズ系。3. The imaging lens system according to claim 2, wherein the first lens and the second lens are formed of plastic.
請求項2に記載の撮像レンズ系。 −0.15<f/f1,2<0.08 但し、 f:レンズ全系の焦点距離、 f1,2:第1レンズと第2レンズとの合成による焦点距
離、 とする。4. The imaging lens system according to claim 2, wherein the following condition is satisfied. −0.15 <f / f 1,2 <0.08 where f: focal length of the entire lens system, f 1,2 : focal length by combining the first lens and the second lens.
請求項3に記載の撮像レンズ系。 −0.15<f/f1,2<0.08 但し、 f:レンズ全系の焦点距離、 f1,2:第1レンズと第2レンズとの合成による焦点距
離、 とする。5. The imaging lens system according to claim 3, wherein the following condition is satisfied. −0.15 <f / f 1,2 <0.08 where f: focal length of the entire lens system, f 1,2 : focal length by combining the first lens and the second lens.
請求項2に記載の撮像レンズ系。 2.5<L/fb<3.8 但し、 L:最も物体側のレンズ面から像面までの距離、 fb:レンズ全系のバックフォーカスの値、 とする。6. The imaging lens system according to claim 2, wherein the following condition is satisfied. 2.5 <L / f b <3.8, where L: distance from the lens surface closest to the object side to the image plane, f b : the back focus value of the entire lens system.
請求項3に記載の撮像レンズ系。 2.5<L/fb<3.8 但し、 L:最も物体側のレンズ面から像面までの距離、 fb:レンズ全系のバックフォーカスの値、 とする。7. The imaging lens system according to claim 3, wherein the following condition is satisfied. 2.5 <L / f b <3.8, where L: distance from the lens surface closest to the object side to the image plane, f b : the back focus value of the entire lens system.
ニスカスレンズであることを特徴とする請求項1に記載
の撮像レンズ。8. The imaging lens according to claim 1, wherein the third lens is a concave meniscus lens having a convex surface facing the object side.
ニスカスレンズであることを特徴とする請求項2に記載
の撮像レンズ。9. The imaging lens according to claim 2, wherein the third lens is a concave meniscus lens having a convex surface facing the object side.
メニスカスレンズであることを特徴とする請求項3に記
載の撮像レンズ。10. The imaging lens according to claim 3, wherein the third lens is a concave meniscus lens having a convex surface facing the object side.
メニスカスレンズであることを特徴とする請求項4に記
載の撮像レンズ。11. The imaging lens according to claim 4, wherein the third lens is a concave meniscus lens having a convex surface facing the object side.
メニスカスレンズであることを特徴とする請求項5に記
載の撮像レンズ。12. The imaging lens according to claim 5, wherein the third lens is a concave meniscus lens having a convex surface facing the object side.
メニスカスレンズであることを特徴とする請求項6に記
載の撮像レンズ。13. The imaging lens according to claim 6, wherein the third lens is a concave meniscus lens having a convex surface facing the object side.
メニスカスレンズであることを特徴とする請求項7に記
載の撮像レンズ系。14. The imaging lens system according to claim 7, wherein the third lens is a concave meniscus lens having a convex surface facing the object side.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25843897A JPH1195096A (en) | 1997-09-24 | 1997-09-24 | Image pickup lens system |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP25843897A JPH1195096A (en) | 1997-09-24 | 1997-09-24 | Image pickup lens system |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1195096A true JPH1195096A (en) | 1999-04-09 |
Family
ID=17320214
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP25843897A Abandoned JPH1195096A (en) | 1997-09-24 | 1997-09-24 | Image pickup lens system |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH1195096A (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6775074B2 (en) | 2001-11-28 | 2004-08-10 | Olympus Corporation | Image pickup lens, and image pickup system using the same |
US11163134B2 (en) | 2018-12-20 | 2021-11-02 | Largan Precision Co., Ltd. | Imaging lens system, identification module and electronic device |
US11327277B2 (en) | 2019-11-29 | 2022-05-10 | Largan Precision Co., Ltd. | Lens system and electronic device |
-
1997
- 1997-09-24 JP JP25843897A patent/JPH1195096A/en not_active Abandoned
Cited By (5)
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US11640046B2 (en) | 2019-11-29 | 2023-05-02 | Largan Precision Co., Ltd. | Lens system and electronic device |
US11940598B2 (en) | 2019-11-29 | 2024-03-26 | Largan Precision Co., Ltd. | Lens system and electronic device |
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