JP4483058B2

JP4483058B2 - Imaging lens

Info

Publication number: JP4483058B2
Application number: JP2000290945A
Authority: JP
Inventors: 雅仁菊地
Original assignee: Sony Corp
Current assignee: Sony Corp
Priority date: 2000-09-25
Filing date: 2000-09-25
Publication date: 2010-06-16
Anticipated expiration: 2020-09-25
Also published as: JP2002098889A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば小型カメラ等に用いて好適な撮像レンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、小型カメラ等に用いられる撮像レンズとしては、２枚の凸レンズで構成されたものが多く、例えば前絞り型や、中間絞り型に代表されるレンズ型式が多く用いられてきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上述した前絞り型では、２枚の凸レンズのうち被写体側のレンズの前方に絞りが配置された構造とされるが、この場合、テレセントリック性が良好となるものの、極めて負となるディストーションが発生してしまうといった問題があった。
【０００４】
一方、中間絞り型では、２枚の凸レンズの間に絞りが配置された構造とされるが、この場合、光学性能が良好となるものの、テレセントリック性が良くならないといった問題があった。
【０００５】
このため、撮像レンズとしては、従来からレトロフォーカスタイプのものが使用されてきたが、テレセントリック性や光学性能が良好となるものの、全長が長くなってしまうといった欠点があった。
【０００６】
そこで、本発明はこのような従来の事情に鑑みて提案されたものであり、テレセントリック性やディストーションを良好なものとし、且つ光学性能を良好なものとした小型の撮像レンズを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
この目的を達成する本発明に係る撮像レンズは、被写体側から順に、被写体側が凸面とされた負のメニスカス形状を有する第１のレンズと、被写体側が凸面とされるとともに両面が非球面とされた正のパワーを有する第２のレンズと、被写体側が凸面とされた負のメニスカス形状を有する第３のレンズから構成され、第１のレンズと第２のレンズとの間には、絞りが配置されている。そして、第１のレンズの屈折率をＮ１，アッベ数をＶ１とし、第３のレンズの屈折率をＮ３，アッベ数をＶ３としたときに、屈折率Ｎ１，Ｎ３が、１．６よりも大きい且つ１．９よりも小さい範囲にあり、アッベ数Ｖ１，Ｖ３が、３０よりも小さい範囲にあることを特徴としている。
【０００８】
この撮像レンズでは、被写体側から順に、負のパワーを有する第１のレンズと、正のパワーを有する第２のレンズと、負のパワーを有する第３のレンズとの３枚のレンズにより構成されることで、必要なバックフォーカスを確保しながら、全長を短くすることができ、且つ、テレセントリック性を良好に保つことができる。
【０００９】
また、この撮像レンズでは、第１のレンズと第２のレンズとの間に絞りを配置することにより、収束作用が第２のレンズのみによって与えられる。すなわち、第２のレンズのパワーの強い面の球心方向に絞りを配置することにより、コマ収差の発生を抑制することができる。
【００１０】
また、この撮像レンズでは、第２のレンズの両面を非球面とすることにより、軸上コマ収差と軸外コマ収差とのバランスを図ることができる。
【００１１】
また、この撮像レンズでは、第１のレンズの屈折率Ｎ１及び第３のレンズの屈折率Ｎ３を、それぞれ１．６よりも大きい且つ１．９よりも小さい範囲とすることにより、像面特性を良好に補正することができる。
【００１２】
また、この撮像レンズでは、第１のレンズのアッベ数Ｖ１及び第３のレンズのアッベ数Ｖ３を、それぞれ３０よりも小さい範囲とすることにより、色収差を良好に補正することができる。
【００１３】
また、この撮像レンズでは、３つのレンズのうち、第１のレンズを被写体側が凸面とされたメニスカス形状とすることにより、周辺光量を十分確保することができる。また、第２のレンズの被写体側を凸面とすることにより、コマ収差を良好に補正することができる。また、第３のレンズを被写体側が凸面とされたメニスカス形状とすることにより、テレセントリック性を良好に保つことができる。
【００１４】
以上のように本発明に係る撮像レンズでは、小型化を図りながら、テレセントリック性やディストーションを良好なものとし、且つ光学性能を良好なものとすることができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。
【００１６】
なお、以下の説明では、本発明を適用した撮像レンズについて、具体的な材質や数値等を挙げるが、本発明は以下の例示に必ずしも限定されるものではない。
【００１７】
本発明を適用した撮像レンズの一構成例を図１に示す。また、図１に示す撮像レンズ１の設計データについては、以下に示す表１の通りである。なお、表１において、Ｒは、曲率半径であり、Ｄは、軸上間隔であり、Ｎｄは、屈折率であり、Ｖｄは、アッベ数である。
【００１８】
【表１】

【００１９】
この撮像レンズ１は、被写体側から順に、第１のレンズ２と、第２のレンズ３と、第３のレンズ４とを備え、これら３枚のレンズにより構成された光学系からなる。
【００２０】
このうち、第１のレンズ２は、例えばＦＤ６と呼ばれる光学ガラスからなり、被写体側が凸面とされた負のメニスカスレンズである。すなわち、この第１のレンズ２は、被写体側から順に、第１面Ｓ１及び第２面Ｓ２を有しており、第１面Ｓ１及び第２面Ｓ２が、それぞれ凸面及び凹面とされた負のパワーを有するメニスカス形状のレンズである。
【００２１】
なお、この第１面Ｓ１及び第２面Ｓ２は、それぞれ表１に示す面番号２，３に対応しており、この場合、第１面Ｓ１の曲率半径は、＋２．４６００ｍｍであり、第２面Ｓ２の曲率半径は、＋１．８３８００ｍｍであり、第１面Ｓ１と第２面Ｓ２との光軸上での距離（厚み）は、１．１０００ｍｍである。また、第１のレンズ２の屈折率は、１．８０５１８であり、アッベ数は、２５．４６である。
【００２２】
一方、第２のレンズ３は、光学プラスチックである、例えばポリメチルメタアクリレート（ＰＭＭＡ）からなり、正のパワーを有する両凸レンズである。すなわち、この第２のレンズ３は、被写体側から順に、第３面Ｓ３及び第４面Ｓ４を有しており、第３面Ｓ３及び第４面Ｓ４が、それぞれ凸面とされた正のパワーを有するレンズである。なお、第２のレンズ３は、少なくとも被写体側、すなわち第３面Ｓ３が凸面とされた正のパワーを有するレンズであればよく、本例に必ずしも限定されるものではない。
【００２３】
なお、この第３面Ｓ３及び第４面Ｓ４は、それぞれ表１に示す面番号６，７に対応しており、この場合、第３面Ｓ３の曲率半径は、６．８４２９４ｍｍであり、第４面Ｓ４の曲率半径は、−１．４３５２９ｍｍであり、第３面Ｓ３と第４面Ｓ４との光軸上での距離（厚み）は、２．９０００ｍｍである。また、第２のレンズ３の屈折率は、１．４９１５０であり、アッベ数は、６１．２５である。
【００２４】
また、この第２のレンズ３において、第３面Ｓ３及び第４面Ｓ４は、共に非球面とされている。
【００２５】
ここで、非球面は、以下に示す公知の非球面の式（１）により表すことができる。
【００２６】
【数１】

【００２７】
なお、この非球面の式（１）において、Ｚは、非球面と光軸との交点を原点とした光軸方向の座標であり、Ｘは、原点を通り光軸に直交する方向の座標である。また、Ｃは、近軸曲率１／Ｒである。したがって、非球面は、光軸近傍の曲率半径Ｒと、円錐定数α₁と、４次，６次，８次，１０次の非球面項の非球面係数α₄，α₆，α₈，α₁₀とにより求めることができる。
【００２８】
この場合、第３面Ｓ３及び第４面Ｓ４の円錐定数α₁、並びに、４次，６次，８次，１０次の非球面項の非球面係数α₄，α₅，α₈，α₁₀は、以下に示す表２の通りである。
【００２９】
【表２】

【００３０】
一方、第３のレンズ４は、例えばＦＤ６と呼ばれる光学ガラスからなり、被写体側が凸面とされた負のメニスカスレンズである。すなわち、この第３のレンズ４は、被写体側から順に、第５面Ｓ５及び第６面Ｓ６を有しており、第５面Ｓ５及び第６面Ｓ６が、それぞれ凸面及び凹面とされた負のパワーを有するメニスカス形状のレンズである。
【００３１】
なお、この第５面Ｓ５及び第６面Ｓ６は、それぞれ表１に示す面番号８，９に対応しており、この場合、第５面Ｓ５の曲率半径は、＋２６．１４０００ｍｍであり、第６面Ｓ６の曲率半径は、＋６．５５０００ｍｍであり、第５面Ｓ５と第６面Ｓ６との光軸上での距離（厚み）は、０．８０００ｍｍである。また、第３のレンズ４の屈折率は、１．８０５１８であり、アッベ数は、２５．４６である。
【００３２】
また、第１のレンズ２と第２のレンズ３との間には、絞り５が配置されている。なお、この絞り５は、表１に示す面番号４に対応した位置に配置されており、その厚みは、０．３８００ｍｍであり、第１のレンズ２との光軸上での距離は、０．２２８５ｍｍであり、第２のレンズ３との光軸上での距離は、０．５１５７ｍｍである。
【００３３】
また、この撮像レンズ１には、第３のレンズ４の後段側に、図１に示すようなダミーガラス６，７が貼り合わされた状態で配置されている。なお、このダミーガラス６，７は、それぞれ表１に示す面番号１０，１１に対応しており、この場合、ダミーガラス６は、例えば厚さ１．１５００ｍｍのＦＥＬ２呼ばれる光学ガラスからなり、屈折率は、１．５４０７２であり、アッベ数は、４７．２０である。一方、ダミーガラス７は、例えば厚さ０．９６５０ｍｍのＢＳＣ７と呼ばれる光学ガラスからなり、屈折率は、１．５８９１３であり、アッベ数は、６４．２０である。
【００３４】
そして、撮像レンズ１は、その被写体側から通過した光が、最終的に例えばＣＣＤ等の撮像素子の撮像面に結像するようになされている。
【００３５】
以上のように構成される撮像レンズ１の球面収差図を図２に示し、コマ収差図を図３に示し、非点収差図を図４に示し、歪曲収差図（ディストーション）を図５に示す。
【００３６】
この撮像レンズ１では、被写体側から順に、負のパワーを有する第１のレンズ２と、正のパワーを有する第２のレンズ３と、負のパワーを有する第３のレンズ４との３枚のレンズにより構成されることで、必要なバックフォーカスを確保しながら、全長を短くすることができ、且つ、テレセントリック性を良好に保つことができる。
【００３７】
また、この撮像レンズ１では、第１のレンズ２と第２のレンズ３との間に絞り５を配置することにより、収束作用が第２のレンズ３のみによって与えられる。すなわち、第２のレンズ３のパワーの強い面の球心方向に絞り５を配置することにより、コマ収差の発生を抑制することができる。
【００３８】
また、この撮像レンズ１では、第２のレンズ３の第３面Ｓ３及び第４面Ｓ４を共に非球面とすることにより、軸上コマ収差と軸外コマ収差とのバランスを図ることができる。
【００３９】
また、この撮像レンズ１では、第１のレンズ２の屈折率をＮ１とし、第３のレンズの屈折率をＮ３としたときに、屈折率Ｎ１，Ｎ３が、１．６よりも大きい且つ１．９よりも小さい範囲にあることが望ましい。これにより、像面特性を良好に補正することができる。
【００４０】
また、この撮像レンズ１では、第１のレンズ２のアッベ数Ｖ１とし、第３のレンズ３のアッベ数Ｖ３としたときに、アッベ数Ｖ１，Ｖ３が、３０よりも小さい範囲にあることが望ましい。これにより、色収差を良好に補正することができる。
【００４１】
また、この撮像レンズ１では、３つのレンズ２，３，４のうち、第１のレンズ２を被写体側が凸面とされたメニスカスレンズとすることにより、周辺光量を十分確保することができる。また、第２のレンズ３の被写体側、すなわち第３面Ｓ３を凸面とすることにより、コマ収差を良好に補正することができる。また、第３のレンズ４を被写体側が凸面とされたメニスカスレンズとすることにより、テレセントリック性を良好に保つことができる。
【００４２】
以上のように、この撮像レンズ１では、小型化を図りながら、テレセントリック性やディストーションを良好なものとし、且つ光学性能を良好なものとすることができる。
【００４３】
すなわち、この撮像レンズ１では、従来のレンズ型式である前絞り型と比べて、ディストーションを少なくすることができ、中間絞り型と比べて、テレセントリック性を良くすることができる。また、この撮像レンズ１の全長は、従来からのレトロフォーカス型と比べて、大幅に短くなっている。
【００４４】
したがって、例えばＣＣＤ等の撮像素子用の小型且つ光学性能の良好な撮像レンズとして、幅広く用いることができる。
【００４５】
【発明の効果】
以上詳細に説明したように、本発明に係る撮像レンズによれば、小型化を図りながら、テレセントリック性やディストーションを良好なものとし、且つ光学性能を良好なものとすることができる。したがって、例えばＣＣＤ等の撮像素子用の小型且つ光学性能の良好な撮像レンズとして、幅広く用いることが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を適用した撮像レンズの構成図である。
【図２】上記撮像レンズの球面収差図である。
【図３】上記撮像レンズのコマ収差図である。
【図４】上記撮像レンズの非点収差図である。
【図５】上記撮像レンズの歪曲収差図である。
【符号の説明】
１撮像レンズ、２第１のレンズ、３第２のレンズ、４第３のレンズ、５絞り[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an imaging lens suitable for use in, for example, a small camera.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, as an imaging lens used for a small camera or the like, there are many lenses constituted by two convex lenses, and for example, a lens type represented by a front diaphragm type or an intermediate diaphragm type has been often used.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, the front diaphragm type described above has a structure in which a diaphragm is arranged in front of the lens on the subject side of the two convex lenses. In this case, although the telecentricity is good, the distortion becomes extremely negative. There was a problem that would occur.
[0004]
On the other hand, the intermediate diaphragm type has a structure in which a diaphragm is disposed between two convex lenses. In this case, although optical performance is improved, there is a problem that telecentricity is not improved.
[0005]
For this reason, a retro focus type lens has been conventionally used as the imaging lens. However, although the telecentricity and the optical performance are good, there is a drawback that the total length becomes long.
[0006]
Therefore, the present invention has been proposed in view of such a conventional situation, and an object thereof is to provide a small imaging lens having good telecentricity and distortion and good optical performance. And
[0007]
[Means for Solving the Problems]
The imaging lens according to the present invention that achieves this object includes, in order from the subject side, a first lens having a negative meniscus shape in which the subject side is convex, and the subject side is convex and both surfaces are aspherical. It is composed of a second lens having a positive power and a third lens having a negative meniscus shape with a convex surface on the subject side, and an aperture is disposed between the first lens and the second lens. ing. When the refractive index of the first lens is N1, the Abbe number is V1, the refractive index of the third lens is N3, and the Abbe number is V3, the refractive indexes N1 and N3 are larger than 1.6. The Abbe numbers V1 and V3 are in a range smaller than 30 and are in a range smaller than 1.9.
[0008]
This imaging lens is composed of three lenses in order from the subject side: a first lens having negative power, a second lens having positive power, and a third lens having negative power. This makes it possible to shorten the overall length while ensuring the necessary back focus, and to maintain good telecentricity.
[0009]
Further, in this imaging lens, a converging action is given only by the second lens by disposing a diaphragm between the first lens and the second lens. That is, the occurrence of coma aberration can be suppressed by disposing the stop in the spherical center direction of the strong surface of the second lens.
[0010]
Moreover, in this imaging lens, the balance between the on-axis coma aberration and the off-axis coma aberration can be achieved by making both surfaces of the second lens aspherical.
[0011]
In this imaging lens, the refractive index N1 of the first lens and the refractive index N3 of the third lens are in a range larger than 1.6 and smaller than 1.9, respectively, so that the image plane characteristics are improved. It can be corrected well.
[0012]
Further, in this imaging lens, the chromatic aberration can be favorably corrected by setting the Abbe number V1 of the first lens and the Abbe number V3 of the third lens to ranges smaller than 30, respectively.
[0013]
Further, in this imaging lens, a sufficient amount of peripheral light can be ensured by making the first lens of the three lenses a meniscus shape having a convex surface on the subject side. Further, the coma aberration can be favorably corrected by making the subject side of the second lens a convex surface. Further, by making the third lens a meniscus shape having a convex surface on the subject side, the telecentricity can be kept good.
[0014]
As described above, in the imaging lens according to the present invention, the telecentricity and distortion can be improved and the optical performance can be improved while downsizing.
[0015]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
[0016]
In the following description, specific materials and numerical values are given for the imaging lens to which the present invention is applied, but the present invention is not necessarily limited to the following examples.
[0017]
One structural example of an imaging lens to which the present invention is applied is shown in FIG. The design data of the imaging lens 1 shown in FIG. 1 is as shown in Table 1 below. In Table 1, R is a radius of curvature, D is an on-axis interval, Nd is a refractive index, and Vd is an Abbe number.
[0018]
[Table 1]

[0019]
The imaging lens 1 includes a first lens 2, a second lens 3, and a third lens 4 in order from the subject side, and includes an optical system including these three lenses.
[0020]
Among these, the first lens 2 is a negative meniscus lens made of, for example, an optical glass called FD6 and having a convex surface on the subject side. In other words, the first lens 2 has a first surface S1 and a second surface S2 in order from the subject side, and the first surface S1 and the second surface S2 are negative and convex surfaces, respectively. It is a meniscus lens having power.
[0021]
The first surface S1 and the second surface S2 correspond to

surface numbers

2 and 3 shown in Table 1, respectively. In this case, the radius of curvature of the first surface S1 is +2.4600 mm, The radius of curvature of the surface S2 is +1.83800 mm, and the distance (thickness) on the optical axis between the first surface S1 and the second surface S2 is 1.1000 mm. The refractive index of the first lens 2 is 1.805518, and the Abbe number is 25.46.
[0022]
On the other hand, the second lens 3 is a biconvex lens made of an optical plastic, for example, polymethyl methacrylate (PMMA) and having a positive power. That is, the second lens 3 has a third surface S3 and a fourth surface S4 in order from the subject side, and the third surface S3 and the fourth surface S4 each have a positive power that is a convex surface. It is a lens that has. The second lens 3 may be any lens having a positive power at least on the subject side, that is, the third surface S3 having a convex surface, and is not necessarily limited to this example.
[0023]
The third surface S3 and the fourth surface S4 correspond to surface

numbers

6 and 7 shown in Table 1, respectively. In this case, the radius of curvature of the third surface S3 is 6.84294 mm. The radius of curvature of the surface S4 is −1.43529 mm, and the distance (thickness) on the optical axis between the third surface S3 and the fourth surface S4 is 2.9000 mm. The refractive index of the second lens 3 is 1.49150, and the Abbe number is 61.25.
[0024]
In the second lens 3, both the third surface S3 and the fourth surface S4 are aspherical surfaces.
[0025]
Here, the aspheric surface can be represented by the following known aspherical expression (1).
[0026]
[Expression 1]

[0027]
In this aspherical expression (1), Z is a coordinate in the optical axis direction with the intersection of the aspherical surface and the optical axis as the origin, and X is a coordinate in a direction perpendicular to the optical axis through the origin. is there. C is a paraxial curvature 1 / R. Therefore, the aspheric surface has a radius of curvature R near the optical axis, a conic constant α _1, and aspheric coefficients α ₄ , α ₆ , α ₈ , α of the fourth, sixth, eighth and tenth aspheric terms. ₁₀ and can be obtained.
[0028]
In this case, the conic constant α _{1 of} the third surface S3 and the fourth surface S4 and the aspheric coefficients α ₄ , α ₅ , α ₈ , α _{10 of the} fourth, sixth, eighth and tenth aspheric terms. Is as shown in Table 2 below.
[0029]
[Table 2]

[0030]
On the other hand, the third lens 4 is a negative meniscus lens made of, for example, optical glass called FD6 and having a convex surface on the subject side. That is, the third lens 4 has a fifth surface S5 and a sixth surface S6 in order from the subject side, and the fifth surface S5 and the sixth surface S6 are negative and convex surfaces, respectively. It is a meniscus lens having power.
[0031]
The fifth surface S5 and the sixth surface S6 correspond to surface numbers 8 and 9 shown in Table 1, respectively. In this case, the curvature radius of the fifth surface S5 is +26.14000 mm. The radius of curvature of the surface S6 is +6.55000 mm, and the distance (thickness) on the optical axis between the fifth surface S5 and the sixth surface S6 is 0.8000 mm. The refractive index of the third lens 4 is 1.805518, and the Abbe number is 25.46.
[0032]
A diaphragm 5 is disposed between the first lens 2 and the second lens 3. The diaphragm 5 is disposed at a position corresponding to the surface number 4 shown in Table 1. The thickness is 0.3800 mm, and the distance from the first lens 2 on the optical axis is 0. The distance on the optical axis with respect to the second lens 3 is 0.5157 mm.
[0033]
In addition, the imaging lens 1 is disposed in a state where

dummy glasses

6 and 7 as shown in FIG. The

dummy glasses

6 and 7 correspond to the surface numbers 10 and 11 shown in Table 1, respectively. In this case, the dummy glass 6 is made of an optical glass called FEL2 having a thickness of 1.1500 mm, for example, and has a refractive index. Is 1.54072 and the Abbe number is 47.20. On the other hand, the dummy glass 7 is made of an optical glass called BSC7 having a thickness of 0.9650 mm, for example, and has a refractive index of 1.58913 and an Abbe number of 64.20.
[0034]
The imaging lens 1 is configured such that light that has passed from the subject side finally forms an image on an imaging surface of an imaging element such as a CCD.
[0035]
The spherical aberration diagram of the imaging lens 1 configured as described above is shown in FIG. 2, the coma aberration diagram is shown in FIG. 3, the astigmatism diagram is shown in FIG. 4, and the distortion diagram (distortion) is shown in FIG. .
[0036]
In this imaging lens 1, in order from the subject side, three lenses of a first lens 2 having a negative power, a second lens 3 having a positive power, and a third lens 4 having a negative power. By using the lens, it is possible to shorten the overall length while ensuring the necessary back focus, and to maintain good telecentricity.
[0037]
In the imaging lens 1, the diaphragm 5 is disposed between the first lens 2 and the second lens 3, so that the convergence effect is given only by the second lens 3. That is, the occurrence of coma aberration can be suppressed by disposing the diaphragm 5 in the spherical center direction of the strong surface of the second lens 3.
[0038]
In the imaging lens 1, the third surface S3 and the fourth surface S4 of the second lens 3 are both aspherical so that the balance between the on-axis coma aberration and the off-axis coma aberration can be achieved.
[0039]
In this imaging lens 1, when the refractive index of the first lens 2 is N1 and the refractive index of the third lens is N3, the refractive indexes N1 and N3 are larger than 1.6 and 1. It is desirable to be in a range smaller than 9. Thereby, the image plane characteristics can be corrected satisfactorily.
[0040]
In the imaging lens 1, the Abbe numbers V 1 and V 3 are preferably in a range smaller than 30 when the Abbe number V 1 of the first lens 2 and the Abbe number V 3 of the third lens 3 are used. . Thereby, chromatic aberration can be favorably corrected.
[0041]
In the imaging lens 1, a sufficient amount of peripheral light can be secured by using the first lens 2 of the three

lenses

2, 3, 4 as a meniscus lens having a convex surface on the subject side. Further, the coma aberration can be favorably corrected by making the object side of the second lens 3, that is, the third surface S3 convex. Further, by using the third lens 4 as a meniscus lens having a convex surface on the subject side, the telecentricity can be kept good.
[0042]
As described above, the imaging lens 1 can achieve good telecentricity and distortion and good optical performance while achieving downsizing.
[0043]
That is, in this imaging lens 1, distortion can be reduced as compared with a conventional aperture type that is a conventional lens type, and telecentricity can be improved as compared with an intermediate aperture type. Further, the overall length of the imaging lens 1 is significantly shorter than the conventional retrofocus type.
[0044]
Therefore, it can be widely used as an imaging lens having a small size and good optical performance for an imaging element such as a CCD.
[0045]
【The invention's effect】
As described in detail above, according to the imaging lens of the present invention, the telecentricity and distortion can be improved and the optical performance can be improved while reducing the size. Therefore, it can be widely used as a small imaging lens having good optical performance for an imaging element such as a CCD.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a configuration diagram of an imaging lens to which the present invention is applied.
FIG. 2 is a spherical aberration diagram of the imaging lens.
FIG. 3 is a coma aberration diagram of the imaging lens.
FIG. 4 is an astigmatism diagram of the imaging lens.
FIG. 5 is a distortion diagram of the imaging lens.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Imaging lens, 1st lens, 2nd lens, 4th lens, 5 Aperture

Claims

In order from the subject side, a first lens having a negative meniscus shape with a convex surface on the subject side, a second lens having a positive power with a convex surface on the subject side and aspheric surfaces on both sides, and the subject Consists of a third lens having a negative meniscus shape with a convex side .
A diaphragm is disposed between the first lens and the second lens,
When the refractive index of the first lens is N1, the Abbe number is V1, the refractive index of the third lens is N3, and the Abbe number is V3, the refractive indexes N1 and N3 are larger than 1.6. An imaging lens having a range smaller than 1.9 and an Abbe numbers V1, V3 in a range smaller than 30.

The imaging lens according to claim 1, wherein the first lens and the third lens are made of optical glass, and the second lens is made of optical plastic.