JPH1193761A - シリンダライナ - Google Patents
シリンダライナInfo
- Publication number
- JPH1193761A JPH1193761A JP25497797A JP25497797A JPH1193761A JP H1193761 A JPH1193761 A JP H1193761A JP 25497797 A JP25497797 A JP 25497797A JP 25497797 A JP25497797 A JP 25497797A JP H1193761 A JPH1193761 A JP H1193761A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oil
- cylinder liner
- groove
- width
- oil groove
- Prior art date
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/18—Other cylinders
- F02F1/20—Other cylinders characterised by constructional features providing for lubrication
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 少量の油で油溝内を充満させ、シリンダーラ
イナの潤滑性能を向上させる。 【解決手段】 摺動面に油溝２を有する内燃機関のシリ
ンダライナ１であって、該シリンダライナ１の摺動面の
油溝２のピッチは、ピストンリング５の幅の３０％〜６
０％であり、平坦部３の幅は、油溝２のピッチの５０％
〜９９％であり、油溝の深さは、０．５μｍ〜６μｍ
で、かつ、平坦部３は、研削加工によりピストンの運動
方向４に対して、直角方向の加工目３ａが付けられてい
る。
イナの潤滑性能を向上させる。 【解決手段】 摺動面に油溝２を有する内燃機関のシリ
ンダライナ１であって、該シリンダライナ１の摺動面の
油溝２のピッチは、ピストンリング５の幅の３０％〜６
０％であり、平坦部３の幅は、油溝２のピッチの５０％
〜９９％であり、油溝の深さは、０．５μｍ〜６μｍ
で、かつ、平坦部３は、研削加工によりピストンの運動
方向４に対して、直角方向の加工目３ａが付けられてい
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ディーゼル機関な
どの往復摺動する内燃機関のシリンダライナに関するも
のである。
どの往復摺動する内燃機関のシリンダライナに関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】図７はディーゼルエンジンの部分断面図
である。図において、ａはディーゼルエンジンである。
ｂはシリンダヘッドであり、ｃはシリンダライナであ
る。ｄはシリンダジャケット、ｅはピストン、ｆは排気
弁である。
である。図において、ａはディーゼルエンジンである。
ｂはシリンダヘッドであり、ｃはシリンダライナであ
る。ｄはシリンダジャケット、ｅはピストン、ｆは排気
弁である。
【０００３】従来の大型の２サイクル舶用ディーゼル機
関のシリンダライナには、スカッフィング（焼き付き）
を防止する目的で、ピストンの運動方向に対し、波状の
油溝と平坦部が交互に現れる断面形状に仕上げられてい
る（これを通常「ウェーブカット」と呼んでいる。）。
このウェーブカットは、流体潤滑領域では流体力による
油膜力の発生に、また、油膜が薄くなり混合潤滑，境界
潤滑領域になった場合は、油溝の保油性による焼き付き
防止に役立つといわれている。
関のシリンダライナには、スカッフィング（焼き付き）
を防止する目的で、ピストンの運動方向に対し、波状の
油溝と平坦部が交互に現れる断面形状に仕上げられてい
る（これを通常「ウェーブカット」と呼んでいる。）。
このウェーブカットは、流体潤滑領域では流体力による
油膜力の発生に、また、油膜が薄くなり混合潤滑，境界
潤滑領域になった場合は、油溝の保油性による焼き付き
防止に役立つといわれている。
【０００４】図８は従来の油溝を有するシリンダライナ
の摺動面の展開図である。図において、ｇはシリンダラ
イナｃの摺動面に設けられた複数の油溝である。この油
溝ｇの溝幅は、通常、ピストンリングの幅により決めら
れている。ｈはシリンダライナｃの摺動面の平坦部であ
り、ｉは平坦部ｈに付けられた加工目である。この加工
目ｉは、研削加工によりピストンの運動方向ｊに対し
て、９０°よりも小さい角度で、２方向から交差するよ
うに付けられている。加工目ｉは、従来のホーニング機
械などで研削加工する場合、砥石を回転させ、上下方向
に移動させながら研削加工する関係で必ず生じるもので
ある。
の摺動面の展開図である。図において、ｇはシリンダラ
イナｃの摺動面に設けられた複数の油溝である。この油
溝ｇの溝幅は、通常、ピストンリングの幅により決めら
れている。ｈはシリンダライナｃの摺動面の平坦部であ
り、ｉは平坦部ｈに付けられた加工目である。この加工
目ｉは、研削加工によりピストンの運動方向ｊに対し
て、９０°よりも小さい角度で、２方向から交差するよ
うに付けられている。加工目ｉは、従来のホーニング機
械などで研削加工する場合、砥石を回転させ、上下方向
に移動させながら研削加工する関係で必ず生じるもので
ある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述したシリンダライ
ナにおいては、油溝の幅や深さが大きいため油溝内に油
が充満しない場合があり、シリンダライナの過大摩耗や
焼き付きを誘発する。多量の油を使用すれば、焼き付き
は防止できるが、油の消費量が増大してしまう。シリン
ダライナの平坦部に、研削加工によりピストンの運動方
向に対して、９０°よりも小さい角度で、２方向から交
差するような加工目が付いているため、ピストンリング
とシリンダライナとの間の油膜形成能力を低下させてい
るなどの問題があった。
ナにおいては、油溝の幅や深さが大きいため油溝内に油
が充満しない場合があり、シリンダライナの過大摩耗や
焼き付きを誘発する。多量の油を使用すれば、焼き付き
は防止できるが、油の消費量が増大してしまう。シリン
ダライナの平坦部に、研削加工によりピストンの運動方
向に対して、９０°よりも小さい角度で、２方向から交
差するような加工目が付いているため、ピストンリング
とシリンダライナとの間の油膜形成能力を低下させてい
るなどの問題があった。
【０００６】本発明は、上記のような問題点を解決する
ために創案されたもので、少量の油で油溝内を充満さ
せ、シリンダライナの潤滑性能を向上させることができ
るシリンダライナを提供することを目的とする。
ために創案されたもので、少量の油で油溝内を充満さ
せ、シリンダライナの潤滑性能を向上させることができ
るシリンダライナを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、摺動面
に油溝を有する内燃機関のシリンダライナであって、該
シリンダライナの摺動面の油溝のピッチは、ピストンリ
ングの幅の３０％〜６０％であり、平坦部の幅は、油溝
のピッチの５０％〜９９％であり、油溝の深さは、０．
５μｍ〜６μｍで、かつ、平坦部は、研削加工によりピ
ストンの運動方向に対して、直角方向の加工目が付けら
れているシリンダライナが提供される。
に油溝を有する内燃機関のシリンダライナであって、該
シリンダライナの摺動面の油溝のピッチは、ピストンリ
ングの幅の３０％〜６０％であり、平坦部の幅は、油溝
のピッチの５０％〜９９％であり、油溝の深さは、０．
５μｍ〜６μｍで、かつ、平坦部は、研削加工によりピ
ストンの運動方向に対して、直角方向の加工目が付けら
れているシリンダライナが提供される。
【０００８】次に本発明の作用について説明する。本願
発明の発明者らの実験によれば、油溝の形状を上記の形
状とし、加工目をピストンの運動方向に対して、直角方
向に付けることにより少量の油で油溝内を充満させるこ
とができ、シリンダライナの油膜形成能力の向上を図る
ことができることがわかった。
発明の発明者らの実験によれば、油溝の形状を上記の形
状とし、加工目をピストンの運動方向に対して、直角方
向に付けることにより少量の油で油溝内を充満させるこ
とができ、シリンダライナの油膜形成能力の向上を図る
ことができることがわかった。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好ましい実施形態
について、図面に基づいて説明する。図１は本発明のシ
リンダライナの摺動面の展開図であり、図２は図１のＡ
−Ａ矢視図である。図において、１はシリンダライナで
ある。２はシリンダライナ１の摺動面に研削加工して設
けた複数の油溝であり、Ｗは溝幅である。図２に示すよ
うに、油溝２のピッチ（ＰＴ）は、ピストンリング５の
幅（Ｂ）の３０％〜６０％であり、平坦部３の幅（Ｌ
１）は、油溝２のピッチ（ＰＴ）の５０％〜９９％であ
る。このように、平坦部３の幅（Ｌ１）は、油溝２の幅
（Ｌ２）よりも大きく形成されている。また、平坦部３
は、研削加工によりピストンの運動方向４に対して、直
角方向の加工目３ａが付けられている（図１）。油溝２
の深さ（ｈ）は、０．５μｍ〜６μｍである。
について、図面に基づいて説明する。図１は本発明のシ
リンダライナの摺動面の展開図であり、図２は図１のＡ
−Ａ矢視図である。図において、１はシリンダライナで
ある。２はシリンダライナ１の摺動面に研削加工して設
けた複数の油溝であり、Ｗは溝幅である。図２に示すよ
うに、油溝２のピッチ（ＰＴ）は、ピストンリング５の
幅（Ｂ）の３０％〜６０％であり、平坦部３の幅（Ｌ
１）は、油溝２のピッチ（ＰＴ）の５０％〜９９％であ
る。このように、平坦部３の幅（Ｌ１）は、油溝２の幅
（Ｌ２）よりも大きく形成されている。また、平坦部３
は、研削加工によりピストンの運動方向４に対して、直
角方向の加工目３ａが付けられている（図１）。油溝２
の深さ（ｈ）は、０．５μｍ〜６μｍである。
【００１０】次に実施形態に基づく作用について説明す
る。油溝２の形状を上記の形状とし、加工目３ａをピス
トンの運動方向４に対して、直角方向に付けることによ
り少量の油で油溝２内を充満させることができ、シリン
ダライナ１の油膜形成能力の向上を図ることができる。
る。油溝２の形状を上記の形状とし、加工目３ａをピス
トンの運動方向４に対して、直角方向に付けることによ
り少量の油で油溝２内を充満させることができ、シリン
ダライナ１の油膜形成能力の向上を図ることができる。
【００１１】
【実施例】本発明の効果を実証するため、本願発明の発
明者らはウェーブカットの形状と耐スカッフィング性能
との関係について、ピストンリングを模擬したバレル形
状の可動片とシリンダライナを模擬した平坦な固定片を
組み合わせて試験を行った。なお、この可動片と平坦な
固定片は、いずれも実機に使用されている鋳鉄製ピスト
ンリングとシリンダライナから切り出したものを使用し
た。なお、試験では、なじみ運転を実施後、所定の温
度，速度に設定した後、面圧をステップ状に上昇させ、
摩擦力または可動片温度が急上昇した時点をスカッフィ
ングと判定し、その時点の面圧をスカッフィング面圧と
定義した。以下、図面に基づいてその試験結果について
説明する。
明者らはウェーブカットの形状と耐スカッフィング性能
との関係について、ピストンリングを模擬したバレル形
状の可動片とシリンダライナを模擬した平坦な固定片を
組み合わせて試験を行った。なお、この可動片と平坦な
固定片は、いずれも実機に使用されている鋳鉄製ピスト
ンリングとシリンダライナから切り出したものを使用し
た。なお、試験では、なじみ運転を実施後、所定の温
度，速度に設定した後、面圧をステップ状に上昇させ、
摩擦力または可動片温度が急上昇した時点をスカッフィ
ングと判定し、その時点の面圧をスカッフィング面圧と
定義した。以下、図面に基づいてその試験結果について
説明する。
【００１２】図３は試験に使用したピストンリングとシ
リンダライナの試験片の組立図である。図において６は
ピストンリングを模擬した摺動試験片であり、ホルダ９
に保持され、アーム９ａを介して可動テーブル１０に固
着されている。１１はアーム９ａに取り付けた荷重測定
用ゲージである。７はシリンダライナを模擬した固定試
験片であり、ライナ受台１２に固着されている。１３は
熱電対であり、１４はヒータである。なお、固定試験片
７には、図示しない給油孔から給油される。
リンダライナの試験片の組立図である。図において６は
ピストンリングを模擬した摺動試験片であり、ホルダ９
に保持され、アーム９ａを介して可動テーブル１０に固
着されている。１１はアーム９ａに取り付けた荷重測定
用ゲージである。７はシリンダライナを模擬した固定試
験片であり、ライナ受台１２に固着されている。１３は
熱電対であり、１４はヒータである。なお、固定試験片
７には、図示しない給油孔から給油される。
【００１３】図４は試験に使用した上記固定試験片の形
状を示す図で、図４（Ａ）は正面図である。図４（Ｂ）
は側面図である。なお、固定試験片の寸法は、縦３９０
ｍｍ，横１２０ｍｍ，高さ１５ｍｍのものを使用した。
図４（Ｃ）は図４（Ｂ）のイ部拡大図で、ｗは溝幅（ｍ
ｍ），ｈは溝深さ（ｍｍ）、Ｒは溝の加工半径（ｍｍ）
である。図４（Ｄ）は３種類の固定試験片の溝幅ｗ（ｍ
ｍ），溝深さｈ（ｍｍ），溝の加工半径Ｒ（ｍｍ）の３
条件を示す図である。
状を示す図で、図４（Ａ）は正面図である。図４（Ｂ）
は側面図である。なお、固定試験片の寸法は、縦３９０
ｍｍ，横１２０ｍｍ，高さ１５ｍｍのものを使用した。
図４（Ｃ）は図４（Ｂ）のイ部拡大図で、ｗは溝幅（ｍ
ｍ），ｈは溝深さ（ｍｍ）、Ｒは溝の加工半径（ｍｍ）
である。図４（Ｄ）は３種類の固定試験片の溝幅ｗ（ｍ
ｍ），溝深さｈ（ｍｍ），溝の加工半径Ｒ（ｍｍ）の３
条件を示す図である。
【００１４】図５は試験に使用した他の固定試験片の形
状を示す図で、図４（Ｂ）のイ部拡大図に相当する図
で、ｗは溝幅（ｍｍ），ｈは溝深さ（μｍ）、Ｒは溝の
加工半径（ｍｍ）である。なお、固定試験片の寸法は、
図４の試験片と同じものを使用した。図５（Ｂ）は固定
試験片の溝幅ｗ（ｍｍ），溝深さｈ（μｍ），溝の加工
半径Ｒ（ｍｍ）の３条件を示す図である。
状を示す図で、図４（Ｂ）のイ部拡大図に相当する図
で、ｗは溝幅（ｍｍ），ｈは溝深さ（μｍ）、Ｒは溝の
加工半径（ｍｍ）である。なお、固定試験片の寸法は、
図４の試験片と同じものを使用した。図５（Ｂ）は固定
試験片の溝幅ｗ（ｍｍ），溝深さｈ（μｍ），溝の加工
半径Ｒ（ｍｍ）の３条件を示す図である。
【００１５】図４に示す試験は、ウェーブピッチ（Ｐ
Ｔ）を６ｍｍ，溝深さ（ｈ）を従来の溝深さと同じ１５
μｍに特定し、溝幅（Ｗ）を変え、平均速度：４ｍ／
ｓ，試験温度（ライナ温度）：２２５°Ｃ，給油量：約
５ｍｌ／ｍｉｎで、上記摺動試験片６を固定試験片７に
当接し、図示しない往復摺動試験機により摺動試験片６
を上下に往復摺動させ、負荷条件：初期ならし運転を面
圧１０ｋｇｆ／ｃｍ2 で６０分運転後、１０ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 ピッチで昇圧し、各１０分保持しながら行った。
Ｔ）を６ｍｍ，溝深さ（ｈ）を従来の溝深さと同じ１５
μｍに特定し、溝幅（Ｗ）を変え、平均速度：４ｍ／
ｓ，試験温度（ライナ温度）：２２５°Ｃ，給油量：約
５ｍｌ／ｍｉｎで、上記摺動試験片６を固定試験片７に
当接し、図示しない往復摺動試験機により摺動試験片６
を上下に往復摺動させ、負荷条件：初期ならし運転を面
圧１０ｋｇｆ／ｃｍ2 で６０分運転後、１０ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 ピッチで昇圧し、各１０分保持しながら行った。
【００１６】この試験の結果、溝幅が小さい方がスカッ
フィング面圧が高い傾向にあるが、いずれの場合も溝幅
のないストレートライナに比べてスカッフィング面圧が
低く、焼き付きやすいことがわかった。これは、摺動試
験片が油溝を通過する際、油溝内に油が十分満たされて
いないと、油溝から油は補給されないで、逆に油溝に油
を置き去ってしまうことになる。このため、摺動試験片
と固定試験片の平坦部で形成されていた油膜は油溝で破
断し、次に通過する平坦部との摺動は摺動試験片の表面
に付着している油のみの潤滑になるため、スカッフィン
グを発生し易くなったと考えられる。したがって、油溝
が油保持能力を発揮していないことがわかる。
フィング面圧が高い傾向にあるが、いずれの場合も溝幅
のないストレートライナに比べてスカッフィング面圧が
低く、焼き付きやすいことがわかった。これは、摺動試
験片が油溝を通過する際、油溝内に油が十分満たされて
いないと、油溝から油は補給されないで、逆に油溝に油
を置き去ってしまうことになる。このため、摺動試験片
と固定試験片の平坦部で形成されていた油膜は油溝で破
断し、次に通過する平坦部との摺動は摺動試験片の表面
に付着している油のみの潤滑になるため、スカッフィン
グを発生し易くなったと考えられる。したがって、油溝
が油保持能力を発揮していないことがわかる。
【００１７】図５に示す試験は、ウェーブピッチ（Ｐ
Ｔ）を８ｍｍ，溝幅（Ｗ）を１ｍｍに特定し、溝深さ
（ｈ）を浅くして行った。この試験の結果、次のことが
わかった。
Ｔ）を８ｍｍ，溝幅（Ｗ）を１ｍｍに特定し、溝深さ
（ｈ）を浅くして行った。この試験の結果、次のことが
わかった。
【００１８】図６はシリンダライナの表面形状（ウェー
ブカット）の図５に示す試験の評価試験結果を示す図で
ある。図において、縦軸にスカッフィング発生面圧（ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 ）を、横軸に表面形状を示している。
ブカット）の図５に示す試験の評価試験結果を示す図で
ある。図において、縦軸にスカッフィング発生面圧（ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 ）を、横軸に表面形状を示している。
【００１９】この試験の結果、図６に示すように、油溝
を設けないストレートライナではスカッフィング発生面
圧が１３０ｋｇｆ／ｃｍ2 であるのに対し、溝深さ
（ｈ）が０．８μｍではスカッフィング発生面圧が１５
０ｋｇｆ／ｃｍ2 ，１μｍでは１７０ｋｇｆ／ｃｍ2 ，
３μｍでは１６０ｋｇｆ／ｃｍ2 と高いことがわかる。
したがって、溝深さを浅くすると油溝を設けないストレ
ートライナよりも向上することが確認できた。これは、
油溝を浅くすると油溝容積が小さくなるため、溝内に油
が充満し、摺動試験片と固定試験片との間に油が補給さ
れ、潤滑性能が向上するからと考えられる。
を設けないストレートライナではスカッフィング発生面
圧が１３０ｋｇｆ／ｃｍ2 であるのに対し、溝深さ
（ｈ）が０．８μｍではスカッフィング発生面圧が１５
０ｋｇｆ／ｃｍ2 ，１μｍでは１７０ｋｇｆ／ｃｍ2 ，
３μｍでは１６０ｋｇｆ／ｃｍ2 と高いことがわかる。
したがって、溝深さを浅くすると油溝を設けないストレ
ートライナよりも向上することが確認できた。これは、
油溝を浅くすると油溝容積が小さくなるため、溝内に油
が充満し、摺動試験片と固定試験片との間に油が補給さ
れ、潤滑性能が向上するからと考えられる。
【００２０】なお、本発明は上述した実施の形態に限定
されず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更でき
ることは勿論である。
されず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更でき
ることは勿論である。
【００２１】
【発明の効果】上述した本発明のシリンダライナによれ
ば、油溝のピッチをピストンリングの幅の３０％〜６０
％，平坦部の幅を油溝のピッチの５０％〜９９％，油溝
の深さを０．５μｍ〜６μｍとし、かつ、平坦部は、研
削加工によりピストンの運動方向に対して、直角方向の
加工目を付けたので、少量の油で油溝内を充満させるこ
とができる。したがって、油の消費量を低減することが
でき、シリンダライナの油膜形成能力の向上を図ること
ができる。
ば、油溝のピッチをピストンリングの幅の３０％〜６０
％，平坦部の幅を油溝のピッチの５０％〜９９％，油溝
の深さを０．５μｍ〜６μｍとし、かつ、平坦部は、研
削加工によりピストンの運動方向に対して、直角方向の
加工目を付けたので、少量の油で油溝内を充満させるこ
とができる。したがって、油の消費量を低減することが
でき、シリンダライナの油膜形成能力の向上を図ること
ができる。
【図１】本発明のシリンダライナの摺動面の展開図であ
る。
る。
【図２】図１のＡ−Ａ矢視図である。
【図３】実証試験に使用したピストンリングとシリンダ
ライナの試験片の組立図である。
ライナの試験片の組立図である。
【図４】実証試験に使用した固定試験片の形状を示す図
で、（Ａ）は試験片の正面図、（Ｂ）は側面図、（Ｃ）
は（Ｂ）のイ部拡大図、（Ｄ）は固定試験片の溝幅，溝
深さ，溝角の３条件を示す図である。
で、（Ａ）は試験片の正面図、（Ｂ）は側面図、（Ｃ）
は（Ｂ）のイ部拡大図、（Ｄ）は固定試験片の溝幅，溝
深さ，溝角の３条件を示す図である。
【図５】実証試験に使用した他の固定試験片の形状を示
す図で、（Ａ）は図４（Ｂ）のイ部に相当する拡大図
で、（Ｂ）は固定試験片の溝幅，溝深さ，溝角の３条件
を示す図である。
す図で、（Ａ）は図４（Ｂ）のイ部に相当する拡大図
で、（Ｂ）は固定試験片の溝幅，溝深さ，溝角の３条件
を示す図である。
【図６】シリンダライナの表面形状の評価試験結果を示
す図である。
す図である。
【図７】２サイクルディーゼルエンジンの部分断面図で
ある。
ある。
【図８】従来のシリンダライナの摺動面の展開図であ
る。
る。
１ シリンダライナ ２ 油溝 ３ 平坦部 ３ａ 加工目 ４ ピストンの運動方向 ５ ピストンリング
Claims (1)
- 【請求項１】 摺動面に油溝を有する内燃機関のシリン
ダライナであって、該シリンダライナの摺動面の油溝の
ピッチは、ピストンリングの幅の３０％〜６０％であ
り、平坦部の幅は、油溝のピッチの５０％〜９９％であ
り、油溝の深さは、０．５μｍ〜６μｍで、かつ、平坦
部は、研削加工によりピストンの運動方向に対して、直
角方向の加工目が付けられていることを特徴とするシリ
ンダライナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25497797A JP3893685B2 (ja) | 1997-09-19 | 1997-09-19 | シリンダライナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25497797A JP3893685B2 (ja) | 1997-09-19 | 1997-09-19 | シリンダライナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1193761A true JPH1193761A (ja) | 1999-04-06 |
| JP3893685B2 JP3893685B2 (ja) | 2007-03-14 |
Family
ID=17272506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25497797A Expired - Fee Related JP3893685B2 (ja) | 1997-09-19 | 1997-09-19 | シリンダライナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3893685B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011007164A (ja) * | 2009-06-29 | 2011-01-13 | H Cegielski-Service Sp Z O O | 低速圧縮点火２サイクルエンジン内のピストンシリンダライナユニット用の動作パラメータを定める方法 |
| CN107636286A (zh) * | 2015-05-22 | 2018-01-26 | 马勒国际有限公司 | 用于内燃机气缸外壳的缸径及由该缸径和活塞组成的装置 |
| CN112983670A (zh) * | 2021-02-08 | 2021-06-18 | 重庆长安汽车股份有限公司 | 一种模拟缸盖及缸孔加工工艺 |
-
1997
- 1997-09-19 JP JP25497797A patent/JP3893685B2/ja not_active Expired - Fee Related
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