【発明の詳細な説明】
高フィラメントカウント細フィラメントポリエステル糸の製法
本発明は、溶融紡糸細連続フィラメントポリエステル糸に関係する改善に関す
るものであり、特に高フィラメントカウント（high filament count）（ＨＦＣ
）のような改善された均一性を有する糸を作製するための改良された工程に関す
るものであり、例えばフィラメントを破断することなしで下流処理を要する繊維
（textile）の最終用途および染色性が問題となる（dye-critical）繊維の用途
における使用にこれらの糸を特に適したものとすることである。
デニール・パー・フィラメント（ｄｐｆ）が約１未満（すなわち、絹のｄｐｆ
に近似）のポリエステルフィラメント糸は、市販されているが、より慣用のｄｐ
ｆを有するフィラメント糸（綿のｄｐｆに近似）を作製するよりもコスト高とな
る。我々のいわゆる「親」出願第07/647,371号（一部継続出願（米国特許第5,28
8,553号として現在発行）、関連出願（companion case）（米国特許第5,250,245
号として現在発行）があるために現在は放棄、それらの両方の文献に開示された
記載を本明細書で援用する）は、新規の直接溶融紡糸工程による、該細フィラメ
ント（fine filament）の作製法に関するものであった。
売買における細フィラメント繊維（フラットまたは加工）糸への反応は、細フ
ィラメント糸の総糸・デニール（total yarn denier）（ＤY）がそれが代替する
より高いｄｐｆ糸のＤYとおおよそ同じでない限り、繊維布地における使用に限
定する傾向があった。例えば、現在使われている（incumbent）糸が、デニール
１．５ｄｐｆのフィラメントを有し（この現在の糸を低フィラメントカウント（
ＬＦＣ）糸として言及する）、フィラメントがＬＦＣ糸の半分のｄｐｆ、すなわ
ち０．７５ｄｐｆである細目のフィラメントで代替される場合、現存する繊維の
最終用途における直接代替とする、すなわち同じ布地の重さ（グラム／平方メー
トル）を提供するには、細目のフィラメント（０．７５ｄｐｆ）糸におけるフィ
ラメント
の数は、現在のＬＦＣ糸のフィラメントの数のおおよそ２倍である必要がある。
換言すれば、例えば１００フィラメントかつ１５０デニール（すなわち、１．５
ｄｐｆ）のＬＦＣ糸は、低めの０．７５ｄｐｆのために、同じく１５０デニール
しかし２００フィラメントのＨＦＣ糸によって取り替えられるべきである。ある
繊維生産者は、それゆえ、２回（または以上）独立した小さめの細フィラメント
「束」を紡糸し、それとは別の小さめの東を一緒に混ぜ（co-mingled）(インタ
ーレースさせ（interlaced）)取り替えられる大きめのｄｐｆのＬＦＣ糸の総糸
・デニール（ＤY）に等しい所望のＤYを有する単一のＨＦＣ糸を提供する。彼ら
は、この独立した紡糸にかかる紡糸生産性の損失、すなわちたった１つの糸用の
フィラメントを提供するのに２つ（または以上）の紡糸口金が用いられるという
事実に起因する紡糸生産性の損失にかかわらず、これを行ってきた。多くの紡糸
口金を用いる理由は、高めのｄｐｆのフィラメントを紡糸する先行の経験に基づ
いて、満足のいく品質レベルを維持するために（エンドに沿った（アロング・エ
ンド（along-end））デニール、構造均一性および機械特性が、我々の用いる基
準である）。紡糸口金面における「有用な」押出領域（ここではフィラメント押
出密度（ＦＥＤ）として、言及され、＃／cm2として得られる）あたりの紡糸さ
れたフィラメントの数（＃）を大きめのｄｐｆのＬＦＣ糸を紡糸するのに以前用
いられたものを著しく超えて、増加させることは望ましくないと信じられてきた
からである。顧客が繊維生産者から、独立した低糸デニールの小さめの細フィラ
メント糸を受け取ることになっていた場合、顧客は望みの総糸デニール（ＤY）
を得るために２つ以上のこれらの小さめの細フィラメント糸を一緒に混ぜること
を望むであろうから、最終繊維糸を作る際に彼にとって追加のコストがかかるこ
ととなるであろう。また同じ糸デニール（ＤY）の単一のＨＦＣ束をインターレ
ースすることにより提供されるのと同様な視覚的布地の美観（または染色均一性
）を、独立して紡糸された混ぜこみフィラメント(co-mingling filament)糸は提
供しなかった。換言すれば、諸撚り糸と一体のインターレース糸の間には美観お
よび／または性能の著しい検知しうる相違が存在した。
従って、ＨＦＣ細フィラメント糸の下流工程のために要求されるアロング・エ
ンド均一性および機械特性を維持しながら、単一押出紡糸口金からの細ｄｐｆフ
ィラメントの単一ＨＦＣ束を紡糸し（すなわち２つ以上のフィラメント束をよる
必要のない）、そしてそれにより紡糸生産性を犠牲にすることのない、溶融紡糸
工程を提供することが望ましかった。
本発明によると、１３から２３の相対粘性率（ＬＲＶ）および２４０℃から２
６５℃のゼロ剪断融点（Ｔm o）を有するポリエステルポリマーから、少なくとも
１５０の細フィラメントの数（＃）および０．５から２.２のスパン・デニール
・パー・フィラメント(ｄｐｆ)sを有するインターレース・マルチフィラメント
（ＨＦＣ）糸を溶融紡糸することによる作製工程が提供され、
（i）ポリエステルポリマーを溶融し、得られた溶融物をＴm oを超え、２５℃
から５５℃のポリマー温度（Ｔp）まで加熱し、そして加熱した溶融物を濾過す
る工程と、
（ii）紡糸口金面にある少なくとも１５０のキャピラリーを通して、濾過した
溶融物を押し出し、少なくとも６フィラメント／cm2のフィラメント押出密度（
ＦＥＤ）および総溶融物質量フロー速度（total melt mass flow rate）Ｗ（g/
分で表す）において、少なくとも１５０のフィラメントストリーム（filament s
tream）の前述の数（＃）を形成する工程と、
ここで、これら全てのストリームの総溶融物質量フロー速度はＷ（＝ｗｘ＃
） で、ここでｗは１つのキャピラリーを通しての質量フロー速度で、かつ＝(
ｄｐｆ)sx(Ｖs)/9000であり、Ｖsは、紡糸引き取り速度 （spinning withdrawa
l rate）であり、少なくとも２Ｋm/分であって、
（iii）新たに押し出された（freshly-extruded）フィラメントストリームを
直ちに紡糸口金面の下方でディレイシュラウド（delay shroud）により保護し、
次いでそれらを層流速度（Ｑam/分）の急冷空気（quenching air）によりスピン
ファクター（Spin Factor）ＳＦが、０．２から１となるよう、冷却する工程と
、
ここで、スピンファクター（ＳＦ）は、下記の式で計算される、
SF= k{(LRV)[(Tm o+25)/(Tp)]6[(Vs)2/(dpf)s][(Qa/W)0.2][(FED)(Lq)]-0.7]}n
ここで、"k"＝2.4x10+5であり、'n'＝マイナス(-)0.8である。
（iv）フィラメントストリームをＴg未満の温度まで冷却し、得られた冷却フ
ィラメントを、紡糸口金面からの収束距離（convergence distance）（Ｌccm）
で、少なくとも１５０フィラメントの単一のマルチフィラメント束に収束し、そ
して単一マルチフィラメント束をインターレースして、インターレース紡糸配向
糸（interlaced spin-oriented yarn）を提供する工程と
を含み、
ここでインターレース糸は、２から５Ｋm/分の巻取り速度で、パッケージを形成
する。
示されるように、スピンファクター（ＳＦ）は、重要であり、下記の式により
定義され、
ＳＦ＝k[ηaσFＱF]n
であり、ここで用いるのは下記の「拡張された」式であり、
SF= k{(LRV)[(Tm o+25)/(Tp)]6[(Vs)2/(dPf)s][Qa/W)0.2][(FED)(Lq)]-0.7]}n
ここで、
k＝2.4x105
n＝マイナス(-)0.8
ηa（明白な溶融物粘度）＝(ＬＲＶ)[(Ｔm o+25)/(Ｔp)]6
σF(紡糸ライン応力ファクター(spinline stress factor))=(Ｖs)2/(dpf)s
ＱF（急冷ファクター）=[(Ｑa/Ｗ)+0.2][(ＦＥＤ)(Ｌq)-0.7]
Ｗ（g/分/押出束）＝（＃フィラメント）ｘ（ｗ）
ｗ（g/分/キャピラリー）＝[(dpf)sxＶs(m/分)/9000]
Ｑa＝分あたりの空気層流のメートル
ＦＥＤ＝「有効な」押出領域あたりの＃フィラメント（cm2）
Ｌq＝ディレイ急冷長（cm）
ここでηa、σF、およびＱＦの３つの全ては、本発明に従って、均一の細フィラ
メント（ＨＦＣ）糸を紡糸するために、スピンファクター（ＳＦ）が０．２から
１となるよう、上記の関係で示されるように、バランスがとれているべきである
。
フィラメントの品質レベルは、アロングエンド・デニール（すなわち、低デニ
ール分布（ＤＳ）、望ましくは２．５％未満、特に約２．０％未満、好ましくは
約１．５％未満、そして特別に約１．０％以下であり、これら均一性の基準は、
ｄｐｆが減少すると、ますます取得が困難となると考えられている）、構造均一
性（アロングエンド延伸張力（係数）変化（ＤＴＶ、％）として測定され、望ま
しくは１％未満であるべきであり、スピンファクター（ＳＦ）との関係で、より
詳細に論議され、特に、後述の図１を参照のこと）および機械特性（標準化され
た破断時のデニール強力(ＴB)によって測定され、ここで(ＴB)n＝強力(g/d)(Ｒ
ＤＲ)s(20.8/ＬＲＶ)0.75、後に論義するようにここで(ＲＤＲ)sは、残留（resi
dual）スパン延伸比であり、(ＲＤＲ)s＝［１＋(ＥB)/100］と定義され、ここで
(ＥB)は破断伸びパーセントである）。
この後議論されるように、ここおよび当該技術でのキャピラリー寸法（Ｄは直
径、Ｌは長さ）は、非常に重要である。Ｌ／Ｄ比が少なくとも２であり、Ｌ／Ｄ4
値は、少なくとも３３５mm-3であるような、該寸法が好ましい。
この新しい溶融紡糸工程により、本発明に従い、少なくとも５０００の溶融紡
糸生産性を達成することが可能となり、ここで溶融紡糸生産性（Ｐs）は、引き
取
り速度（Ｖs）（m/分）および（Ｐs＝Ｖsx(ＲＤＲ)s）の式に従う、紡糸配向フ
ィラメントの残留スパン延伸速度(ＲＤＲ)sから得られ、そして(ＲＤＲ)sは、(
ＲＤＲ)s＝［１＋(ＥB)/100］として与えられ、ここで(ＥB)は破断伸びパーセン
トである。
得られるインターレース・マルチフィラメント糸は、後に示されるように、新
しいものと考えられている。というのは、それらは、少なくとも１５０の細デニ
ールフィラメントを数え、２．２スパンｄｐｆ(ｄｐｆ)sまでの、そして延伸さ
れた時に１ｄｐｆまでの、それでもそれらのフィラメントもつれは、一体のイン
ターレースを示す。示されるように、フィラメントには低ＤＴＶ値として、そし
て望ましくは低ＤＳとして、糸には高(ＴB)n値として、表されるように、それら
は、望ましい均一性を示す。
ある紡糸配向糸（spin-oriented）は、すなわち紡糸したままの（as-spun）条
件において「直接使用」糸として用いることができ、紡糸配向糸の殆どは、組合
せ（coupled）または別途（split）の工程において、単一エンドまたは２、３の
エンドのシートの形態、またはヨコ糸なしのタテ繊維シート（weftless warp sh
eet）の形態に、延伸され、所望するように残留伸び（residual elongation）が
、通常、約１５％から約４０％の間であり、かつ標準化(ＴB)n値が少なくとも５
．５g/dd、好ましくは少なくとも５g/dd、および特に少なくとも６g/ddを有する
延伸フラットマルチフィラメント糸を提供することができる。そのような延伸は
、組合せまたは別途延伸工程の一部として、例えば延伸空気噴射加工（draw air
-jet texturing）または延伸仮撚り加工（draw false-twist texturing）として
、組み込むことができ、その場合糸は、幾分高い伸びまで、例えば、約４５％に
まで延伸されることができる。糸は、望むならば、圧縮捲縮工程（例えば、スタ
ッファー・ボックス捲縮）にかけることができる。
本発明のＨＦＣ糸（紡糸または延伸、フラットまたは加工糸にかかわらず）は
、
一体のインターレースを有し、少なくとも１５０フィラメント、好ましくは少な
くとも１７５フィラメントおよび特に少なくとも２００フィラメントを有する。
示されるように、紡糸されたままのフィラメントのスパンデニール(ｄｐｆ)sは
、望ましくは０．５から２．２であり、そして好ましくは０．６、０．６５また
は０．７であり、例えば約２(ｄｐｆ)sまでである。延伸された（例えば、フラ
ットまたは延伸加工された）本発明のＨＦＣ糸のデニール・パー・フィラメント
は、約１以下で、通常約０．８までの、例えば０．２から０．８ｄｐｆのフィラ
メントデニールを有する。本発明の延伸加工ＨＦＣ糸は、破断伸びが１５％から
４５％、標準化破断時デニール強力が少なくとも４g/dd、好ましくは少なくとも
４．５g/dd、および１０００メートルあたり１０未満のＴoray Ｆray Ｃount、
好ましくは１０００メートルあたり５未満であることによってさらに特徴づけら
れる。
後で嵩高にできる（post-bulkable）高フィラメントカウント（ＨＦＣ）糸は
、デニールおよび／または断面の異なる２つ以上のタイプのフィラメントを含む
ＨＦＣ混合フィラメント糸を、フィラメントタイプ間に潜在的な異なる収縮率（
potential differential shrinkage）を提供する（結晶性の差のため）ような選
ばれた条件下において、紡糸および穏やかに熱固定することにより作製すること
ができる。すなわち、このような選ばれた条件とは、少なくとも５％の収縮差を
保存するのに十分であり（すなわち、固定のため加熱しすぎないよう）、そして
延伸混合フィラメント糸が、緩やかな条件下加熱される場合、ＨＦＣ延伸混合フ
ィラメント糸が十分な異なる収縮率を保持し、差異を伴って収縮し、そして異な
るフィラメント長を有する（エンドに沿ったループを与える）糸を与え、それに
より表面フィラメント（もとは低収縮性）のｄｐｆよりも大きい(ｄｐｆ)coreを
有するコアフィラメント（もとは高収縮性）を含むＨＦＣバルキーヤーンを提供
するような条件のことである。本発明のＨＦＣ混合収縮糸において、精錬（boil
-off）収縮後（ＡＢＯ）の表面フィラメントは、望ましくは１未満の（ｄｐｆ）ABO
、そして好ましくは０．８未満を有し、総糸平均(ｄｐｆ)Y（精錬後）は、（
例えば、実施例５に示すように）通常１未満となるべきである。
本発明のさらなる態様および具体例は、この後表される。
図１は、先に定義し延伸張力変数（ＤＴＶ、％） 対 スピンファクターＳＦ
の図である。本発明の未延伸糸は、好ましくは１％未満のＤＴＶ値を有し、ＳＦ
が、破線で示された０．２から１の範囲内となるように紡糸される。本発明の好
適な糸を作製するためのＤＴＶおよびＳＦ値の好適な組合せは、線ＡおよびＣの
間の陰をつけた領域/////により表され、ここで線ＡおよびＣは、式ＤＴＶ＝ａ(
ＳＦ)＋ｂを有し、ここでａ＝１かつ、線ＡおよびＣそれぞれにおいてｂ＝＋０
．２および−０．２、（特に好適な線Ｂのどちらの側も、線Ｂでは、ｂ＝０であ
ることを除き、同様に表現される）そしてＤＴＶおよびＳＦ値は共に０．２およ
び１の間である。
図２は、精錬収縮パーセント（Ｓ） 対 破断伸びパーセント（ＥB）の表現
図であり、ここで直線１、２、３、４、５、６、７および８は(１−S/Sm)が数値
0.85、0.7、0.6、0.4、0.2、0.1、0.05および0を、それぞれ表し、曲線９は、例
えば、紡糸速度を増加するが他の全ての工程変数を変化させることなく、形成さ
れる一連の糸での典型的収縮 対 破断伸びの関係を表す。他の工程変数（ｄｐ
ｆ、ポリマー粘度等）を変えると、本質的に類似の配置である類似の曲線の「フ
ァミリー」を生産する。垂直な破線は、本発明の好適なフィラメントのＥB値の
範囲を示す。すなわち、ＥB値は４０％から１７５％、経時安定性に基づき、１
６０％が事実上の上限であり、特に１４０％までである。
「幅広斜線部の」/////領域によって表される本発明の好適なフィラメントは
、延伸フィード糸に特に適しており、約９０％から１６０％のＥB値および少な
くとも約０．０５の(１−Ｓ/Ｓm)値によって定義される（線７）。
特に直接用法（すなわち、さらなる延伸および／または加熱の必要のない）に
適した本発明の好適なフィラメントは、約４０％から約９０％のＥB値および少
な
域によって表される（線１）。
式(１−Ｓ/Ｓm)は、応力誘発結晶化相対度（ＳＩＣ）として、ここで用いられ
る。Ｓmは、結晶比度の非存在下における所定の分子の伸長度（ＥB）のフィラメ
ントに期待される最大収縮ポテンシャルであり、下記のように計算することがで
きる。
Ｓm（％）＝（［(ＥB)max−ＥB］/［(ＥB)max＋１００］）１００％
ここで(ＥB)maxは、総非晶質「等方性」フィラメントの期待される破断伸び(ＥB
)の最大値である。典型的繊維粘性率ＬＲＶ値が約１３から約２３のポリマーか
ら紡糸されるポリエステルフィラメントでは、(ＥB)maxの標準値は、６．５の最
大残留延伸比を提供するには実験的に約５５０％であると知られている(参考文
献：高速繊維紡糸、Ａ.ＺiabickiおよびＨ.Ｋawai編、Ｗiley-Ｉnterscience（1
985）409頁)そして、このように、Ｓm（％）は、次に示す単純な式によって、こ
こでは定義される。
［（５５０−ＥB）/６５０］ｘ１００％
図３および４は、高フィラメント押出密度（ＦＥＤ）を有する部分的紡糸口金
配列の部分略図である。配列は、押出束を通る冷却空気の流れを最適にするよう
に、そして、押し出されたばかりのフィラメントの癒着および劣った紡糸成果お
よび急冷されたフィラメント束の劣ったアロングエンド均一性を最小にするよう
に設計されている。そのような配列は、Ａnejaらによって1994年3月16日に出願
された、許可された出願Ｎo.08/214,717(ＤＰ-4555Ｈ)において記述されており
、図３の５環（5-ring）配列は、単に便宜上これから採用した。孔（オリフィス
）は、ＨＦＣ糸を与えるために、同様に互い違いにしながら、より多くの環を配
列することができ、単一の紡糸口金からの紡糸されるフィラメントの数を増加さ
せること
ができる。これは、図４において、単一の紡糸口金からの２００フィラメントを
紡糸するものが示される。
本発明の紡糸配向フィラメント糸作製用に用いられるポリエステルポリマーは
、「親」出願用と同様である。すなわち、ポリエステルポリマーは、約１３から
約２３の範囲の相対粘性率（ＬＲＶ）、約２４０℃から約２６５℃の範囲のゼロ
剪断融点（Ｔm o）、そして望ましくは約４０℃から約８０℃の範囲のガラス転移
温度（Ｔg）、を有するよう選ばれたエチレンテレフタレートポリマーである（
ここでＴm oおよびＴgは、窒素ガス下、１分あたり２０℃の加熱速度で２回目の
ＤＳＣ加熱サイクルから測定される）。前記ポリエステルポリマーは、Ａおよび
Ｂが交互になっている構造ユニットからなる線状縮合ポリマーであり、ここでは
Ａのユニットは、構造式［-Ｏ-Ｒ'-Ｏ-］のハイドロカルビレンジオキシユニッ
トであり、Ｂのユニットは、構造式［-Ｃ(Ｏ)-Ｒ"-Ｃ(Ｏ)-］のハイドロカルビ
レンジカルボニルユニットであって、ここでＲ'は、主に［-Ｃ2Ｈ4-］であり、
エチレンジオキシ(グリコール)ユニット［-Ｏ-Ｃ2Ｈ4-Ｏ-］として、およびＲ"
は、主に［-Ｃ6Ｈ4-］であり、1,4-フェニレンジカルボニルユニット［-Ｃ(Ｏ)-
Ｃ6Ｈ4-Ｃ(Ｏ)-］として、十分なエチレンテレフタレート［-Ｏ-Ｃ2Ｈ4-Ｏ-Ｃ(
Ｏ)-Ｃ6Ｈ4-Ｃ(Ｏ)-］繰り返し基（repeat group）を提供し、約２４０℃および
約２８０℃の間のＴm oを維持する。好適なポリ（エチレンテレフタレート）を基
礎とするポリマー（ここではＰＥＴまたは２ＧＴとして表す）は、例えばＨ.Ｌu
dewigによる著書「ポリエステル繊維、化学と技術」、Ｊohn Ｗiley and Ｓons
Ｌimited社刊（1971）に記述されているようなＤＭＴ法、または例えば、Ｅdgin
gの米国特許第4,110,316号に記述されているようなＴＰＡ法によって形成するこ
とができる。例えば、１５パーセントまで（または２０パーセントまでさえも）
までのハイドロカルビレンジオキシおよび／またはハイドロカルビレンジカルボ
ニルユニットが異なるハイドロカルビレンジオキシおよびハイドロカルビレンジ
カルボニルユニットで置き換えられ、改良された
（enhanced）低温での分散染色性、風合い、および美的特性を提供するコポリエ
ステルも含まれる。置き換えに適したユニットは、例えば、殆どの米国特許第4,
444,710号（実施例ＶＩ）、Pacofskyの米国特許第3,748,844号（Ｃol.4）、およ
びＨancockらの米国特許第4,639,347号（Ｃol.3）に開示されている。
ここで用いられるポリエステルポリマーは、望むならば、エチレン-5-Ｍ-スル
ホイソフタレート残留部（residue）のような、イオン性染色部位を組み込むこ
とによって改質することができ、ここでＭは、アルカリ金属陽イオン、例えば、
約１から約３モルパーセントの範囲内である。紡糸配向フィラメントおよび延伸
フィラメントの染色性またはそれからの他の特性を調整するには、若干のジエチ
レングリコール（ＤＥＧ）を、ＢosleyおよびＤuncanの米国特許第4,025,592号
により開示されているように、ポリエステルポリマーに加えることができ、およ
びＧoodleyとＴaylorの米国特許第4,945,151号に記述されているように、分枝剤
（chain-branching agent）と組合せることができる。分散染料との染色性を増
大させるには、殆どの米国特許第4,444,710号、Ｐacofskyの米国特許第3,748,84
4号、Ｈancockの米国特許第4,639,347号、およびＦrankfortとＫnoxの米国特許
第4,134,882号および第4,195,051号に述べられているようにコポリエステルを用
いることができる。コポリエステル糸の高い収縮を克服するために（与えられた
エンド使用で望ましくないと考えられるならば）、Ｋnoxの米国特許第4,156,071
号、ＭacＬeanの米国特許第4,092,229号、およびＲeeseの米国特許第4,883,032
号、第4,996,740号、および第5,034,174号に述べられたように収縮を減らすため
に、代表的分枝剤を用いることができ、粘度の高いポリマー（例えば、約＋０．
５から約＋１．０ＬＲＶユニット）は、糸の収縮をコントロールするのに用いる
ことができる（例えば、結晶化度の程度）。
殆どの溶融紡糸工程の詳細は、米国特許第5,250,245号および第5,288,553号に
おいて述べられているので、繰り返す必要がない。ポリマーは、温度Ｔpまで加
熱され、好適な寸法のキャピラリー（示されたように、Ｌ/Ｄ4が少なくとも３３
５
mm-3）を通して押し出され、押し出されたばかりのフィラメントストリームは、
短いディレイシュラウド（好ましくは２から５ｃｍの長さの）で直ちに保護され
、次いでＤauchertによる米国特許第3,067,458号およびＫnoxの米国特許第4,156
,071号の実施例１、２および１１に記述されているように、好ましくは放射状に
、急冷され、この固体フィラメント（solid filament）を形成する。この固体フ
ィラメントは、例えば、Ａgersの米国特許第4,926,661号に記述されているよう
に計量器付き仕上チップアプリケーターガイド（metered finish tip applicato
r guide)によって、好ましくは単一束へ収束される。この収束は、低い下流空気
の引き（drag）に対する要求（高い巻取り張力を与える） 対 最適急冷空気流
（低ＤＴＶおよび低ＤＳを提供するため）に対する要求とのバランスをとるため
に収束長（Ｌc）を選択しながら行われる。通常、引き取り（withdrawal）速度
は、供給ロール(好ましくは、Ｓ捲き（Ｓ-wrap）配置を用いて、捲き取りの前に
失速ロール（let-downroll）と連動する）の使用によってコントロールされる。
ＢuntingとＮelsonによる米国特許第2,985,995号およびＡgersによる米国特許第
4,926,661号において記述されているように、単一フィラメント束は、インター
レースされ、一体のインターレース糸を提供する。インターレースは、慣用の方
法によって、例えばＨittの米国特許第3,290,932号のように、またはピン・カウ
ント（pin count）、それは数種の示度の平均であるが、を与えるRothschild装
置によって都合良く測定される。
一般に、未加工フィラメントおよび糸は、ここで「フラット」として、そして
延伸される紡糸されたままの（未延伸）フラット糸は、「供給」または「延伸供
給」糸として言及される。さらなる延伸および／または熱処理の必要のない「繊
維」糸として用いることのできる紡糸されたままの（未延伸）糸は、ここでは「
直接使用」糸として言及される。繊維の目的には、「繊維」糸は、十分に高いモ
ジュラスおよび降伏点、および十分に低い収縮率などの、ある種の最小限の特性
を通常有するべきであり、これらの特性は、繊維への加工および引き続く使用の
ために最小限の特性を有する前にさらなる加工を要する従来のフィード糸から該「
繊維」糸を区別するものである。適切ならば、我々の技術教示は、他の形態のポ
リ
エステルフィラメント、例えば、次いでステープルファイバーに変換することが
でき、好ましくそして、この後教示されるように達成されうる特性のバランスに
従って用いることができる、束またはトウにも適用することができることが認識
されるであろう。
示すように、本発明の主な目的は、生産性の問題および先行技術の欠点を解決
するということである。すなわち、それらの間題点および欠点としては、低フィ
ラメント数の独立したフィラメント束を溶融紡糸し、および２つ以上のそのよう
な独立したフィラメント束を組合せ、延伸整経する前または延伸加工した後に、
そのようなより少ない束（少ないフィラメントを有する）をインターレースまた
は一緒に混ぜることにより所望の総糸デニール（ＤY）を提供することである。
そしてこれを解決する過程で、ここではアロング・エンド延伸張力変数（ＤＴＶ
、％）、アロング・エンドデニール分布（ＤＳ、％）（これは十分な物理的均一
性を示す）によって測定される十分なアロング・エンド構造均一性、および機械
特性（繊維加工に用いられる、２０．８のＬＲＶのポリマーに標準化された、糸
の破断時デニール強力により測定される）のフィラメント（すなわち、ここでは
「フレイ（fray）（ほつれ）」として言及される破断したフィラメントが本質的
に存在しない均一な繊維糸を提供する）を提供することである。示されるように
、我々は、ポリマー（ＬＲＶおよびＴm o）および０．２から１範囲内のスピンフ
ァクター（ＳＦ）を提供するような、特にＤＴＶ（％）が１未満、例えば０．２
から１であり、かつまた［ＳＦ ＋０．２］および［ＳＦ −０．２］の間であ
るような、工程条件を注意深く選択することによりこれを達成してきた。言い換
えれば、前述のように、これらのファクターは、重要であり、本発明によると、
ηaは、温度Ｔpにおける「明白な」溶融物粘度であり、σFは、紡糸ライン応力
ファクターであり、ＱFは、急冷ファクターであり、本発明に従う単一紡糸口金
から均一な細ｄｐｆＨＦＣ糸を紡糸するために、これら３つは全て示されたよう
にバランスがとれているべきである。
本発明の細フィラメント糸は、タテ糸延伸、空気噴射加工、仮撚り加工、ギア
捲縮、およびスタッファボックス捲縮、等にかけることができる。
通常、「ベント・ダブル・ヒーター配置（bent double heater configration
）」（例えば、Ｂarmag ＦＫ900のような、そしてここでは工程Ａとして表され
る）によって特徴づけられる仮撚り加工（ＦＴＴ）機械で細ｄｐｆフィード糸を
延伸加工する場合、１０００メーターあたり５００から１０００の非常に高い東
レ・フレイ・カウント（Ｔoray Ｆray Ｃount）（破断フィラメント）が得られ
た。しかしながら、我々が第１の上流接触点と第１の摩擦加撚挿入点との間の破
断角度を１５度未満に減じることによって撚り誘発延伸（twist-induced draw）
を減じるために、および上流接点の曲率半径を２．５ｍｍを超えるまで増加させ
るために延伸加工糸ライン（draw-texturing threadline）に装置を挿入した場
合、慣用の「ベント配置」ＦＴＴ機械において加工した時、我々は破断フィラメ
ント（フレイ）の数を著しく減少（本質的に除去）させ（実施例２および３に示
す）、この技術はここでは工程Ｂ（本発明によると）として表される。Ｂarmag
ＦＫ900または他の「ベント配置」ＦＴＴ機械を有する者にとって、この「撚り
トラップ（twist trap）」現象を除去するためにヒーターおよび／またはスピン
ドルを動かして、「ベント配置」を修正したり、または存在する「ベント」機械
を取り替え、そして「背の高い（tall）」線状配置ＦＴＴ機械を購入、またはム
ラタベルト機械を購入するというようなより高価な解決法よりも工程Ｂは、はる
かに好ましい。そのような方法は、工程Ｂ（本発明の１つの態様である）よりも
、もっと費用のかかる解決法であるからである。
我々の新しいフィラメント（およびそれから得られる東／トウ）は、捲縮され
、望むならば、およびステープルおよびフロックにカットすることができる。こ
れらの改良糸から作られた布地は、慣用のサンディング（sanding）およびブラ
ッシング（brushing）による表面処理によってスエード調触覚を与えることがで
きる。我々の新しい低収縮フィラメント糸は、直接使用フラット繊維糸として用
いることができる。新しい糸は、延伸を行う必要のない、空気噴射加工およびス
タッフア・ボックス捲縮用のフィード糸として用いることができる。フィラメン
トの強
さおよび均一性の改善した組合せは、これらのフィラメント糸を、破断したフィ
ラメント（またはフィラメントの破断）のない細フィラメント糸を要する、およ
び／または重要な染料（critical dye）での均一な染色を要する最終用途のため
の処理に特に適したものにすることができる。本発明の細デニールフィラメント
ポリエステル糸は、高エンド密度モイスチュアバリア布地、例えば雨着および医
療着の作製に、特に好適である。編んだおよび織った布地の表面は、（ブラッシ
ングまたはサンディングにより）毛羽立たせることができる。さらにデニールを
減ずるためには、フィラメントは慣用のアルカリ処理により（好ましくは布地の
形態で）処理することができる。
我々の新しいフィラメント、特に陽イオン性染色の可能なものは、好ましくは
Ｓtrachanによる米国特許第3,940,917号に記述されている空気によるもつれ（ai
rentanglment）エラストマー糸（およびストリップ）用の被膜としても用いるこ
とができる。本発明の細フィラメントは、紡糸中ライン上で、またはライン外で
、高デニールポリエステル（またはナイロン）フィラメントと共に混ぜ、クロス
染色効果および／または後に嵩高にできる混合収縮ポテンシャルを提供すること
ができ、ここでビーミング／スラッシング（beaming/slashing）しながら、加熱
下オーバーフィードする等のライン外で、または布地の形態で、染料浴中等で嵩
は、大きくなる。インターレースの程度および紡糸の間に適用された仕上剤（fi
nish）のタイプ／量は、繊維加工上の必要性および最終的に所望の糸／布地の美
観に基づき、通常選択することができる。フィラメント表面摩擦特性は、断面、
艷消し剤の選択、およびアルカリエッチングのような処理を通して変化させるこ
とができる。さらに、二酸化チタン艷消し剤に対してシリコンジオキサイドの使
用によって、摩擦特性は、より絹様に高めることができる。他の不活性金属酸化
物も艷消し剤として用いることができる。ここで用いられる紡糸配向ポリエステ
ルフィラメントは、ＧrindstaffおよびＲeeseによる米国特許第5,069,844号、第
5,069,845号および第5,069,846号に記述されているように、押し出されたばかり
のフィラメントに苛性アルカリを適用し、好都合に処理することができ、よりナ
イロンフィラメントにより類似した、改良された湿気吐き出し（moisture-wicki
ng）特性を伴
うポリエステルフィラメントを提供することができる。
実に、特にこれらおよび他の技術の進歩としてさらなる変更が明らかとなるだ
ろう。例えば、いかなるタイプの延伸捲き取り機も使用することができ、フィー
ドおよび／または延伸糸の後熱処理（post heat treatment）は、所望ならば、
いかなるタイプの加熱装置（例えば、熱したゴデット、熱空気および／または蒸
気の噴射、熱管を通過、マイクロ波加熱等）によっても適用することができ、仕
上適用は、慣用ロールの適用（conventional roll application）によって実施
することができ、ここで計量器付き仕上げチップアプリケーターが好適であり、
仕上は、例えば、延伸に先立つ紡糸の間および捲き取りに先立つ延伸後に、数ス
テップで適用することができ、インターレースは、加熱または非加熱もつれ空気
噴射を用いて発達させることができ、そして例えば、紡糸の間および延伸の間に
数ステップで発達させることができ、そして糸のヨコ糸のないシート（weftless
sheet of yarn）にもつれリード（tangle-reed）を使用するような他の装置を
用いることができる。
本発明は、この後述べられる種々の延伸および／または熱処理工程における本
発明の糸の利点を利用するための、さらなるバリエーションおよび方法に役立つ
。理解されるように、フィードフィラメントは、本発明に従い、糸の形態でまた
はフィラメント束（必ずしも真の「糸」の一貫性を有する必要はないが、便宜上
、ここでは複数のフィラメントは、糸または束として、そのような用語によって
特別な制限を意図することなく、しばしば言及される）として供給され、および
／または加工される。
試験方法
試験法の多くは、「親」出願および米国特許第4,123,882号、第4,156,071号、
第5,066,4475号、および第5,288,553号において詳細が述べられ、これらの記載
を本明細書で援用するので、ここでのさらなる詳細な議論は、余分であろう。
破断したフィラメント、特に加工糸は、商業的Ｔoray Ｆray Ｃounter（ＤＴ
104型、東レ株式会社、日本）で、７００ｍｐｍの直線速度で５分間、すなわち
３５００
メートルあたりのフレイ（ほつれ）数で測定された。次いでフレイ数は、ここで
は１０００メートルあたりのフレイ数として表わされる。
延伸張力変数（ＤＴＶ）は、デュポン社の「延伸張力計（Ｄraw Ｔension Ｉn
strument）」で１．７０７Ｘの延伸比で少なくとも９０％の伸びを有する紡糸さ
れたままの糸に対し、１メートルの長さのヒーター上を１８５ｙｐｍ（１６９．
２ｍｐｍ）で１８５℃で測定され、ここでは張力をコントロールするのにカサブ
ランカタイプロール（casablanca type rolls）（ニップロールnip rollsに対し
）が用いられる。デュポン社の機械およびその有効性に関する情報の問い合わせ
は、Ｅ.Ｉ.ＤuＰont de Ｎemours and Ｃompany社のＥngineering Ｒ＆Ｄ部（Ｗi
lmington,Ｄelaware 19898）に宛てることができる。同様な原理を用いる別の器
械ブランド（しかし、デュポン社の機械と対応すべき）は、ＴＥＸＴＥＣＨＮＯ
社製のＤＹＮＡＦＩＬであり、これは、非接触ヒーターを用いる固定歪み装置（
fixed-strain device）（長さ約３０インチ）であり、そして、標準セットアッ
プは、１．６Ｘの延伸比である。
下記の実施例は、単一の紡糸口金から単一の束にフィラメントを紡糸して１５
０を超えるフィラメントのマルチフィラメントＨＦＣ糸の調製法を示すことによ
り、さらに本発明を説明するものであるが、制限を意図するものではない。
実施例１
我々は、公称２１．２ＬＲＶおよび２５５℃のゼロ剪断融点Ｔm oを有する２Ｇ
-Ｔポリエステルポリマーからフィラメント押出密度（ＦＥＤ）を変化させて、
多数のマルチフィラメントＨＦＣ糸を紡糸した。これらの一部の工程および生成
物の詳細は、表Ｉに要約される。記録された最も低いｄｐｆは、０．６まで下っ
た（１５０デニール、２５０フィラメント糸）。そのような低めのｄｐｆの紡糸
されたままの糸は、この後、実施例４に記述される。比較アイテムは、アイテム
６Ｃのように文字Ｃによって表示される。０．７５％未満のＤＴＶを有する糸は
、
好適を示す文字「Ｐ」によって表示される。２から２．５％の範囲内のデニール
分布（ＤＳ）値を有する糸は、文字「Ｎ」によって表示される（好適でないが本
発明によるものを示している）。少なくとも６g/ddの好適な標準化破断時デニー
ル強力(ＴB)nを有する糸は、文字「Ｔ」によって表示される。１６０から１７５
％の範囲内のは破断伸び(ＥB)値を有する糸は、文字「Ｅ」によって表示され、
そのような糸は、低い破断伸び、例えば９０から１６０％（好ましくは９０〜１
４０％）の延伸フィード糸よりも低い経時安定性を有する。１から４６、８４か
ら１５０、および１５９から１８５の糸は、長さ（Ｌ）３６ミル（０．９１４ｍ
ｍ）および直径（Ｄ）９ミル（０．２２９ｍｍ）の紡糸口金キャピラリーを用い
て、溶融紡糸された。４７から８３の糸は、ＬｘＤ ２１ミルｘ７ミル（０．５
３３ｍｍｘ０．１７８ｍｍ）の紡糸口金キャピラリーを用いて、溶融紡糸された
。１５１から１５８の糸は、ＬｘＤ １８ミルｘ６ミル（０．４５７ｍｍｘ０．
１５２ｍｍ）の紡糸口金キャピラリーを用いて、溶融紡糸された。１から４６の
糸は、６．５４＃／cm2のＦＥＤを有する紡糸口金から紡糸された１６８フィラ
メント糸であった。４７から１５０の糸は、７．７＃／cm2のＦＥＤを有する紡
糸口金から紡糸された２００フィラメント糸であった。１５１から１５８の糸は
、７．９４＃／cm2のＦＥＤを有する紡糸口金から紡糸された２０４フィラメン
ト糸であった。そして１５９から１８５の糸は、９．７４＃／cm2のＦＥＤを有
する紡糸口金から紡糸された２５０フィラメント糸であった。
（比較「Ｃ」アイテムによって）示されるように、ＦＥＤが増加すると、これ
らＨＦＣ糸の紡糸実績が低下することを、我々は発見した。この劣化に打ち勝つ
ため、我々の最初のステップは、標準的工程変数および装置をチェックし、最適
化することであった、例えば均一な空気フローを確実にすること、および適切な
収束長（すなわち、粘着性のフィラメントなしに収束を可能にする程度に長いが
、空気引き（drag）からの紡糸ライン張力の増加を減ずる程度に短い）を最適化
すること、および良いポリマー品質を提供するポリマー温度にセットする（熱的
変
性なしに）ことである。我々は、この最初のステップが紡糸実績を幾分か改善す
ることを発見したが、それでもまだ満足のいかない場合もあった。我々の次のス
テップは、押出／急冷工程を再考することである。我々にとって、（単一パック
の代わりに２つのパックから紡糸する）ダブル・エンディング（double-ending
）により、ＦＥＤを減じるのは、生産性を５０％に削減することになるので、許
容できなかった。我々の目的は、糸の器械特性(ＴB)n、アロング・エンドデニー
ル(ＤＳ)、およびアロング・エンド構造（ＤＴＶ）をダブル・エンディングなし
に改善させることであった。スピンファクター（ＳＦ）の式は、紡糸工程へのア
プローチを統合システムとして定義するもので、我々の発明による工程変数の選
択を可能にし、所望の糸の特性目標を達成する。次のステップは、高い紡糸生産
性Ｐs（紡糸速度(Ｖs)および(ＲＤＲ)sによる生成物によって定義される）にお
ける紡糸実績および糸の均一性／品質を維持するよう注意深く工程変数を選択す
ることによる「良い協調(fine-tune)」であろう。表Ｉ中のアイテム１４は、６g
/ddを超える(ＴB)n、１％以下のデニール分布（ＤＳ）、および０.７５％以下の
延伸張力変化(ＤＴＶ、％）を得るためのＳＦの利用法の例証である。
ＬｘＤ ２１ｘ７ミル（０．５３３ｘ０．１７８ｍｍ）のキャピラリーが、同
じ質量フロー速度においてＬｘＤ ３６ｘ９ミル（０．９１４ｘ０．２２９ｍｍ
）のキャピラリーよりも包括的により良い紡糸工程を与えることを我々は観測し
た。キャピラリーは、以前はそれらの［Ｌ/Ｄ4］比によって特徴づけられていた
（例えば、米国特許第4,134,882号）。メートル法では、６ｘ１８ミル、７ｘ２
１ミル、および９ｘ３６ミルのキャピラリーは、８４８、５３４、および３３５
の［Ｌ/Ｄ4、ｍｍ-3］値を各々有する。本発明の工程によると、［Ｌ/Ｄ4］のメ
ートル法での値は少なくとも３３５が好適であり、少なくとも５００が特に好適
である。
フィラメント配列は、均一な急冷に（図３に関して、および認可された出願第
08/214,717(ＤＰ-4555-Ｈ)号、上記で言及、により詳細に記述されているように
）
最適であるようにされた。スピンファクター（ＳＦ）を計算するには、表Ｉに含
まれていないそれらの工程パラメーターは、これより前に記述されたように計算
することができる。紡糸仕上げおよびインターレースのタイプおよびレベルは、
意図する最終用途に基づいて選ばれた。例えば、仮撚り加工用のフィード糸が、
延伸整経用のフィード糸として用いられるものよりもインターレースの度合いが
低い。
これら全ての糸は、「ランダム」一体インターレース、すなわちアロング・エ
ンドフィラメントもつれ、によって特徴づけられる。なぜなら、各糸中の全ての
フィラメントは、単一の紡糸口金から紡糸されたからである。諸撚りされた糸（
plied yarn）は、元のフィラメント束が包括的な束内（intra-bundle）もつれが
少ない部分を通常含む、すなわち、独立して紡糸された束は、それらの独立した
「束の全体性（bundle integrity）」の一部を維持している。この現象は、認識
されていた。例えば、異なるポリマー（ホモポリマーおよび陽イオン性可染改質
ポリマー）、ｄｐｆ、および断面の独立したフィラメントの束が紡糸され、次い
で独立した束は、単一のインターレース糸に一緒に混ぜられた場合、混合された
フィラメントは、単一の押出口金から紡糸されたかのようであるほどアロング・
エンド混合は、「ランダム」または一体でなかった。これは諸撚り糸の欠点であ
り、均質でない染布地および劣った下流繊維加工の原因となっている。それぞれ
に独立して紡糸されたフィラメント束は、そのような独立して紡糸されたフィラ
メントの束が一緒にインターレースされ、単一の糸に混ぜられた後でさえも、通
常、完全にその「束の全体性」を失うわけではない。対照的に、本発明のＨＦＣ
糸は、より一体なインターレースを示した。なぜなら、ＨＦＣ糸の全てのフィラ
メントは、単一の紡糸口金から紡糸されたからである。それらは、異なる紡糸口
金から紡糸されたことからの残りの「束の全体性」を有しない。諸撚り糸と一体
インターレース糸（単一の紡糸口金から紡糸され、それから単一フィラメント束
のみにインターレースされた、全てのフィラメント）とのこの違いは、この後、
実施例６に示される。
実施例２
２１．２ＬＲＶポリエステルを２８８℃で、ｃｍ2あたり７．８フィラメント
のＦＥＤを有する紡糸口金から、ＬｘＤ寸法 ７ｘ２１ミル（０．２７５６ｍｍ
ｘ ０．８２６８ｍｍ）のキャピラリーを通して、溶融紡糸により調製された
２５５デニール２００フィラメントの延伸フィード糸（ここで押し出されたばか
りのフィラメントは、短い３ｃｍのシュラウドによって保護され、２２．８ｍ／
分の空気層流速度を有する放射状ユニットを用い次いで急冷され、急冷されたフ
ィラメントは、計量器付き仕上げチップアプリケーターガイドの使用により、一
体な束に収束され、そして２１９５ｍ／分の紡糸速度で引き取られる）は、Ｂar
mag ＦＫ900上でポリウレタンディスク（Ｄリング）を用いて、他に指示されぬ
限り、分あたり４５０〜５００メートルで工程Ａ（慣用の）および工程Ｂ（本発
明の１つの態様に従う修正された糸ラインパス（modified threadline path）に
より、延伸仮撚り加工された。表ＩＩは、工程条件を要約しており、すなわち、
延伸比、ディスク対糸（ＤＹ）の表面速度比は１．７０７、ヒーター温度（温度
、℃）、ディスクスタック配置（disc stack configration）（Ｃはウレタンデ
ィスクのかわりにセラミックのディスクが用いられたことを表す）、前／後ディ
スク張力のグラム（Ｔ１／Ｔ２）（数例においては値は測定されなかった）およ
び破断フィラメントの数（１０００メートルあたりのフレイ）である。１／７／
１ディスクスタック（工程Ｂ）を用いて、１８０℃で、１．５７５Ｘの延伸比に
おいて延伸された本発明の延伸フィード糸は、１６４糸デニール（０．８２ｄｐ
ｆ）、３．６９ｇ／ｄｄの強力、および４３．５％の破断伸びを有し、本発明に
よる標準化(ＴB)n５．３ｇ／ｄｄを与える加工糸を与えた。
実施例３
２２０デニール／３２５フィラメント糸および２２０デニール／２５０フィラ
メント糸が調製され（３２５フィラメントは、ｃｍ2あたり１０．３フィラメン
トのＦＥＤ、そして２５０フィラメントは、ｃｍ2あたり９．７４フィラメント
のＦ
ＥＤで紡糸されたことを除いて、本質的に実施例２に同じ）、Ｂarmag ＦＫ900(「
ベント」ダブルヒーター配置を有する)上で、分あたり４５０〜５００メートル
で、１６０℃で、１．７０７のディスク／糸比（Ｄ／Ｙ）のポリウレタンディス
ク(Ｄリング)を用いて、他の詳細は表ＩＩＩに示されている、延伸仮撚り加工さ
れた。加工糸の品質は、標準化破断デニール強力(ＴB)nおよび１０００メートル
あたりの「フレイ」数で表される。糸は、商業的糸ラインパス（工程Ａ）を用い
て、および工程Ｂを用いる修正された糸ラインパス（上記で議論された）によっ
て加工された。工程Ｂでの著しく改善した値（高い(ＴB)n値および１０未満の非
常に低いフレイ数）と比較して、工程Ａにより加工された糸は、(ＴB)n値が４ｇ
／ｄｄ未満、および１００を著しく超えるフレイ値を有した。
実施例４
１未満のフィラメントデニールの紡糸されたばかりのＨＦＣ糸は、公称２１．
２ＬＲＶおよび２５５℃のゼロ剪断融点Ｔm oを有する２Ｇ-Ｔポリエステルポリ
マーから紡糸された。方法および生成物の詳細は、表ＩＶに要約されている。０
．７５％未満のＤＴＶを有する糸は、好適を示す文字「Ｐ」によって表示される
。好適な標準化破断時デニール強力(ＴB)n値が少なくとも６ｇ／ｄｄを有する糸
は、文字「Ｔ」によって表示される。糸１〜５は、１６８フィラメントからなり
ＦＥＤが６．５４／cm2の紡糸口金から紡糸され、糸６〜２７は、２００フィラ
メントからなりＦＥＤが７．８／cm2の紡糸口金から紡糸され、糸２８〜７４は
、２５０フィラメントからなりＦＥＤが９．７３／cm2の紡糸口金から紡糸され
た。糸１、６〜１７、および２８〜５０は、７ｘ２１ミル（０．１７８ｘ０．５
３３ｍｍ）の紡糸口金キャピラリーを用いて紡糸され、そして糸２〜５、１８〜
２７および５０〜７４は、９ｘ３６ミル（０．２２９ｘ０．９１４ｍｍ）の紡糸
口金キャピラリーを用いて溶融紡糸された。
本実施例４における高フィラメントカウント糸は、１未満のフィラメントデニ
ールを有する。多くは、フィラメントデニールが０．５未満に、そして０．３ｄ
ｐｆ未満にまでさえ、延伸することができる。糸＃の３および５は、各々１１．
４および４．２の精錬収縮を有し、所望ならば、延伸および熱セットなしに直接
使用糸として用いることができ、またはその糸は、米国特許第5,067,447号、第5
,244,616号、第5,145,616号、第5,223,197号および第5,250,245号に記述される
ように延伸フィード糸として用いることができる。
実施例５
柔らかいバルキーヤーン（およびそれから得られる布地）は、通常デニールの
差および／または表面対体積の比（すなわち、断面の形）の違いによる異なる収
縮度を有するフィラメントを含む混合フィラメント糸の使用により提供され、す
なわち低収縮細フィラメント（Ａ）は、バルキーヤーンの所望の柔らかい表面を
提供し、高めのデニールフィラメント（Ｂ）は、布地に改善された「本体、ボデ
ィ（body）」および「ドレープ（drape）」（すなわち、「柔らかすぎ（mushy）
」ない）を提供する。本発明の混合収縮度高フィラメントカウント糸は、簡潔に
は異なる(ｄｐｆ)sを有する２つのフィラメントタイプからなるものとして説明
される。紡糸された糸を２５％の破断伸び(ＥB)まで延伸する際、例えば、延伸
フィラメントデニール(ｄｐｆ)Dは、(ｄｐｆ)D＝｛(ｄｐｆ)sx［(１．２５／(Ｒ
ＤＲ)s］｝という式によって与えられ、ここで両方のフィラメントタイプの(ｄ
ｐｆ)D値は、好ましくは１未満である。丸い（round）フィラメント用に異なる
収縮を提供するには、２つのフィラメントタイプは、紡糸された(ｄｐｆ)sが異
なっているべきで、高収縮フィラメント（Ｂ）は、低収縮フィラメント（Ａ）よ
りも高いｄｐｆであるべきである。異なる(ｄｐｆ)sの単一エンド高フィラメン
トカウントフィラメント束を紡糸するには、紡糸口金キャピラリー寸法が所望の
差異を提供するよう選ばれ、(ｄｐｆ)sの比は、下記の式に従って、紡糸口金の
寸法の比に関係し、
(ｄｐｆ)B／(ｄｐｆ)A＝［(Ｌ／Ｄ4)A／(Ｌ／Ｄ4)B］n
ここで指数「ｎ」は１に等しく、ニュートン流体様の行動をとる。これは、実験
的に同一紡糸口金における異なる寸法の２つのキャピラリーを通して紡糸するこ
とによって決定することができ、下記の式で表わされる。
ｎ＝ｌｏｇ10｛(ｄｐｆ)A／(ｄｐｆ)B｝／ｌｏｇ10｛(Ｌ／Ｄ4)B／(Ｌ／Ｄ4)A｝
丸くない（non-round）断面用には、短い（形状形成）オリフィスキャピラリー
から最初にメータリング（metering）キャピラリーを通過した後、紡糸され、(
Ｌ／Ｄ4)の決定値は、形状形成キャピラリーのものよりもむしろ、メータリング
キャピラリーによるものであった。技術の進歩に伴い、しかし、おそらくメータ
リングキャピラリーが必要でなくなるくらいまで形状形成プレートの厚みが増加
すると予想される。実験より、「円形に相当する（round equivalent）」(Ｌ／
Ｄ4)値は、既に記述したのと類似の技術を用いて、形状形成する非円形断面（od
d-cross-section）オリフィスキャピラリーおよびメータリングキャピラリー組
立品のどのような特定の組合せでも決定することができる。
フィラメントの破断を裂けるために、１５％と４０％の間の破断伸び値にまで
延伸するのが望ましく、それは２つのフィラメントタイプの(ＲＤＲ)sに適切な
ＰＤＲを選択することにより達成することができ、ここでＰＤＲ＝総工程の延伸
比＝機械延伸比ｘオーバーフィード（またはリラクセーション）である。
上記混合フィラメントミクロデニールＨＦＣ糸は、延伸なしに空気噴射加工す
ることができ、または延伸ステップを、延伸・空気・噴射（＋必要に応じて熱リ
ラクセーション）加工工程の一部とすることができる。
実施例６
本発明による２２５デニール、２００フィラメント延伸フィードＨＦＣ「一体
」糸は、２１．５ＬＲＶのポリエステルを、２８８℃で、ＦＥＤ７．８フィラメ
ント／cm2を有する単一２００キャピラリー紡糸口金から、ＤｘＬ寸法９ｘ３６
ミル（０．２２９ｍｍｘ０．９１４ｍｍ）のキャピラリーを通して、溶融紡糸に
よって調製され、押し出されたばかりのフィラメントは、短い４．３ｃｍのシュ
ラウドによって保護され、次いで２２．８ｍ／分の空気層流速度を有する放射状
ユニットを用いて急冷され、急冷されたフィラメントは、計量器付き仕上アプリ
ケー
ターガイドの使用によって一体な束に収束され、２４４６ｍ／分の速度で引き取
られ、そしてフィラメントは、空気もつれ噴射を用いて３６ｐｓｉｇで、インタ
ーレースされる。フィラメントをインターレースするのに用いられる空気噴射は
、標準的「積み重ね(stacked)」噴射で、Ｃhristiniらの米国特許第3,936,577号
の図ＸＩおよびＸＩＩにおおよそ記述されたとおりで、これがここ数年来の商業
的用法である。
比較のために、２５５デニール、２００フィラメント延伸フィード「諸撚り」
糸は、２１．７ＬＲＶのポリエステルを、２８７度で、各々ＦＥＤ４．４フィラ
メント／cm2を有する２つの独立した紡糸口金から、ＤｘＬ寸法１２ｘ５０ミル(
０．３０５ｍｍｘ１．２７ｍｍ)のキャピラリーを通して、溶融紡糸によって調
製され、押し出されたばかりのフィラメントは、空気急冷され、別々に計量器付
き仕上アプリケーターガイドの使用によって２つの１００フィラメント束に収束
され、どちらも２６２４ｍ／分の速度で引き取られ、そして別々の１００フィラ
メント束は、ＨＦＣ糸に用いられたのと同じタイプの空気もつれ噴射を用いて、
２００フィラメント束に諸撚りされ、ＨＦＣ糸で類似の平均インターレースのノ
ード(節)／メートルを達成するのに、前記噴射は４２ｐｓｉｇで行われる。この
糸は、「諸撚り」糸として下記では言及される。
記述されたように生産された６つのＨＦＣ糸パッケージおよび６つの諸撚り糸
パッケージは、インターレース特性を比較するためにＦibre Ｖision,Ｉnc社の
ファイバースキャンＦＳ 100を用いで分析された。各糸パッケージの６６．７メ
ートルが、１６５０ｍ／分の糸速度で測定され、結果は下記の表に記録されてい
る。
明らかなように、これらの結果は、６パッケージ全てにわたって測定された平
均のみを考慮した場合、かなり匹敵しうるようにみえる。しかしながら、糸の均
一性を考慮すると、ニップ間の最大距離およびこれらの最大距離のパッケージ間
の％ＣＶに注目することにより、本発明のＨＦＣ糸は、有意に優れた均一性を有
することが示された。アロング・エンド均一性におけるこの著しい改善は、より
良い加工性においても現れる。
パッケージ間の％ＣＶ
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Manufacturing method of high filament count fine filament polyester yarn
The present invention relates to improvements related to melt spun fine continuous filament polyester yarns.
Especially high filament count (HFC)
The improved process for making yarns with improved uniformity, such as
Fibers that require downstream processing without breaking the filament, for example
(Textile) end use and dye-critical fiber use
To make these yarns particularly suitable for use in
Denier per filament (dpf) is less than about 1 (ie, silk dpf)
Polyester filament yarns are commercially available, but the more conventional dp
The cost is higher than that of producing a filament yarn having f (approximate to cotton dpf).
You. Our so-called "parent" application No. 07 / 647,371 (partly a continuation application (U.S. Pat.
No. 8,553), companion case (US Pat. No. 5,250,245)
Abandoned because of the current issue of the issue), both of which were disclosed in the literature
The description is hereby incorporated by reference) describes the fine filaments by a novel direct melt spinning process.
And a method for producing a fine filament.
The reaction to fine filament fibers (flat or processed) yarns during trading is
Total yarn denier (DY) It replaces
D of higher dpf yarnYLimited to use on textile fabrics unless approximately the same as
Tended to be fixed. For example, the currently used (incumbent) yarn is denier
It has a 1.5 dpf filament (this current yarn has a low filament count (
LFC) yarn), where the filament is half the dpf of the LFC yarn, ie
If it is replaced with a finer filament of 0.75 dpf,
A direct substitute for end use, ie the same fabric weight (grams per square meter)
To provide a fine filament (0.75 dpf) yarn.
Lament
Should be approximately twice the number of filaments in current LFC yarns.
In other words, for example, 100 filaments and 150 denier (ie, 1.5 filaments)
dpf) LFC yarn is also 150 denier due to the lower 0.75 dpf
However, it should be replaced by a 200 filament HFC yarn. is there
The fiber producer therefore has two (or more) independent small fine filaments
Spin the "bundle" and co-mingled another small east (inter
-Interlaced) a large dpf LFC yarn to be replaced
・ Denier (DYDesired D equal toYTo provide a single HFC yarn having they
The loss of spinning productivity associated with this independent spinning, i.e., for only one yarn
That two (or more) spinnerets are used to provide the filament
This has been done despite the spinning productivity losses due to the facts. Many spinning
The reason for using the spinneret is based on previous experience spinning higher dpf filaments.
To maintain a satisfactory quality level (along
Along-end) denier, structural uniformity and mechanical properties
Is equivalent). The “useful” extrusion area on the spinneret surface (here filament pressing)
Referred to as the exit density (FED), # / cmTwoObtained as)
The number of filaments (#) previously used to spin larger dpf LFC yarns
It has been believed that it is not desirable to increase significantly beyond what was said
Because. The customer obtains an independent, low-yarn denier small, fine filler from the textile producer.
If the customer wishes to receive the total yarn denier (DY)
Mixing together two or more of these smaller fine filament yarns to obtain
The additional cost for making the final fiber yarn.
It will be. In addition, the same yarn denier (DY) Interleave a single HFC bundle
Visual aesthetics (or dye uniformity) similar to that provided by
), The independently spun co-mingling filament yarn
Did not serve. In other words, the appearance between the twisted yarn and the interlaced yarn is
And / or there were significant detectable differences in performance.
Therefore, the long and d required for the downstream process of the HFC fine filament yarn.
Fine dpf film from a single extrusion spinneret while maintaining hand uniformity and mechanical properties.
Spin a single HFC bundle of filaments (ie, by using two or more filament bundles).
Melt spinning without having to sacrifice spinning productivity)
It was desirable to provide a process.
According to the invention, the relative viscosity (LRV) of 13 to 23 and 240 ° C to 2
Zero shear melting point (Tm o) From a polyester polymer having at least
Number of fine filaments (#) of 150 and span denier of 0.5 to 2.2
・ Per filament (dpf)sInterlaced multifilament having
A fabrication process by melt spinning (HFC) yarn is provided;
(I) The polyester polymer is melted and the resulting melt ism oOver 25 ℃
Polymer temperature (Tp) And filter the heated melt
Process,
(Ii) filtered through at least 150 capillaries on the spinneret surface
Extrude the melt, at least 6 filaments / cmTwoFilament extrusion density (
FED) and total melt mass flow rate W (g /
Minutes), at least 150 filament streams
tream) forming said number (#);
Here, the total molten mass flow rate of all these streams is W (= wx #
Where w is the mass flow rate through one capillary and = (
dpf)sx (Vs) / 9000 and VsIs the spinning withdrawa speed.
l rate), at least 2 km / min,
(Iii) providing a freshly-extruded filament stream
Immediately below the spinneret face, protected by a delay shroud,
Then they are laminar velocity (Qa(m / min) by quenching air
A step of cooling so that a factor (Spin Factor) SF becomes 0.2 to 1;
,
Here, the spin factor (SF) is calculated by the following equation:
SF = k {(LRV) [(Tm o+25) / (Tp)]6[(Vs)Two/ (dpf)s] [(Qa/ W)0.2] [(FED) (Lq)]-0.7]}n
Where "k" = 2.4x10+5And 'n' = minus (-) 0.8.
(Iv) Set the filament stream to TgCooling to a temperature below
The convergence distance from the spinneret surface (Lccm)
Converges into a single multifilament bundle of at least 150 filaments
Interlacing a single multifilament bundle into an interlaced spinning orientation
The process of providing interlaced spin-oriented yarn
Including
Here, the interlaced yarn forms a package at a winding speed of 2 to 5 km / min.
I do.
As shown, the spin factor (SF) is important and is given by the following equation:
Defined,
SF = k [ηaσFQF]n
Where the "expanded" equation below is used,
SF = k {(LRV) [(Tm o+25) / (Tp)]6[(Vs)Two/ (dPf)s] [Qa/ W)0.2] [(FED) (Lq)]-0.7]}n
here,
k = 2.4x10Five
n = minus (-) 0.8
ηa(Apparent melt viscosity) = (LRV) [(Tm o+25) / (Tp)]6
σF(Spinline stress factor) = (Vs)Two/ (dpf)s
QF(Quenching factor) = [(Qa/ W)+0.2] [(FED) (Lq)-0.7]
W (g / min / extruded bundle) = (# filament) x (w)
w (g / min / capillary) = [(dpf)sxVs(m / min) / 9000]
Qa= Meter of laminar air flow per minute
FED = # filaments per "effective" extrusion area (cmTwo)
Lq = delay quenching length (cm)
Where ηa, ΣF, And QF, according to the present invention, have a uniform fine filler.
Spinning factor (SF) for spinning the ment (HFC) yarn from 0.2
Should be balanced as shown in the above relationship to be 1
.
The quality level of the filaments is determined by long-end denier (ie, low denier).
Distribution (DS), desirably less than 2.5%, especially less than about 2.0%, preferably
Less than about 1.5%, and especially less than about 1.0%, these uniformity criteria are:
It is believed that as dpf decreases, it becomes increasingly difficult to obtain), structural uniformity
Properties (measured as a change in the stretching tension (coefficient) along the end (DTV,%)
Or less than 1%, and in relation to the spin factor (SF),
It is discussed in detail, and in particular, see FIG. 1 below, and the mechanical properties (standardized
Denier strength at break (TB) Where (TB)n= Strong (g / d) (R
DR)s(20.8 / LRV)0.75, As discussed later here (RDR)sIs the residual (resi
dual) Span stretch ratio, (RDR)s= [1+ (EB) / 100] where
(EB) Is the percent elongation at break).
As discussed below, the capillary dimensions here and in the art (D is directly
The diameter, L is the length) is very important. L / D ratio is at least 2, L / DFour
Value should be at least 335mm-3The dimensions are preferred such that
This new melt spinning process allows for at least 5000 melt spinning according to the present invention.
Yarn productivity can be achieved, and here, melt spinning productivity (Ps) Pull
Taking
Speed (Vs) (M / min) and (Ps= Vsx (RDR)s) According to the formula
Filament residual span stretching speed (RDR)sAnd (RDR)sIs (
RDR)s= [1+ (EB) / 100] where (EB) Is percent elongation at break
It is.
The resulting interlaced multifilament yarn is a new
It is considered to be new. Because they have at least 150 fine deniers.
Count filaments and 2.2 span dpf (dpf)sUp to, and stretched
Up to 1 dpf, yet their filament entanglement is
Indicates tar race. As shown, the filament has a low DTV value and
And preferably a low DS, and the yarn has a high (TB)nAs represented by their values
Indicates the desired uniformity.
Certain spin-oriented yarns, ie, as-spun filaments,
Can be used as “direct use” yarns in most cases, and most of the spun oriented yarns are
In a coupled or split process, a single end or a few
End sheet form or weftless warp sh
eet), stretched and the desired elongation is as desired.
, Usually between about 15% to about 40%, and standardized (TB)nValue is at least 5
. Having 5 g / dd, preferably at least 5 g / dd, and especially at least 6 g / dd
A drawn flat multifilament yarn can be provided. Such stretching
As part of the combination or separate drawing process, for example, draw air jet processing (draw air
-jet texturing) or draw false-twist texturing
Can be incorporated, in which case the yarn can be stretched to a somewhat higher elongation, for example to about 45%
Can be stretched up to The yarn may, if desired, be subjected to a compression crimping step (eg,
Buffer box crimp).
The HFC yarns of the present invention (whether spun or drawn, flat or textured) are
,
With integral interlace, at least 150 filaments, preferably less
It has at least 175 filaments and especially at least 200 filaments.
As shown, the spun denier (dpf) of the as-spun filamentsIs
, Desirably 0.5 to 2.2, and preferably 0.6, 0.65 or
Is 0.7, for example, about 2 (dpf)sUp to. Stretched (for example,
Denier per filament of the HFC yarn of the invention (cut or drawn)
Has a filler of about 1 or less, usually up to about 0.8, for example 0.2 to 0.8 dpf.
Has ment denier. The stretched HFC yarn of the present invention has a breaking elongation of from 15%.
45%, standardized denier strength at break at least 4 g / dd, preferably at least
Toray Fray Count at 4.5 g / dd, and less than 10 per 1000 meters,
Further characterized by preferably less than 5 per 1000 meters
It is.
Post-bulkable high filament count (HFC) yarns
Including two or more types of filaments having different denier and / or cross sections
The HFC blended filament yarns have different shrinkage potentials between filament types (
Selection that provides potential differential shrinkage (due to crystallinity differences)
Fabricated by spinning and gently heat setting under exposed conditions
Can be. That is, such a selected condition means that the shrinkage difference is at least 5%.
Is enough to store (ie, do not overheat for fixing), and
If the drawn mixed filament yarn is heated under mild conditions, the HFC drawn mixed filament
Filaments hold sufficient different shrinkage rates, shrink with differences, and
Yarn (giving a loop along the end) with a filament length
Larger than the surface filament (originally low shrinkage) dpf (dpf)coreTo
HFC bulky yarn containing core filament (originally high shrinkage)
Is a condition that In the HFC mixed shrinkable yarn of the present invention, the refining (boil
-off) The surface filaments after shrinkage (ABO) desirably have a dpf of less than 1.ABO
And preferably less than 0.8, and the total yarn average (dpf)Y(After refining)
It should normally be less than 1 (eg, as shown in Example 5).
Further aspects and embodiments of the present invention will be presented hereinafter.
FIG.Is the stretch tension variable (DTV,%) as defined above versus the spin factor SF
FIG. The undrawn yarn of the present invention preferably has a DTV value of less than 1%,
Is spun to be in the range of 0.2 to 1 indicated by the broken line. Advantages of the present invention
The preferred combination of DTV and SF values to make a suitable yarn is the line A and C
The lines A and C are represented by the formula DTV = a (
SF) + b, where a = 1 and b = + 0 in each of lines A and C
. 2 and -0.2, (both sides of particularly preferred line B are b = 0 for line B
And the DTV and SF values are both 0.2 and
And one.
FIG.Is the percent refining shrinkage (S) versus percent elongation at break (EBExpression
Where the lines 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7 and 8 are (1-S / Sm) Is a number
Curves 9 represent 0.85, 0.7, 0.6, 0.4, 0.2, 0.1, 0.05 and 0, respectively, and curve 9
For example, increasing the spinning speed but without changing all other process variables
It represents the typical shrinkage versus elongation at break for a series of yarns. Other process variables (dp
f, polymer viscosity, etc.), the "F" of a similar curve that is essentially a similar configuration
Amilly ”. The vertical dashed line indicates the E of the preferred filament of the present invention.BValue of
Indicates the range. That is, EBValues range from 40% to 175%, based on stability over time, 1
60% is a practical upper limit, especially up to 140%.
Preferred filaments of the present invention represented by the "wide hatched" ///// area are
, Especially suitable for drawn feed yarns, with about 90% to 160% EBValue and few
At least about 0.05 (1-S / Sm) Defined by value (line 7).
Especially for direct use (ie without the need for further stretching and / or heating)
Suitable filaments of the present invention are suitable from about 40% to about 90% EBValue and low
What
Represented by area (line 1).
Formula (1-S / Sm) Is used herein as the stress induced crystallization relative degree (SIC).
You. SmIs the elongation (E) of a given molecule in the absence of crystallinity.B) Filament
Is the maximum contraction potential expected for a part, and can be calculated as follows:
Wear.
Sm(%) = ([(EB)max-EB] / [(EB)max+100]) 100%
Where (EB)maxIs the expected breaking elongation of the total amorphous "isotropic" filament (EB
) Is the maximum value. A polymer having a typical fiber viscosity LRV value of about 13 to about 23
In the polyester filament spun from (E)B)maxThe standard value of 6.5 is the maximum of 6.5.
It has been experimentally known to be about 550% to provide a large residual draw ratio.
Contributions: High-speed fiber spinning, edited by A. Ziabicki and H. Kawai, Willey-Interterscience (1
985) p. 409) And thus, Sm(%) Is calculated by the following simple formula.
Here it is defined.
[(550-EB) / 650] × 100%
Figures 3 and 4Is a partial spinneret with high filament extrusion density (FED)
2 is a partial schematic view of an array. The array optimizes the flow of cooling air through the extrusion bundle
And extruded filament adhesion and poor spinning performance
To minimize poor along-end uniformity of quenched and quenched filament bundles
Designed for Such an arrangement was filed on March 16, 1994 by Aneja et al.
No. 08 / 214,717 (DP-4555H) filed in
The 5-ring sequence of FIG. 3 has just been adopted for convenience. Hole (orifice
) Arranges more rings, similarly staggered, to give an HFC yarn.
Can increase the number of filaments to be spun from a single spinneret
To make
Can be. This allows 200 filaments from a single spinneret to be used in FIG.
What is spun is shown.
Used for producing the spun oriented filament yarn of the present inventionPolyester polymerIs
, "Parent" application. That is,Polyester polymerIs from about 13
Relative viscosity (LRV) in the range of about 23, zero in the range of about 240 ° C to about 265 ° C
Shear melting point (Tm o) And desirably a glass transition in the range of about 40 ° C to about 80 ° C.
Temperature (Tg), An ethylene terephthalate polymer selected to have
Where Tm oAnd TgIs the second heating under nitrogen gas at a heating rate of 20 ° C. per minute.
Measured from the DSC heating cycle). The polyester polymer comprises A and
B is a linear condensation polymer consisting of alternating structural units,
The unit of A is a hydrocarbylenedioxy unit of the structural formula [-OR-O-].
And the unit of B is a hydrocarbyl of the structural formula [-C (O) -R "-C (O)-]
A range carbonyl unit, wherein R ′ is mainly [-CTwoHFour-]
Ethylenedioxy (glycol) unit [-OCTwoHFour-O-] and R "
Is mainly [-C6HFour-] And 1,4-phenylenedicarbonyl unit [-C (O)-
C6HFour-C (O)-] is sufficient ethylene terephthalate [-OCTwoHFour-OC (
O) -C6HFour-C (O)-] to provide a repeat group at about 240 ° C and
T between about 280 ° Cm oTo maintain. Suitable poly (ethylene terephthalate) based
The base polymer (here represented as PET or 2GT) is, for example, H. Lu
Dewig's book "Polyester Fibers, Chemistry and Technology", John Wiley and Sons
DMT method as described in Limited (1971), or, for example, Edgin
g by the TPA method as described in U.S. Patent No. 4,110,316.
Can be. For example, up to 15 percent (or even up to 20 percent)
Hydrocarbylene dioxy and / or hydrocarbylene dicarbo
Hydrocarbylene dioxy and hydrocarbylene range with different units
Replaced with carbonyl unit and improved
(Enhanced) Copolyer providing disperse dyeability, texture and aesthetic properties at low temperatures
Steal is also included. Suitable units for replacement include, for example, most U.S. Pat.
444,710 (Example VI); Pacofsky U.S. Pat. No. 3,748,844 (Col. 4);
And Hancock et al., U.S. Pat. No. 4,639,347 (Col. 3).
The polyester polymer used herein can be ethylene-5-M-sulphate, if desired.
Incorporate ionic stains, such as whistophthalate residue.
Wherein M is an alkali metal cation, for example,
It is in the range of about 1 to about 3 mole percent. Spun oriented filament and drawing
To adjust the dyeability or other properties of the filament, some
Renglycol (DEG) was purchased from Bosley and Duncan in U.S. Pat. No. 4,025,592.
Can be added to the polyester polymer as disclosed by
Branching agents as described in US Patent No. 4,945,151 to Goodley and Taylor.
(Chain-branching agent). Increased dyeability with disperse dyes
To a greater extent, most U.S. Pat. No. 4,444,710 and Pacofsky U.S. Pat.
No. 4, US Patent No. 4,639,347 to Hancock, and US Patent No. to Frankfort and Knox
Use of copolyester as described in 4,134,882 and 4,195,051
Can be. To overcome the high shrinkage of copolyester yarn (given
If end use is considered undesirable), Knox, U.S. Pat. No. 4,156,071
No. 4,092,229 to MacLean and US Pat. No. 4,883,032 to Reese.
No. 4,996,740, and 5,034,174 to reduce shrinkage
In addition, typical branching agents can be used, and high viscosity polymers (e.g., about +0.
5 to about +1.0 LRV unit) is used to control yarn shrinkage
(Eg, degree of crystallinity).
Details of most melt spinning processes can be found in U.S. Patent Nos. 5,250,245 and 5,288,553.
Need not be repeated. The polymer has a temperature TpUp to
Heated capillary of suitable dimensions (L / D as shown)FourIs at least 33
5
mm-3), And the just-extruded filament stream
Immediate protection with short delay shroud (preferably 2-5 cm long)
U.S. Pat. No. 3,067,458 to Dauchert and Knox U.S. Pat.
, 071, preferably radially.
Quenched to form this solid filament. This solid
The filaments are described, for example, in US Pat. No. 4,926,661 to Agers.
Finish meter applicator guide with meter
r guide) preferably converges to a single bundle. This convergence is due to low downstream air
Drag demand (giving high winding tension) versus optimal quench airflow
To balance demands (to provide low DTV and low DS)
To the convergence length (LcThis is done while selecting). Usually withdrawal speed
Before feeding, using a supply roll (preferably using an S-wrap arrangement)
Controlled by the use of a stall roll (in conjunction with a let-down roll).
U.S. Pat. No. 2,985,995 to Bunting and Nelson and U.S. Pat.
As described in U.S. Pat. No. 4,926,661, a single filament bundle is
Laced to provide a unitary interlaced yarn. Interlacing is a common practice
Depending on the method, for example, as in U.S. Pat. No. 3,290,932 to Hitt, or
The pin count, which is the average of several readings, gives the Rothschild device
It is conveniently measured by location.
In general, raw filaments and yarns are referred to herein as "flats" and
The as-spun (undrawn) flat yarn to be drawn may be “supplied” or “drawn”.
Referred to as "feed" yarn. "Fiber" without the need for further stretching and / or heat treatment
As-spun (undrawn) yarns that can be used as "weave" yarns
It is referred to as "direct use" yarn. For fiber purposes, "fiber" yarn is a sufficiently high
Certain minimal properties, such as juras and yield points, and sufficiently low shrinkage
Should generally have these properties, which are useful for processing into fibers and for subsequent use.
From conventional feed yarns that require further processing before having minimal properties
Fiber "yarn. Where appropriate, our technical teachings will cover other forms of policy.
Re
Ester filaments, for example, can then be converted to staple fibers
To the balance of properties that can be achieved and preferred and that can be achieved as taught hereafter.
Recognize that it can be used, so it can also be applied to bundles or tows
Will be done.
As shown, the main object of the present invention is to solve productivity problems and shortcomings of the prior art.
That is to do. That is, their problems and disadvantages are low
Melt spinning filament bundles of independent number of filaments and two or more such filament bundles
Independent filament bundles are combined and stretched before warping or after stretching.
Interlacing such less bundles (with fewer filaments) or
Is mixed with the desired total yarn denier (DY).
In the process of resolving this, here the along-end stretching tension variable (DTV
,%), Along-end denier distribution (DS,%) (this is sufficient physical uniformity)
Sufficient along-end structural uniformity as measured by
Properties (yarn standardized to 20.8 LRV polymer used for textile processing, yarn
Of the filament (measured by the denier strength at break) of
Broken filaments, referred to as "fray", are inherently
To provide a uniform fiber yarn which is not present in the present invention). As shown
, We use polymers (LRV and Tm o) And spins in the range of 0.2 to 1
Activator (SF), especially when the DTV (%) is less than 1, for example 0.2
To 1 and also between [SF + 0.2] and [SF−0.2].
This has been achieved by careful choice of process conditions. Paraphrase
Thus, as mentioned above, these factors are important, and according to the present invention,
ηaIs the temperature TpIs the "obvious" melt viscosity atFIs the spinning line stress
The factor, QFIs the quenching factor and the single spinneret according to the invention
All three as shown to spin uniform fine dpf HFC yarn from
Should be balanced.
The fine filament yarn of the present invention can be used for warp yarn drawing, air jetting, false twisting, gearing.
Crimping, and stuffer box crimping.
Typically, the "bent double heater configuration"
) "(Eg, such as Barmag FK900, and is represented herein as step A).
A fine dpf feed yarn with a false twisting (FTT) machine characterized by
When drawing, very high east of 500 to 1000 per 1000 meters
Toray Fray Count (broken filament) is obtained.
Was. However, if we break between the first upstream contact point and the first friction twisted insertion point,
Twist-induced draw by reducing the break angle to less than 15 degrees
And to increase the radius of curvature of the upstream contact to more than 2.5 mm
For inserting the device into the draw-texturing threadline
When processed on a conventional "vented" FTT machine, we
(Fray) was significantly reduced (essentially eliminated) (see Examples 2 and 3).
This technique is referred to herein as step B (according to the invention). Barmag
For those who have an FK900 or other "vented" FTT machine, this "twisting"
Heater and / or spin to eliminate the "twist trap" phenomenon
Move the dollar to correct "vent placement" or existing "vent" machines
And purchase a “tall” linear configuration FTT machine, or
Step B is more expensive than a more expensive solution, such as purchasing a ratter belt machine.
Crab is preferred. Such a method is more efficient than Step B (which is one aspect of the invention).
Because it is a more expensive solution.
Our new filament (and east / tow obtained from it) is crimped
Can be cut into staples and flocks, if desired. This
Fabrics made from these improved yarns are used in conventional sanding and bra
Suede-like texture can be given by surface treatment by brushing
Wear. Our new low shrink filament yarn is used directly as flat fiber yarn
Can be. The new yarn is air-blasted and swirled without drawing.
It can be used as a feed yarn for crimping a tuffer box. Filament
Strength
The improved combination of uniformity and uniformity allows these filament yarns to break
Requires fine filament yarn without filament (or filament breakage), and
And / or for end uses requiring uniform dyeing with critical dyes
Can be made particularly suitable for the treatment of Fine denier filament of the present invention
Polyester yarns are used for high end density moisture barrier fabrics, such as
It is particularly suitable for making medical treatment. The surface of the knitted and woven fabric (brush
Can be fluffed (by ringing or sanding). More denier
To reduce, the filaments are treated by conventional alkali treatment (preferably of fabric).
(In form).
Our new filaments, especially those capable of cationic dyeing, are preferably
The air entanglement described in US Pat. No. 3,940,917 to Strachan (ai
rentanglment) can also be used as a coating for elastomeric yarns (and strips).
Can be. The fine filaments of the invention can be used on-line or off-line during spinning.
Mix with high denier polyester (or nylon) filaments and cross
Providing a dyeing effect and / or a mixed shrinkage potential that can be subsequently bulked
Can be heated here while beaming / slashing
In the dye bath, etc., outside the line such as overfeeding below, or in the form of fabric,
Becomes larger. Degree of interlacing and finish applied during spinning (fi
nish) type / amount depends on the fiber processing needs and ultimately the desired yarn / fabric beauty.
You can usually choose based on your view. Filament surface friction characteristics include cross section,
It can be varied through the choice of anti-glare agent and treatments such as alkaline etching.
Can be. In addition, the use of silicon dioxide for titanium dioxide
Depending on the application, the friction properties can be increased more silky. Other inert metal oxidation
Objects can also be used as matting agents. Spin-oriented polyester used here
No. 5,069,844 to Grindstaff and Reese.
Extruded just as described in 5,069,845 and 5,069,846
Caustic alkali can be applied to the filaments of the
Improved moisture exhalation (moisture-wicki) more similar to Iron filament
ng) with characteristics
Polyester filaments can be provided.
Indeed, further changes will be apparent, especially as these and other technology advances
Would. For example, any type of stretch winder can be used,
Post heat treatment of the drawn and / or drawn yarns, if desired,
Any type of heating device (eg, heated godet, hot air and / or steam
Gas injection, heat pipe passage, microwave heating, etc.)
The above application is carried out by applying a conventional roll.
Where a finished tip applicator with a scale is suitable,
Finishing is performed, for example, during spinning prior to drawing and after drawing prior to winding, several turns.
Can be applied in the step, interlace, heated or unheated entangled air
It can be developed using jetting and, for example, during spinning and during drawing
Weftless sheet that can be developed in a few steps, and weftless
other devices that use tangle-reed in the sheet of yarn
Can be used.
The present invention relates to the present invention in various stretching and / or heat treatment steps described below.
Helps further variations and methods to take advantage of the advantages of the inventive yarn
. As will be appreciated, the feed filaments may also be in the form of a yarn in accordance with the present invention.
Is a bundle of filaments (not necessarily the true “thread” consistency, but for convenience
, Where multiple filaments are referred to as a thread or bundle by such terms
Are often referred to without any intention of restricting) and
And / or processed.
Test method
Many of the test methods are described in the "parent" application and U.S. Patent Nos. 4,123,882, 4,156,071,
Nos. 5,066,4475 and 5,288,553, which are described in detail
As further incorporated herein, further detailed discussion herein will be redundant.
Broken filaments, especially processed yarns, are available from commercial Toray Fray Counters (DT
104, Toray Industries, Japan) at a linear speed of 700 mpm for 5 minutes,
3500
It was measured in frays per meter. Then the Frey number is
Is expressed as the number of Freys per 1000 meters.
The stretch tension variable (DTV) is measured by DuPont's "Draw Tension In"
(strument) having a stretch ratio of at least 90% at a draw ratio of 1.707X.
For the as-yarned yarn, 185 ypm (169.
2mpm) at 185 ° C, where the casab is used to control the tension.
Lanka type rolls (casablanca type rolls) (for nip rolls and nip rolls)
) Is used. Request information on DuPont machines and their effectiveness
Is the Engineering R & D department of EI DuPont de Nemours and Company (Wi
lmington, Delaware 19898). Another vessel using a similar principle
The machine brand (but should be compatible with DuPont machines) is TEXTTECHNO
DYNAFIL, a fixed strain device using a non-contact heater (
fixed-strain device (about 30 inches long) and standard setup
Is a 1.6X draw ratio.
The following example illustrates the spinning of filaments from a single spinneret into a single bundle.
By showing a method of preparing a multifilament HFC yarn with more than 0 filaments
Further, the invention is further described, but is not intended to be limiting.
Example 1
We have a nominal 21.2 LRV and a zero shear melting point T of 255 ° C.m o2G with
By changing the filament extrusion density (FED) from -T polyester polymer,
A number of multifilament HFC yarns were spun. Some of these steps and generation
Product details are summarized in Table I. The lowest recorded dpf is down to 0.6.
(150 denier, 250 filament yarn). Spinning of such low dpf
The as-yarned yarn is subsequently described in Example 4. Compare items are items
It is displayed by the letter C as in 6C. Yarns with a DTV of less than 0.75%
,
It is indicated by the letter "P" indicating suitability. Denier in the range of 2 to 2.5%
Threads having a distribution (DS) value are indicated by the letter "N" (not preferred but
It shows that according to the invention). Suitable standardized denier at break of at least 6 g / dd
Le strong (TB)nAre indicated by the letter “T”. 160 to 175
% Is the elongation at break (EB) Yarns with a value are indicated by the letter "E";
Such yarns have low elongation at break, for example 90 to 160% (preferably 90 to 1%).
(40%) than the stretched feed yarn. 1 to 46 or 84
150 and 159 to 185 yarns are 36 mils long (0.914 m).
m) and a diameter (D) of 9 mil (0.229 mm) spinneret capillary
And melt spun. Yarns 47 to 83 are LxD 21 mils x 7 mils (0.5
It was melt spun using a spinneret capillary of 33 mm x 0.178 mm).
. The yarns 151-158 are LxD 18 mil x 6 mil (0.457 mm x 0.
(152 mm) using a spinneret capillary. 1 to 46
The yarn is 6.54 # / cmTwo168 filler spun from a spinneret having an FED
Mento thread. The yarn from 47 to 150 is 7.7 # / cmTwoWith FED
It was a 200 filament yarn spun from a yarn die. The threads 151 to 158
, 7.94 # / cmTwoFilament Spun from Spinneret with FED
Thread. And the yarn from 159 to 185 is 9.74 # / cmTwoHas FED
250 filament yarn spun from a spinneret.
If the FED increases, as shown (by the comparison "C" item), this
We found that the spinning performance of HFC yarns decreased. Overcome this degradation
Therefore, our first step is to check standard process variables and equipment
For example, to ensure uniform air flow, and
Convergence length (ie, long enough to allow convergence without sticky filaments
, Short enough to reduce the increase in spinning line tension from drag)
And setting the polymer temperature to provide good polymer quality (thermal
Strange
Without gender). We believe that this first step will improve spinning performance somewhat
I discovered that I was still not satisfied. Our next
The step is to rethink the extrusion / quenching process. For us, (single pack
Spin from two packs instead of double-ending
) Reduces FED by reducing productivity by 50%.
I couldn't handle it. Our aim is to determine the mechanical properties of the yarn (TB)n, Along Enddenny
(DS) and Along End Structure (DTV) without double ending
Was to improve. The formula for the spin factor (SF) is
Defines the approach as an integrated system, the selection of process variables according to our invention.
Options to achieve the desired yarn property goals. The next step is high spinning production
Sex Ps(Spinning speed (Vs) And (RDR)sDefined by the product of
Process variables carefully to maintain spinning performance and yarn uniformity / quality
It will be a “fine-tune”. Item 14 in Table I is 6g
/ dd (TB)n, 1% or less denier distribution (DS), and 0.75% or less
5 is an illustration of how to use SF to obtain a change in stretching tension (DTV,%).
LxD 21x7 mil (0.533 x 0.178 mm) capillaries
LxD 36 × 9 mil (0.914 × 0.229 mm) at the same mass flow rate
We have observed that it gives a more comprehensive and better spinning process than the capillary of
Was. Capillaries previously had their [L / DFour] Characterized by a ratio
(For example, U.S. Pat. No. 4,134,882). 6x18 mil, 7x2 in metric
The 1 mil and 9x36 mil capillaries are 848, 534 and 335
[L / DFour, Mm-3] Values. According to the process of the present invention, [L / DFour]
A value of at least 335 is preferable, and a value of at least 500 is particularly preferable.
It is.
The filament arrangement is uniformly quenched (see FIG. 3 and in the approved application no.
08 / 214,717 (DP-4555-H), as mentioned above and as described in more detail
)
Was made to be optimal. To calculate the spin factor (SF), include in Table I
Those process parameters that are not rare are calculated as described earlier.
can do. Spin finish and interlace types and levels
Selected based on intended end use. For example, the feed yarn for false twisting is
The degree of interlacing is higher than that used as feed yarn for warping
Low.
All these yarns are "random" one-piece interlaced, or
Entangled filaments. Because all the threads in each thread
This is because the filament was spun from a single spinneret. Twisted yarn (
plied yarn) is a bundle of the original filament bundle that is entangled in an intra-bundle.
Bundles usually containing small portions, i.e. independently spun bundles,
It maintains a part of "bundle integrity". This phenomenon is recognized
It had been. For example, different polymers (homopolymer and cationic dyeable modification
Polymer), dpf, and a bundle of independent filaments in cross-section are spun and then
Independent bundles are mixed when mixed together into a single interlaced yarn
The filaments are as long as they are spun from a single extrusion die.
End mixing was not "random" or integral. This is a drawback of plied yarn.
This leads to uneven dyeings and poor downstream fiber processing. Each
Independently spun filament bundles are referred to as such independently spun filaments.
Even after the bundles of materials have been interlaced together and mixed into a single thread.
It does not always completely lose its "wholeness." In contrast, the HFCs of the present invention
The yarn exhibited a more integral interlace. Because all fillers of HFC yarn
The ment was spun from a single spinneret. They have different spinnerets
Has no remaining "bundle integrity" from being spun from gold. One piece with ply yarn
Interlaced yarn (spun from a single spinneret, then a single filament bundle
This difference from all filaments only interlaced)
This is shown in Example 6.
Example 2
21.2 LRV polyester at 288 ° C., cmTwo7.8 filaments per
From a spinneret with a FED of 7x21 mil (0.2756 mm)
x 0.8268 mm) prepared by melt spinning through a capillary
255 denier 200 filament drawn feed yarn (extruded fool
Filament is protected by a short 3 cm shroud, 22.8 m /
Using a radial unit with an air laminar flow velocity of
The use of a finished tip applicator guide with a scale
Converged into a solid bundle and taken off at a spinning speed of 2195 m / min)
Unless otherwise indicated using polyurethane disc (D-ring) on mag FK900
As long as 450-500 meters per minute, process A (conventional) and process B
A modified threadline path according to one aspect of the present invention
Thus, it was stretched and false-twisted. Table II summarizes the process conditions:
The draw ratio, the surface speed ratio of the disk to the yarn (DY) is 1.707, and the heater temperature (temperature
, ° C), disc stack configuration (C is urethane
(Indicates that ceramic discs were used instead of discs), front / rear discs
Gram of tension (T1 / T2) (values were not measured in some cases) and
And the number of broken filaments (fray per 1000 meters). 1/7 /
Using a one-disk stack (step B), at 180 ° C., a draw ratio of 1.575 ×
The stretched feed yarn of the present invention stretched at 164 denier (0.82 dp
f) having a tenacity of 3.69 g / dd and an elongation at break of 43.5%,
Standardization (TB)nA textured yarn giving 5.3 g / dd was provided.
Example 3
220 denier / 325 filament yarn and 220 denier / 250 filler
Is prepared (325 filaments are cmTwo10.3 filaments per
FED and 250 filaments are in cmTwo9.74 filaments per
F
Essentially the same as in Example 2 except that it was spun in ED), Barmag FK900 ("
450-500 meters per minute on a vent (with a double heater arrangement)
And a polyurethane disc having a disk / yarn ratio (D / Y) of 1.707 at 160 ° C.
(D-rings), stretch false twisted, other details are shown in Table III.
Was. The quality of the processed yarn is the standardized breaking denier strength (TB)nAnd 1000 meters
It is expressed by the number of "Fray" per. The yarn is produced using a commercial yarn line pass (Step A)
And by means of a modified yarn line path using step B (discussed above).
Was processed. Significantly improved values in step B (high (TB)nValue and non-less than 10
The yarn processed in step A has a lower (TB)nValue is 4g
/ Dd and significantly higher than 100.
Example 4
Freshly spun HFC yarns of less than 1 filament denier are nominally 21.
2LRV and zero shear melting point T at 255 ° Cm o2G-T polyester poly having
Spun from Ma. Details of the methods and products are summarized in Table IV. 0
. Yarns with a DTV of less than 75% are indicated by the letter “P” indicating suitability
. Suitable standardized denier strength at break (TB)nYarn having a value of at least 6 g / dd
Is indicated by the letter “T”. Yarns 1-5 consist of 168 filaments
6.54 / cm FEDTwoThe yarns 6 to 27 are spun from the spinneret of
And the FED is 7.8 / cmTwoThe yarns 28 to 74 are spun from the spinneret of
, Consisting of 250 filaments and FED of 9.73 / cmTwoSpun from the spinneret
Was. Yarns 1, 6-17, and 28-50 are 7 × 21 mil (0.178 × 0.5
33 mm) using a spinneret capillary and yarns 2-5, 18-
27 and 50-74 are 9 × 36 mil (0.229 × 0.914 mm) spinning
It was melt-spun using a cap capillary.
The high filament count yarn in Example 4 has a filament denier of less than 1.
Have a rule. Often, filament denier is less than 0.5 and 0.3 d
It can be stretched even to less than pf. Threads # 3 and 5 are each 11.
Has a refining shrinkage of 4 and 4.2 and, if desired, directly without stretching and heat setting
It can be used as the yarn used, or the yarn can be used in U.S. Pat.
No. 5,244,616, 5,145,616, 5,223,197 and 5,250,245.
Thus, it can be used as a drawn feed yarn.
Example 5
Soft bulky yarn (and the fabric obtained from it) is usually made of denier
Different yields due to differences and / or differences in surface to volume ratio (ie, cross-sectional shape)
Provided by the use of a mixed filament yarn comprising a filament having a shrinkage,
That is, the low-shrink fine filament (A) is used to form the desired soft surface of bulky yarn.
The higher denier filament (B) provided provides an improved "body, body"
"Body" and "drape" (ie, "mushy"
"Not). The mixed shrinkage high filament count yarn of the present invention is simply
Is different (dpf)sDescribed as consisting of two filament types with
Is done. The spun yarn has a breaking elongation of 25% (EBWhen stretching to), for example, stretching
Filament denier (dpf)DIs (dpf)D= ｛(Dpf)sx [(1.25 / (R
DR)s]｝, Where (d) for both filament types
pf)DThe value is preferably less than 1. Different for round filament
To provide shrinkage, the two filament types were spun (dpf)sIs different
The high shrinkage filament (B) is better than the low shrinkage filament (A).
It should be higher dpf. Different (dpf)sSingle-ended high filamen
To spin the count filament bundle, the spinneret capillary dimensions are
Chosen to provide the difference, (dpf)sOf the spinneret according to the following equation:
Related to the ratio of dimensions,
(dpf)B/ (Dpf)A= [(L / DFour)A/ (L / DFour)B]n
Here the index "n" is equal to 1 and behaves like Newtonian fluid. This is an experiment
Spinning through two capillaries of different dimensions in the same spinneret
And is represented by the following equation.
n = logTen｛(Dpf)A/ (Dpf)B｝ / LogTen｛(L / DFour)B/ (L / DFour)A｝
Short (shaping) orifice capillaries for non-round sections
After first passing through a metering capillary, it is spun and
L / DFour) Is determined by metering rather than that of the shaping capillary.
It was due to capillaries. With technology advances, but probably meters
Shape forming plate thickness increased until ring capillaries are no longer needed
It is expected. From experiments, it was found that "round equivalent" (L /
DFour) Values are calculated using non-circular cross sections (od
d-cross-section) Orifice capillary and metering capillary assembly
Any particular combination of uprights can be determined.
Up to a breaking elongation value between 15% and 40% to tear the filament break
It is desirable to draw, which is a two filament type (RDR)sSuitable for
Can be achieved by choosing a PDR, where PDR = stretching of the entire process
Ratio = mechanical stretching ratio x overfeed (or relaxation).
The mixed filament microdenier HFC yarn is air jet processed without drawing.
Or the stretching step can be performed by stretching, air and blasting (+ heat removal if necessary).
Relaxation) can be part of the processing step.
Example 6
225 denier, 200 filament stretch feed HFC according to the present invention
The yarn was made from 21.5 LRV polyester at 288 ° C. with a FED 7.8 filament.
Nt / cmTwoFrom a single 200 capillary spinneret with DxL dimensions 9x36
Through a mill (0.229mm x 0.914mm) capillary, melt spinning
Thus, the filament just prepared and extruded is a short 4.3 cm
Radial, protected by a loud, and then having a laminar air velocity of 22.8 m / min
Filament quenched using the unit, the quenched filament is applied to the finishing app
K
Converged into a single bundle by the use of a guide and taken off at a speed of 2446 m / min.
And the filaments are interconnected at 36 psig using entangled air jets.
-Race. The air jet used to interlace the filament
U.S. Pat. No. 3,936,577 to Christini et al. In a standard "stacked" jet.
XI and XII, which are commercial products from the last few years.
This is a purpose.
For comparison, 255 denier, 200 filament stretched feed "Plyed"
The yarn was a 21.7 LRV polyester at 287 degrees with FED 4.4 filler each.
Ment / cmTwoFrom two independent spinnerets with a DxL dimension of 12x50 mil (
(0.305mm x 1.27mm) through melt spinning
Made and extruded filaments are air quenched and separately weighed
Converges into two 100 filament bundles by using a finishing applicator guide
And both are taken at a speed of 2624 m / min, and separate 100 fillers
The ment bundle uses the same type of air entanglement jet used for the HFC yarn,
200 filament bundles twisted into a similar average interlace with HFC yarn
The injection is performed at 42 psig to achieve the mode / meter. this
The yarn is referred to below as a "ply-twisted" yarn.
Six HFC yarn packages and six ply yarns produced as described
The package is from Fiber Vision, Inc. to compare the interlacing characteristics.
Analyzed using FiberScan FS100. 66.7me
The yarn was measured at a yarn speed of 1650 m / min and the results are recorded in the table below.
You.
As is evident, these results are comparable to the average measured over all six packages.
If we consider only the average, it looks quite comparable. However, the yarn level
Considering the uniformity, the maximum distance between the nips and the package between these maximum distances
By focusing on the% CV of the HFC yarns of the present invention, the HFC yarns of the present invention have significantly better uniformity.
It was shown to be. This significant improvement in along-end uniformity
Appears in good workability.
% CV between packages
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 コリンズ，ロバート，ジェイムズ
アメリカ合衆国 28405−9366 ノースカ
ロライナ州 ウィルミントン エヴェレッ
ト クリーク ドライブ 838
(72)発明者 フランクフォルト，ハンス，ルドルフ，エ
ドワード
アメリカ合衆国 28501−2780 ノースカ
ロライナ州 キンストン コロニー プレ
イス 747
(72)発明者 ジョンソン，スティーブン，バックナー
アメリカ合衆国 28409 ノースカロライ
ナ州 ウィルミントン ウイリアムズ ロ
ード 218
(72)発明者 ノックス，ベンジャミン，ヒューズ
アメリカ合衆国 19808−5420 デラウェ
ア州 ウィルミントン オレゴン ロード
40
(72)発明者 ロンドン，ジョー，フォレスト，ジュニア
アメリカ合衆国 27858−5621 ノースカ
ロライナ州 グリーンヴィル エリス コ
ート 210
(72)発明者 モスト，エルマー，エドウィン，ジュニア
アメリカ合衆国 27707−5276 ノースカ
ロライナ州 ダーハム ファイブ オーク
ス ドライブ 4205
(72)発明者 パイ，ギリシュ，アナント
アメリカ合衆国 28105−8843 ノースカ
ロライナ州 マシューズ キルケニー ヒ
ル 2322────────────────────────────────────────────────── ───
Continuation of front page
(72) Inventors Collins, Robert, James
United States 28405-9366 Northka
Wilmington Everett, Rolina
To Creek Drive 838
(72) Inventor Frankfort, Hans, Rudolf, D
Dward
United States 28501-2780 Northka
Kinston Colony Pre, Rolina
Chair 747
(72) Inventors Johnson, Stephen, Buckner
United States 28409 North Carolina
Wilmington, William State Williams Lot
Mode 218
(72) Inventor Knox, Benjamin, Hughes
United States 19808-5420 Delaware
Wilmington Oregon Road A
40
(72) Inventor London, Joe, Forest, Jr.
United States 27858-5621 Northka
Greenville Ellisco, Rolina
Port 210
(72) Inventor Most, Elmer, Edwin, Jr.
United States 27707-5276 Northka
Durham Five Oak, Rolina
Drive 4205
(72) Inventors Pie, Gilish, Anant
United States 28105-8843 Northka
Matthews Kilkenny
Le 2322