JPH11207631A - 超砥粒切断ホイール - Google Patents
超砥粒切断ホイールInfo
- Publication number
- JPH11207631A JPH11207631A JP4852498A JP4852498A JPH11207631A JP H11207631 A JPH11207631 A JP H11207631A JP 4852498 A JP4852498 A JP 4852498A JP 4852498 A JP4852498 A JP 4852498A JP H11207631 A JPH11207631 A JP H11207631A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting wheel
- cutting
- substrate
- super abrasive
- superabrasive
- Prior art date
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- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】樹脂、ゴム、ＦＲＰ、非鉄金属、木材および合
板等の切断加工、溝入れ加工において、切り粉の排出が
極めて良好で切れ味が良く、しかも切り粉が溶着しない
耐久性に優れた超砥粒切断ホイールを提供する。 【解決手段】基板の表面に平均粒径１００〜２０００μ
ｍのダイヤモンド又はＣＢＮ等の超砥粒をニッケルメッ
キ又はロウ材を主成分とする結合材により単層固着され
た超砥粒切断ホイールであって、硬質粒子を２容量％〜
５０容量％含有し、かつ厚みが５μｍ以上のフッ素樹脂
被膜により、，該基板の露出表面又は超砥粒層露出表面
の少なくもと一方を被覆する。
板等の切断加工、溝入れ加工において、切り粉の排出が
極めて良好で切れ味が良く、しかも切り粉が溶着しない
耐久性に優れた超砥粒切断ホイールを提供する。 【解決手段】基板の表面に平均粒径１００〜２０００μ
ｍのダイヤモンド又はＣＢＮ等の超砥粒をニッケルメッ
キ又はロウ材を主成分とする結合材により単層固着され
た超砥粒切断ホイールであって、硬質粒子を２容量％〜
５０容量％含有し、かつ厚みが５μｍ以上のフッ素樹脂
被膜により、，該基板の露出表面又は超砥粒層露出表面
の少なくもと一方を被覆する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、樹脂、ゴム、ＦＲ
Ｐ、非鉄金属、木材および合板等、各種工作物の切断加
工、溝入れ加工に用いる超砥粒切断ホイールに関するも
のである。
Ｐ、非鉄金属、木材および合板等、各種工作物の切断加
工、溝入れ加工に用いる超砥粒切断ホイールに関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来の超砥粒切断ホイールは、基板の外
周に超砥粒を結合材により固着したものであり、基板は
主として鋼で、例えば、炭素工具鋼、合金工具鋼及び高
速度鋼が用いられている。また、結合材としては、熱硬
化性樹脂を主成分としたレジンボンド、銅、錫、鉄、コ
バルト及びニッケル等の合金を主成分としたメタルボン
ド、銀−銅−チタン系等のロウ材を主成分としたロウ材
ボンド、ガラス質等の無機材料を主成分としたビトリフ
ァイドボンド、電気メッキ及び化学メッキによって析出
した金属を主成分とした電着ボンド等が用いられてい
る。結合材は、工作物の種類、加工条件、切断表面品位
などによって適宜決定されるが、樹脂、ゴム、ＦＲＰ、
木材、合板などを切断するには、切り粉の付着による目
ずまりを防止しなければならないため、超砥粒の突き出
し高さが高く、チップポケットの容量を大きくできる電
着ボンドまたはロウ材ボンドが最も一般的に用いられて
いる。
周に超砥粒を結合材により固着したものであり、基板は
主として鋼で、例えば、炭素工具鋼、合金工具鋼及び高
速度鋼が用いられている。また、結合材としては、熱硬
化性樹脂を主成分としたレジンボンド、銅、錫、鉄、コ
バルト及びニッケル等の合金を主成分としたメタルボン
ド、銀−銅−チタン系等のロウ材を主成分としたロウ材
ボンド、ガラス質等の無機材料を主成分としたビトリフ
ァイドボンド、電気メッキ及び化学メッキによって析出
した金属を主成分とした電着ボンド等が用いられてい
る。結合材は、工作物の種類、加工条件、切断表面品位
などによって適宜決定されるが、樹脂、ゴム、ＦＲＰ、
木材、合板などを切断するには、切り粉の付着による目
ずまりを防止しなければならないため、超砥粒の突き出
し高さが高く、チップポケットの容量を大きくできる電
着ボンドまたはロウ材ボンドが最も一般的に用いられて
いる。
【０００３】しかしながら、上記の材料を単位時間当た
りの切断代断面積を大きく設定して、過酷な条件下で切
断加工、溝入れ加工する場合には切り粉が基板及び超砥
粒層に溶着して、切断抵抗が次第に高くなり、ついには
切断加工を継続することが困難になる問題があった。こ
れに対処するため、基板の側面をフッ素樹脂被膜で被覆
して切り粉の溶着を防止する技術が知られている。
りの切断代断面積を大きく設定して、過酷な条件下で切
断加工、溝入れ加工する場合には切り粉が基板及び超砥
粒層に溶着して、切断抵抗が次第に高くなり、ついには
切断加工を継続することが困難になる問題があった。こ
れに対処するため、基板の側面をフッ素樹脂被膜で被覆
して切り粉の溶着を防止する技術が知られている。
【０００４】フッ素樹脂とは、卓越した耐薬品性、耐熱
性及び表面特性を有する特異な高分子材料で、その特性
を活かして過酷な条件下で使用しうる工業材料として利
用されている。フッ素樹脂の中でもポリテトラフルオロ
エチレン樹脂（ＰＴＦＥ）は、耐熱性に関しては有機材
料中で最高の部類に属し、連続使用温度は約２６０℃と
極めて高い。また、表面の性質は非常に特異で、卓越し
た疎水性、疎油性及び非粘着性を示し、このため摩擦係
数は最も小さく、優れた摺動性を示す。しかし、機械的
強度は必ずしも良好とは言えず、超砥粒切断ホイール基
板の側面をフッ素樹脂被膜で被覆した場合には、特に耐
磨耗性が不足しており、工作物および切り粉との高速度
の接触によるフッ素樹脂被膜の早期磨耗、およびフッ素
樹脂被膜の不均一磨耗により基板が露出した箇所からの
剥離等の問題点があった。
性及び表面特性を有する特異な高分子材料で、その特性
を活かして過酷な条件下で使用しうる工業材料として利
用されている。フッ素樹脂の中でもポリテトラフルオロ
エチレン樹脂（ＰＴＦＥ）は、耐熱性に関しては有機材
料中で最高の部類に属し、連続使用温度は約２６０℃と
極めて高い。また、表面の性質は非常に特異で、卓越し
た疎水性、疎油性及び非粘着性を示し、このため摩擦係
数は最も小さく、優れた摺動性を示す。しかし、機械的
強度は必ずしも良好とは言えず、超砥粒切断ホイール基
板の側面をフッ素樹脂被膜で被覆した場合には、特に耐
磨耗性が不足しており、工作物および切り粉との高速度
の接触によるフッ素樹脂被膜の早期磨耗、およびフッ素
樹脂被膜の不均一磨耗により基板が露出した箇所からの
剥離等の問題点があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の問題点
を解決するためになされたものである。すなわち、樹
脂、ゴム、ＦＲＰ、非鉄金属、木材および合板等の切断
加工、溝入れ加工において、切り粉の排出が極めて良好
で切れ味が良く、しかも切り粉が溶着しない耐久性に優
れた超砥粒切断ホイールを提供することにある。
を解決するためになされたものである。すなわち、樹
脂、ゴム、ＦＲＰ、非鉄金属、木材および合板等の切断
加工、溝入れ加工において、切り粉の排出が極めて良好
で切れ味が良く、しかも切り粉が溶着しない耐久性に優
れた超砥粒切断ホイールを提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明ば、基板の表面に
平均粒径が１００ｐｍ〜２０００μｍのダイヤモンド又
はＣＢＮ等の超砥粒がニッケルメッキ又はロウ材を主成
分とする結合材により単層固着された超砥粒切断ホイー
ルであって、硬質粒子を２〜５０容量％含有し、かつ厚
みが５μｍ以上のフッ素樹脂被膜により、該基板の露出
表面又は超砥粒層露出表面の少なくとも一方が被覆され
ていることを特徴とするものである。
平均粒径が１００ｐｍ〜２０００μｍのダイヤモンド又
はＣＢＮ等の超砥粒がニッケルメッキ又はロウ材を主成
分とする結合材により単層固着された超砥粒切断ホイー
ルであって、硬質粒子を２〜５０容量％含有し、かつ厚
みが５μｍ以上のフッ素樹脂被膜により、該基板の露出
表面又は超砥粒層露出表面の少なくとも一方が被覆され
ていることを特徴とするものである。
【０００７】超砥粒切断ホイールを用いて、樹脂、ゴ
ム、ＦＲＰ、非鉄金属、木材および合板等の切断加工、
溝入れ加工する場合において、超砥粒の平均粒径が１０
０μｍ未満では十分な容量のチップポケットを確保でき
ないため加工能率の点でほとんど使われることはない。
また、平均粒径が２０００μｍを越える場合は超砥粒が
極めて高価であるため工具コストの点でほとんど使われ
ることはなく、替わりに焼結ダイヤモンド、焼結ＣＢＮ
が適用されるのが普通である。この理由により、平均粒
径を１００〜２０００μｍと限定した。
ム、ＦＲＰ、非鉄金属、木材および合板等の切断加工、
溝入れ加工する場合において、超砥粒の平均粒径が１０
０μｍ未満では十分な容量のチップポケットを確保でき
ないため加工能率の点でほとんど使われることはない。
また、平均粒径が２０００μｍを越える場合は超砥粒が
極めて高価であるため工具コストの点でほとんど使われ
ることはなく、替わりに焼結ダイヤモンド、焼結ＣＢＮ
が適用されるのが普通である。この理由により、平均粒
径を１００〜２０００μｍと限定した。
【０００８】硬質粒子の含有率については、２容量％未
満では耐磨耗性が良好でないため前記作用に所望の効果
が得られず、一方、５０容量％を越えると被膜の固着力
に支障が生ずることから、その含有率を２〜５０容量％
と定めた。なお好ましくは５〜４５容量％の範囲であ
る。フッ素樹脂被膜の厚みについては、５μｍ未満では
早期に被膜が消失して前記作用に所望の効果が得られな
いので５μｍ以上と定めたが、好ましくは１０μｍ以上
であり、一般的用途には１０〜５０μｍの厚みの被膜と
すれば良好な結果が得られる。
満では耐磨耗性が良好でないため前記作用に所望の効果
が得られず、一方、５０容量％を越えると被膜の固着力
に支障が生ずることから、その含有率を２〜５０容量％
と定めた。なお好ましくは５〜４５容量％の範囲であ
る。フッ素樹脂被膜の厚みについては、５μｍ未満では
早期に被膜が消失して前記作用に所望の効果が得られな
いので５μｍ以上と定めたが、好ましくは１０μｍ以上
であり、一般的用途には１０〜５０μｍの厚みの被膜と
すれば良好な結果が得られる。
【０００９】上記の硬質粒子としてはダイヤモンド、Ｃ
ＢＮ、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＣ、ＳｉＯ２、ＷＣ、ＴｉＮ、
ＴｉＣおよび雲母から選ばれた一種類以上のもので、か
つ、平均粒径がフッ素樹脂被膜の厚みの１％〜５０％と
したものである。硬質粒子の種類としては、最も硬度の
高いダイヤモンドが効果的であるが、工具コスト、必要
とされるフッ素樹脂被膜の耐磨耗性を考慮して適宜決定
する。平均粒径を限定した理由は、１％未満では耐磨耗
性向上にほとんど寄与しないため前記作用に所望の効果
が得られず、５０％を越えるとフッ素樹脂被膜からの硬
質粒子の突出量が大きくなり過ぎ、かえって切り粉の溶
着の原因となるためである。なお、硬質粒子の平均粒径
はフッ素樹脂被膜の厚みの１％〜４０％であることが好
ましい。
ＢＮ、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＣ、ＳｉＯ２、ＷＣ、ＴｉＮ、
ＴｉＣおよび雲母から選ばれた一種類以上のもので、か
つ、平均粒径がフッ素樹脂被膜の厚みの１％〜５０％と
したものである。硬質粒子の種類としては、最も硬度の
高いダイヤモンドが効果的であるが、工具コスト、必要
とされるフッ素樹脂被膜の耐磨耗性を考慮して適宜決定
する。平均粒径を限定した理由は、１％未満では耐磨耗
性向上にほとんど寄与しないため前記作用に所望の効果
が得られず、５０％を越えるとフッ素樹脂被膜からの硬
質粒子の突出量が大きくなり過ぎ、かえって切り粉の溶
着の原因となるためである。なお、硬質粒子の平均粒径
はフッ素樹脂被膜の厚みの１％〜４０％であることが好
ましい。
【００１０】上記のフッ素樹脂は、ポリテトラフルオロ
エチレン樹脂、ポリクロロトリフルオロエチレン樹脂又
はポリビニリデンフルオライド樹脂のいずれかであるこ
ととしたものである。これら３種類の樹脂はいずれも適
用可能である。しかしながら、フッ素樹脂被膜は、工作
物および切り粉と高速度で接触するため高い耐熱性およ
び摺動性が要求され、これらの物性については、ポリテ
トラフルオロエチレン樹脂が特に優れており、３種類の
樹脂の中で最も適当である。
エチレン樹脂、ポリクロロトリフルオロエチレン樹脂又
はポリビニリデンフルオライド樹脂のいずれかであるこ
ととしたものである。これら３種類の樹脂はいずれも適
用可能である。しかしながら、フッ素樹脂被膜は、工作
物および切り粉と高速度で接触するため高い耐熱性およ
び摺動性が要求され、これらの物性については、ポリテ
トラフルオロエチレン樹脂が特に優れており、３種類の
樹脂の中で最も適当である。
【００１１】
【発明の実施の形態】発明の実施の形態については以下
の実施例で説明する。
の実施例で説明する。
【００１２】
【実施例】（実施例１）外径Φ３００ｍｍ、厚さ３ｍｍ
の鋼製基板の外周部及び最外周から５ｍｍの部分に、平
均粒径１３００ｐｍのダイヤモンド砥粒をニッケルメッ
キにて均一に一層のみ固着した。さらにその基板露出面
に、ポリテトラフルオロエチレン樹脂と硬質粒子として
ＳｉＣ粒子を容積比で７５：２５に混合した混合物をス
プレーによって塗装し、乾燥炉にて溶剤を揮発させて完
全に消失させた。その後、焼成炉に入れ、３００℃で焼
成して被膜を形成し、本発明のダイヤモンド切断ホイー
ルを完成させた。そして本発明の効果を確認するため
に、建機用の使用済みキャタピラを切断して、従来のダ
イヤモンド切断ホイールと比較検討した。なお従来例と
しては、硬質粒子を含有しないポリテトラフルオロエチ
レン樹脂のみの被膜で被覆されたものである。切断テス
トの詳細を以下に示す。 本発明品：Φ３００ｘ４．６ｔ、ダイヤモンド平均粒径１３００μｍ （ポリテトラフルオロエチレン樹脂＋ＳｉＣ粒子）の被膜を基 板露出面に被覆。被膜厚みは３０μｍ。 従来例 ：Φ３００ｘ４．６ｔ、ダイヤモンド平均粒径１３００μｍ ポリテトラフルオロエチレン樹脂被膜を全面被覆。 工作物 ：建機用ゴム製キャタピラ、幅１６０ｍｍ、厚み５０ｍｍ 内部にΦ３ｍｍの鋼線材を２５本含有する構造。 切断速度：約５００ｍｍ／分 切断テストの結果、従来例では内部に含まれる鋼線材の
接触により、被膜の偏磨耗や剥離が発生したが、本発明
品は被膜の磨耗はほとんどなく、また切り粉が溶着する
こともなく良好な切れ味が長時間持続した。
の鋼製基板の外周部及び最外周から５ｍｍの部分に、平
均粒径１３００ｐｍのダイヤモンド砥粒をニッケルメッ
キにて均一に一層のみ固着した。さらにその基板露出面
に、ポリテトラフルオロエチレン樹脂と硬質粒子として
ＳｉＣ粒子を容積比で７５：２５に混合した混合物をス
プレーによって塗装し、乾燥炉にて溶剤を揮発させて完
全に消失させた。その後、焼成炉に入れ、３００℃で焼
成して被膜を形成し、本発明のダイヤモンド切断ホイー
ルを完成させた。そして本発明の効果を確認するため
に、建機用の使用済みキャタピラを切断して、従来のダ
イヤモンド切断ホイールと比較検討した。なお従来例と
しては、硬質粒子を含有しないポリテトラフルオロエチ
レン樹脂のみの被膜で被覆されたものである。切断テス
トの詳細を以下に示す。 本発明品：Φ３００ｘ４．６ｔ、ダイヤモンド平均粒径１３００μｍ （ポリテトラフルオロエチレン樹脂＋ＳｉＣ粒子）の被膜を基 板露出面に被覆。被膜厚みは３０μｍ。 従来例 ：Φ３００ｘ４．６ｔ、ダイヤモンド平均粒径１３００μｍ ポリテトラフルオロエチレン樹脂被膜を全面被覆。 工作物 ：建機用ゴム製キャタピラ、幅１６０ｍｍ、厚み５０ｍｍ 内部にΦ３ｍｍの鋼線材を２５本含有する構造。 切断速度：約５００ｍｍ／分 切断テストの結果、従来例では内部に含まれる鋼線材の
接触により、被膜の偏磨耗や剥離が発生したが、本発明
品は被膜の磨耗はほとんどなく、また切り粉が溶着する
こともなく良好な切れ味が長時間持続した。
【００１３】（実施例２）外径Φ２００ｍｍ、厚さ２ｍ
ｍの鋼製基板の外周部及び最外周から３ｍｍの両側面部
及び放射状に４本、平均粒径６５０μｍのダイヤモンド
砥粒をニッケルメッキにて均一に一層のみ固着した。さ
らにその両側面に、ポリテトラフルオロエチレン樹脂と
硬質粒子としてＡｌ２Ｏ３粒子を容積比で８５：１５に
混合した混合物をスプレーによって塗装し、乾燥炉にて
溶剤を揮発させて完全に消失させた。その後、焼成炉に
入れ、３００℃で焼成して被膜を形成し、本発明のダイ
ヤモンド切断ホイールを完成させた。そして本発明の効
果を確認するために、ＦＲＰを切断して、従来のダイヤ
モンド切断ホイールと比較検討した。なお従来例として
は、硬質粒子を含有しないポリテトラフルオロエチレン
樹脂のみの被膜で被覆されたものである。切断テストの
詳細を以下に示す。 本発明品：Φ２００ｘ３．３ｔ、ダイヤモンド平均粒径６５０μｍ （ポリテトラフルオロエチレン樹脂＋Ａｌ２Ｏ３粒子）の被膜 を全面被覆。被膜厚みは１０μｍ。 従来例 ：Φ２００ｘ３．３ｔ）ダイヤモンド平均粒径６５０μｍ ポリテトラフルオロエチレン樹脂被膜を全面被覆。 工作物 ：ＦＲＰ 切断速度：約２００ｍｍ／分 切断テストの結果、従来例ではＦＲＰに含まれる繊維の
接触による被膜の磨耗が発生したが、本発明品は被膜の
磨耗は極めて少なく、切り粉が溶着や付着もなく、良好
な切れ味が長時間持続した。
ｍの鋼製基板の外周部及び最外周から３ｍｍの両側面部
及び放射状に４本、平均粒径６５０μｍのダイヤモンド
砥粒をニッケルメッキにて均一に一層のみ固着した。さ
らにその両側面に、ポリテトラフルオロエチレン樹脂と
硬質粒子としてＡｌ２Ｏ３粒子を容積比で８５：１５に
混合した混合物をスプレーによって塗装し、乾燥炉にて
溶剤を揮発させて完全に消失させた。その後、焼成炉に
入れ、３００℃で焼成して被膜を形成し、本発明のダイ
ヤモンド切断ホイールを完成させた。そして本発明の効
果を確認するために、ＦＲＰを切断して、従来のダイヤ
モンド切断ホイールと比較検討した。なお従来例として
は、硬質粒子を含有しないポリテトラフルオロエチレン
樹脂のみの被膜で被覆されたものである。切断テストの
詳細を以下に示す。 本発明品：Φ２００ｘ３．３ｔ、ダイヤモンド平均粒径６５０μｍ （ポリテトラフルオロエチレン樹脂＋Ａｌ２Ｏ３粒子）の被膜 を全面被覆。被膜厚みは１０μｍ。 従来例 ：Φ２００ｘ３．３ｔ）ダイヤモンド平均粒径６５０μｍ ポリテトラフルオロエチレン樹脂被膜を全面被覆。 工作物 ：ＦＲＰ 切断速度：約２００ｍｍ／分 切断テストの結果、従来例ではＦＲＰに含まれる繊維の
接触による被膜の磨耗が発生したが、本発明品は被膜の
磨耗は極めて少なく、切り粉が溶着や付着もなく、良好
な切れ味が長時間持続した。
【００１４】（実施例３）外径Φ１５０ｍｍ、厚さｌｍ
ｍの鋼製基板の外周部及び最外周から３ｍｍの部分に、
平均粒径２００μｍのダイヤモンド砥粒をロウ材にて規
則パターン状に一層のみ固着した。さらにその両側面
に、ポリテトラフルオロエチレン樹脂と硬質粒子として
Ａｌ２Ｏ３粒子を容積比で８０：２０に混合した混合物
をスプレーによって塗装し、乾燥炉にて溶剤を揮発させ
て完全に消失させた。その後、焼成炉に入れ、３００℃
で焼成して被膜を形成し、本発明のダイヤモンド切断ホ
イールを完成させた。そして本発明の効果を確認するた
めに、ＦＲＰを切断して、従来のダイヤモンド切断ホイ
ールと比較検討した。なお従来例としては、硬質粒子を
含有しないポリテトラフルオロエチレン樹脂のみの被膜
で被覆されたものである。切断テストの詳細を以下に示
す。 本発明品：Φ１５０ｘ１．４ｔ、ダイヤモンド平均粒径２００μｍ （ポリテトラフルオロエチレン樹脂＋Ａｌ２Ｏ３粒子）の被膜を 全面被覆。被膜厚みは１０ｐｍ。 従来例 ：Φ１５０ｘ１．４ｔ、ダイヤモンド平均粒径２００μｍ ポリテトラフルオロエチレン樹脂被膜を全面被覆。 工作物 ：ＦＲＰ 切断速度：約２００ｍｍ／分 切断テストの結果、従来例では被膜の磨耗が発生した
が、本発明品は被膜の磨耗は極めて少なく、切り粉が溶
着することもなく、良好な切れ味が長時間持続した。
ｍの鋼製基板の外周部及び最外周から３ｍｍの部分に、
平均粒径２００μｍのダイヤモンド砥粒をロウ材にて規
則パターン状に一層のみ固着した。さらにその両側面
に、ポリテトラフルオロエチレン樹脂と硬質粒子として
Ａｌ２Ｏ３粒子を容積比で８０：２０に混合した混合物
をスプレーによって塗装し、乾燥炉にて溶剤を揮発させ
て完全に消失させた。その後、焼成炉に入れ、３００℃
で焼成して被膜を形成し、本発明のダイヤモンド切断ホ
イールを完成させた。そして本発明の効果を確認するた
めに、ＦＲＰを切断して、従来のダイヤモンド切断ホイ
ールと比較検討した。なお従来例としては、硬質粒子を
含有しないポリテトラフルオロエチレン樹脂のみの被膜
で被覆されたものである。切断テストの詳細を以下に示
す。 本発明品：Φ１５０ｘ１．４ｔ、ダイヤモンド平均粒径２００μｍ （ポリテトラフルオロエチレン樹脂＋Ａｌ２Ｏ３粒子）の被膜を 全面被覆。被膜厚みは１０ｐｍ。 従来例 ：Φ１５０ｘ１．４ｔ、ダイヤモンド平均粒径２００μｍ ポリテトラフルオロエチレン樹脂被膜を全面被覆。 工作物 ：ＦＲＰ 切断速度：約２００ｍｍ／分 切断テストの結果、従来例では被膜の磨耗が発生した
が、本発明品は被膜の磨耗は極めて少なく、切り粉が溶
着することもなく、良好な切れ味が長時間持続した。
【００１５】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明は基板の表
面に平均粒径が１００〜２０００μｍのダイヤモンドま
たはＣＢＮの超砥粒がニッケルメッキ又はロウ材を主成
分とする結合材により単層固着され、その基板の露出表
面又は超砥粒層表面の少なくとも一方が、硬質粒子を２
〜５０容量％含有し、かつ厚みが５μｍ以上のフッ素樹
脂被膜により被覆されていることにより、切り粉の溶着
がなく、良好な切れ味を長期間維持できるという優れた
効果を奏する。
面に平均粒径が１００〜２０００μｍのダイヤモンドま
たはＣＢＮの超砥粒がニッケルメッキ又はロウ材を主成
分とする結合材により単層固着され、その基板の露出表
面又は超砥粒層表面の少なくとも一方が、硬質粒子を２
〜５０容量％含有し、かつ厚みが５μｍ以上のフッ素樹
脂被膜により被覆されていることにより、切り粉の溶着
がなく、良好な切れ味を長期間維持できるという優れた
効果を奏する。
【図１】本発明の実施例１の斜視図である。
【図２】本発明の実施例２の斜視図である。
【図３】本発明の実施例１の部分断面模式図である。
１ フッ素樹脂被膜 ２ 超砥粒層 ３ 基板 ４ 超砥粒 ５ 結合材
Claims (3)
- 【請求項１】基板の表面に平均粒径が１００μｍ〜２０
００μｍの超砥粒がニッケルメッキ又はロウ材を主成分
とする結合材により単層固着された超砥粒切断ホイール
であって、 硬質粒子を２容量％〜５０容量％含有し、かつ厚みが５
μｍ以上のフッ素樹脂被膜により、該基板の露出表面又
は超砥粒層露出表面の少なくとも一方が被覆されている
ことを特徴とする超砥粒切断ホイール。 - 【請求項２】上記の硬質粒子は、ダイヤモンド、ＣＢ
Ｎ、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＣ、ＳｉＯ２、ＷＣ、ＴｉＮ、Ｔ
ｉＣ、および雲母から選ばれた一種類以上のものであっ
て、かつ平均粒径がフッ素樹脂被膜の厚みの１％〜５０
％であることを特徴とする請求項１記載の超砥粒切断ホ
イール。 - 【請求項３】上記のフッ素樹脂は、ポリテトラフルオロ
エチレン樹脂、ポリクロロトリフルオロエチレン樹脂又
はポリビニリデンフルオライド樹脂のいずれかであるこ
とを特徴とする請求項１又は２記載の超砥粒切断ホイー
ル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4852498A JPH11207631A (ja) | 1998-01-23 | 1998-01-23 | 超砥粒切断ホイール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4852498A JPH11207631A (ja) | 1998-01-23 | 1998-01-23 | 超砥粒切断ホイール |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11207631A true JPH11207631A (ja) | 1999-08-03 |
Family
ID=12805762
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4852498A Pending JPH11207631A (ja) | 1998-01-23 | 1998-01-23 | 超砥粒切断ホイール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11207631A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012192487A (ja) * | 2011-03-16 | 2012-10-11 | Mitsubishi Materials Corp | 切断ブレード |
| JP2012223868A (ja) * | 2011-04-21 | 2012-11-15 | Mitsubishi Materials Corp | 切断ブレード |
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1998
- 1998-01-23 JP JP4852498A patent/JPH11207631A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012192487A (ja) * | 2011-03-16 | 2012-10-11 | Mitsubishi Materials Corp | 切断ブレード |
| JP2012223868A (ja) * | 2011-04-21 | 2012-11-15 | Mitsubishi Materials Corp | 切断ブレード |
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