JPH11201487A - Cross-flow fan - Google Patents
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- JPH11201487A JPH11201487A JP10003606A JP360698A JPH11201487A JP H11201487 A JPH11201487 A JP H11201487A JP 10003606 A JP10003606 A JP 10003606A JP 360698 A JP360698 A JP 360698A JP H11201487 A JPH11201487 A JP H11201487A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/4206—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/422—Discharge tongues
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
- F04D17/02—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps having non-centrifugal stages, e.g. centripetal
- F04D17/04—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps having non-centrifugal stages, e.g. centripetal of transverse-flow type
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、空気調和機など
の送風用に使用される貫流送風機に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a once-through blower used for blowing air such as an air conditioner.
【０００２】[0002]
【従来の技術】貫流送風機は、従来から空気調和機など
の送風用に使用されていて、省エネルギーのための効率
改善、快適性のための静粛化、送風特性向上のための気
流の安定化等の改良が行われている。しかし、貫流送風
機の設計手法において送風気流の論理的検証が行われて
いないため、空気調和機などのそれぞれの機器について
試行錯誤的な手法によって特性の改良が行われている。2. Description of the Related Art A once-through blower has been conventionally used for blowing air in an air conditioner or the like. The efficiency is improved for energy saving, the quietness is improved for comfort, and the airflow is stabilized for improving the blowing characteristics. Improvements have been made. However, since the logical verification of the blown airflow has not been performed in the design method of the once-through blower, the characteristics of each device such as an air conditioner have been improved by a trial and error method.
【０００３】すなわち、従来の貫流羽根車として特開平
５−２９６４７９号公報に示されているように、貫流送
風機の上方後部を構成するリアケーシングと、貫流送風
機の回転軸と同一方向に淀み部を設けたバックノーズと
を設ける。このような構成によって逆流などの乱れを解
消して、騒音が小さくし効率を向上する改良が行われて
いる。That is, as shown in Japanese Patent Application Laid-Open No. 5-296479 as a conventional once-through impeller, a rear casing constituting an upper rear portion of a once-through blower, and a stagnation portion in the same direction as the rotation axis of the once-through blower. The provided back nose is provided. With such a configuration, turbulence such as backflow is eliminated, noise is reduced, and the efficiency is improved.
【０００４】また、特開平７−３０５６９５号公報に示
されているように、貫流羽根車に対向し貫流羽根車の前
方の下部から貫流羽根車の中心を通る線との直交位置に
スタビライザーを配置する。これと共に、このスタビラ
イザー位置に対して最適になるように、スクロールケー
シングを二円弧によって形成することによって吐出風量
の低下と騒音を抑制する改良が行われている。Further, as disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-305695, a stabilizer is disposed at a position orthogonal to a line passing from the lower part in front of the once-through impeller and passing through the center of the once-through impeller. I do. At the same time, the scroll casing is formed by two arcs so as to optimize the position of the stabilizer, thereby reducing the discharge air volume and suppressing noise.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】上記のような従来の貫
流送風機において、効率改善、低騒音化、送風気流の安
定化のために、貫流羽根車の吸込み側形状や吹出し部形
状を変更しているものの、貫流羽根車により発生する気
流自体の現象制御が行われていない。したがって、効
率、騒音特性等の本質的な改善ができず、空気調和機な
どのそれぞれの機器について試行錯誤的な改善が繰り返
されるため生産性が損なわれるという問題点があった。In the conventional once-through blower described above, the shape of the suction side and the shape of the outlet of the once-through impeller are changed in order to improve efficiency, reduce noise, and stabilize the blown air flow. However, the phenomenon of the airflow itself generated by the once-through impeller is not controlled. Therefore, there is a problem that the efficiency and noise characteristics cannot be essentially improved, and productivity is impaired because trial and error improvements are repeated for each device such as an air conditioner.
【０００６】この発明は、かかる問題点を解消するため
になされたものであり、貫流羽根車により発生する気流
自体の現象制御に基づいて送風性能が改善された貫流送
風機を得ることを目的とする。An object of the present invention is to solve such a problem, and an object of the present invention is to provide a once-through blower having improved blowing performance based on control of a phenomenon of an air flow itself generated by a once-through impeller. .
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】この発明に係る貫流送風
機においては、背面にスクロールケーシングが配置され
た貫流羽根車と、スクロールケーシングに接続して設け
られた吹出しダクトと、この吹出しダクトに形成されて
貫流羽根車の前面に対向して配置され、中心が貫流羽根
車の回転中心に配置されて貫流羽根車の直径の１０３％
以上の直径からなる円弧と吹出しダクトの貫流羽根車前
面側における内面の延長線との交点を始点とし吹出しダ
クト外方向へ延長されて終点を形成して構成された対向
面を有するスタビライザーと、スクロールケーシングの
流入側端部及びスクロールケーシング中心を結ぶ直線と
貫流羽根車外周との外周交点から流入側端部までの間隔
が貫流羽根車の直径の３％以上に設定され、始点及び終
点の両者を結ぶ垂直二等分線が貫流羽根車の回転中心に
配置され、上記両者及び貫流羽根車の回転中心により形
成される三角形内に配置されたスクロールケーシング中
心と同心をなし、流入側端部とスクロールケーシング中
心とを結ぶ直線を半径とするケーシング円弧により形成
されたスクロールケーシングの内曲面とが設けられる。SUMMARY OF THE INVENTION In a once-through blower according to the present invention, a once-through impeller having a scroll casing disposed on the back surface thereof, an outlet duct connected to the scroll casing, and an outlet duct formed in the outlet duct. Is disposed opposite the front face of the once-through impeller, and the center thereof is disposed at the rotation center of the once-through impeller, and is 103% of the diameter of the once-through impeller.
A stabilizer having an opposing surface formed by forming an end point by extending from the intersection of an arc having the above diameter and an extension of the inner surface of the blow-out duct on the front side of the through-flow impeller, and a scroll; The distance from the outer periphery intersection of the straight line connecting the inflow side end of the casing and the center of the scroll casing to the outer periphery of the once-through impeller and the inflow side end is set to 3% or more of the diameter of the once-through impeller. A vertical bisector that connects the two is disposed at the center of rotation of the once-through impeller, and is concentric with the center of the scroll casing disposed within a triangle formed by the two and the center of rotation of the once-through impeller. An inner curved surface of the scroll casing formed by a casing arc having a radius of a straight line connecting the center of the casing is provided.
【０００８】また、この発明に係る貫流送風機において
は、スタビライザーにおける対向面の始点に凸曲面が形
成される。In the once-through blower according to the present invention, a convex curved surface is formed at the start point of the opposing surface of the stabilizer.
【０００９】また、この発明に係る貫流送風機において
は、スタビライザーの対向面が、スクロールケーシング
中心を中心とする円形に沿って形成される。[0009] In the once-through blower according to the present invention, the opposing surface of the stabilizer is formed along a circle centered on the center of the scroll casing.
【００１０】また、この発明に係る貫流送風機において
は、スタビライザーにおける対向面の始点に凸曲面が形
成され、スタビライザーの対向面がスクロールケーシン
グ中心を中心とする円形に沿って形成される。In the once-through blower according to the present invention, a convex curved surface is formed at the start point of the opposing surface of the stabilizer, and the opposing surface of the stabilizer is formed along a circle centered on the center of the scroll casing.
【００１１】また、この発明に係る貫流送風機において
は、スクロールケーシングの内曲面の半径をｒとし、 Ｖθ：貫流羽根車内部を流れる旋回流の流速 ｎ：速度指数 Γ：流れの循環で定数 としたときに、式 Ｖθ×ｒn ＝Γ において、スクロールケーシングの内曲面の半径ｒが、
速度指数ｎを０．８５≦ｎ≦０．１で与えることにより
設定される。In the once-through blower according to the present invention, the radius of the inner curved surface of the scroll casing is represented by r, and Vθ: the flow velocity of the swirling flow flowing inside the once-through impeller n: the velocity index Γ: the constant of the circulation of the flow when, in the formula V [theta] × r n = gamma, the radius r of the inner curved surface of the scroll casing,
The speed index n is set by giving 0.85 ≦ n ≦ 0.1.
【００１２】また、この発明に係る貫流送風機において
は、スクロールケーシングの内曲面の半径をｒとし、 Ｖθ：貫流羽根車内部を流れる旋回流の流速 ｎ：速度指数 Γ：流れの循環で定数 としたときに、式 Ｖθ×ｒn ＝Γ において、スクロールケーシングの内曲面の半径ｒが、
速度指数ｎを０．８５≦ｎ≦０．１で与えることにより
設定されると共に、貫流羽根車で発生する流れに対して
貫流送風機外で生じる流れの圧力損失が大きい場合には
半径ｒが小さく、上記圧力損失が小さい場合には半径ｒ
が大きく設定される。Further, in the once-through blower according to the present invention, the radius of the inner curved surface of the scroll casing is represented by r, and Vθ: the flow velocity of the swirling flow flowing inside the once-through impeller n: the velocity index Γ: the constant of the circulation of the flow when, in the formula V [theta] × r n = gamma, the radius r of the inner curved surface of the scroll casing,
The velocity index n is set by giving 0.85 ≦ n ≦ 0.1, and the radius r is small when the pressure loss of the flow generated outside the once-through blower is large with respect to the flow generated by the once-through impeller. When the pressure loss is small, the radius r
Is set large.
【００１３】また、この発明に係る貫流送風機において
は、スクロールケーシングの内曲面の半径をｒとし、 Ｖθ：貫流羽根車内部を流れる旋回流の流速 ｎ：速度指数 Γ：流れの循環で定数 としたときに、式 Ｖθ×ｒn ＝Γ において、スクロールケーシングの内曲面の半径ｒが、
速度指数ｎを０．８５≦ｎ≦０．１で与えることにより
設定されると共に、貫流羽根車で発生する流れに対して
貫流羽根車の吸込み側に配置された機器による圧力損失
が大きい場合には半径ｒが小さく、圧力損失が小さい場
合には半径ｒが大きく設定される。In the once-through blower according to the present invention, the radius of the inner curved surface of the scroll casing is represented by r, and Vθ: the velocity of the swirling flow flowing inside the once-through impeller n: the velocity index Γ: the circulation of the flow is represented by a constant. when, in the formula V [theta] × r n = gamma, the radius r of the inner curved surface of the scroll casing,
The velocity index n is set by giving 0.85 ≦ n ≦ 0.1, and when the pressure loss due to the device disposed on the suction side of the once-through impeller is large with respect to the flow generated by the once-through impeller. Is small, and when the pressure loss is small, the radius r is set large.
【００１４】また、この発明に係る貫流送風機において
は、スクロールケーシングの内曲面の半径をｒとし、 Ｖθ：貫流羽根車内部を流れる旋回流の流速 ｎ：速度指数 Γ：流れの循環で定数 としたときに、式 Ｖθ×ｒn ＝Γ において、スクロールケーシングの内曲面の半径ｒが、
速度指数ｎを０．８５≦ｎ≦０．１で与えることにより
設定されると共に、貫流羽根車で発生する流れに対して
貫流送風機外で生じる流れの圧力損失が大きい場合には
半径ｒが小さく、圧力損失が小さい場合には半径ｒが大
きく設定され、かつスクロールケーシングの内曲面の半
径ｒと、貫流送風機で発生する流れに対して生じる流れ
の損失の度合いを示す無次元数ξとの関係について、式 ｒ∝１／ξ に基づいて半径ｒが設定される。Further, in the once-through blower according to the present invention, the radius of the inner curved surface of the scroll casing is defined as r, and Vθ: the flow velocity of the swirling flow flowing inside the once-through impeller n: the velocity index Γ: the constant of the circulation of the flow when, in the formula V [theta] × r n = gamma, the radius r of the inner curved surface of the scroll casing,
The velocity index n is set by giving 0.85 ≦ n ≦ 0.1, and the radius r is small when the pressure loss of the flow generated outside the once-through blower is large with respect to the flow generated by the once-through impeller. When the pressure loss is small, the radius r is set to be large, and the relationship between the radius r of the inner curved surface of the scroll casing and the dimensionless number 示 す indicating the degree of flow loss generated with respect to the flow generated by the once-through blower. , The radius r is set based on the equation r∝1 / ξ.
【００１５】[0015]
【発明の実施の形態】実施の形態１．図１〜図９は、こ
の発明の実施の形態の一例を示す図で、図１は空気調和
機の室内機の縦断側面図、図２は図１の貫流送風機にお
ける空気流を説明する拡大図、図３は図２における空気
流を仮説的に説明する図２相当図、図４は図３における
空気流の他の状況を説明する図２相当図、図５も図３に
おける空気流の他の状況を説明する図２相当図、図６も
図３における空気流の他の状況を説明する図２相当図、
図７も図３における空気流の他の状況を説明する図２相
当図、図８も図３における空気流の他の状況を説明する
図２相当図、図９は図１における貫流送風機の翼の要部
を拡大して示す斜視図である。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Embodiment 1 1 to 9 show an example of an embodiment of the present invention. FIG. 1 is a longitudinal sectional side view of an indoor unit of an air conditioner, and FIG. 2 is an enlarged view for explaining an air flow in the once-through fan of FIG. 3 is a diagram corresponding to FIG. 2 for hypothetically explaining the air flow in FIG. 2, FIG. 4 is a diagram corresponding to FIG. 2 for explaining another situation of the air flow in FIG. 3, and FIG. FIG. 2 corresponding to FIG. 2 for explaining the situation of FIG. 2, FIG. 6 also corresponding to FIG.
7 is a diagram corresponding to FIG. 2 for explaining another condition of the air flow in FIG. 3, FIG. 8 is a diagram corresponding to FIG. 2 for explaining another condition of the air flow in FIG. 3, and FIG. 9 is a blade of the once-through blower in FIG. FIG. 3 is an enlarged perspective view showing a main part of FIG.
【００１６】図において、１は室内機の躯体、２は躯体
１の前面に設けられたパネル、３はパネル２に設けられ
て空気の取り入れ口を形成するグリル、４は躯体１の上
面に設けられて空気の上面取入れ口を形成する上部吸込
み口、５は躯体１の下側前面寄りに設けられた空気の吹
出し口、６は躯体１内に設けられてグリル３と対向して
配置された熱交換器、７は躯体１内に設けられて熱交換
器６の下縁部に対向して設けられて熱交換器６のドレン
を受けるドレンパンである。In the drawing, 1 is a frame of an indoor unit, 2 is a panel provided on the front surface of the frame 1, 3 is a grill provided on the panel 2 to form an air intake, and 4 is provided on an upper surface of the frame 1. An upper intake port 5 which is formed to form an upper surface intake for air is provided, an air outlet port 5 is provided on the lower front side of the frame 1, and 6 is provided in the frame 1 and arranged to face the grill 3. The heat exchanger 7 is a drain pan provided in the frame 1 and opposed to the lower edge of the heat exchanger 6 to receive the drain of the heat exchanger 6.
【００１７】８は躯体１内に設けられて室内機の送風機
能、すなわち貫流送風機の要部を形成する貫流羽根車、
９は躯体１内に設けられて貫流羽根車８の背面に設けら
れたスクロールケーシング、１０はスクロールケーシン
グ９に接続されて吹出し口５に連通した吹出しダクト
で、吹出し口５下部内面１１及び吹出し口５上部の貫流
羽根車８前面側における上部内面１２が形成されてい
る。Numeral 8 denotes a once-through impeller provided in the frame 1 to form a blower function of the indoor unit, ie, a main part of the once-through blower.
Reference numeral 9 denotes a scroll casing provided in the frame 1 and provided on the back of the once-through impeller 8, and reference numeral 10 denotes an outlet duct connected to the scroll casing 9 and connected to the outlet 5, and an inner surface 11 below the outlet 5 and the outlet. An upper inner surface 12 on the front side of the once-through impeller 8 is formed.
【００１８】１３は上部内面１２の貫流羽根車８との対
向部に設けられたスタビライザーで、中心が貫流羽根車
８の回転中心１４に配置されて貫流羽根車８の直径の１
０３％以上の直径からなる円弧１５と、吹出しダクト１
０の上部内面１２の延長線ととの交点を始点１６とし吹
出しダクト１２外方向へ延長されて終点１７を形成して
構成された対向面１８が形成されている。Reference numeral 13 denotes a stabilizer provided on a portion of the upper inner surface 12 facing the flow-through impeller 8, the center of which is disposed at the rotation center 14 of the flow-through impeller 8, and has a diameter of 1 mm.
Arc 15 having a diameter of not less than 03% and outlet duct 1
An opposing surface 18 is formed by defining a point of intersection with the extension of the upper inner surface 12 of 0 as a start point 16 and extending outward from the blow duct 12 to form an end point 17.
【００１９】１９はスクロールケーシングの内曲面で、
スクロールケーシング９の流入側端部２０及びスクロー
ルケーシング中心２１を結ぶ直線２２と貫流羽根車８外
周との外周交点２３から流入側端部２０までの間隔が貫
流羽根車８の直径の３％以上に設定され、始点１６及び
終点１７の両者を結ぶ垂直二等分線が貫流羽根車８の回
転中心１４に配置され、上記両者及び貫流羽根車８の回
転中心１４により形成される三角形内に配置されたスク
ロールケーシング中心２１と同心をなし、流入側端部２
０とスクロールケーシング中心２１とを結ぶ直線を半径
とするケーシング円弧により形成される。Reference numeral 19 denotes an inner curved surface of the scroll casing.
The distance from the outer intersection point 23 of the straight line 22 connecting the inflow end portion 20 of the scroll casing 9 and the center 21 of the scroll casing with the outer periphery of the once-through impeller 8 to the inflow end portion 20 is 3% or more of the diameter of the once-through impeller 8. A vertical bisector connecting both the start point 16 and the end point 17 is set at the rotation center 14 of the once-through impeller 8, and is set within a triangle formed by the two and the rotation center 14 of the once-through impeller 8. And the inflow end 2
It is formed by a casing arc whose radius is a straight line connecting 0 and the scroll casing center 21.
【００２０】２４は強制渦流れ、２５は自由渦流れ、２
６は強制渦流れ２４と自由渦流れ２５との境界線、２７
は吹出しダクト１０の貫流羽根車８前面側における上部
内面１２の先端部、２８は基本スタビライザー、２９は
基本スタビライザー２８のエッジ状端部、３０は渦への
流入流れ、３１は渦からの流出流れ、３２は貫流羽根車
８の翼である。24 is a forced vortex flow, 25 is a free vortex flow, 2
6 is the boundary between the forced vortex flow 24 and the free vortex flow 25, 27
Is the tip of the upper inner surface 12 on the front side of the flow-through impeller 8 of the blow-out duct 10, 28 is the basic stabilizer, 29 is the edge-like end of the basic stabilizer 28, 30 is the inflow to the vortex, and 31 is the outflow from the vortex. , 32 are blades of the once-through impeller 8.
【００２１】上記のように構成された貫流送風機におい
て、貫流羽根車８が回転するとスタビライザー１３を境
界にグリル３、上部吸込み口４を経て熱交換器６を通過
した吸込み流れと、貫流羽根車８の内部を通過して吹出
しダクト１０へ流出する吹出し流れが発生する。そし
て、吸込み流れと吹出し流れとによって、図３に示すラ
ンキンの組合わせ渦流れの模式図に吹出しダクト１０を
付加した状況のように、貫流羽根車８内のスタビライザ
ー１３対応位置に中心を持つランキンの組合わせ渦流れ
が形成される。In the once-through blower constructed as described above, when the once-through impeller 8 rotates, the suction flow passing through the heat exchanger 6 through the grill 3 and the upper suction port 4 with the stabilizer 13 as a boundary, and the once-through impeller 8 And a blow-out flow that flows through the inside of the blow-out duct to the blow-out duct 10 is generated. Then, as shown in FIG. 3, the Rankine having a center at a position corresponding to the stabilizer 13 in the once-through impeller 8, as in a situation where the blowout duct 10 is added to the schematic diagram of the combined vortex flow of Rankine shown in FIG. Vortex flow is formed.
【００２２】このランキンの組合わせ渦流れは、強制渦
流れ２４の外側に自由渦流れ２５が形成されて、この自
由渦流れ２５が吹出しダクト１０で誘導されて貫流送風
機における吹出し流れ、すなわち送風機能が達成され
る。このような状況において、吹出しダクト１０上部内
面１２の先端部２７が強制渦流れ２４と自由渦流れ２５
の境界線２６上あると、効率が最も高く一層安定した送
風気流が得られる。In the combined vortex flow of Rankine, a free vortex flow 25 is formed outside the forced vortex flow 24, and the free vortex flow 25 is guided by the blowing duct 10 to blow out the flow in the once-through blower, that is, the blowing function. Is achieved. In such a situation, the tip portion 27 of the upper inner surface 12 of the blow-out duct 10 has a forced vortex flow 24 and a free vortex flow 25
Above the boundary 26, the most efficient and more stable airflow can be obtained.
【００２３】すなわち、図４及び図５は吹出しダクト１
０上部内面１２の先端部２７が境界線２６上にない場合
の流れの状態を示す図で、図４は先端部２７が自由渦流
れ２５の内部に配置されている場合であり、この状態で
は吹出し流れが減少する。また、図５は先端部２７が強
制渦流れ２４の内部に配置されている場合であり、この
状態では渦流れが壊されるために損失が発生して送風効
率が低下する。4 and 5 show the outlet duct 1.
FIG. 4 is a view showing a flow state when the tip portion 27 of the upper inner surface 12 is not on the boundary line 26. FIG. 4 shows a case where the tip portion 27 is arranged inside the free vortex flow 25. The blowing flow is reduced. FIG. 5 shows a case where the tip portion 27 is arranged inside the forced vortex flow 24. In this state, the vortex flow is broken, so that a loss occurs and the blowing efficiency is reduced.
【００２４】次に、ランキンの組合わせ渦流れとスタビ
ライザー１３の関係を説明する。すなわち、図６はラン
キンの組合わせ渦流れとスタビライザー１３の基本的関
係を示す図で、基本スタビライザー２８は、ランキンの
組合わせ渦流れの自由渦流れ２５を渦への流入流れ３０
と、渦からの流出流れ３１に分離する機能を果たす。こ
の自由渦流れ２５の分離は、基本スタビライザー２８の
エッジ状端部２９によって渦流れの分離が行われる。Next, the relationship between the combined vortex flow of Rankine and the stabilizer 13 will be described. That is, FIG. 6 is a view showing a basic relationship between the combined vortex flow of Rankine and the stabilizer 13. The basic stabilizer 28 changes the free vortex flow 25 of the combined vortex flow of Rankine into the flow 30 into the vortex.
And performs the function of separating into outflow 31 from the vortex. The separation of the free vortex flow 25 is performed by the edge-shaped end 29 of the basic stabilizer 28.
【００２５】そして、エッジ状端部２９、すなわち図６
に破線円で示す位置において向きの異なる流れが近接
し、破線円位置での流れが非常に不安定になるので、渦
流れ全体が不安定となる。また、図７は図６に示す構成
に基本スタビライザー２８のエッジ状端部２９に、スタ
ビライザー１３における対向面１８を付加した場合の安
定した流れの状態を示す図である。Then, the edge-like end portion 29, that is, FIG.
Since the flows having different directions approach each other at the position indicated by the dashed circle, and the flow at the dashed circle position becomes very unstable, the entire vortex flow becomes unstable. FIG. 7 is a view showing a stable flow state when the opposing surface 18 of the stabilizer 13 is added to the edge-shaped end portion 29 of the basic stabilizer 28 in the configuration shown in FIG.
【００２６】すなわち、不安定な流れに対して基本スタ
ビライザー２８を配置して対向面１８を渦への流入流れ
３０側へ延長して配置する。これにより、対向面１８の
ために渦への流入流れ３０と渦からの流出流れ３１とが
分離される。したがって、図７に破線円で示す位置にお
いて向きの異なる流れが、互いに離れるためエッジ状端
部２９箇所における流れが安定し流れ全体も安定化す
る。That is, the basic stabilizer 28 is disposed for an unstable flow, and the opposing surface 18 is disposed so as to extend toward the flow 30 into the vortex. This separates the inflow 30 into the vortex and the outflow 31 from the vortex for the opposing surface 18. Therefore, the flows having different directions at the positions indicated by the dashed circles in FIG. 7 are separated from each other, so that the flows at the 29 edge-like end portions are stabilized, and the entire flow is also stabilized.
【００２７】また、図８は図６に示す構成に基本スタビ
ライザー２８のエッジ状端部２９に、スタビライザー１
３における対向面１８を渦からの流出流れ３１側へ延長
して配置した場合の流れの状態を示す図である。このと
きには、渦からの流出流れ３１により対向面１８の反貫
流羽根車８側で新たな渦が発生するので、損失が発生し
て送風効率が低下する。FIG. 8 shows the configuration of FIG. 6 in which the edge-like end 29 of the basic stabilizer 28 is
FIG. 3 is a view showing a flow state when the facing surface 18 in FIG. 3 is arranged so as to extend toward the outflow flow 31 from the vortex. At this time, the outflow flow 31 from the vortex generates a new vortex on the opposite surface 18 on the side of the counter-flow impeller 8, so that a loss occurs and the blowing efficiency is reduced.
【００２８】また、スクロールケーシング９は、ランキ
ンの組合わせ渦流れにおける自由渦流れ２５内部に配置
されるので、自由渦流れ２５の流線に沿った形状に構成
することによって損失が少なく高効率で安定した流れが
得られる。この自由渦流れ２５の流線はある半径を持つ
円弧状の流れであり、自由渦流れ２５の流線に沿った一
円弧状のスクロールケーシング９を設けることによって
損失が少なく高効率で安定した流れが得られる。Further, since the scroll casing 9 is disposed inside the free vortex flow 25 in the combined vortex flow of Rankine, the scroll casing 9 is configured with a shape along the streamline of the free vortex flow 25 to reduce loss and achieve high efficiency. A stable flow is obtained. The streamline of the free vortex flow 25 is an arc-shaped flow having a certain radius. By providing the one-arc-shaped scroll casing 9 along the streamline of the free vortex flow 25, a flow having a small loss and a high efficiency and a stable flow is provided. Is obtained.
【００２９】以上説明したように図１〜図９の実施の形
態では、吹出しダクト１０の上部内面１２に形成されて
貫流羽根車８の前面に対向して配置され、中心が貫流羽
根車８の回転中心１４に配置されて貫流羽根車８の直径
の１０３％以上の直径からなる円弧１５と、吹出しダク
ト１０の上部内面１２、すなわち貫流羽根車８前面側に
おける内面の延長線との交点を始点１６とし、吹出しダ
クト１０外方向へ延長されて終点１７を形成して構成さ
れた対向面１８を有するたスタビライザー１３が設けら
れる。As described above, in the embodiment shown in FIGS. 1 to 9, the through-flow impeller 8 is formed on the upper inner surface 12 of the blow-out duct 10 so as to face the front of the once-through impeller 8, and the center of the through-flow impeller 8 is located at the center. A starting point is an intersection point between an arc 15 arranged at the rotation center 14 and having a diameter of 103% or more of the diameter of the once-through impeller 8 and an upper inner surface 12 of the blowing duct 10, that is, an extension of the inner surface on the front side of the once-through impeller 8. 16, a stabilizer 13 having an opposing surface 18 that is extended outward of the outlet duct 10 to form an end point 17 is provided.
【００３０】また、スクロールケーシング９の流入側端
部２０及びスクロールケーシング中心２１を結ぶ直線２
２と貫流羽根車８外周との外周交点２３から流入側端部
２０までの間隔が貫流羽根車８の直径の３％以上に設定
され、始点１６及び終点１７の両者を結ぶ垂直二等分線
が貫流羽根車８の回転中心１４に配置され、上記両者及
び貫流羽根車８の回転中心１４により形成される三角形
内に配置されたスクロールケーシング中心２１と同心を
なし、流入側端部２０とスクロールケーシング中心２１
とを結ぶ直線を半径とするケーシング円弧により形成さ
れたスクロールケーシング９の内曲面１９が設けられ
る。A straight line 2 connecting the inflow side end 20 of the scroll casing 9 and the center 21 of the scroll casing.
The distance from the outer peripheral intersection 23 of the flow-through impeller 8 and the outer periphery of the once-through impeller 8 to the inflow-side end 20 is set to 3% or more of the diameter of the once-through impeller 8, and a perpendicular bisector connecting both the start point 16 and the end point 17 Is disposed at the rotation center 14 of the once-through impeller 8, is concentric with the scroll casing center 21 disposed within a triangle formed by the above-mentioned two and the rotation center 14 of the once-through impeller 8, Casing center 21
And an inner curved surface 19 of the scroll casing 9 formed by a casing arc having a radius of a straight line connecting the two.
【００３１】これによって、貫流送風機による損失が少
なく高効率で安定した流れを得ることができ、良好な送
風作用が得られる。さらに、送風作用における損失低下
によって貫流羽根車８の回転速度に対する風量の割合が
増加する。したがって、同一風量での貫流羽根車８の回
転速度を低くすることができるので、図９に示す貫流羽
根車８を形成する翼３２の翼面上を流れる流速ｗが低下
する。このため、貫流送風機の騒音の主原因である翼３
２から発生する騒音を少なくすることができ、静粛に運
転できる貫流送風機を得ることができる。Thus, a stable flow with high efficiency can be obtained with little loss by the once-through blower, and a good blowing action can be obtained. Furthermore, the ratio of the air volume to the rotation speed of the once-through impeller 8 increases due to the loss reduction in the blowing operation. Therefore, the rotation speed of the once-through impeller 8 at the same air volume can be reduced, and the flow velocity w flowing on the blade surface of the blade 32 forming the once-through impeller 8 shown in FIG. 9 decreases. For this reason, the wing 3 which is the main cause of the once-through fan noise
2 can reduce the noise generated and obtain a once-through blower that can be operated quietly.
【００３２】実施の形態２．図１０及び図１１は、この
発明の他の実施の形態の一例を説明する図で、図１０は
貫流送風機における空気流を説明する図であり前述の図
２相当図、図１１は貫流送風機における他の空気流を説
明する図であって前述の図２相当図である。なお、図１
０及び図１１の他は前述の図１〜図９の実施の形態と同
様に貫流送風機が構成されている。図において、図１〜
図９と同符号は相当部分を示す。Embodiment 2 FIG. FIGS. 10 and 11 are diagrams for explaining an example of another embodiment of the present invention. FIG. 10 is a diagram for explaining an air flow in a once-through fan, and FIG. It is a figure explaining another airflow, and is a figure equivalent to FIG. 2 mentioned above. FIG.
Other than 0 and FIG. 11, a once-through blower is configured in the same manner as in the embodiment of FIGS. 1 to 9 described above. In the figures, FIGS.
9 denote corresponding parts.
【００３３】３３は循環流で、ランキンの組合わせ渦流
れにおける強制渦流れに相当する。３４は貫流で、ラン
キンの組合わせ渦流れにおける自由渦流れに相当する。
また、図１０における３５は剥離領域、図１１における
３６は凸曲面で、スタビライザー１３の対向面１８の始
点１６に形成されている。A circulation flow 33 corresponds to a forced vortex flow in the Rankine combination vortex flow. Numeral 34 denotes a once-through flow, which corresponds to a free vortex flow in the Rankine combination vortex flow.
Also, reference numeral 35 in FIG. 10 denotes a peeling region, and 36 in FIG. 11 denotes a convex curved surface, which is formed at the starting point 16 of the opposing surface 18 of the stabilizer 13.
【００３４】上記のように構成された貫流送風機におい
て、図１０による構成においては凸曲面３６がなく、貫
流３４が吹出しダクト１０の上部内面１２へ迎え角を持
って流入する。このため、スタビライザー１３側で剥離
領域３５を形成してこの近傍での流れが大きく乱れる。
したがって、不安定な流れになって損失を生じると共
に、騒音も大きくなる。In the once-through blower configured as described above, in the configuration shown in FIG. 10, there is no convex curved surface 36, and the once-through flow 34 flows into the upper inner surface 12 of the outlet duct 10 at an angle of attack. For this reason, the separation area 35 is formed on the stabilizer 13 side, and the flow near this area is greatly disturbed.
Therefore, the flow becomes unstable and loss occurs, and the noise increases.
【００３５】しかし、図１１による構成においては凸曲
面３６が形成されて、剥離領域３５が形成されにくくな
り、この近傍での乱れが大きくなることはない。このた
め、渦からの流出流れでの損失が少なくなる。このた
め、貫流３４が安定するので一層損失が少なく高効率で
安定した流れを得ることができ、良好な送風作用が得ら
れて前述の図１〜図９の実施の形態と同様な作用を得る
ことができる。However, in the configuration shown in FIG. 11, the convex curved surface 36 is formed, so that the peeled region 35 is hardly formed, and the disturbance in the vicinity thereof does not increase. Therefore, the loss in the outflow from the vortex is reduced. For this reason, since the once-through flow 34 is stabilized, a stable flow can be obtained with less loss and high efficiency, and a good air blowing operation can be obtained, and the same operation as the embodiment of FIGS. 1 to 9 can be obtained. be able to.
【００３６】実施の形態３．図１２も、この発明の他の
実施の形態の一例を示す図で、図１２は貫流送風機にお
ける空気流を説明する図であり前述の図２相当図であ
る。なお、図１２の他は前述の図１〜図９の実施の形態
と同様に貫流送風機が構成されている。図において、図
１〜図９と同符号は相当部分を示し、３７は最外郭部流
れで、ランキンの組合わせ渦流れにおける強制渦流れ２
４と自由渦流れ２５の境界線２７上での最外郭部に形成
される。１８はスタビライザー１３の対向面で、最外郭
部流れ３７に沿う円弧形状に構成されている。Embodiment 3 FIG. 12 also shows an example of another embodiment of the present invention. FIG. 12 is a view for explaining an air flow in a once-through blower and is a view corresponding to FIG. 2 described above. In addition, other than FIG. 12, a once-through blower is comprised like the above-mentioned embodiment of FIGS. In the drawings, the same reference numerals as those in FIGS. 1 to 9 denote corresponding parts, and reference numeral 37 denotes an outermost portion flow, which is a forced vortex flow 2 in the Rankine combination vortex flow.
4 and the free vortex flow 25 are formed at the outermost part on the boundary line 27. Reference numeral 18 denotes an opposing surface of the stabilizer 13, which is formed in an arc shape along the outermost portion flow 37.
【００３７】上記のように構成された貫流送風機におい
て、スタビライザー１３近傍の空気流は最外郭部流れ３
７であり、この最外郭部流れ３７に沿うような円弧形
状、すなわちスクロールケーシング９と同心の円弧形状
にスタビライザー１３の対向面１８を形成する。これに
よって、最外郭部流れ３７の損失が減少し、スタビライ
ザー１３付近の強制渦流れ２４での損失が少なくなって
高効率で安定した流れを得ることができ、良好な送風作
用が得られて前述の図１〜図９の実施の形態と同様な作
用を得ることができる。In the once-through blower constructed as described above, the air flow near the stabilizer 13 is the outermost flow 3
7, the opposing surface 18 of the stabilizer 13 is formed in an arc shape along the outermost portion flow 37, that is, an arc shape concentric with the scroll casing 9. As a result, the loss of the outermost part flow 37 is reduced, the loss in the forced vortex flow 24 near the stabilizer 13 is reduced, and a highly efficient and stable flow can be obtained. 1 to 9 can be obtained.
【００３８】実施の形態４．図１３及び図１４も、この
発明の他の実施の形態の一例を説明する図で、図１３は
貫流送風機における空気流の状態を説明するグラフ、図
１４は貫流送風機における空気流の状態を説明する図で
あり前述の図２相当図である。なお、図１３及び図１４
の他は前述の図１〜図９の実施の形態と同様に貫流送風
機が構成されている。Embodiment 4 FIG. FIGS. 13 and 14 are also diagrams illustrating an example of another embodiment of the present invention. FIG. 13 is a graph illustrating the state of the air flow in the once-through fan, and FIG. 14 is a diagram illustrating the state of the air flow in the once-through fan. FIG. 2 is a diagram corresponding to FIG. 2 described above. 13 and 14.
Otherwise, a once-through blower is configured in the same manner as in the above-described embodiment of FIGS.
【００３９】図において、図１〜図９と同符号は相当部
分を示し、３８はスクロールケーシング９の内曲面１９
寄りの空気流の流線である。また、スクロールケーシン
グ９の流入側端部２０及びスクロールケーシング中心２
１を結ぶ直線２２の長さ、すなわちスクロールケーシン
グ９の内曲面１９の半径をｒとする。In the figures, the same reference numerals as those in FIGS. 1 to 9 denote corresponding parts, and 38 denotes an inner curved surface 19 of the scroll casing 9.
It is the streamline of the approaching air flow. Further, the inflow side end 20 of the scroll casing 9 and the scroll casing center 2
Let r be the length of the straight line 22 connecting 1, that is, the radius of the inner curved surface 19 of the scroll casing 9.
【００４０】そして、スクロールケーシング９の流れ場
の流速と半径ｒとの関係式として、 Ｖθ×ｒn ＝Γ ………………式１ ここで、Ｖθ：貫流羽根車内部を流れる旋回流の流速 ｎ：速度指数 Γ：流れの循環で定数 として表す。[0040] Then, as relation between the flow velocity and the radius r of the flow field of the scroll casing 9, wherein Vθ × r n = Γ .................. formula 1, V [theta]: a swirling flow through the internal flow impeller Flow velocity n: velocity index Γ: expressed as a constant in flow circulation.
【００４１】そして、式１によりランキンの組合わせ渦
流れの自由渦流れ２５部において、渦度が正の渦度から
負の渦度に変化する速度指数ｎを０．８５≦ｎ≦０．１
で与えることにより半径ｒが設定される。なお、図１３
はランキンの組合わせ渦流れの半径ｒと周速度成分Ｖ
θ、半径ｒと渦度ζとの関係を示すグラフで、渦度ζは
一般に半径ｒとに流れの循環Γと速度指数ｎにより ζ＝Γ×（１−ｎ）×ｒ-(1+n) ………………式２ により表すことができる。According to Equation 1, the velocity index n at which the vorticity changes from a positive vorticity to a negative vorticity in a free vortex flow of 25 in the Rankine combination vortex is 0.85 ≦ n ≦ 0.1.
Gives the radius r. Note that FIG.
Is the radius r of the combined vortex flow of Rankine and the peripheral velocity component V
is a graph showing the relationship between θ, radius r and vorticity 、, where vorticity に よ り is generally 半径 = に よ り × (1-n) × r- (1 + n ) ……… 式 式 式 式 式 式 式 式.
【００４２】そして、式２より、ｎ＞１で渦度ζは負と
なりこの範囲内にスクロールケーシング９の内曲面１９
の半径ｒを設定すると、図１４に示すように内曲面１９
近くでは貫流羽根車８で発生する渦流れとは逆回転の渦
が存在するので、流れに対して大きい損失を与え効率の
低下を招く。According to Equation 2, the vorticity 負 becomes negative when n> 1, and the inner curved surface 19 of the scroll casing 9 falls within this range.
When the radius r of the inner curved surface 19 is set as shown in FIG.
In the vicinity, since there is a vortex that rotates in the reverse direction to the vortex flow generated in the once-through impeller 8, a large loss is given to the flow and the efficiency is reduced.
【００４３】一方、ｎ＜１で渦度ζは正となりＶθは前
述の図１３に示されるように、半径ｒが長くなるに従っ
て漸近的に単一減少する。このため、なるべく速度指数
ｎを１に近くするように半径ｒを設定することにより、
スクロールケーシング９における流速による流れの損失
を少なくすることができて高効率になる。また、ｎ＝１
では渦度ζが０となってこの範囲内にスクロールケーシ
ング９の内曲面１９の半径ｒを設定すると、無損失の流
れを形成することができて飛躍的に高効率な送風作用が
得られる。On the other hand, when n <1, the vorticity 正 becomes positive, and Vθ decreases asymptotically and unitarily as the radius r increases, as shown in FIG. Therefore, by setting the radius r so that the velocity index n is as close to 1 as possible,
The loss of the flow due to the flow velocity in the scroll casing 9 can be reduced, and the efficiency becomes high. Also, n = 1
If the vorticity で は becomes zero and the radius r of the inner curved surface 19 of the scroll casing 9 is set within this range, a lossless flow can be formed, and a drastically high efficiency air blowing action can be obtained.
【００４４】しかし、空気調和機の室内機１等に実際に
使用される場合に、貫流送風機に発生する空気の流れに
対して生じる損失の変動を考慮すると、ｎ＝１であっ
て、かつｎ＜１による１近傍において適宜な範囲を有す
る半径ｒを設定する。これによって、高効率で安定した
流れを得ることができ、良好な送風作用を得ることがで
きる。However, when actually used for the indoor unit 1 of the air conditioner and the like, considering the fluctuation of the loss caused by the air flow generated in the once-through blower, n = 1 and n A radius r having an appropriate range in the vicinity of 1 according to <1 is set. As a result, a highly efficient and stable flow can be obtained, and a good air blowing action can be obtained.
【００４５】また、図１３及び図１４の実施の形態にお
いてスクロールケーシング９の内曲面１９を形成する半
径ｒを、速度指数ｎが０．８５≦ｎ≦１．０で与えられ
るように設定する。これにより、内曲面１９が流線３８
に沿うので、流れの損失をさらに極限まで少なくするこ
とができて、最大限の安定した高効率の流れを得ること
ができる。In the embodiments shown in FIGS. 13 and 14, the radius r forming the inner curved surface 19 of the scroll casing 9 is set so that the velocity index n is given by 0.85 ≦ n ≦ 1.0. As a result, the inner curved surface 19 is
, The flow loss can be further reduced to the utmost, and the maximum stable and highly efficient flow can be obtained.
【００４６】しかも、貫流送風機による損失が少なくな
ることに対応して、貫流羽根車８の回転速度に対する風
量の割合が増加する。したがって、同一風量での貫流羽
根車８の回転速度を低くすることができるので、前述の
図９に示す貫流羽根車８を形成する翼３２の翼面上を流
れる流速ｗが低下する。このため、貫流送風機の騒音の
主原因である翼３２から発生する騒音を少なくすること
ができ、静粛に運転できる貫流送風機を得ることができ
る。In addition, the ratio of the air volume to the rotation speed of the once-through impeller 8 increases in accordance with the reduction in the loss caused by the once-through blower. Therefore, the rotational speed of the once-through impeller 8 at the same air volume can be reduced, so that the flow velocity w flowing on the blade surface of the blade 32 forming the once-through impeller 8 shown in FIG. 9 described above decreases. Therefore, noise generated from the blades 32, which is a main cause of the once-through fan, can be reduced, and a once-through fan that can be operated quietly can be obtained.
【００４７】実施の形態５．図１５〜図１７も、この発
明の他の実施の形態の一例を説明する図で、図１５は貫
流送風機における空気流の状態を説明する図であって前
述の図２相当図、図１６はスクロールケーシングの形状
を説明する空気調和機の室内機の縦断側面図、図１７は
スクロールケーシングの他の形状を説明する空気調和機
の室内機の縦断側面図である。なお、図１５〜図１７の
他は前述の図１〜図９の実施の形態と同様に貫流送風機
が構成されている。図において、図１〜図９と同符号は
相当部分を示し、３８はスクロールケーシング９の内曲
面１９寄りの空気流の流線である。Embodiment 5 FIGS. 15 to 17 are also diagrams for explaining an example of another embodiment of the present invention. FIG. 15 is a diagram for explaining a state of an air flow in a once-through blower, and FIG. FIG. 17 is a longitudinal sectional side view of an indoor unit of the air conditioner illustrating another shape of the scroll casing, and FIG. 17 is a longitudinal sectional side view of an indoor unit of the air conditioner illustrating the shape of the scroll casing. Note that, except for FIGS. 15 to 17, a once-through blower is configured similarly to the embodiment of FIGS. 1 to 9 described above. In the drawings, the same reference numerals as those in FIGS. 1 to 9 denote corresponding parts, and reference numeral 38 denotes a streamline of the air flow near the inner curved surface 19 of the scroll casing 9.
【００４８】そして、前述の図１４におけるスクロール
ケーシング９の内曲面１９の半径ｒと、貫流送風機で発
生する流れに対して生じる流れの損失の度合いを示す無
次元数ξとの関係が、 ｒ∝１／ξ ………………式３ によって変化するように半径ｒを決定し、スクロールケ
ーシング９の形状を設定する。すなわち、貫流送風機の
気流に対して生じる流れの損失が大きい場合には、スク
ロールケーシング９の内曲面１９の半径ｒを小さく、ま
た損失が小さい場合には、スクロールケーシング９の内
曲面１９の半径ｒを大きく設定する。The relationship between the radius r of the inner curved surface 19 of the scroll casing 9 in FIG. 14 described above and the dimensionless number 度 合 い indicating the degree of flow loss generated with respect to the flow generated by the once-through blower is as follows: r∝ 1 / ξ The radius r is determined so as to change according to Equation 3, and the shape of the scroll casing 9 is set. That is, when the loss of the flow caused by the airflow of the once-through blower is large, the radius r of the inner curved surface 19 of the scroll casing 9 is small, and when the loss is small, the radius r of the inner curved surface 19 of the scroll casing 9 is small. Set large.
【００４９】なお、貫流送風機で発生する流れに対して
生じる流れの損失が大きい場合の流れを前述の図１４
に、また流れの損失が小さい場合の流れを図１５に示
す。そして、スクロールケーシング９における自由渦流
れ２５部に、渦度ζ＝０、すなわち速度指数ｎ＝１の流
線３８が図１４及び図１５に示すように形成される。It should be noted that the flow in the case where the flow loss generated by the once-through blower is large is shown in FIG.
FIG. 15 shows the flow when the flow loss is small. A streamline 38 having a vorticity ζ = 0, that is, a velocity index n = 1, is formed in the free vortex flow 25 in the scroll casing 9 as shown in FIGS. 14 and 15.
【００５０】そして、渦中心と流線３８間の距離、すな
わち流線３８を描く半径をｒζ０すると流れの損失が大
きい場合に半径ｒζ０は小さくなる。このため、スクロ
ールケーシング９の内曲面１９寄りは渦度ζが負となっ
て、この箇所に存在する逆回転の渦により損失が生じて
効率の低下を招く。When the distance between the center of the vortex and the streamline 38, that is, the radius of drawing the streamline 38 is rζ0, the radius rζ0 becomes small when the loss of the flow is large. For this reason, the vorticity ζ becomes negative near the inner curved surface 19 of the scroll casing 9, and a loss occurs due to the reverse rotation vortex existing at this location, resulting in a decrease in efficiency.
【００５１】このような不具合を回避するため流れの損
失が大きい場合には、スクロールケーシング９の内曲面
１９を形成する半径ｒを小さくする。また、流れの損失
が小さい場合には、半径ｒζ０は大きくなって内曲面１
９寄りでは流速が増し、これによる損失が増加して効率
の低下を招く。このような不具合を回避するため流れの
損失が小さい場合には、スクロールケーシング９の内曲
面１９を形成する半径ｒを大きくする。In order to avoid such a problem, when the flow loss is large, the radius r forming the inner curved surface 19 of the scroll casing 9 is reduced. When the loss of the flow is small, the radius rζ0 increases and the inner curved surface 1
On the ninth side, the flow velocity increases, which increases the loss and lowers the efficiency. In order to avoid such a problem, when the loss of the flow is small, the radius r forming the inner curved surface 19 of the scroll casing 9 is increased.
【００５２】そして、空気調和機の室内機１等に実際に
使用される場合に、貫流送風機に発生する空気の流れに
対して、前面のグリル３、上部吸込み口４及び熱交換器
６において圧力損失を生じる。この圧力損失を防ぐため
に次に述べるようにスクロールケーシング９の内曲面１
９が形成される。When actually used in the indoor unit 1 of the air conditioner, the pressure of the air generated in the once-through blower is reduced by the front grill 3, the upper suction port 4 and the heat exchanger 6. Causes loss. In order to prevent this pressure loss, the inner curved surface 1 of the scroll casing 9 will be described below.
9 is formed.
【００５３】すなわち、熱交換器６の厚さが増した場合
には、図１６に破線で示すように内曲面１９を形成する
半径ｒを小さくする。また、熱交換器６の厚さが減少し
た場合には、図１７に破線で示すように内曲面１９を形
成する半径ｒを大きくする。これによって、高効率で安
定した流れが得られると共に、騒音を少なくすることが
でき、静粛に運転できる貫流送風機を得ることができ
る。That is, when the thickness of the heat exchanger 6 increases, the radius r forming the inner curved surface 19 is reduced as shown by the broken line in FIG. When the thickness of the heat exchanger 6 is reduced, the radius r for forming the inner curved surface 19 is increased as shown by a broken line in FIG. Thus, a high-efficiency and stable flow can be obtained, noise can be reduced, and a once-through blower that can be operated quietly can be obtained.
【００５４】[0054]
【発明の効果】この発明は以上説明したように、背面に
スクロールケーシングが配置された貫流羽根車と、スク
ロールケーシングに接続して設けられた吹出しダクト
と、この吹出しダクトに形成されて貫流羽根車の前面に
対向して配置され、中心が貫流羽根車の回転中心に配置
されて貫流羽根車の直径の１０３％以上の直径からなる
円弧と吹出しダクトの貫流羽根車前面側における内面の
延長線との交点を始点とし吹出しダクト外方向へ延長さ
れて終点を形成して構成された対向面を有するスタビラ
イザーと、スクロールケーシングの流入側端部及びスク
ロールケーシング中心を結ぶ直線と貫流羽根車外周との
外周交点から流入側端部までの間隔が貫流羽根車の直径
の３％以上に設定され、始点及び終点の両者を結ぶ垂直
二等分線が貫流羽根車の回転中心に配置され、上記両者
及び貫流羽根車の回転中心により形成される三角形内に
配置されたスクロールケーシング中心と同心をなし、流
入側端部とスクロールケーシング中心とを結ぶ直線を半
径とするケーシング円弧により形成されたスクロールケ
ーシングの内曲面とを設けたものである。As described above, the present invention provides a once-through impeller having a scroll casing disposed on the back surface thereof, an outlet duct connected to the scroll casing, and a once-through impeller formed on the outlet duct. And an arc having a diameter of 103% or more of the diameter of the once-through impeller, the center of which is disposed at the center of rotation of the once-through impeller, and an extension of the inner surface of the blower duct on the front side of the once-through impeller. And a stabilizer having an opposing surface formed by forming an end point by extending outward from the intersection with the start point, and an outer periphery of a straight line connecting the inflow side end of the scroll casing and the center of the scroll casing to the outer periphery of the once-through impeller. The distance from the intersection to the inflow side end is set to 3% or more of the diameter of the once-through impeller, and the vertical bisector connecting both the start point and the end point is the once-through impeller. Is located at the center of rotation of the scroll casing, and is concentric with the center of the scroll casing arranged within a triangle formed by the two and the center of rotation of the once-through impeller, and has a radius defined by a straight line connecting the inflow end and the center of the scroll casing. An inner curved surface of a scroll casing formed by a casing arc is provided.
【００５５】これによって、貫流送風機に発生する空気
の流れに対し、流れ全体の損失が少なくなり高効率で安
定した流れを得ることができて良好な送風作用を得る効
果がある。また、貫流送風機の騒音を少なくすることが
でき、運転環境を静粛化する効果がある。This has the effect of reducing the loss of the entire flow with respect to the flow of air generated in the once-through blower, obtaining a high-efficiency and stable flow, and obtaining a good blowing action. Further, the noise of the once-through blower can be reduced, and there is an effect of quieting the operating environment.
【００５６】また、この発明は以上説明したように、ス
タビライザーにおける対向面の始点に凸曲面を設けたも
のである。Further, as described above, the present invention is such that a convex curved surface is provided at the starting point of the opposing surface in the stabilizer.
【００５７】これによって、貫流送風機に発生する空気
の流れに対し、スタビライザー側での剥離領域が形成さ
れにくくなり、特に渦からの流出流れにおける損失が減
少する。このため、高効率で安定した流れを得ることが
できて良好な送風作用を得る効果がある。また、貫流送
風機の騒音を少なくすることができ、運転環境を静粛化
する効果がある。As a result, a separation region on the stabilizer side is less likely to be formed with respect to the flow of air generated in the once-through blower, and loss particularly in the outflow from the vortex is reduced. For this reason, there is an effect that a high-efficiency and stable flow can be obtained and a good blowing action is obtained. Further, the noise of the once-through blower can be reduced, and there is an effect of quieting the operating environment.
【００５８】また、この発明は以上説明したように、ス
タビライザーの対向面を、スクロールケーシング中心を
中心とする円形に沿って形成したものである。Further, in the present invention, as described above, the opposing surface of the stabilizer is formed along a circle centered on the center of the scroll casing.
【００５９】これによって、貫流送風機に発生する空気
の流れに対し、特にスタビライザー付近の強制渦流れで
の損失が減少する。このため、高効率で安定した流れを
得ることができて良好な送風作用を得る効果がある。ま
た、貫流送風機の騒音を少なくすることができ、運転環
境を静粛化する効果がある。As a result, the loss of the air flow generated in the once-through blower, particularly in the forced vortex flow near the stabilizer, is reduced. For this reason, there is an effect that a high-efficiency and stable flow can be obtained and a good blowing action is obtained. Further, the noise of the once-through blower can be reduced, and there is an effect of quieting the operating environment.
【００６０】また、この発明に係る貫流送風機において
は、スタビライザーにおける対向面の始点に凸曲面を形
成し、スタビライザーの対向面をスクロールケーシング
中心を中心とする円形に沿って形成したものである。In the once-through blower according to the present invention, a convex curved surface is formed at the start point of the opposing surface of the stabilizer, and the opposing surface of the stabilizer is formed along a circle centered on the center of the scroll casing.
【００６１】これによって、貫流送風機に発生する空気
の流れに対し、スタビライザー側での剥離領域が形成さ
れにくくなり、特に渦からの流出流れにおける損失が減
少する。また、特にスタビライザー付近の強制渦流れで
の損失が減少する。このため、一層高効率で安定した流
れを得ることができて良好な送風作用を得る効果があ
る。また、貫流送風機の騒音を少なくすることができ、
運転環境を静粛化する効果がある。As a result, a separation region on the stabilizer side is less likely to be formed with respect to the flow of air generated in the once-through blower, and loss particularly in the outflow from the vortex is reduced. In addition, the loss due to the forced vortex flow especially near the stabilizer is reduced. For this reason, there is an effect that a more efficient and stable flow can be obtained and a good air blowing action is obtained. Also, the noise of the once-through blower can be reduced,
This has the effect of silencing the driving environment.
【００６２】また、この発明は以上説明したように、ス
クロールケーシングの内曲面の半径をｒとし、 Ｖθ：貫流羽根車内部を流れる旋回流の流速 ｎ：速度指数 Γ：流れの循環で定数 としたときに、式 Ｖθ×ｒn ＝Γ において、スクロールケーシングの内曲面の半径ｒを、
速度指数ｎが０．８５≦ｎ≦０．１で与えられることに
より設定したものである。As described above, in the present invention, the radius of the inner curved surface of the scroll casing is defined as r, and Vθ: the flow velocity of the swirling flow flowing inside the once-through impeller n: the velocity index Γ: the constant of the circulation of the flow when, in the formula V [theta] × r n = gamma, the radius r of the inner curved surface of the scroll casing,
The speed index n is set by giving 0.85 ≦ n ≦ 0.1.
【００６３】これによって、スクロールケーシングの内
曲面における貫流送風機送風の流線に沿う流れの損失を
極限まで少なくすることができ、最大限の安定した高効
率の流れが得られる。このため、一層高効率で安定した
流れを得ることができて良好な送風作用を得る効果があ
る。また、貫流送風機の騒音を少なくすることができ、
運転環境を静粛化する効果がある。Thus, the loss of the flow along the flow line of the once-through blower on the inner curved surface of the scroll casing can be reduced to the utmost, and the maximum stable and highly efficient flow can be obtained. For this reason, there is an effect that a more efficient and stable flow can be obtained and a good air blowing action is obtained. Also, the noise of the once-through blower can be reduced,
This has the effect of silencing the driving environment.
【００６４】また、この発明は以上説明したように、ス
クロールケーシングの内曲面の半径をｒとし、 Ｖθ：貫流羽根車内部を流れる旋回流の流速 ｎ：速度指数 Γ：流れの循環で定数 としたときに、式 Ｖθ×ｒn ＝Γにおいて、スクロールケーシングの内曲
面の半径ｒを、速度指数ｎが０．８５≦ｎ≦０．１で与
えられることにより設定すると共に、貫流羽根車で発生
する流れに対して貫流送風機外で生じる流れの圧力損失
が大きい場合には半径ｒを小さく、圧力損失が小さい場
合には半径ｒを大きく設定したものである。Further, as described above, in the present invention, the radius of the inner curved surface of the scroll casing is represented by r, and Vθ: the velocity of the swirling flow flowing inside the once-through impeller n: the velocity index Γ: the constant of the circulation of the flow when, in the formula V [theta] × r n = gamma, the radius r of the inner curved surface of the scroll casing, with rate index n is set by given by 0.85 ≦ n ≦ 0.1, generated with once-through impeller When the pressure loss of the flow generated outside the once-through blower with respect to the flow is large, the radius r is set small, and when the pressure loss is small, the radius r is set large.
【００６５】これによって、スクロールケーシングの内
曲面寄り箇所に存在する逆回転の渦による損失が減少
し、スクロールケーシングにおける内曲面の貫流送風機
送風の流線に沿う流れの損失を極限まで少なくすること
ができ、最大限の安定した高効率の流れが得られる。こ
のため、一層高効率で安定した流れを得ることができて
良好な送風作用を得る効果がある。また、貫流送風機の
騒音を少なくすることができ、運転環境を静粛化する効
果がある。As a result, the loss due to the reverse rotation vortex existing near the inner curved surface of the scroll casing is reduced, and the loss of the flow along the streamline of the once-through blower of the inner curved surface of the scroll casing is minimized. The maximum stable and highly efficient flow is obtained. For this reason, there is an effect that a more efficient and stable flow can be obtained and a good air blowing action is obtained. Further, the noise of the once-through blower can be reduced, and there is an effect of quieting the operating environment.
【００６６】また、この発明は以上説明したように、ス
クロールケーシングの内曲面の半径をｒとし、 Ｖθ：貫流羽根車内部を流れる旋回流の流速 ｎ：速度指数 Γ：流れの循環で定数 としたときに、式 Ｖθ×ｒn ＝Γ において、スクロールケーシングの内曲面の半径ｒを、
速度指数ｎが０．８５≦ｎ≦０．１で与えられることに
より設定されると共に、貫流羽根車で発生する流れに対
して貫流羽根車の吸込み側に配置された機器による圧力
損失が大きい場合には半径ｒを小さく、圧力損失が小さ
い場合には半径ｒを大きく設定したものである。As described above, in the present invention, the radius of the inner curved surface of the scroll casing is represented by r, and Vθ: the flow velocity of the swirling flow flowing inside the once-through impeller n: the velocity index Γ: the constant of the circulation of the flow when, in the formula V [theta] × r n = gamma, the radius r of the inner curved surface of the scroll casing,
When the velocity index n is set to be given by 0.85 ≦ n ≦ 0.1, and the pressure loss due to the device arranged on the suction side of the once-through impeller is large with respect to the flow generated by the once-through impeller Has a small radius r and a large radius r when the pressure loss is small.
【００６７】これによって、貫流羽根車の吸込み側に配
置された機器による圧力損失に対応することができ、ス
クロールケーシングにおける内曲面の貫流送風機送風の
流線に沿う流れの損失を極限まで少なくすることがで
き、最大限の安定した高効率の流れが得られる。このた
め、一層高効率で安定した流れを得ることができて良好
な送風作用を得る効果がある。また、貫流送風機の騒音
を少なくすることができ、運転環境を静粛化する効果が
ある。This makes it possible to cope with the pressure loss caused by the device disposed on the suction side of the once-through impeller, and to minimize the loss of the flow along the flow line of the once-through blower on the inner curved surface of the scroll casing. The maximum stable and efficient flow can be obtained. For this reason, there is an effect that a more efficient and stable flow can be obtained and a good air blowing action is obtained. Further, the noise of the once-through blower can be reduced, and there is an effect of quieting the operating environment.
【００６８】また、この発明は以上説明したように、ス
クロールケーシングの内曲面の半径をｒとし、 Ｖθ：貫流羽根車内部を流れる旋回流の流速 ｎ：速度指数 Γ：流れの循環で定数 としたときに、式 Ｖθ×ｒn ＝Γ において、スクロールケーシングの内曲面の半径ｒを、
速度指数ｎを０．８５≦ｎ≦０．１で与えられることに
より設定したものである。Further, as described above, in the present invention, the radius of the inner curved surface of the scroll casing is represented by r, and Vθ: the velocity of the swirling flow flowing inside the once-through impeller n: the velocity index Γ: the constant of the circulation of the flow when, in the formula V [theta] × r n = gamma, the radius r of the inner curved surface of the scroll casing,
The speed index n is set by giving 0.85 ≦ n ≦ 0.1.
【００６９】またこの設定と共に、貫流羽根車で発生す
る流れに対して貫流送風機外で生じる流れの圧力損失が
大きい場合には半径ｒを小さく、圧力損失が小さい場合
には半径ｒを大きく設定し、かつスクロールケーシング
の内曲面の半径ｒと、貫流送風機で発生する流れに対し
て生じる流れの損失の度合いを示す無次元数ξとの関係
について、式 ｒ∝１／ξ に基づいて半径ｒを設定したものである。In addition to this setting, when the pressure loss of the flow generated outside the once-through blower with respect to the flow generated by the once-through impeller is large, the radius r is set small, and when the pressure loss is small, the radius r is set large. And, regarding the relationship between the radius r of the inner curved surface of the scroll casing and the dimensionless number 示 す indicating the degree of loss of the flow generated with respect to the flow generated by the once-through blower, the radius r is calculated based on the equation r∝1 / ξ. It is set.
【００７０】これによって、スクロールケーシング内の
最適位置に貫流羽根車が配置される。このため、貫流送
風機外で生じる流れの圧力損失が減少し、スクロールケ
ーシングにおける内曲面の貫流送風機送風の流線に沿う
流れの損失を極限まで少なくすることができ、最大限の
安定した高効率の流れが得られる。このため、高効率で
安定した流れを得ることができて一層良好な送風作用を
得る効果がある。また、貫流送風機の騒音を少なくする
ことができて、運転環境を静粛化する効果がある。Thus, the once-through impeller is arranged at an optimum position in the scroll casing. For this reason, the pressure loss of the flow generated outside the once-through blower is reduced, and the loss of the flow along the flow line of the once-through blower blown on the inner curved surface of the scroll casing can be reduced to the utmost, and the maximum stable and high efficiency can be obtained. A flow is obtained. For this reason, there is an effect that a high-efficiency and stable flow can be obtained, and a more favorable blowing action can be obtained. Further, the noise of the once-through blower can be reduced, and there is an effect of quieting the operating environment.
【図１】 この発明の実施の形態１を示す図で、空気調
和機の室内機の縦断側面図。FIG. 1 is a view showing Embodiment 1 of the present invention, and is a longitudinal side view of an indoor unit of an air conditioner.
【図２】 図１の貫流送風機における空気流を説明する
拡大図。FIG. 2 is an enlarged view illustrating an air flow in the once-through blower of FIG.
【図３】 図２における空気流を仮説的に説明する図２
相当図。FIG. 3 is a diagram for hypothetically explaining the air flow in FIG. 2;
Equivalent figure.
【図４】 図３における空気流の他の状況を説明する図
２相当図。FIG. 4 is a diagram corresponding to FIG. 2, illustrating another situation of the airflow in FIG. 3;
【図５】 図３における空気流の他の状況を説明する図
２相当図。FIG. 5 is a diagram corresponding to FIG. 2, illustrating another situation of the airflow in FIG. 3;
【図６】 図３における空気流の他の状況を説明する図
２相当図。FIG. 6 is a diagram corresponding to FIG. 2, illustrating another situation of the airflow in FIG. 3;
【図７】 図３における空気流の他の状況を説明する図
２相当図。FIG. 7 is a view corresponding to FIG. 2, illustrating another situation of the airflow in FIG. 3;
【図８】 図３における空気流の他の状況を説明する図
２相当図。FIG. 8 is a view corresponding to FIG. 2, illustrating another situation of the airflow in FIG. 3;
【図９】 図１における貫流送風機の翼の要部を拡大し
て示す斜視図。FIG. 9 is an enlarged perspective view showing a main part of a blade of the once-through blower in FIG. 1;
【図１０】 この発明の実施の形態２を示す図で、貫流
送風機における空気流を説明する図であり前述の図２相
当図。FIG. 10 is a view showing an embodiment 2 of the present invention and is a view for explaining an air flow in a once-through blower, and is a view corresponding to FIG. 2 described above.
【図１１】 図１０に対応した図で、貫流送風機におけ
る他の空気流を説明する図であり前述の図２相当図。11 is a view corresponding to FIG. 10 and is a view for explaining another air flow in the once-through blower, and is a view corresponding to FIG. 2 described above.
【図１２】 この発明の実施の形態３を示す図で、貫流
送風機における空気流を説明する図であり前述の図２相
当図。FIG. 12 is a view showing an embodiment 3 of the present invention and is a view for explaining an air flow in a once-through blower, and is a view corresponding to FIG. 2 described above.
【図１３】 この発明の実施の形態４を示す図で、貫流
送風機における空気流の状態を説明するグラフ。FIG. 13 is a view showing a fourth embodiment of the present invention, and is a graph illustrating a state of an air flow in a once-through blower.
【図１４】 図１３に対応した貫流送風機における空気
流の状態を説明する図であり前述の図２相当図。FIG. 14 is a view for explaining a state of an air flow in the once-through blower corresponding to FIG. 13, and is a view corresponding to FIG. 2 described above.
【図１５】 この発明の実施の形態５を示す図で、貫流
送風機における空気流の状態を説明する図であって前述
の図２相当図。FIG. 15 is a view showing a fifth embodiment of the present invention and is a view for explaining a state of an air flow in a once-through blower, and is a view corresponding to FIG. 2 described above.
【図１６】 図１５の貫流送風機におけるスクロールケ
ーシングの形状を説明する空気調和機の室内機の縦断側
面図。16 is a vertical sectional side view of an indoor unit of an air conditioner illustrating a shape of a scroll casing in the once-through blower of FIG. 15;
【図１７】 図１５の貫流送風機におけるスクロールケ
ーシングの他の形状を説明する空気調和機の室内機の縦
断側面図。17 is a vertical sectional side view of an indoor unit of the air conditioner illustrating another shape of the scroll casing in the once-through blower of FIG.
８ 貫流羽根車、９ スクロールケーシング、１０ 吹
出しダクト、１３ スタビライザー、１４ 回転中心、
１５ 円弧、１６ 始点、１７ 終点、１８対向面、１
９ 内曲面、２０ 流入側端部、２１ スクロールケー
シング中心、２２ 直線、２３ 外周交点、３６ 凸曲
面。8 once-through impeller, 9 scroll casing, 10 outlet duct, 13 stabilizer, 14 center of rotation,
15 arc, 16 start point, 17 end point, 18 facing surface, 1
9 Inner curved surface, 20 Inflow side end, 21 Scroll casing center, 22 Straight line, 23 Outer intersection, 36 Convex curved surface.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 新井 康之 東京都千代田区大手町二丁目６番２号 三 菱電機エンジニアリング株式会社内 (72)発明者 高橋 建吾 東京都千代田区大手町二丁目６番２号 三 菱電機エンジニアリング株式会社内 (72)発明者 桑原 良明 東京都千代田区大手町二丁目６番２号 三 菱電機エンジニアリング株式会社内 (72)発明者 三輪 雅明 東京都千代田区大手町二丁目６番２号 三 菱電機エンジニアリング株式会社内 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Yasuyuki Arai 2-6-1, Otemachi, Chiyoda-ku, Tokyo Within Mitsubishi Electric Engineering Co., Ltd. (72) Inventor Kengo Takahashi 2-6-, Otemachi, Chiyoda-ku, Tokyo No. 2 Inside Mitsubishi Electric Engineering Co., Ltd. (72) Yoshiaki Kuwahara, Inventor 2- 6-2 Otemachi, Chiyoda-ku, Tokyo (72) Inventor Masaaki Miwa 2-chome, Otemachi, Chiyoda-ku, Tokyo No. 6-2 in Mitsubishi Electric Engineering Co., Ltd.
Claims (8)
た貫流羽根車と、上記スクロールケーシングに接続して
設けられた吹出しダクトと、この吹出しダクトに形成さ
れて上記貫流羽根車の前面に対向して配置され、中心が
上記貫流羽根車の回転中心に配置されて上記貫流羽根車
の直径の１０３％以上の直径からなる円弧と上記吹出し
ダクトの上記貫流羽根車前面側における内面の延長線と
の交点を始点とし上記吹出しダクト外方向へ延長されて
終点を形成して構成された対向面を有するスタビライザ
ーと、上記スクロールケーシングの流入側端部及び上記
スクロールケーシング中心を結ぶ直線と上記貫流羽根車
外周との外周交点から上記流入側端部までの間隔が上記
貫流羽根車の直径の３％以上に設定され、上記始点及び
終点の両者を結ぶ垂直二等分線が上記貫流羽根車の回転
中心に配置され、上記両者及び上記回転中心により形成
される三角形内に配置された上記スクロールケーシング
中心と同心をなし、上記流入側端部と上記スクロールケ
ーシング中心とを結ぶ直線を半径とするケーシング円弧
により形成された上記スクロールケーシングの内曲面と
を備えた貫流送風機。1. A once-through impeller having a scroll casing disposed on a rear surface thereof, an outlet duct connected to the scroll casing, and a front surface of the once-through impeller formed in the outlet duct. The center of which is located at the rotation center of the once-through impeller, and the intersection of the arc of 103% or more of the diameter of the once-through impeller and the extension of the inner surface of the outlet duct on the front side of the once-through impeller. A stabilizer having an opposing surface that is formed as a start point and extends outwardly of the blow duct to form an end point; The distance from the outer intersection to the inflow side end is set to 3% or more of the diameter of the once-through impeller, and a vertical line connecting both the start point and the end point A straight bisector is arranged at the center of rotation of the once-through impeller, is concentric with the center of the scroll casing arranged within a triangle formed by the two and the center of rotation, and has the inflow side end and the scroll A once-through blower having an inner curved surface of the scroll casing formed by a casing arc having a radius that is a straight line connecting the center of the casing.
凸曲面を形成したことを特徴とする請求項１記載の貫流
送風機。2. The once-through blower according to claim 1, wherein a convex curved surface is formed at a start point of the opposing surface of the stabilizer.
ケーシング中心を中心とする円形に沿って形成したこと
を特徴とする請求項１記載の貫流送風機。3. The once-through blower according to claim 1, wherein the opposing surface of the stabilizer is formed along a circle centered on the center of the scroll casing.
凸曲面を形成し、上記スタビライザーの対向面をスクロ
ールケーシング中心を中心とする円形に沿って形成した
ことを特徴とする請求項１記載の貫流送風機。4. The once-through blower according to claim 1, wherein a convex curved surface is formed at the start point of the opposing surface of the stabilizer, and the opposing surface of the stabilizer is formed along a circle centered on the center of the scroll casing.
ｒとし、 Ｖθ：貫流羽根車内部を流れる旋回流の流速 ｎ：速度指数 Γ：流れの循環で定数 としたときに、式 Ｖθ×ｒn ＝Γ において、上記スクロールケーシングの内曲面の半径ｒ
が、速度指数ｎを０．８５≦ｎ≦０．１で与えることに
より設定されたことを特徴とする請求項１〜請求項４の
いずれか一つに記載の貫流送風機。5. A inner radius of curvature of the scroll casing and r, V [theta]: the flow rate of the swirling flow flowing through flow impeller n: rate index gamma: when a constant in the circulating flow, the formula V [theta] × r n = Γ, the radius r of the inner curved surface of the scroll casing
5. The once-through blower according to any one of claims 1 to 4, wherein is set by giving a speed index n in the range of 0.85≤n≤0.1.
ｒとし、 Ｖθ：貫流羽根車内部を流れる旋回流の流速 ｎ：速度指数 Γ：流れの循環で定数 としたときに、式 Ｖθ×ｒn ＝Γ において、上記スクロールケーシングの内曲面の半径ｒ
が、速度指数ｎを０．８５≦ｎ≦０．１で与えることに
より設定されると共に、貫流羽根車で発生する流れに対
して貫流送風機外で生じる流れの圧力損失が大きい場合
には半径ｒが小さく、上記圧力損失が小さい場合には半
径ｒが大きく設定されたことを特徴とする請求項１〜請
求項４のいずれか一つに記載の貫流送風機。6. The inner radius of curvature of the scroll casing and r, V [theta]: the flow rate of the swirling flow flowing through flow impeller n: rate index gamma: when a constant in the circulating flow, the formula V [theta] × r n = Γ, the radius r of the inner curved surface of the scroll casing
Is set by giving the velocity index n in the range of 0.85 ≦ n ≦ 0.1, and when the pressure loss of the flow generated outside the once-through blower is larger than the flow generated by the once-through impeller, the radius r The once-through blower according to any one of claims 1 to 4, wherein when the pressure loss is small, the radius r is set large.
ｒとし、 Ｖθ：貫流羽根車内部を流れる旋回流の流速 ｎ：速度指数 Γ：流れの循環で定数 としたときに、式 Ｖθ×ｒn ＝Γ において、上記スクロールケーシングの内曲面の半径ｒ
が、速度指数ｎを０．８５≦ｎ≦０．１で与えることに
より設定されると共に、貫流羽根車で発生する流れに対
し上記貫流羽根車の吸込み側に配置された機器による圧
力損失が大きい場合には半径ｒが小さく、上記圧力損失
が小さい場合には半径ｒが大きく設定されたことを特徴
とする請求項１〜請求項４のいずれか一つに記載の貫流
送風機。7. The radius of the inner curved surface of the scroll casing and r, V [theta]: the flow rate of the swirling flow flowing through flow impeller n: rate index gamma: when a constant in the circulating flow, the formula V [theta] × r n = Γ, the radius r of the inner curved surface of the scroll casing
Is set by giving the velocity index n in the range of 0.85 ≦ n ≦ 0.1, and the pressure loss caused by the device disposed on the suction side of the once-through impeller is large with respect to the flow generated by the once-through impeller. The once-through blower according to any one of claims 1 to 4, wherein the radius r is set to be small in the case, and the radius r is set to be large when the pressure loss is small.
ｒとし、 Ｖθ：貫流羽根車内部を流れる旋回流の流速 ｎ：速度指数 Γ：流れの循環で定数 としたときに、式 Ｖθ×ｒn ＝Γ において、上記スクロールケーシングの内曲面の半径ｒ
が、速度指数ｎを０．８５≦ｎ≦０．１で与えることに
より設定されると共に、貫流羽根車で発生する流れに対
して貫流送風機外で生じる流れの圧力損失が大きい場合
には半径ｒが小さく、上記圧力損失が小さい場合には半
径ｒが大きく設定され、かつ上記スクロールケーシング
の内曲面の半径ｒと、上記貫流送風機で発生する流れに
対して生じる流れの損失の度合いを示す無次元数ξとの
関係について、式 ｒ∝１／ξ に基づいて半径ｒを設定したことを特徴とする請求項１
〜請求項４のいずれか一つに記載の貫流送風機。8. the radius of the inner curved surface of the scroll casing and r, V [theta]: the flow rate of the swirling flow flowing through flow impeller n: rate index gamma: when a constant in the circulating flow, the formula V [theta] × r n = Γ, the radius r of the inner curved surface of the scroll casing
Is set by giving the velocity index n in the range of 0.85 ≦ n ≦ 0.1, and when the pressure loss of the flow generated outside the once-through blower is larger than the flow generated by the once-through impeller, the radius r When the pressure loss is small, the radius r is set to be large, and the dimension r indicating the radius r of the inner curved surface of the scroll casing and the degree of flow loss generated with respect to the flow generated by the once-through blower. The radius r is set based on the equation r 式 1 / ξ with respect to the number ξ.
The once-through blower according to claim 4.
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