JPH11141719A - Assembling method for relief valve - Google Patents

Assembling method for relief valve

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JPH11141719A
JPH11141719A JP33597197A JP33597197A JPH11141719A JP H11141719 A JPH11141719 A JP H11141719A JP 33597197 A JP33597197 A JP 33597197A JP 33597197 A JP33597197 A JP 33597197A JP H11141719 A JPH11141719 A JP H11141719A
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valve
pressure
press
valve seat
opening pressure
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Takeshi Yamazaki
毅 山崎
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To set valve opening pressure to a desired value with a high accuracy, in relation to an assembling method of a relief valve. SOLUTION: In a fluid passage 42 formed on an inlet side of a valve assembling body 70 for composing a linear solenoid, air having high pressure comparing with desired valve opening pressure is supplied through a throttle 96, an air supply piping 92, and an air supply passage 84 from an air source 98. A fluid passage 38 formed on an outlet side of the valve assembly body 70 is opened to the atmosphere through an air delivery passage 86 and an air delivery piping 100. Pressure Pa in the air supply piping 94 detected by a pressure sensor 94 is equal with a pressure difference between the fluid passage 38 and the fluid passage 42, namely, it is equal with valve opening pressure of the linear solenoid. In a valve seat 40, pressure Pa is pressed in by a push-press member 88 until that the pressure Pa is matched with the desired valve opening pressure.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、リリーフバルブの
組付方法に係り、特に、開弁圧を高精度に設定するうえ
で好適なリリーフバルブの組付方法に関する。
The present invention relates to a method for assembling a relief valve, and more particularly to a method for assembling a relief valve suitable for setting a valve opening pressure with high accuracy.

【0002】[0002]

【従来の技術】従来より、例えば特開平7−28012
2号に開示される電磁弁が公知である。上記従来の電磁
弁は、軸方向に変位可能に設けられたプランジャと、プ
ランジャの一端に設けられた弁体と、弁座を有し、ガイ
ドブロックに圧入により固定されたバルブシートとを備
えている。プランジャがスプリングにより付勢されるこ
とで、弁体は弁座に向けてスプリングの付勢力に等しい
力で押圧されている。電磁弁の開弁方向に印加される流
体圧が、弁体と弁座との間の押圧力を上回ると、弁体が
弁座から離座することで、電磁弁は開弁する。すなわ
ち、上記従来の電磁弁は、スプリングの付勢力に比例し
た開弁圧を有するリリーフ弁として機能する。
2. Description of the Related Art Conventionally, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-28012
The solenoid valve disclosed in No. 2 is known. The conventional solenoid valve includes a plunger provided so as to be displaceable in an axial direction, a valve body provided at one end of the plunger, and a valve seat having a valve seat and fixed to the guide block by press-fitting. I have. When the plunger is urged by the spring, the valve body is pressed toward the valve seat with a force equal to the urging force of the spring. When the fluid pressure applied in the valve opening direction of the solenoid valve exceeds the pressing force between the valve body and the valve seat, the valve body separates from the valve seat, and the solenoid valve opens. That is, the above-mentioned conventional solenoid valve functions as a relief valve having a valve opening pressure proportional to the urging force of the spring.

【0003】上記従来の電磁弁の製造工程において、バ
ルブシートは、弁座が弁体に向かう方向に圧入される。
このため、バルブシートの圧入量が大きくなるほど、閉
弁状態におけるスプリングの収縮変形量が大きくなり、
弁体とバルブシートとの間の押圧力が増加する。従っ
て、上記従来の電磁弁の製造工程において、スプリング
の発する付勢力に基づいてバルブシートの圧入量を決定
することで、開弁圧を所望の値に設定することができ
る。
[0003] In the above-mentioned conventional manufacturing process of a solenoid valve, a valve seat is press-fitted in a direction in which a valve seat faces a valve body.
Therefore, as the press-fit amount of the valve seat increases, the contraction deformation amount of the spring in the valve-closed state increases,
The pressing force between the valve body and the valve seat increases. Therefore, in the above-described conventional manufacturing process of the solenoid valve, the valve opening pressure can be set to a desired value by determining the press-fit amount of the valve seat based on the urging force generated by the spring.

【0004】[0004]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、開弁圧
の大きさは、弁体と弁座との間の押圧力、すなわち、ス
プリングが発する付勢力を、弁体に流体圧が作用する面
積(以下、受圧面積と称す)で除した値に等しい。従っ
て、スプリングの付勢力が所望の値に設定されても、部
品寸法のばらつき等により受圧面積が変化すると、開弁
圧も変化することになる。この点、スプリングの付勢力
に基づいて開弁圧を設定する上記従来の電磁弁の製造方
法は、開弁圧を高精度に設定するうえで最適なものでは
なかったことになる。
However, the magnitude of the valve opening pressure depends on the pressing force between the valve body and the valve seat, that is, the urging force generated by the spring, and the area (the area where the fluid pressure acts on the valve body). Hereinafter, referred to as pressure receiving area). Therefore, even if the biasing force of the spring is set to a desired value, if the pressure receiving area changes due to variations in component dimensions or the like, the valve opening pressure will also change. In this regard, the above-described conventional method of manufacturing a solenoid valve that sets the valve opening pressure based on the biasing force of the spring is not optimal in setting the valve opening pressure with high accuracy.

【0005】本発明は上述の点に鑑みてなされたもので
あり、開弁圧を高い精度で所望値に設定することが可能
なリリーフバルブの組付方法を提供することを目的とす
る。
The present invention has been made in view of the above points, and has as its object to provide a method of assembling a relief valve capable of setting a valve opening pressure to a desired value with high accuracy.

【0006】[0006]

【課題を解決するための手段】上記の目的は、請求項1
に記載する如く、弁座と、該弁座に向けて付勢される弁
体とを備えるリリーフバルブの組付方法であって、前記
リリーフバルブを開弁させる向きに、所定の流体圧を印
加する第1の工程と、前記リリーフバルブの開弁圧に基
づいて、前記弁座と前記弁体との位置関係を調整する第
2の工程と、を備えることを特徴とするリリーフバルブ
の組付方法により達成される。
The above object is achieved by the present invention.
As described in the above, a method for assembling a relief valve including a valve seat and a valve body biased toward the valve seat, wherein a predetermined fluid pressure is applied in a direction to open the relief valve. And a second step of adjusting a positional relationship between the valve seat and the valve element based on a valve opening pressure of the relief valve. Achieved by the method.

【0007】本発明において、第1の工程では、リリー
フバルブが開弁する向きに流体圧が印加される。第2の
工程では、リリーフバルブの開弁圧に基づいて、弁座と
弁体との位置関係が調整される。弁座と弁体との位置関
係が調整されると、弁体の弁座へ向けての付勢力が変化
することで、リリーフバルブの開弁圧が変化する。従っ
て、第2の工程が実行されることで、開弁圧を所望値に
設定することが可能となる。
In the present invention, in the first step, a fluid pressure is applied in a direction in which the relief valve opens. In the second step, the positional relationship between the valve seat and the valve element is adjusted based on the valve opening pressure of the relief valve. When the positional relationship between the valve seat and the valve body is adjusted, the urging force of the valve body toward the valve seat changes, so that the valve opening pressure of the relief valve changes. Therefore, by performing the second step, the valve opening pressure can be set to a desired value.

【0008】また、上記の目的は、請求項2に記載する
如く、請求項1記載のリリーフバルブの組付方法におい
て、前記所定の流体圧は前記リリーフバルブの所望の開
弁圧に比して高圧であり、かつ、前記第2の工程は、前
記リリーフバルブの上流側と下流側との間の差圧を検出
する第3の工程と、前記差圧が前記所望の開弁圧に一致
するように、前記弁座と前記弁体との位置関係を調整す
る第4の工程と、を有するリリーフバルブの組付方法に
よって達成される。
According to a second aspect of the present invention, in the method of assembling a relief valve according to the first aspect, the predetermined fluid pressure is higher than a desired valve opening pressure of the relief valve. High pressure, and the second step is a third step of detecting a differential pressure between the upstream side and the downstream side of the relief valve, and the differential pressure matches the desired valve opening pressure. Thus, the fourth step of adjusting the positional relationship between the valve seat and the valve body is achieved by the method of assembling the relief valve.

【0009】本発明において、第1の工程では、リリー
フバルブを開弁させる向きに、その所望の開弁圧に比し
て高圧の流体圧が印加される。第3の工程では、リリー
フバルブの上流側と下流側との間の差圧が検出され、第
4の工程では、この差圧が所望の開弁圧に一致するよう
に、バルブシートと弁体との相対位置関係が調整され
る。リリーフバルブを開弁させる方向に、開弁圧に比し
て高圧の流体圧が印加された状態では、上記差圧はリリ
ーフバルブの開弁圧に等しい。従って、第4の工程が実
行されることで、リリーフバルブの開弁圧は所望値に設
定される。
In the present invention, in the first step, a fluid pressure higher than the desired valve opening pressure is applied in a direction to open the relief valve. In the third step, the pressure difference between the upstream side and the downstream side of the relief valve is detected, and in the fourth step, the valve seat and the valve element are adjusted so that the differential pressure matches a desired valve opening pressure. Is adjusted. When a fluid pressure higher than the valve opening pressure is applied in the direction in which the relief valve is opened, the differential pressure is equal to the valve opening pressure of the relief valve. Therefore, by performing the fourth step, the valve opening pressure of the relief valve is set to a desired value.

【0010】更に、上記の目的は、請求項3に記載する
如く、請求項1記載のリリーフバルブの組付方法におい
て、前記所定の流体圧は前記リリーフバルブの所望の開
弁圧に等しく、かつ、前記第2の工程は、前記リリーフ
バルブを流通する流体の流量を検出する第3の工程と、
前記流量がゼロに達するまで、前記弁座と前記弁体との
位置関係を調整する第4の工程と、を有するリリーフバ
ルブの組付方法によっても達成される。
Further, the object of the present invention is to provide a method of assembling a relief valve according to claim 1, wherein the predetermined fluid pressure is equal to a desired valve opening pressure of the relief valve, and , The second step is a third step of detecting the flow rate of the fluid flowing through the relief valve,
A fourth step of adjusting the positional relationship between the valve seat and the valve element until the flow rate reaches zero is also achieved by a method of assembling a relief valve.

【0011】本発明において、第1の工程では、リリー
フバルブを開弁させる向きに、その所望の開弁圧に等し
い流体圧が印加される。従って、リリーフバルブの開弁
圧が、所望の開弁圧に比して小さい状態では、リリーフ
バルブは開弁し、リリーフバルブを流体が流通する。第
3の工程では、リリーフバルブを流通する流体の流量が
検出され、第4の工程では、この流量がゼロに達するま
で、弁座と弁体との位置関係が調整される。リリーフバ
ルブの開弁圧は、リリーフバルブを流通する流体の流量
がゼロから増加を始める際の、リリーフバルブを開弁さ
せる方向に印加された流体圧である。従って、第4の工
程が実行されることで、リリーフバルブの開弁圧は所望
値に設定される。
In the present invention, in the first step, a fluid pressure equal to a desired valve opening pressure is applied in a direction to open the relief valve. Therefore, when the valve opening pressure of the relief valve is smaller than the desired valve opening pressure, the relief valve opens and the fluid flows through the relief valve. In the third step, the flow rate of the fluid flowing through the relief valve is detected, and in the fourth step, the positional relationship between the valve seat and the valve element is adjusted until the flow rate reaches zero. The valve opening pressure of the relief valve is a fluid pressure applied in a direction to open the relief valve when the flow rate of the fluid flowing through the relief valve starts increasing from zero. Therefore, by performing the fourth step, the valve opening pressure of the relief valve is set to a desired value.

【0012】また、上記の目的は、請求項4に記載する
如く、弁座と、該弁座に向けて付勢される弁体とを備え
るリリーフバルブの組付方法であって、前記弁座と前記
弁体との位置関係を仮調整する第1の工程と、前記第1
の工程における少なくとも2つの時点での前記リリーフ
バルブの開弁圧を測定する第2の工程と、前記少なくと
も2つの時点での開弁圧と、それらの時点間での前記位
置関係の調整量関連値とに基づいて、前記位置関係の最
終的な調整量関連値を決定する第3の工程と、前記最終
的な調整量関連値に基づいて、前記位置関係を調整する
第4の工程と、を備えるリリーフバルブの組付方法によ
って更に効果的に達成される。
The above object is also a method of assembling a relief valve including a valve seat and a valve body biased toward the valve seat, wherein the valve seat is provided. A first step of temporarily adjusting a positional relationship between the first valve and the valve body;
A second step of measuring a valve opening pressure of the relief valve at at least two points in the step, a valve opening pressure at the at least two points, and an adjustment amount of the positional relationship between those points. A third step of determining a final adjustment amount-related value of the positional relationship based on the value, and a fourth step of adjusting the positional relationship based on the final adjustment amount-related value. This is more effectively achieved by the method of assembling a relief valve having the following.

【0013】請求項4記載の発明において、第1の工程
で弁座と弁体との位置関係が仮調整されると、弁体の弁
座へ向けての付勢力が変化することで、リリーフバルブ
の開弁圧が変化する。一般に、リリーフバルブの開弁圧
と、弁体と弁座との位置関係との間の関係を示す特性
は、リリーフバルブの個体差によって変動する。すなわ
ち、所望の開弁圧を得るための弁体と弁座との位置関係
の調整量は、リーフバルブの個体差により異なったもの
となる。これに対して、本発明では、第3の工程におい
て、弁座と弁体との位置関係が仮調整される過程での少
なくとも2つの時点での開弁圧と、それらの時点間での
位置関係の調整量関連値に基づいて、弁座と弁体との位
置関係の最終的な調整量関連値が決定される。これによ
り、リリーフバルブの個体差に基づく特性の変動が補償
され、所望の開弁圧を得るための最終的な調整量関連値
が正確に決定される。そして、第4の工程において、こ
の最終的な調整量関連値に基づいて、弁座と弁体との位
置関係が調整されることで、開弁圧は所望の値に高い精
度で設定される。また、第4の工程では、流体圧や流量
等を監視することなく、前記最終的な調整量関連値に基
づいて弁座と弁体との位置関係を調整できるので、開弁
圧の設定を迅速に行うことができる。
In the fourth aspect of the present invention, when the positional relationship between the valve seat and the valve body is temporarily adjusted in the first step, the urging force of the valve body toward the valve seat changes, thereby providing relief. The valve opening pressure of the valve changes. In general, the characteristic indicating the relationship between the valve opening pressure of the relief valve and the positional relationship between the valve element and the valve seat varies depending on the individual difference of the relief valve. That is, the amount of adjustment of the positional relationship between the valve element and the valve seat for obtaining a desired valve opening pressure differs depending on the individual difference of the leaf valve. On the other hand, in the present invention, in the third step, the valve opening pressure at at least two points in the process of temporarily adjusting the positional relationship between the valve seat and the valve body, and the position between those points. A final adjustment amount-related value of the positional relationship between the valve seat and the valve element is determined based on the adjustment amount-related value of the relationship. As a result, fluctuations in characteristics based on individual differences of the relief valves are compensated, and a final adjustment amount-related value for obtaining a desired valve opening pressure is accurately determined. In the fourth step, the valve opening pressure is set to a desired value with high accuracy by adjusting the positional relationship between the valve seat and the valve element based on the final adjustment amount-related value. . Further, in the fourth step, the positional relationship between the valve seat and the valve element can be adjusted based on the final adjustment amount-related value without monitoring the fluid pressure, the flow rate, and the like. Can be done quickly.

【0014】[0014]

【発明の実施の形態】図1は本発明の一実施例であるリ
ニアソレノイド10の構成を示す断面図である。図1に
示す如く、リニアソレノイド10はスリーブ12を備え
ている。スリーブ12は一端(図1においては右端)が
閉じた円筒状の非磁性部材である。スリーブ12の開口
端には、端部側ほど大きな開口径を有するスカート部1
4が形成されている。スリーブの周囲には、電磁コイル
16及びヨーク18が配設されている。ヨーク18は磁
性材料より構成された部材である。
FIG. 1 is a sectional view showing the structure of a linear solenoid 10 according to an embodiment of the present invention. As shown in FIG. 1, the linear solenoid 10 includes a sleeve 12. The sleeve 12 is a cylindrical non-magnetic member having one end (the right end in FIG. 1) closed. A skirt portion 1 having an opening diameter larger toward the end portion is provided at an open end of the sleeve 12.
4 are formed. An electromagnetic coil 16 and a yoke 18 are provided around the sleeve. The yoke 18 is a member made of a magnetic material.

【0015】スリーブ12の内部には、閉じ側端部から
順に、コア20、プランジャ22、及びガイド24が挿
入されている。コア20、プランジャ22、及びガイド
24は磁性材料より構成された部材である。コア20及
びガイド24は、スリーブ12の内部に圧入固定されて
いる。ガイド24は、中央を貫通する貫通孔26を備え
ていると共に、外周面にテーパ部28を備えている。ガ
イド24は、そのテーパ部28の外周面がスリーブ12
のスカート部14に当接するまで、スリーブ12の内部
に圧入されている。一方、プランジャ22はスリーブ1
2の内部を軸方向に変位できるように挿入されている。
A core 20, a plunger 22, and a guide 24 are inserted into the sleeve 12 in order from the closed end. The core 20, the plunger 22, and the guide 24 are members made of a magnetic material. The core 20 and the guide 24 are press-fitted and fixed inside the sleeve 12. The guide 24 has a through hole 26 penetrating the center and a tapered portion 28 on the outer peripheral surface. The guide 24 has an outer peripheral surface of the tapered portion
Until it comes into contact with the skirt portion 14 of the sleeve 12. On the other hand, the plunger 22 is
2 are inserted so as to be displaceable in the axial direction.

【0016】コア20は、図1中左向きに開口する円筒
開口30を備えている。円筒開口30には、プランジャ
22を図1中左向きに付勢するスプリング32が配設さ
れている。これにより、コア20とプランジャ22との
間には所定長のエアギャップが形成されている。従っ
て、プランジャ22のスリーブ12内部での変位は、前
記所定のエアギャップ長の範囲内に規制されている。コ
ア20の円筒開口30の入口部には大径部30aが設け
られている。一方、プランジャ22の、コア20と対向
する側の底面には突起22aが設けられている。プラン
ジャ22がコア20側へ変位するにつれて、突起22a
は大径部30a内へ進入する。また、プランジャ22に
は、ガイド24の貫通孔26を貫通するシャフト34が
固定されている。
The core 20 has a cylindrical opening 30 that opens leftward in FIG. A spring 32 for urging the plunger 22 leftward in FIG. 1 is provided in the cylindrical opening 30. As a result, a predetermined length of air gap is formed between the core 20 and the plunger 22. Therefore, the displacement of the plunger 22 inside the sleeve 12 is restricted within the range of the predetermined air gap length. A large-diameter portion 30 a is provided at the entrance of the cylindrical opening 30 of the core 20. On the other hand, a projection 22 a is provided on the bottom surface of the plunger 22 on the side facing the core 20. As the plunger 22 is displaced toward the core 20, the protrusion 22a
Enters the large diameter portion 30a. Further, a shaft 34 that passes through the through hole 26 of the guide 24 is fixed to the plunger 22.

【0017】ガイド24の一端(図1においては左端)
には、円筒部36が形成されている。また、ガイド24
には、円筒部36の内部空間と円筒部36の外部空間と
を連通する流体通路38が設けられている。ガイド24
の円筒部36の内部には、図1における左端側からバル
ブシート40が圧入されている。バルブシート40の中
央部には流体通路42が設けられている。流体通路42
の、ガイド24の円筒部36の内部に連通する側の端部
には、オリフィス44が設けられている。オリフィス4
4の、円筒部36の内部への開口部には、円錐面状に形
成された弁座46が設けられている。弁座46には、シ
ャフト34の一端(図1においては左端)に設けられた
ポペット48が対向している。上述の如く、プランジャ
22はスプリング32により図1における左向き付勢さ
れている。このため、電磁コイル16が通電されない状
態では、ポペット48は弁座46に押圧されており、こ
れにより、オリフィス44は閉塞されている。
One end of the guide 24 (left end in FIG. 1)
Is formed with a cylindrical portion 36. Guide 24
Is provided with a fluid passage 38 that communicates the internal space of the cylindrical portion 36 with the external space of the cylindrical portion 36. Guide 24
A valve seat 40 is press-fitted into the inside of the cylindrical portion 36 from the left end side in FIG. A fluid passage 42 is provided at the center of the valve seat 40. Fluid passage 42
An orifice 44 is provided at an end of the guide 24 on the side communicating with the inside of the cylindrical portion 36. Orifice 4
A valve seat 46 formed in the shape of a conical surface is provided at an opening of the cylindrical portion 36 inside the cylindrical portion 36. A poppet 48 provided at one end (the left end in FIG. 1) of the shaft 34 faces the valve seat 46. As described above, the plunger 22 is biased leftward in FIG. Therefore, when the electromagnetic coil 16 is not energized, the poppet 48 is pressed against the valve seat 46, and the orifice 44 is closed.

【0018】リニアソレノイド10は弁ハウジング50
に取り付けられている。弁ハウジング50は、弁取付穴
52を備えている。弁取付穴52の開口部には、バック
アップリング収納スペース54が設けられている。リニ
アソレノイド10のガイド24は、円筒部36とテーパ
部28との間の段差面が、弁取付穴52とバックアップ
リング収納スペース54との間の段差面に当接するま
で、弁取付穴52に挿入されている。バルブシート40
の外周面と弁取付穴52の内周面との間にはOリング5
6が配設されている。Oリング56により、ガイド24
の円筒部36の外部における、流体通路38と流体通路
42との間のシール性が確保されている。リニアソレノ
イド10は、バックアップリング58がバックアップリ
ング収容スペース54に掛止されることで、弁ハウジン
グ50に固定されている。
The linear solenoid 10 includes a valve housing 50
Attached to. The valve housing 50 has a valve mounting hole 52. A backup ring storage space 54 is provided in the opening of the valve mounting hole 52. The guide 24 of the linear solenoid 10 is inserted into the valve mounting hole 52 until the step surface between the cylindrical portion 36 and the tapered portion 28 contacts the step surface between the valve mounting hole 52 and the backup ring storage space 54. Have been. Valve seat 40
An O-ring 5 is provided between the outer peripheral surface of the
6 are provided. The guide 24 is formed by the O-ring 56.
The sealability between the fluid passage 38 and the fluid passage 42 outside the cylindrical portion 36 is ensured. The linear solenoid 10 is fixed to the valve housing 50 by the backup ring 58 being hooked on the backup ring housing space 54.

【0019】上述したリニアソレノイド10の構成によ
れば、電磁コイル16に通電されていない場合には、上
述の如くオリフィス44がポペット48により閉塞され
ることで、流体通路38と流体通路42との連通は遮断
される。一方、電磁コイル16に通電されると、電磁コ
イル16が発生する磁束は、ヨーク18、コア20、プ
ランジャ22、及びガイド24からなる磁気回路を循環
し、かかる磁束により、プランジャ22に、プランジャ
22とコア20との間のエアギャップを減少させる向き
の電磁力が作用する。この電磁力は、スプリング32の
付勢力に抗して、シャフト34を介してポペット48に
伝達され、ポペット48を弁座46から離座する方向に
変位させる。
According to the configuration of the linear solenoid 10 described above, when the electromagnetic coil 16 is not energized, the orifice 44 is closed by the poppet 48 as described above, so that the fluid passage 38 and the fluid passage 42 are connected. Communication is interrupted. On the other hand, when the electromagnetic coil 16 is energized, the magnetic flux generated by the electromagnetic coil 16 circulates through a magnetic circuit including the yoke 18, the core 20, the plunger 22, and the guide 24. Electromagnetic force acts to reduce the air gap between the core and the core 20. This electromagnetic force is transmitted to the poppet 48 via the shaft 34 against the urging force of the spring 32, and displaces the poppet 48 in a direction away from the valve seat 46.

【0020】この場合、上述の如く、プランジャ22が
コア30側に変位するにつれて、プランジャ22の突起
22aは円筒開口30の大径部30aへ進入する。突起
22aの大径部30aへの進入すると、上記磁気回路を
循環する磁束の一部は突起22aから大径部30aへ逃
げるようになる。この磁束の逃げ量は、突起22aの大
径部30aへの進入量が大きくなるほど増大する。その
結果、プランジャ22とコア20との間のエアギャップ
の減少に伴う磁束の増大と、突起22aから大径部30
aへの磁束の逃げの増大とが相殺し、電磁コイル16へ
の通電量が一定に維持された場合にプランジャ22に作
用する電磁力は、プランジャ22の変位量にかかわらず
ほぼ一定となる。従って、電磁コイル16への通電量を
変化させることにより、プランジャ22の変位量、すな
わち、ポペット48の変位量をリニアに制御することが
できる。また、オリフィス44を流れる流体の流量は、
ポペット48の上記変位量が大きくなるほど増加する。
従って、電磁コイル16への通電量を変化させること
で、流体通路42側から流体通路38側へ向けて流れる
流体の流量を制御することができる。
In this case, as described above, as the plunger 22 is displaced toward the core 30, the projection 22a of the plunger 22 enters the large diameter portion 30a of the cylindrical opening 30. When the projection 22a enters the large diameter portion 30a, a part of the magnetic flux circulating in the magnetic circuit escapes from the projection 22a to the large diameter portion 30a. The escape amount of the magnetic flux increases as the amount of the protrusion 22a entering the large-diameter portion 30a increases. As a result, the magnetic flux increases due to the decrease in the air gap between the plunger 22 and the core 20, and the large-diameter portion 30
The electromagnetic force acting on the plunger 22 when the amount of current supplied to the electromagnetic coil 16 is kept constant is offset by the increase in the escape of the magnetic flux to a, and the electromagnetic force acting on the plunger 22 becomes substantially constant regardless of the amount of displacement of the plunger 22. Therefore, the displacement of the plunger 22, that is, the displacement of the poppet 48, can be linearly controlled by changing the amount of current supplied to the electromagnetic coil 16. The flow rate of the fluid flowing through the orifice 44 is
It increases as the displacement of the poppet 48 increases.
Therefore, the flow rate of the fluid flowing from the fluid passage 42 toward the fluid passage 38 can be controlled by changing the amount of current supplied to the electromagnetic coil 16.

【0021】ところで、流体通路42の圧力が流体通路
38の圧力に比して高圧になると、ポペット48には、
その差圧ΔPに等しい圧力が弁座46から離座する向き
に作用する。図2は、ポペット48に上記差圧ΔPが作
用する状態を模式的に示す図である。図2に斜線を付し
て示す如く、上記圧力差は、ポペット48の所定の領域
に作用する。以下、この差圧ΔPが作用する領域の面積
を「受圧面積S」と称する。従って、差圧ΔPが生じた
場合、ポペット48には、F=ΔP・Sに等しい大きさ
の力が弁座46から離座する向きに作用する。そして、
力Fがスプリング32による付勢力を上回ると、ポペッ
ト48は弁座46から離座し、液圧通路42と液圧通路
38とがオリフィス44を介して連通することになる。
When the pressure in the fluid passage 42 becomes higher than the pressure in the fluid passage 38, the poppet 48
A pressure equal to the pressure difference ΔP acts in a direction away from the valve seat 46. FIG. 2 is a diagram schematically illustrating a state in which the differential pressure ΔP acts on the poppet 48. As shown in FIG. 2 by diagonal lines, the pressure difference acts on a predetermined area of the poppet 48. Hereinafter, the area of the region where the differential pressure ΔP acts is referred to as “pressure receiving area S”. Therefore, when the differential pressure ΔP occurs, a force having a magnitude equal to F = ΔP · S acts on the poppet 48 in a direction away from the valve seat 46. And
When the force F exceeds the biasing force of the spring 32, the poppet 48 moves away from the valve seat 46, and the hydraulic passage 42 and the hydraulic passage 38 communicate with each other through the orifice 44.

【0022】このように、本実施例のリニアソレノイド
10は、流体通路42側の圧力が流体通路38側の圧力
に比して、所定の開弁圧Po =F/Sだけ高圧になった
場合に開弁するリリーフ弁としても機能する。リニアソ
レノイド10のリリーフ弁としての機能を適正に発揮さ
せるためには、開弁圧Po を所望の値に正確に設定する
ことが要求される。上述の如く、開弁圧Po はF/Sに
等しい。従って、受圧面積Sが一定であるとみなすこと
ができれば、スプリング32の付勢力Fの大きさを適宜
調整することにより、開弁圧Po を所望の値に設定する
ことができることは上記した通りである。
As described above, in the linear solenoid 10 of the present embodiment, the pressure on the fluid passage 42 side is higher than the pressure on the fluid passage 38 side by a predetermined valve opening pressure Po = F / S. It also functions as a relief valve that opens in such cases. In order to properly function as a relief valve of the linear solenoid 10 is required to accurately set the valve opening pressure P o to a desired value. As described above, the valve opening pressure P o is equal to F / S. As Therefore, if it is possible to pressure-receiving area S is considered to be constant, by adjusting the magnitude of the biasing force F of the spring 32, it is possible to set the valve opening pressure P o to a desired value as described above It is.

【0023】かかる開弁圧Po の設定方法は、具体的に
は、図3〜図6に示す工程により実行される。すなわ
ち、先ず、図3に示す如く、コア20、シャフト34が
固定されたプランジャ22、及びスプリング32が組み
付けられたスリーブ12が、その閉じ側端部が下向きと
なるように保持された状態で、ポペット48に下向きの
荷重Fs が付与される。この荷重Fs は、開弁圧Po
所望値Pocに対してFs=Poc・Sとなるように、例え
ばロードセルを用いることにより調整される。そして、
荷重Fs が付与された状態での、コア20とプランジャ
22との間のエアギャップ、すなわち、ポペット48の
上下方向のストローク量S1 が検出される。
The setting method of the valve opening pressure P o is specifically executed by the steps shown in FIGS. 3-6. That is, first, as shown in FIG. 3, in a state in which the core 12, the plunger 22 to which the shaft 34 is fixed, and the sleeve 12 to which the spring 32 is assembled are held such that the closed end thereof faces downward. downward load F s is applied to the poppet 48. The load F s is such that F s = P oc · S with respect to the desired value P oc of the valve opening pressure P o, it is adjusted by using, for example, a load cell. And
In a state where a load F s is applied, the air gap between the core 20 and the plunger 22, i.e., vertical stroke amount S 1 of the poppet 48 is detected.

【0024】ストローク量S1 の検出が終了した後、図
4に示す如く、圧入機の圧子60によって、ガイド24
がスリーブ12へ所定の位置まで圧入され、次いで、バ
ルブシート40が仮圧入される。次に、図5に示す如
く、バルブシート40が仮圧入されたスリーブ12の周
囲に、電磁コイル16及びヨーク18が配設される。そ
して、電磁コイル16への通電のオン・オフが繰り返さ
れた状態で、ポペット48の変位量が、例えば、オリフ
ィス44を貫通するように配置された小径のピン62を
介して、ダイヤルゲージ64により測定され、この測定
値に基づいてポペット48のストローク量S2 が検出さ
れる。
After the detection of the stroke amount S 1 is completed, as shown in FIG. 4, the guide 24 is moved by the indenter 60 of the press-fitting machine.
Is press-fitted into the sleeve 12 to a predetermined position, and then the valve seat 40 is provisionally press-fitted. Next, as shown in FIG. 5, the electromagnetic coil 16 and the yoke 18 are disposed around the sleeve 12 into which the valve seat 40 has been temporarily press-fitted. Then, in a state where the energization to the electromagnetic coil 16 is repeatedly turned on and off, the displacement amount of the poppet 48 is adjusted by the dial gauge 64 via, for example, a small-diameter pin 62 arranged to penetrate the orifice 44. is measured, the stroke amount S 2 of the poppet 48 on the basis of the measurement value is detected.

【0025】最後に、図6に示す如く、再び、圧入機の
圧子60により、上記したストローク量の差(S2 −S
2 )に等しい量だけ、バルブシート40が更に圧入され
る。これにより、コア20とプランジャ22との間のエ
アギャップはS1 に等しい大きさに設定される。この状
態では、スプリング32の弾性収縮量は、図3に示すポ
ペット48に荷重Fs が付与された状態での値に等し
く、従って、スプリング32が発生する付勢力は荷重F
s に一致する。このように、図3〜図6に示す方法によ
れば、リニアソレノイド10の開弁圧Po を所望値Poc
に設定することができる。
Finally, as shown in FIG. 6, the difference between the stroke amounts (S 2 -S
The valve seat 40 is further press-fitted by an amount equal to 2 ). Thus, the air gap between the core 20 and the plunger 22 is set at an equal size to S 1. In this state, the elastic contraction of the spring 32 is equal to the value in a state where a load F s on the poppet 48 shown in FIG. 3 has been given, therefore, the urging force of the spring 32 occurs load F
matches s . In this manner, according to the method shown in FIGS. 3 to 6, the valve opening pressure P o of the linear solenoid 10 desired value P oc
Can be set to

【0026】しかしながら、上述の如く、図3〜図6に
示す従来の方法は、ポペット48の受圧面積Sが一定で
あることを前提とするものである。一方、受圧面積S
は、ポペット48及び弁座46の加工精度のばらつき等
によって変動する。従って、上記従来の方法によれば、
リニアソレノイド10の開弁圧Po を必ずしも所望値P
ocに高い精度で設定することはできない。
However, as described above, FIGS.
The conventional method shown shows that the pressure receiving area S of the poppet 48 is constant.
It is assumed that there is. On the other hand, the pressure receiving area S
Is the variation in the processing accuracy of the poppet 48 and the valve seat 46, etc.
Will vary. Therefore, according to the above conventional method,
Valve opening pressure P of the linear solenoid 10oIs necessarily the desired value P
ocCannot be set with high accuracy.

【0027】また、上記従来の方法において、受圧面積
Sが一定であるとしても、開弁圧P o を高精度に設定す
るには、荷重Fs 及びストロークS1 、S2 を高精度で
測定する必要がある。特に、スプリング32のバネ定数
はリニアソレノイド10の作動時の振動発生を抑制する
よう高く設定されているため、スプリング32の付勢力
を正確に設定するには、ストロークS1 、S2 を高精度
で測定することが要求される。しかしながら、図5に示
すストロークS2 を測定する工程では、オリフィス44
を通してポペット48の変位を測定するために小径のピ
ン62を用いなければならず、ピン62の撓み等によっ
て測定精度が低下してしまう。
In the above conventional method, the pressure receiving area
Even if S is constant, the valve opening pressure P oSet to high accuracy
Load FsAnd stroke S1, STwoWith high precision
Need to measure. In particular, the spring constant of the spring 32
Suppresses the generation of vibration during the operation of the linear solenoid 10
Is set so high that the biasing force of the spring 32
To set the stroke accurately, the stroke S1, STwoThe high precision
Measurement is required. However, as shown in FIG.
Stroke STwoIs measured in the orifice 44
Small diameter pipe to measure the displacement of the poppet 48 through the
Pin 62 must be used.
Measurement accuracy is reduced.

【0028】更に、上記従来の方法では、上述の如く、
先ず、荷重Fs をポペット48に付与した状態でストロ
ークS1 を測定し(図3)、次に、圧入機上でガイド2
4及びバルブシート40を圧入した(図4)後、圧入機
から外してストロークS2 を測定し(図5)、再び、圧
入機上でバルブシート40を圧入する(図6)という4
つの工程が必要とされる。このため、リニアソレノイド
10の組み付けに要する時間が増大すると共に、圧入機
への取り付け及び取り外しが伴うことで、開弁圧Po
設定精度が低下する可能性がある。
Further, in the above conventional method, as described above,
First, a load F s measured stroke S 1 in a state of being applied to the poppet 48 (FIG. 3), then press-fitting machine guide 2
After 4 and was injected valve seat 40 (FIG. 4), removed from the press-fitting machine to measure the stroke S 2 (FIG. 5), again, press-fitting the valve seat 40 by a pressure machine that (FIG. 6) 4
Two steps are required. Therefore, the time required for assembling the linear solenoid 10 is increased, that involves attachment and detachment of the press-fitting machine, it is possible to lower the setting accuracy of the valve opening pressure P o.

【0029】これに対して、本実施例におけるリニアソ
レノイド10の組付方法は、上述の如き受圧面積Sのバ
ラツキに影響されることなく、かつ、簡易な工程で、開
弁圧Po を高精度に設定し得る点に特徴を有している。
以下、本実施例のリニアソレノイド10の組付方法につ
いて説明する。本実施例においては、リニアソレノイド
10の製造工程において弁組立体70が組み付けられた
状態で、圧入機72によりリニアソレノイド10の開弁
圧Poの設定が行なわれる。図7は、弁組立体70が、
圧入機72に設置された状態の断面図を示している。
[0029] In contrast, the method of assembling the linear solenoid 10 in this embodiment, without being affected by the variation of such the above pressure-receiving area S, and a simple process, high the valve opening pressure P o The feature is that the accuracy can be set.
Hereinafter, a method of assembling the linear solenoid 10 according to the present embodiment will be described. In the present embodiment, in the state that the valve assembly 70 in the manufacturing process of the linear solenoid 10 is assembled, setting the valve opening pressure P o of the linear solenoid 10 is performed by press-fitting machine 72. FIG. 7 shows that the valve assembly 70
FIG. 3 shows a cross-sectional view of a state where the press-fitting machine 72 is installed.

【0030】なお、図7に示す弁組立体70の組付工程
は以下の通りである。すなわち、先ず、スリーブ12の
内部にコア20が閉じ側端部に達するまで圧入される。
次に、コア20の円筒開口30にスプリング32が挿入
された後、スリーブ12の内部に、予めシャフト34が
固定されたプランジャ22が挿入される。次に、ガイド
24が、その貫通穴26をシャフト34が貫通した状態
で、テーパ部28の外周面がスリーブ12のスカート部
14に当接するまで、スリーブ12へ圧入される。そし
て、バルブシート40がガイド24の円筒部36の内部
へ、弁座46とポペット48とが接触しない程度に仮圧
入されることで、弁組立体70の組付が完了する。
The assembling process of the valve assembly 70 shown in FIG. 7 is as follows. That is, first, the core 20 is pressed into the inside of the sleeve 12 until it reaches the closed end.
Next, after the spring 32 is inserted into the cylindrical opening 30 of the core 20, the plunger 22 to which the shaft 34 is fixed in advance is inserted into the sleeve 12. Next, the guide 24 is pressed into the sleeve 12 with the shaft 34 passing through the through hole 26 until the outer peripheral surface of the tapered portion 28 contacts the skirt portion 14 of the sleeve 12. Then, the valve seat 40 is temporarily press-fitted into the cylindrical portion 36 of the guide 24 to such an extent that the valve seat 46 and the poppet 48 do not come into contact with each other, whereby the assembly of the valve assembly 70 is completed.

【0031】弁組立体70が上述の如く組み付けられた
後、開弁圧Po が所望値Pocとなるように、バルブシー
ト40が最終的な位置まで圧入される。以下、図7を参
照して、バルブシート40の圧入量を調整することによ
り開弁圧Po を所望値Pocに設定する工程について説明
する。図7に示す如く、圧入機72はワークテーブル7
4を備えている。ワークテーブル74はセット穴76を
備えている。弁組立体70は、スリーブ12の閉じ側端
部が下向きの状態で、セット穴76に挿通されている。
ワークテーブル74の上部には、密閉ケース78が、ガ
イド24の円筒部36、及び、バルブシート40を取り
囲むように設置されている。ガイド24と密閉ケース7
8との間には、Oリング80、82が配設されている。
Oリング80、82により、ガイド24の外部におけ
る、流体通路42と流体通路38との間のシール性が確
保されている。
After [0031] valve assembly 70 is assembled as described above, as the valve opening pressure P o is the desired value P oc, the valve seat 40 is press-fitted to a final position. Hereinafter, a process of setting the valve opening pressure Po to the desired value Poc by adjusting the press-fit amount of the valve seat 40 will be described with reference to FIG. As shown in FIG.
4 is provided. The work table 74 has a set hole 76. The valve assembly 70 is inserted into the set hole 76 with the closed end of the sleeve 12 facing downward.
Above the work table 74, a sealed case 78 is provided so as to surround the cylindrical portion 36 of the guide 24 and the valve seat 40. Guide 24 and sealed case 7
8, O-rings 80 and 82 are provided.
The O-rings 80 and 82 ensure the sealing property between the fluid passage 42 and the fluid passage 38 outside the guide 24.

【0032】密閉ケース78には、エア供給通路84及
びエア排出通路86が設けられている。また、密閉ケー
ス78の上部には、押圧部材88が挿入されている。押
圧部材88は、密閉ケース78との摺動部の気密状態を
保ちながら、上下方向に、外部から指示された変位量だ
け摺動することができる。押圧部材88の端面は、バル
ブシート40の端面に当接している。押圧部材88の、
バルブシート40と当接する端面には、流路90が設け
られている。エア供給通路84と、バルブシート40内
部の流体通路42とは、押圧部材88とバルブシート4
0とが当接した状態で、流路90を介して互いに連通し
ている。また、エア排出通路86は、ガイド24に形成
された流体通路38と連通している。
The sealed case 78 is provided with an air supply passage 84 and an air discharge passage 86. A pressing member 88 is inserted into the upper part of the closed case 78. The pressing member 88 can slide in the vertical direction by a displacement amount specified from the outside while maintaining the airtight state of the sliding portion with the sealing case 78. The end surface of the pressing member 88 is in contact with the end surface of the valve seat 40. Of the pressing member 88,
A flow path 90 is provided on an end face that comes into contact with the valve seat 40. The air supply passage 84 and the fluid passage 42 inside the valve seat 40 are formed by a pressing member 88 and the valve seat 4.
In a state where 0 is in contact with each other, they communicate with each other via the flow path 90. Further, the air discharge passage 86 communicates with the fluid passage 38 formed in the guide 24.

【0033】エア供給通路84には、エア供給配管92
が接続されている。エア供給配管92には、その内部の
圧力Pa を検出する圧力センサ94が配設されている。
エア供給配管92は、オリフィス96を介して、エア源
98に連通している。エア源98は、リニアソレノイド
10の開弁圧Po の所望値Pocに比して高圧の圧力P H
のエアを出力する。一方、エア排出通路86には、エア
排出配管100が接続されている。エア排出配管100
の端部は大気中に開放されている。
In the air supply passage 84, an air supply pipe 92 is provided.
Is connected. The air supply pipe 92 has
Pressure PaIs provided.
The air supply pipe 92 is connected to an air source via an orifice 96.
98. The air source 98 is a linear solenoid
Valve opening pressure P of 10oDesired value PocPressure P higher than H
Output air. On the other hand, the air discharge passage 86
The discharge pipe 100 is connected. Air discharge piping 100
Is open to the atmosphere.

【0034】上述の如く、弁組立体70の初期状態にお
いて、バルブシート40はポペット48が弁座46に接
触しない程度に仮圧入されている。このため、圧力PH
のエアがエア供給配管92及びエア供給通路84を介し
て流体通路42に供給されると、このエアはポペット4
8と弁座46との間の隙間を通り、ガイド24の流体通
路38、エア排出通路86、及び、エア排出配管100
を経由して大気中に放出される。この場合、流体通路4
2と流体通路38との間に圧力差はほとんど生じず、ま
た、流体通路38がエア排出通路86及びエア排出配管
100を介して大気中に開放されていることで、流体通
路38の圧力は大気圧に等しい。従って、エア供給配管
92内の圧力Pa は、大気圧にほぼ一致している。
As described above, in the initial state of the valve assembly 70, the valve seat 40 is temporarily press-fitted so that the poppet 48 does not contact the valve seat 46. For this reason, the pressure P H
Is supplied to the fluid passage 42 through the air supply pipe 92 and the air supply passage 84, the air
8 and the valve seat 46, the fluid passage 38 of the guide 24, the air discharge passage 86, and the air discharge pipe 100
It is released into the atmosphere via. In this case, the fluid passage 4
Since the pressure difference hardly occurs between the fluid passage 2 and the fluid passage 38, and the fluid passage 38 is opened to the atmosphere via the air discharge passage 86 and the air discharge pipe 100, the pressure in the fluid passage 38 is reduced. Equal to atmospheric pressure. Accordingly, the pressure P a of the air supply pipe 92 is almost identical to the atmospheric pressure.

【0035】かかる状態から、押圧部材88が下向きに
変位されることにより、バルブシート40がガイド24
の円筒部36の内部へ徐々に圧入される。そして、ポペ
ット48と弁座46との間の隙間が一定量以下の僅かな
大きさになるまでバルブシート40が圧入されると、エ
アが上記隙間を通過する際の流通抵抗によって流体通路
42と流体通路38との間に差圧ΔPが生ずるようにな
る。この場合、流体通路38の圧力が大気圧に一致して
いることで、エア供給配管92内の圧力Pa は、差圧Δ
Pに等しい値となる。
In this state, when the pressing member 88 is displaced downward, the valve seat 40 is
Is gradually pressed into the inside of the cylindrical portion 36. Then, when the valve seat 40 is press-fitted until the gap between the poppet 48 and the valve seat 46 becomes a small size equal to or less than a predetermined amount, the air flows through the fluid passage 42 due to the flow resistance when the air passes through the gap. A pressure difference ΔP is generated between the fluid passage 38 and the fluid passage 38. In this case, since the pressure of the fluid passage 38 is matched to the atmospheric pressure, the pressure P a of the air supply pipe 92, the differential pressure Δ
It becomes a value equal to P.

【0036】なお、差圧ΔPが生じ始めるバルブシート
40の圧入位置は、流体通路42に圧力が付与されない
状態で、ポペット48と弁座46とが丁度接触する位置
に一致している。以下、この位置を、バルブシート40
の基準位置と称する。バルブシート40が基準位置から
更に圧入されると、それに伴って、ポペット48と弁座
46との間の隙間が減少することで、この隙間を通過す
る際のエアの流通抵抗は増大し、差圧ΔPは上昇する。
そして、ポペット48にはこの差圧ΔPに応じた付勢力
が、スプリング32の付勢力に抗する向きに作用する。
このため、バルブシート40の圧入に伴って、ポペット
48は下向きに変位し、スプリング32にはポペット4
8の変位に等しい量の収縮変形が生ずる。従って、上記
差圧ΔPと、スプリング32の収縮変形量とは互いに比
例することになる。また、この場合、バルブシート40
の圧入に伴うポペット48と弁座46との間の隙間の変
化は、ポペット48の変位量に比して十分小さく、バル
ブシート40の圧入量と、スプリング32の収縮変形量
とはほぼ等しいとみなすことができる。従って、差圧Δ
Pはバルブシート40の圧入量にほぼ比例して増加する
ことになる。
The press-fitting position of the valve seat 40 at which the differential pressure ΔP starts to coincide with the position where the poppet 48 and the valve seat 46 just come into contact with each other when no pressure is applied to the fluid passage 42. Hereinafter, this position will be referred to as the valve seat 40.
Is referred to as a reference position. When the valve seat 40 is further press-fitted from the reference position, the gap between the poppet 48 and the valve seat 46 is reduced, thereby increasing the air flow resistance when passing through the gap, The pressure ΔP increases.
An urging force corresponding to the differential pressure ΔP acts on the poppet 48 in a direction against the urging force of the spring 32.
Therefore, the poppet 48 is displaced downward with the press-fit of the valve seat 40, and the poppet 4
An amount of shrinkage equivalent to a displacement of 8 occurs. Therefore, the differential pressure ΔP and the amount of contraction deformation of the spring 32 are proportional to each other. In this case, the valve seat 40
The change in the gap between the poppet 48 and the valve seat 46 due to the press-fitting is sufficiently small compared to the displacement of the poppet 48, and the press-fitting amount of the valve seat 40 and the contraction deformation of the spring 32 are substantially equal. Can be considered. Therefore, the differential pressure Δ
P increases almost in proportion to the press-fit amount of the valve seat 40.

【0037】図8は、バルブシート40の基準位置から
の圧入量xと、エア供給配管92内の圧力Pa との関係
を示す。上述の如く、圧力Pa と差圧ΔPとは一致して
いるため、図8に示す如く、エア供給配管92内の圧力
a は、バルブシート40の基準位置からの圧入量xに
ほぼ比例して変化する。なお、エア供給配管92内の圧
力PA とエア源98の圧力PH との圧力差は、絞り96
により生成される。すなわち、絞り96は、弁組立体7
0を流通するエアの流量を制限することで、エア供給配
管92やエア排出配管100等の流路におけるエアの圧
力損失を防止する役割を有している。
[0037] Figure 8 illustrates a press-fitting amount x from a reference position of the valve seat 40, the relationship between the pressure P a of the air supply pipe 92. As described above, because it matches the pressure P a and the differential pressure [Delta] P, as shown in FIG. 8, the pressure P a of the air supply pipe 92 is substantially pressed amount x from the reference position of the valve seat 40 proportional And change. Note that the pressure difference between the pressure P A in the air supply pipe 92 and the pressure P H of the air source 98 is
Generated by That is, the throttle 96 is connected to the valve assembly 7.
By restricting the flow rate of the air flowing through 0, it has a role of preventing pressure loss of air in flow paths such as the air supply pipe 92 and the air discharge pipe 100.

【0038】ところで、上述の如く、流体通路42と流
体通路38との間の差圧ΔPがリニアソレノイド10の
開弁圧Po を上回ると、リニアソレノイド10は開弁す
る。リニアソレノイド10が開弁した状態では、流体通
路42と流体通路38との間の差圧ΔPが開弁圧Po
越えることはない。このため、流体通路42に開弁圧P
o を越える圧力PH が供給された状況下での差圧ΔP、
すなわち、圧力Pa は開弁圧Po に一致することにな
る。
By the way, as described above, the differential pressure ΔP between the fluid passage 42 and fluid passage 38 exceeds the valve opening pressure P o of the linear solenoid 10, the linear solenoid 10 is opened. In a state where the linear solenoid 10 is opened, there is no possibility that the differential pressure ΔP between the fluid passage 42 and fluid passage 38 exceeds the valve opening pressure P o. For this reason, the valve opening pressure P
differential pressure ΔP in a situation where the pressure P H is supplied exceeding o,
That is, the pressure P a will correspond to the valve opening pressure P o.

【0039】従って、本実施例によれば、圧力センサ9
4により検出されたエア供給配管92内の圧力Pa を監
視しながら、バルブシート40を徐々に圧入し、圧力P
a が開弁圧Po の所望値Pocに等しい値に達した時点で
圧入を停止することで、リニアソレノイド10の開弁圧
o を所望値Pocに設定することができる。このよう
に、本実施例によれば、リニアソレノイド10の開弁圧
o に基づいて、バルブシート40の圧入量を調整する
ことにより、開弁圧Po を所望値Pocに設定することが
できる。すなわち、本実施例のリニアソレノイド10の
組付方法によれば、ポペット48の受圧面積S等の誤差
要因を介在させることなく、直接、開弁圧Po に基づい
てバルブシート40の圧入量の調整を行なえることで、
開弁圧Po の設定を高い精度で行なうことが可能とされ
ている。
Therefore, according to the present embodiment, the pressure sensor 9
While monitoring the pressure P a of the air supply pipe 92 detected by 4, gradually pressed into the valve seat 40, the pressure P
a is by stopping the press-fit when it reaches a value equal to the desired value P oc of the valve opening pressure P o, it is possible to set the opening pressure P o of the linear solenoid 10 to a desired value P oc. Thus, according to this embodiment, based on the valve opening pressure P o of the linear solenoid 10, by adjusting the press-fitting of the valve seat 40, to set the valve opening pressure P o to the desired value P oc Can be. That is, according to the assembling method of the linear solenoid 10 of the present embodiment, without interposing error factors such as a pressure-receiving area S of the poppet 48, directly, the press-fitting of the valve seat 40 based on the valve opening pressure P o By making adjustments,
The setting of the valve opening pressure P o is possible to perform with high accuracy.

【0040】また、本実施例においては、エア源98が
出力するエアの圧力Pa は、開弁圧Po の所望値Poc
対して高圧であれば足り、圧力Pa を正確に制御するこ
とが不要である。このため、本実施例によれば、エア源
98の低コストを図ることができ、これにより、リニア
ソレノイド10の組付コストを低減することが可能とさ
れている。
Further, in this embodiment, the pressure P a of the air air source 98 is output sufficient if a high pressure to the desired value P oc of the valve opening pressure P o, accurate control of the pressure P a It is not necessary to do it. Therefore, according to the present embodiment, the cost of the air source 98 can be reduced, and as a result, the assembly cost of the linear solenoid 10 can be reduced.

【0041】更に、本実施例においては、弁組立体70
を圧入機72に設置した状態で、圧力センサ94により
エア供給配管92内の圧力Pa を監視しながらバルブシ
ート40を圧入するという1つの工程で開弁圧Po の設
定を行なうことができる。すなわち、本実施例によれ
ば、開弁圧Po の調整をすべて圧入機72上で行なうこ
とができるため、リニアソレノイド10の組付時間が短
縮されると共に、圧入機72への取り付け・取り外しに
伴って開弁圧Po の設定精度が低下することが防止され
ている。また、ポペット48のストロークを測定するダ
イヤルゲージや、ポペット48に付与する荷重を検出す
るロードセル等の装置が不要となることで、開弁圧Po
の設定を行なうための設備の低コスト化を図ることがで
きる。
Further, in this embodiment, the valve assembly 70
Can be in a state where installation was into the press machine 72, sets the valve opening pressure P o in one step of press-fitting the valve seat 40 while monitoring the pressure P a of the air supply pipe 92 by the pressure sensor 94 . That is, according to this embodiment, it is possible to carry out on all the adjustment of the valve opening pressure P o pressed machine 72, together with the assembling time of the linear solenoid 10 is shortened, the attachment and removal of the press-fitting machine 72 setting accuracy of the valve opening pressure P o in association with being prevented from being lowered. Moreover, and dial gauge for measuring the stroke of the poppet 48, device such as a load cell for detecting a load applied to the poppet 48 that becomes unnecessary, the valve opening pressure P o
Can be reduced in cost for equipment for performing the setting.

【0042】ところで、バルブシート40とガイド24
の円筒部36との圧入面、あるいは、ポペット48と弁
座46との着座面にシール不良が発生すると、リニアソ
レノイド10の閉弁状態において流体通路42と流体通
路38との間にエアの漏れが生ずることになる。この場
合、バルブシート40の圧入量にかかわらず、つねに一
定量以上のエアが流体通路42側から流体通路38側へ
流れることになる。かかるエアの流れにより、エア配管
92の圧力Pa が低下し、圧力Pが所望の開弁圧Po
で達することはない。従って、本実施例において、バル
ブシート40を一定量以上圧入してもエア供給配管92
の圧力Pa が所望の開弁圧Po に達しない場合は、上述
の如きシール不良が生じていると判断することができ
る。このように、本実施例の組付方法によれば、リニア
ソレノイド10のシール不良を検出することもできる。
By the way, the valve seat 40 and the guide 24
If a seal failure occurs on the press-fitting surface between the cylindrical portion 36 and the seating surface between the poppet 48 and the valve seat 46, air leaks between the fluid passage 42 and the fluid passage 38 when the linear solenoid 10 is closed. Will occur. In this case, regardless of the press-fit amount of the valve seat 40, a certain amount or more of air always flows from the fluid passage 42 to the fluid passage 38. Such air flow, reduces the pressure P a of the air pipe 92, the pressure P does not reach to the desired valve opening pressure P o. Therefore, in this embodiment, even if the valve seat 40 is press-fitted over a certain amount or more, the air supply pipe 92
If the pressure P a of does not reach the desired valve opening pressure P o can be determined that such above seal failure occurs. As described above, according to the assembling method of the present embodiment, it is also possible to detect a seal failure of the linear solenoid 10.

【0043】なお、上記実施例においては、弁組立体7
0の組み付けにあたって、バルブシート40をポペット
48と弁座46とが接触しない程度、すなわち、基準位
置に達しない程度に仮圧入するものとしたが、弁組立体
70の開弁圧Po が所望値P ocに達しない範囲であれ
ば、バルブシート40の仮圧入位置が基準位置を越えて
もよい。この場合、弁組立体70の初期状態において、
エア供給配管92内に圧力が発生することになり、その
圧力PA が所望の開弁圧Pocに達するまでバルブシート
40を圧入すればよい。
In the above embodiment, the valve assembly 7
When assembling 0, poppet the valve seat 40
48 and the degree to which the valve seat 46 does not contact, that is, the reference position
Although it was assumed that it was temporarily press-fitted so that it did not reach
Valve opening pressure P of 70oIs the desired value P ocEven if it does not reach
If the temporary press-fit position of the valve seat 40 exceeds the reference position,
Is also good. In this case, in the initial state of the valve assembly 70,
Pressure will be generated in the air supply pipe 92,
Pressure PAIs the desired valve opening pressure PocUntil the valve seat
40 may be press-fitted.

【0044】なお、上記実施例においては、エア源98
が出力する圧力PH のエアを流体通路42に供給するこ
とにより請求項1及び2に記載した第1の工程が、圧力
センサ94を用いてエア供給配管92内の圧力Pa を検
出することにより請求項2に記載した第3の工程が、圧
力Pa が開弁圧Po の所望値Pocに達するまでバルブシ
ート40を圧入することにより請求項2に記載した第4
の工程が、それぞれ実現されている。
In the above embodiment, the air source 98
The first step according to claim 1 and 2 by but supplying air output pressure P H in the fluid passage 42 detects the pressure P a of the air supply pipe 92 using pressure sensor 94 4 the third step according to claim 2, and claim 2 by press-fitting the valve seat 40 until the pressure P a reaches the desired value P oc of the valve opening pressure P o by
Are realized respectively.

【0045】次に、図9を参照して本発明の第2実施例
であるリニアソレノイド10の組付方法について説明す
る。図9は、弁組立体70が圧入機72に設置された状
態を示す断面図である。なお、図9において、図7と同
様の構成部分については同一の符号を付してその説明を
省略する。また、弁組立体70の組付手順は上記第1実
施例の場合と同様である。
Next, a method of assembling the linear solenoid 10 according to the second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 9 is a cross-sectional view showing a state where the valve assembly 70 is installed on the press-fitting machine 72. In FIG. 9, the same components as those in FIG. 7 are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted. The procedure for assembling the valve assembly 70 is the same as that in the first embodiment.

【0046】図9に示す如く、密閉ケース78のエア供
給通路84には、エア供給配管120が接続されてい
る。エア供給配管120には、エア源122が連通して
いる。。エア源122は、開弁圧Po の所望値Pocに等
しい圧力のエアをエア供給配管120へ出力する。エア
排出通路86には、エア排出配管124が接続されてい
る。エア排出配管124には、その内部を流通するエア
流量Qを検出する流量センサ126が配設されている。
エア排出配管124の端部は大気中に開放されている。
As shown in FIG. 9, an air supply pipe 120 is connected to the air supply passage 84 of the sealed case 78. An air source 122 communicates with the air supply pipe 120. . Air source 122 outputs air pressure equal to the desired value P oc of the valve opening pressure P o to air supply pipe 120. An air discharge pipe 124 is connected to the air discharge passage 86. The air discharge pipe 124 is provided with a flow rate sensor 126 for detecting an air flow rate Q flowing through the inside of the air discharge pipe 124.
An end of the air discharge pipe 124 is open to the atmosphere.

【0047】かかる構成によれば、弁座46とポペット
48との間に隙間が形成された状態では、エア供給配管
120及びエア供給通路84を介して流体通路42に供
給された圧力Pocのエアは、上部隙間を通り、流体通路
38、エア排出通路86、及び、エア排出配管126を
経由して大気中に放出される。この場合、エア排出配管
124には、弁座46とポペット48との間の隙間の大
きさに応じた流量Qのエアが流通することになる。本実
施例においては、エア排出配管126を流通するエア流
量Qに基づいて、リニアソレノイド10の開弁圧Po
設定する。図10は、バルブシート40の基準位置から
の圧入量xと流量Qとの関係を示している。
According to this configuration, when a gap is formed between the valve seat 46 and the poppet 48, the pressure Poc supplied to the fluid passage 42 via the air supply pipe 120 and the air supply passage 84 is reduced . The air passes through the upper gap and is discharged into the atmosphere via the fluid passage 38, the air discharge passage 86, and the air discharge pipe 126. In this case, air having a flow rate Q corresponding to the size of the gap between the valve seat 46 and the poppet 48 flows through the air discharge pipe 124. In the present embodiment, based on the air flow rate Q flowing through the air discharge pipe 126, to set the opening pressure P o of the linear solenoid 10. FIG. 10 shows the relationship between the press-fit amount x from the reference position of the valve seat 40 and the flow rate Q.

【0048】図10に示す如く、バルブシート40の圧
入量が増加すると、ポペット48と弁座46との間の隙
間が減少し、かかる隙間の減少に応じて弁組立体70を
流通するエアの流量、すなわち、エア排出配管124を
流通するエアの流量Qが減少する。そして、ポペット4
8が弁座46に着座するまでバルブシート40が圧入さ
れると、流量Qがゼロに達した状態が形成される。リニ
アソレノイド10の開弁圧Po は、リニアソレノイド1
0を流通する流体の流量がゼロから増加を始める際の、
流体通路38と流体通路42との間の差圧ΔPである。
すなわち、流量Qがゼロに達した時点での開弁圧P
o は、その所望値Pocに一致することになる。このた
め、本実施例によれば、流量センサ126によって、エ
ア排出配管124を流通するエアの流量Qを監視しなが
ら、流量Qが減少してゼロに達するまでバルブシート4
0を圧入することで、開弁圧Po を所望値Pocに設定す
ることができる。
As shown in FIG. 10, when the press-fit amount of the valve seat 40 increases, the gap between the poppet 48 and the valve seat 46 decreases, and the air flowing through the valve assembly 70 is reduced in accordance with the decrease in the gap. The flow rate, that is, the flow rate Q of the air flowing through the air discharge pipe 124 decreases. And poppet 4
When the valve seat 40 is press-fitted until the seat 8 is seated on the valve seat 46, a state where the flow rate Q reaches zero is formed. The valve opening pressure Po of the linear solenoid 10 is
When the flow rate of the fluid flowing through 0 starts increasing from zero,
The pressure difference ΔP between the fluid passage 38 and the fluid passage 42.
That is, the valve opening pressure P when the flow rate Q reaches zero
o will be equal to its desired value Poc . For this reason, according to the present embodiment, while monitoring the flow rate Q of the air flowing through the air discharge pipe 124 by the flow rate sensor 126, the valve seat 4
0 By press-fitting the, it is possible to set the valve opening pressure P o to the desired value P oc.

【0049】上述の如く、本実施例においては、エア排
気配管124を流通するエア流量Qがゼロとなった場合
に、開弁圧Po が所望値Pocに等しくなることを用い
て、バルブシート40の圧入量が制御される。すなわ
ち、本実施例においても、上記第1実施例と同様に、直
接、開弁圧Po に基づいてバルブシート40の圧入量が
決定されることになる。従って、本実施例においては、
上記第1実施例の圧力センサ94に代えて流量センサ1
26を用いることで、開弁圧Po を所望値Pocに高い精
度で設定することが可能となっている。
[0049] As described above, in the present embodiment, when the air flow rate Q flowing through the air exhaust pipe 124 is zero, using the valve opening pressure P o is equal to the desired value P oc, valve The press-fit amount of the sheet 40 is controlled. That is, also in this embodiment, as in the first embodiment, directly, so that the press-fitting of the valve seat 40 is determined based on the valve opening pressure P o. Therefore, in this embodiment,
A flow sensor 1 in place of the pressure sensor 94 of the first embodiment.
By using 26, it is possible to set the valve opening pressure P o with high precision to a desired value P oc.

【0050】また、本実施例においても、バルブシート
40とガイド24の円筒部36との圧入面、あるいは、
ポペット48と弁座46との着座面にシール不良が発生
した場合は、バルブシート40の圧入位置にかかわら
ず、流量Qがゼロになることはない。従って、本実施例
によれば、バルブシート40を一定量以上圧入しても流
量Qがゼロにならない場合は、上述の如きシール不良が
生じていると判断することができる。このように、本実
施例の組付方法によれば、リニアソレノイド10のシー
ル不良を検出することができる。
Also in this embodiment, the press-fitting surface between the valve seat 40 and the cylindrical portion 36 of the guide 24, or
When a poor seal occurs on the seating surface between the poppet 48 and the valve seat 46, the flow rate Q does not become zero regardless of the press-fit position of the valve seat 40. Therefore, according to the present embodiment, if the flow rate Q does not become zero even when the valve seat 40 is press-fitted by a certain amount or more, it can be determined that the above-described seal failure has occurred. As described above, according to the assembling method of the present embodiment, it is possible to detect a defective seal of the linear solenoid 10.

【0051】更に、本実施例によれば、上記第1実施例
の場合と同様に、リニアソレノイド10を圧入機72に
設置した状態で、開弁圧Po の設定を行なうことができ
る点で、リニアソレノイド10の組付時間が短縮される
と共に、開弁圧P0 の設定精度の低下が防止されてい
る。なお、上記実施例においては、弁組立体70の下流
側のエア排出配管126を流通するエアの流量を検出す
ることとしたが、本発明はこれに限定されるものではな
く、上流側のエア供給配管120を流通するエアの流量
を検出することとしてもよい。
[0051] Further, according to this embodiment, as in the case of the first embodiment, when it is installed a linear solenoid 10 into the press machine 72, in that it can perform the setting of the valve opening pressure P o , with assembling time of the linear solenoid 10 is shortened, lowering the precision of setting the valve opening pressure P 0 is prevented. In the above-described embodiment, the flow rate of the air flowing through the air discharge pipe 126 on the downstream side of the valve assembly 70 is detected. However, the present invention is not limited to this. The flow rate of the air flowing through the supply pipe 120 may be detected.

【0052】なお、上記実施例においては、エア源12
2が出力する圧力Pocのエアを流体通路42に供給する
ことにより請求項1及び3に記載した第1の工程が、流
量センサ126によりエア排出配管124を流通するエ
アの流量Qを検出することにより請求項3に記載した第
3の工程が、流量Qがゼロに達するまでバルブシート4
0を圧入することにより請求項3に記載した第4の工程
が、それぞれ実現されている。
In the above embodiment, the air source 12
The first step described in claims 1 and 3 detects the flow rate Q of the air flowing through the air discharge pipe 124 by the flow rate sensor 126 by supplying the air having the pressure Poc output by the second 2 to the fluid passage 42. The third step according to claim 3 is performed until the flow rate Q reaches zero.
The fourth step described in claim 3 is realized by press-fitting 0.

【0053】次に、本発明の第3実施例であるリニアソ
レノイド10の組付方法について説明する。図11は、
弁組立体70が圧入機72にセットされた状態を示す断
面図である。なお、図11において、図7と同様の構成
部分については同一の符号を付してその説明を省略す
る。また、弁組立体70の組付手順は上記第1実施例の
場合と同様である。
Next, a method of assembling the linear solenoid 10 according to the third embodiment of the present invention will be described. FIG.
FIG. 9 is a cross-sectional view showing a state where the valve assembly 70 is set on the press-fitting machine 72. In FIG. 11, the same components as those in FIG. 7 are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted. The procedure for assembling the valve assembly 70 is the same as that in the first embodiment.

【0054】図11に示す如く、密閉ケース78のエア
供給通路84には、エア供給配管150が接続されてい
る。エア供給配管150には、その内部の圧力P1 を検
出する圧力センサ152が配設されている。エア配管1
50は、エア源154に連通している。エア源154
は、調整可能な圧力のエアをエア配管150へ出力す
る。
As shown in FIG. 11, an air supply pipe 150 is connected to the air supply passage 84 of the sealed case 78. The air supply pipe 150, a pressure sensor 152 for detecting the pressure P 1 of the interior are arranged. Air piping 1
50 communicates with an air source 154. Air source 154
Outputs air having an adjustable pressure to the air pipe 150.

【0055】エア排出通路86には、エア排出配管15
6が接続されている。エア排出配管156には、その内
部の圧力P2 を検出する圧力センサ158が配設されて
いる。エア排出配管156には、また、その内部を流通
するエアの流量Qを検出する流量センサ160が配設さ
れている。エア排出配管156の端部は大気中に開放さ
れている。
The air discharge passage 86 has an air discharge pipe 15
6 are connected. The air discharge pipe 156, the pressure sensor 158 for detecting the pressure P 2 therein is disposed. The air discharge pipe 156 is further provided with a flow sensor 160 for detecting a flow rate Q of air flowing through the inside of the air discharge pipe 156. An end of the air discharge pipe 156 is open to the atmosphere.

【0056】図12は、本実施例において、リニアソレ
ノイド10の開弁圧Po を所望値P ocに設定する工程を
示す。図12に示す如く、開弁圧P0 の設定にあたって
は、まず、工程200において、エア源154の圧力
が、開弁圧Po の所望値Pocに比して低圧のPL に設定
される。次に、工程202において、流量Qがゼロに達
するまで、バルブシート40が圧入される。上述の如
く、流量Qがゼロに達した状態では、開弁圧Po は、流
体通路42に供給されたエアの圧力に一致する。従っ
て、エア源154の圧力がP L に等しい状態で、流量Q
がゼロに達するまでバルブシート40が圧入されること
で、開弁圧P0 はPL に設定される。
FIG. 12 shows a linear solenoid in this embodiment.
Valve opening pressure P of the solenoid 10oTo the desired value P ocProcess to set
Show. As shown in FIG.0When setting
First, in step 200, the pressure of the air source 154
Is the valve opening pressure PoDesired value PocP of lower pressure thanLSet to
Is done. Next, in step 202, the flow rate Q reaches zero.
Until the valve seat 40 is pressed. As described above
When the flow rate Q reaches zero, the valve opening pressure PoIs the flow
It corresponds to the pressure of the air supplied to the body passage 42. Follow
And the pressure of the air source 154 is P LAnd the flow rate Q
The valve seat 40 is press-fitted until the pressure reaches zero.
And the valve opening pressure P0Is PLIs set to

【0057】ところで、上記工程200において、エア
源154の圧力を当初から開弁圧P o の所望値Pocに等
しい値に設定することも考えられる。しかしながら、こ
の場合、開弁圧Po を所望値Pocに正確に調整するため
には、工程202において流量Qがゼロに達した時点で
バルブシート40の圧入を速やかに停止させる必要があ
るため、その圧入速度を高くすることができない。これ
に対して、本実施例においては、先ず、上記工程200
において、エア源154の圧力を所望値Pocよりも小さ
なPL に設定することで、工程202において流量Qが
ゼロに達した時点から多少遅れてバルブシート40の圧
入を停止しても、開弁圧Po が所望値P ocを上回ること
が防止される。従って、本実施例によれば、バルブシー
ト40の圧入速度を高くすることができ、リニアソレノ
イド10の組み付けを迅速に行なうことができる。
By the way, in the above step 200, air
The pressure of the source 154 is set to the valve opening pressure P from the beginning. oDesired value PocLike
It is conceivable to set a new value. However, this
, The valve opening pressure PoTo the desired value PocTo adjust accurately
At the time when the flow rate Q reaches zero in step 202,
It is necessary to stop the press-fitting of the valve seat 40 promptly.
Therefore, the press-fitting speed cannot be increased. this
On the other hand, in the present embodiment, first, in step 200,
At the desired pressure PocSmaller than
Na PL, The flow rate Q in the step 202
The pressure of the valve seat 40 is slightly delayed from the point when the pressure reaches zero.
The valve opening pressure PoIs the desired value P ocExceed
Is prevented. Therefore, according to the present embodiment, the valve seat
Can increase the press-fit speed of the linear solenoid
The assembly of the id 10 can be performed quickly.

【0058】工程202が終了すると、次に、工程20
4において、エア源154の圧力が、開弁圧Po の所望
値Pocに比して高圧のPH まで増加される。この場合、
流体通路42に開弁圧Po の現在値PL に比して高圧の
エアが供給されることで、弁組立体70は開弁し、弁組
立体70をエアが流通するようになる。工程204が終
了すると、次に、工程206において、圧力センサ15
2及び154の検出値に基づいて、エア供給配管150
とエア排出配管158との間の差圧ΔP=P1 −P2
検出される。
When step 202 is completed, step 20
In 4, the pressure of the air source 154 is increased until the pressure P H in comparison with the desired value P oc of valve opening pressure P o. in this case,
The fluid passage 42 compared to the current value P L of the valve opening pressure P o that the high-pressure air is supplied, the valve assembly 70 is opened, comprising a valve assembly 70 as air flows. When step 204 is completed, next, in step 206, the pressure sensor 15
2 and 154, the air supply piping 150
A pressure difference ΔP = P 1 −P 2 between the pressure and the air discharge pipe 158 is detected.

【0059】工程206が終了すると、次に、工程20
8において、差圧ΔPが、開弁圧P o の所望値Pocに達
したか否かが判別される。その結果、ΔPが開弁圧Po
の所望値Pocに達していないならば、次に、工程210
において、バルブシート40が所定の微小量だけ圧入さ
れる。一方、工程208において、ΔPがPocに達して
いるならば、バルブシート40の圧入は終了される。
When the step 206 is completed, the process proceeds to the step 20
8, the differential pressure ΔP is equal to the valve opening pressure P oDesired value PocReached
It is determined whether or not it has been performed. As a result, ΔP becomes the valve opening pressure Po
Desired value PocIf not, then step 210
, The valve seat 40 is press-fitted by a predetermined minute amount.
It is. On the other hand, in step 208, ΔP becomes PocReached
If so, the press fitting of the valve seat 40 is terminated.

【0060】このように、図12に示す工程によれば、
ΔPが開弁圧Po の所望値Pocに達するまで、バルブシ
ート40が圧入されることになる。上記第1実施例で説
明したように、流体通路42に開弁圧Po に比して高圧
のエアが供給された状況下での、流体通路42と流体通
路38との間の差圧ΔPは開弁圧Po に一致している。
従って、本実施例によれば、上記工程206〜210の
処理によって、開弁圧Po が所望値Pocに設定されるよ
うに、バルブシート40の圧入量を調整することができ
る。
As described above, according to the process shown in FIG.
ΔP until reaches the desired value P oc of the valve opening pressure P o, so that the valve seat 40 is press-fitted. As explained in the first embodiment, under circumstances where the high-pressure air is supplied than the valve opening pressure P o in the fluid passage 42, the pressure difference ΔP between the fluid passage 42 and fluid passage 38 It is matched to the valve opening pressure P o.
Therefore, according to this embodiment, the process of steps 206 to 210, as the valve opening pressure P o is set to a desired value P oc, it is possible to adjust the press-fitting of the valve seat 40.

【0061】上述の如く、本実施例によれば、工程20
6における差圧ΔPの検出と、工程210におけるバル
ブシート40の圧入とが交互に行なわれる。このため、
差圧ΔPが所望値Pocに達した時点で、バルブシート4
0の圧入を速やかに停止させることは不要である。すな
わち、本実施例によれば、上記第1実施例の組付方法が
奏する効果に加えて、圧入機72の押圧部材88に要求
される停止応答性を緩和できるという利益をも得ること
ができる。
As described above, according to this embodiment, step 20
6 and the press-fitting of the valve seat 40 in step 210 are alternately performed. For this reason,
When the differential pressure ΔP reaches the desired value Poc , the valve seat 4
It is not necessary to stop the 0 press-in immediately. That is, according to the present embodiment, in addition to the effect of the assembling method of the first embodiment, the advantage that the stop responsiveness required for the pressing member 88 of the press-fitting machine 72 can be reduced can be obtained. .

【0062】なお、本実施例においては、差圧ΔPが所
望値Pocに達するまで、バルブシート40の圧入と差圧
Pの圧入とを交互に繰り返すこととしたが、これに限ら
ず、上記第2実施例の図9に示す構成において、流量Q
がゼロに達するまで、流量Qの検出と、バルブシート4
0の微小量の圧入とを繰り返すこととしてもよい。な
お、上記実施例においては、図12に示す工程204が
請求項1及び2に記載した第1の工程に、工程206が
請求項2に記載した第3の工程に、工程208及び21
0が請求項2に記載した第4の工程に、それぞれ相当し
ている。また、上記第1〜第3実施例においては、ポペ
ット48が請求項1〜3に記載した弁体に相当してい
る。
[0062] In the present embodiment, until the differential pressure ΔP has reached the desired value P oc, it is assumed that repeating the press-fitting of the press and the differential pressure P of the valve seat 40 alternately, not limited to this, the In the configuration of the second embodiment shown in FIG.
Until the pressure reaches zero, detection of the flow rate Q and the valve seat 4
The press-fitting of a small amount of 0 may be repeated. In the above embodiment, step 204 shown in FIG. 12 corresponds to the first step described in claims 1 and 2, step 206 corresponds to the third step described in claim 2, and steps 208 and 21
0 corresponds to the fourth step described in claim 2. In the first to third embodiments, the poppet 48 corresponds to the valve element according to claims 1 to 3.

【0063】次に、本発明の第4実施例であるリニアソ
レノイド10の組付方法について説明する。図13は、
本実施例においてリニアソレノイド10の開弁圧PO
所望値POCに設定すべく、弁組立体70が圧入機248
上にセットされた状態を示す断面図である。図13にお
いて、図7と同様の構成部分には同一の符号を付してそ
の説明を省略する。なお、本実施例の組付方法におい
て、弁組立体70は、バルブシート40が、弁座46が
ポペット48と接触しない程度に、すなわち、基準位置
に達しない程度に仮圧入されているものとする。
Next, a method of assembling the linear solenoid 10 according to the fourth embodiment of the present invention will be described. FIG.
In this embodiment, in order to set the valve opening pressure P O of the linear solenoid 10 to a desired value P OC , the valve assembly 70 is pressed into the press fitting machine 248.
It is sectional drawing which shows the state set above. 13, the same components as those in FIG. 7 are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted. In the assembling method of this embodiment, the valve assembly 70 is assumed to be temporarily press-fitted to such an extent that the valve seat 40 does not contact the poppet 48, that is, the valve seat 40 does not reach the reference position. I do.

【0064】図13に示す如く、圧入機248は圧入制
御装置250により制御される。圧入制御装置250に
は、制御装置252より、押圧部材88を下向きに駆動
すべき時間Tを示す制御信号が供給される。圧入制御装
置250は、この制御信号に応じた時間Tだけ押圧部材
88を下向きに一定速度Vで変位させる。従って、上記
Tに比例した変位量V・Tだけ押圧部材88が下向きに
駆動される。そして、この変位量V・Tに等しいストロ
ークでバルブシート40が圧入される。従って、上記時
間Tを変化させることにより、バルブシート40の圧入
量xを制御することができる。以下、上記時間Tを「圧
入時間T」と称する。
As shown in FIG. 13, the press-fitting machine 248 is controlled by a press-fitting control device 250. The press-fit control device 250 is supplied from the control device 252 with a control signal indicating a time T during which the pressing member 88 should be driven downward. The press-fit control device 250 displaces the pressing member 88 downward at a constant speed V for a time T according to the control signal. Therefore, the pressing member 88 is driven downward by the displacement amount V · T proportional to T. Then, the valve seat 40 is press-fitted with a stroke equal to the displacement VT. Therefore, the press-fit amount x of the valve seat 40 can be controlled by changing the time T. Hereinafter, the time T is referred to as a “press-fit time T”.

【0065】押圧部材88にはロードセル253が設け
られている。圧入制御装置250は、ロードセル253
の出力信号に基づいて押圧部材88に作用する荷重を検
出し、その荷重が過大となった場合に押圧部材88の駆
動を停止する。密閉ケース78のエア供給通路84に
は、エア供給配管254が接続されている。エア供給配
管254には、圧力センサ256が配設されている。圧
力センサ256は、エア供給配管254の内部の圧力P
3 に応じた信号を制御装置252に供給する。制御装置
252は圧力センサ256から供給される信号に基づい
て圧力P3 を検出する。エア供給配管254には、第1
電磁弁258を介して電空レギュレータ260が連通し
ている。第1電磁弁258は、制御装置252からオン
信号を供給されることにより開状態となる常閉の電磁開
閉弁である。また、電空レギュレータ260は、第1電
磁弁258が開弁された状態で、エア供給配管254内
へエアを出力する。電空レギュレータ260は、出力す
るエアの圧力PS を、制御装置252から供給される制
御信号に応じて大気圧から所定の圧力まで連続的に変化
させることができる。
The pressing member 88 is provided with a load cell 253. The press-fit control device 250 includes a load cell 253.
, The load acting on the pressing member 88 is detected based on the output signal, and when the load becomes excessive, the driving of the pressing member 88 is stopped. An air supply pipe 254 is connected to the air supply passage 84 of the sealed case 78. A pressure sensor 256 is provided in the air supply pipe 254. The pressure sensor 256 detects the pressure P inside the air supply pipe 254.
A signal corresponding to 3 is supplied to the control device 252. Control device 252 detects pressure P 3 based on a signal supplied from pressure sensor 256. The first air supply pipe 254
An electropneumatic regulator 260 communicates with the solenoid valve 258. The first solenoid valve 258 is a normally closed solenoid on-off valve that is opened when an ON signal is supplied from the control device 252. The electropneumatic regulator 260 outputs air into the air supply pipe 254 with the first solenoid valve 258 opened. Electropneumatic regulator 260, the pressure P S of the air to be output can be continuously changed from atmospheric pressure to a predetermined pressure in response to a control signal supplied from the control unit 252.

【0066】密閉ケース78のエア排出通路86には、
エア排出配管262が接続されている。エア排出配管2
62には、圧力センサ264が配設されている。圧力セ
ンサ264は、エア排出配管262の内部の圧力P4
応じた信号を制御装置252に供給する。制御装置25
2は圧力センサ264から供給される信号に基づいて圧
力P4 を検出する。エア排出配管262には第2電磁弁
266を介して流量センサ268が連通している。第2
電磁弁266は、制御装置252からオン信号を供給さ
れることにより開状態となる常閉の電磁開閉弁である。
また、流量センサ268はエア排出配管262を流通す
るエアの流量QO に応じた出力信号を制御装置252に
供給する。制御装置252は、流量センサ268から供
給される信号に基づいて流量QO を検出する。なお、流
量センサ268の下流側は大気中に解放されている。
In the air discharge passage 86 of the sealed case 78,
The air discharge pipe 262 is connected. Air discharge piping 2
At 62, a pressure sensor 264 is provided. The pressure sensor 264 supplies a signal corresponding to the pressure P 4 inside the air discharge pipe 262 to the control device 252. Control device 25
2 detects the pressure P 4 based on the signal supplied from the pressure sensor 264. A flow sensor 268 communicates with the air discharge pipe 262 via a second solenoid valve 266. Second
The electromagnetic valve 266 is a normally closed electromagnetic opening / closing valve that is opened when an ON signal is supplied from the control device 252.
In addition, the flow sensor 268 supplies an output signal corresponding to the flow rate Q O of the air flowing through the air discharge pipe 262 to the control device 252. Control device 252 detects flow rate Q O based on a signal supplied from flow rate sensor 268. The downstream side of the flow sensor 268 is open to the atmosphere.

【0067】上記図13に示す構成において、電磁開閉
弁258を開弁させ、かつ、電磁開閉弁266を閉弁さ
せた状態で、電空レギュレータ260が出力するエアの
圧力PS を大気圧から連続的にに上昇させると、エア供
給配管254内の圧力P3 は圧力PS と共に上昇する。
一方、エア排出配管262内の圧力P4 は、圧力P3
リニアソレノイド10の開弁圧PO に達するまでは大気
圧に保持されている。そして、圧力P3 が開弁圧PO
達するとポペット48が弁座46から離座し、ポペット
48と弁座46との間のギャップを介してエア供給配管
254側からエア排出配管262側へエアが供給される
ことで、エア排出配管262内の圧力P 4 が立ち上が
る。このため、圧力P4 が立ち上がった時点での圧力P
3 は、リニアソレノイド10の開弁圧PO に一致する。
従って、図13に示す構成によれば、制御装置252
が、第1電磁弁258を開弁させると共に第2電磁弁を
閉弁させた状態で、電空レギュレータ260が出力する
エアの圧力PS を上昇させながら圧力P3 及びP4 を監
視することにより、リニアソレノイド10の開弁圧PO
を測定することができる。
In the configuration shown in FIG.
The valve 258 is opened and the electromagnetic on-off valve 266 is closed.
The air output from the electropneumatic regulator 260
Pressure PSWhen air pressure is continuously increased from atmospheric pressure, air supply
Pressure P in supply pipe 254ThreeIs the pressure PSRise with.
On the other hand, the pressure P in the air discharge pipe 262FourIs the pressure PThreeBut
Valve opening pressure P of the linear solenoid 10OUntil the atmosphere reaches
Held in pressure. And the pressure PThreeIs the valve opening pressure POTo
Upon reaching, the poppet 48 separates from the valve seat 46 and the poppet
Air supply piping through the gap between
Air is supplied from the 254 side to the air discharge pipe 262 side
As a result, the pressure P in the air discharge pipe 262 is FourIs rising
You. Therefore, the pressure PFourAt the time when the pressure rises
ThreeIs the valve opening pressure P of the linear solenoid 10OMatches.
Therefore, according to the configuration shown in FIG.
Opens the first solenoid valve 258 and sets the second solenoid valve
With the valve closed, the electropneumatic regulator 260 outputs
Air pressure PSWhile increasing pressure PThreeAnd PFourSupervise
The valve opening pressure P of the linear solenoid 10O
Can be measured.

【0068】ところで、上述の如く、リニアソレノイド
10の開弁圧PO は、スプリング32の付勢力によりポ
ペット48と弁座46との間に作用する荷重FS を、受
圧面積Sで除した値に等しい。ここで、スプリング32
の収縮変形量はバルブシート40の基準位置からの圧入
量xに一致するため、スプリング32のバネ定数をkと
すると、上記荷重FS はk・xに等しい。従って、開弁
圧PO と、バルブシート40の基準位置からの圧入量x
との間には(1)式の関係が成立する。
As described above, the valve opening pressure P O of the linear solenoid 10 is obtained by dividing the load F S acting between the poppet 48 and the valve seat 46 by the urging force of the spring 32 by the pressure receiving area S. be equivalent to. Here, the spring 32
Is equal to the press-fit amount x of the valve seat 40 from the reference position, and if the spring constant of the spring 32 is k, the load F S is equal to k · x. Accordingly, valve opening pressure P O and press-fitting amount x from the reference position of the valve seat 40
And the relationship of equation (1) is established.

【0069】 P0 =(k/S)・x ・・・(1) 図14は、バルブシート40の圧入量xと開弁圧PO
の関係を示す。図14に示す如く、圧入量xと開弁圧P
O との関係は、勾配がΔ=(k/S)の直線的なものと
なる。従って、バルブシート40の、ある圧入位置にお
ける開弁圧POをPA とすると、開弁圧PO をPB まで
上昇させるために必要なバルブシートの圧入量xABは、
(2)式により求められる。
P 0 = (k / S) · x (1) FIG. 14 shows the relationship between the press-fit amount x of the valve seat 40 and the valve opening pressure P O. As shown in FIG. 14, the press-fit amount x and the valve opening pressure P
The relationship with O is linear with a gradient of Δ = (k / S). Thus, the valve seat 40, when the valve opening pressure P O at a press fitting position is P A, the press-fitting amount x AB of the valve seat necessary to increase the valve opening pressure P O to P B,
It is determined by equation (2).

【0070】 xAB=(PB ーPA )/(k/S) =(PB ーPA )/Δ ・・・(2) しかしながら、上述の如く、受圧面積Sにはポペット4
8及び弁座46の形状誤差等に起因するバラツキが存在
する。また、スプリング32のバネ係数kにもスプリン
グ32の個体差に基づくバラツキが存在する。これらの
バラツキにより、Δ(=k/S)の値は個々のリニアソ
レノイド10によって変化する。このため、Δが一定で
あるとの前提の下に、(2)式に基づいてバルブシート
40の圧入量を決定したのでは、開弁圧PO を高い精度
で所望値POCに設定することは困難である。
X AB = (P B −P A ) / (k / S) = (P B −P A ) / Δ (2) However, as described above, the poppet 4 is provided in the pressure receiving area S.
8 and the shape of the valve seat 46 have variations. The spring coefficient k of the spring 32 also varies depending on the individual difference of the spring 32. Due to these variations, the value of Δ (= k / S) changes with each linear solenoid 10. Therefore, under the assumption that the Δ is constant, than to determine the press-fitting of the valve seat 40, is set to a desired value P OC the valve opening pressure P O at high accuracy based on equation (2) It is difficult.

【0071】これに対して、本実施例の組付方法は、バ
ルブシート40を圧入する過程における2つの時点での
開弁圧PO の値と、これら時点間でのバルブシート40
の圧入量に基づいて、開弁圧PO を所望値POCに設定す
るための最終的な圧入量を決定することにより、開弁圧
O の設定を高い精度で、かつ迅速に行い得る点に特徴
を有している。
On the other hand, in the assembling method of the present embodiment, the value of the valve opening pressure P O at two points in the process of press-fitting the valve seat 40 and the value of the valve seat 40 between these points
Based on the press-fitting amount, by determining the final press-fitting amount for setting the valve opening pressure P O to the desired value P OC, with high accuracy settings valve opening pressure P O, and obtained quickly performed It is characterized by points.

【0072】すなわち、本実施例において、バルブシー
ト40の圧入は、第1、第2、及び第3の3段階の圧入
工程により行われる。そして、第1の圧入工程が終了し
た時点での開弁圧PO1、及び、第2の工程が終了した時
点での開弁圧PO2が測定される。第2の圧入工程での圧
入量をx2 とすると、圧入量xに対する開弁圧PO の勾
配Δは(3)式で表される。
That is, in the present embodiment, the press-fitting of the valve seat 40 is performed by the first, second and third three-stage press-fitting steps. Then, the valve opening pressure P O1 at the time when the first press-in step is completed and the valve opening pressure P O2 at the time when the second step is completed are measured. When the press-fitting amount of the second press-fitting step and x 2, the gradient of the valve opening pressure P O delta for press-fitting amount x is expressed by equation (3).

【0073】 Δ=(PO2ーPO1)/x2 ・・・(3) この勾配Δに基づいて、第3の工程での圧入量x3
(4)式に従って決定される。 x3 =(POCーPO1)/Δ−x2 ・・・(4) ここで、(POCーPO1)/Δは開弁圧PO をPO1からP
OCへ上昇させるのに必要なバルブシート40の圧入量で
あり、この値から第2の圧入工程における圧入量x2
減じることで、第3の圧入工程における圧入量x3 が求
められることになる。ただし、上述の如く、本実施例に
おいては、バルブシート40の圧入量xは圧入時間Tに
基づいて制御され、第2及び第3の圧入工程におけるバ
ルブシート40の圧入時間TをそれぞれT2 、T3 とす
ると、x2 =V・T2 、x3 =V・T3 となる。従っ
て、上記(3)、(4)式より、 T3 =(POC−PO1)/(Δ・V)−T2 =(POC−PO1)・T2 /(PO2−PO1)−T2 ・・・(5) が導かれる。そして、第3の圧入工程において、(5)
式により求められた圧入時間T3 だけバルブシート40
が圧入されることで、開弁圧PO が所望値POCに設定さ
れる。
Δ = (PO 2 −PO 1 ) / x 2 (3) Based on the gradient Δ, the press-fit amount x 3 in the third step is determined according to the equation (4). x 3 = (P OC −P O1 ) / Δ−x 2 (4) where (P OC −P O1 ) / Δ is the valve opening pressure P O from P O1 to P
A press-fit amount of the valve seat 40 required to raise the OC, by reducing the press-fitting amount x 2 in this value the second press-fitting step, that is press-fitted amount x 3 in the third stuffing step is determined Become. However, as described above, in the present embodiment, the press-fit amount x of the valve seat 40 is controlled based on the press-fit time T, and the press-fit times T of the valve seat 40 in the second and third press-fitting steps are respectively T 2 , When T 3, the x 2 = V · T 2, x 3 = V · T 3. Therefore, from the above equations (3) and (4), T 3 = (P OC −P O1 ) / (Δ · V) −T 2 = (P OC −P O1 ) · T 2 / (P O2 −P O1) ) −T 2 (5) is derived. Then, in the third press-fitting step, (5)
The valve seat 40 for the press-in time T 3 determined by the equation
There it is pressed, the valve opening pressure P O is set to the desired value P OC.

【0074】以下、図15〜図17を参照して、本実施
例における具体的な処理の内容について説明する。図1
5及び図16は、本実施例において、リニアソレノイド
10の開弁圧PO を所望値POCに設定する工程を示す。
また、図17は、図15及び図16に示す工程が実行さ
れる過程での、エア供給配管254内の圧力P3 、エア
排出配管262内の圧力P4 及び、バルブシート40の
圧入状態の時間変化を例示している。
Hereinafter, the specific processing contents in this embodiment will be described with reference to FIGS. FIG.
FIGS. 5 and 16 show a process of setting the valve opening pressure P O of the linear solenoid 10 to a desired value P OC in this embodiment.
Further, FIG. 17, in the process of the step shown in FIG. 15 and FIG. 16 is executed, the pressure P 3 of the air supply pipe 254, the pressure P 4 and the air discharge pipe 262, the press-fitting state of the valve seat 40 The time change is illustrated.

【0075】図15及び図16に示す工程は、制御装置
252が圧力センサ256、264及び流量センサ26
8の出力信号を監視しつつ、圧入制御装置250、第1
電磁弁258、第2電磁弁266、及び電空レギュレー
タ260に適宜所要の信号を付与することにより実行さ
れる。図15及び図16に示す工程が開始されると、先
ず、先ず、図15に示す工程300において、第1電磁
弁258及び第2電磁弁266が共に開弁状態とされ
る。次に、工程302において、電空レギュレータ26
0により、開弁圧PO の所望値POCに比して十分に低い
所定圧PC のエアがエア供給配管254に供給される。
次に、工程304において、エア排出配管262を流通
するエアの流量Q O が減少して所定値QC に達するま
で、バルブシート40が圧入される(図17に示す期間
I)。この場合、流量センサ268の出力の応答遅れ等
に起因して、流量QO が所定値QC に達した時点でバル
ブシート40の圧入を停止しても、バルブシート40は
基準位置を越えて圧入されている。すなわち、工程30
4が終了した時点で、ポペット48と弁座46とは接触
し、スプリング32はある程度収縮変形している。この
工程304が上記した第1の圧入工程に相当する。ただ
し、第1の圧入工程は上記した工程に限らず、開弁圧P
O が所望値POCに比して十分に小さな値となる範囲で、
バルブシート40が基準位置を越えて圧入されるもので
あればよい。
The steps shown in FIG. 15 and FIG.
252 is a pressure sensor 256, 264 and a flow sensor 26
8 while monitoring the output signal of the press-fitting control device 250, the first
Solenoid valve 258, second solenoid valve 266, and electropneumatic regulation
It is executed by giving a required signal to the
It is. When the steps shown in FIGS. 15 and 16 are started,
First, in step 300 shown in FIG.
The valve 258 and the second solenoid valve 266 are both opened.
You. Next, in step 302, the electropneumatic regulator 26
0, the valve opening pressure PODesired value POCSufficiently lower than
Predetermined pressure PCIs supplied to the air supply pipe 254.
Next, in step 304, the air discharge pipe 262 is circulated.
Of flowing air Q ODecreases to a predetermined value QCUntil it reaches
Then, the valve seat 40 is press-fitted (period shown in FIG. 17).
I). In this case, the response delay of the output of the flow sensor 268, etc.
Flow rate QOIs the predetermined value QCBal
Even if the press-fitting of the seat 40 is stopped, the valve seat 40
Pressed in beyond the reference position. That is, step 30
At the end of step 4, the poppet 48 and the valve seat 46 come into contact.
However, the spring 32 is contracted and deformed to some extent. this
Step 304 corresponds to the first press-fitting step described above. However
However, the first press-fitting step is not limited to the above-described step, and the valve opening pressure P
OIs the desired value POCWithin a range that is sufficiently small compared to
The valve seat 40 is pressed over the reference position.
I just need.

【0076】工程304が終了すると、続く工程306
において、第1開閉弁258が開弁状態に維持されたま
ま第2電磁弁266が閉弁されると共に、電空レギュレ
ータ260から出力されるエアの圧力PS が大気圧まで
減少される。そして、次に、工程308において圧力P
S が大気圧から連続的に上昇され、エア排出配管262
の圧力P4 が所定値PTHを上回ると(図17に示す時点
A)、その時点でのエア供給配管254の圧力P3 が検
出されると共に、電空レギュレータ260の昇圧が停止
されて圧力PS は大気圧に復帰される。ここで、所定値
THは、圧力P 4 が立ち上がったことを判断するための
閾値であり、十分に小さな値に設定される。従って、時
点Aにおける圧力P3 を検出することが、工程304
(すなわち第1の圧入工程)が終了した時点でのリニア
ソレノイド10の開弁圧P01を測定することになる。工
程308が終了すると、次に、工程310において、第
2電磁弁266が開弁されることにより、圧入機248
内に滞留したエアが排気される。
When the step 304 is completed, the subsequent step 306
, The first on-off valve 258 is maintained in the open state.
Also, the second solenoid valve 266 is closed and the electro-pneumatic regulation is performed.
Pressure P of air output fromSUp to atmospheric pressure
Is reduced. Then, in step 308, the pressure P
SIs continuously raised from the atmospheric pressure, and the air discharge piping 262
Pressure PFourIs the predetermined value PTH(When the time shown in FIG. 17)
A), pressure P of air supply pipe 254 at that timeThreeIs detected
And the boost of the electropneumatic regulator 260 stops.
Pressure PSIs returned to atmospheric pressure. Where the predetermined value
PTHIs the pressure P FourTo judge that has started
This is a threshold value and is set to a sufficiently small value. Therefore, when
Pressure P at point AThreeDetecting step 304
(Ie, the first press-fitting step)
Valve opening pressure P of solenoid 1001Will be measured. Engineering
When the step 308 is completed, next, in step 310,
When the two solenoid valves 266 are opened, the press-fitting machine 248
The air staying inside is exhausted.

【0077】工程310が終了すると、次に、工程31
2において、第2の圧入工程での圧入時間T2 が(6)
式に従って演算される。ただし、(6)式において、P
O2Cは、第2の圧入工程での開弁圧PO の目標値であ
り、PO1と所望値POCとの間の中間値に設定されてい
る。また、Δ0 は、上記勾配Δ(=S/k)の標準値で
ある。
When step 310 is completed, step 31
In 2, the press-in time T2 in the second press-in step is (6)
It is calculated according to the formula. However, in equation (6), P
O2C is a target value of the valve opening pressure P O in the second press-in step, and is set to an intermediate value between P O1 and a desired value P OC . Δ 0 is a standard value of the gradient Δ (= S / k).

【0078】 T2 =(PO2C −PO1)/(Δ0 ・V) ・・・(6) 工程312が終了すると、次に、工程314において、
バルブシート40が圧入時間T2 だけ圧入されること
で、第2の圧入工程が行われる(図17に示す期間I
I)。工程314が終了すると、次に、工程316にお
いて第1電磁弁258が開弁状態に保持されたまま第2
電磁弁266が閉弁される。そして、続く工程318に
おいて、電空レギュレータ260から出力されるエアの
圧力PS が大気圧から連続的に上昇され、エア排出配管
262の圧力P4 が所定値PTHを上回ると(図17に示
す時点B)、その時点でのエア供給配管254の圧力P
3 が、開弁圧P o2として測定される。開弁圧Po2が測定
されると、速やかに電空レギュレータ260の昇圧が停
止されると共に大気圧に復帰される。そして、工程31
8が終了すると、次に、工程320において、第2電磁
弁266が開弁されることにより、圧入機248内のエ
アが排気される。
TTwo= (PO2C−PO1) / (Δ0・ V) (6) When step 312 is completed, next, in step 314,
When the valve seat 40 is pressed for a timeTwoOnly being pressed
Then, the second press-fitting step is performed (period I shown in FIG. 17).
I). After the step 314 is completed, the process proceeds to a step 316.
And while the first solenoid valve 258 is kept open,
The solenoid valve 266 is closed. Then, in the following step 318
Of the air output from the electropneumatic regulator 260
Pressure PSIs continuously raised from atmospheric pressure, and the air discharge piping
262 pressure PFourIs the predetermined value PTH(Fig. 17)
B), the pressure P of the air supply pipe 254 at that time
ThreeIs the valve opening pressure P o2Is measured as Valve opening pressure Po2Is measured
The pressure of the electro-pneumatic regulator 260 stops immediately.
Stopped and returned to atmospheric pressure. And step 31
8 is completed, next, at step 320, the second electromagnetic
By opening the valve 266, the air in the press-fitting machine 248 is opened.
A is exhausted.

【0079】工程320が終了すると、次に図16に示
す工程322において、第3の圧入工程における圧入時
間T3 が上記(5)式に従って演算される。そして、次
に、工程324において、バルブシート40が時間T3
だけ圧入されることにより第3の圧入工程が行われる
(図17に示す期間III )。工程324が終了すると、
次に工程326において、第2電磁弁266が閉弁され
る。次に工程328において、電空レギュレータ260
から出力されるエアの圧力が大気圧から連続的に上昇さ
れ、エア排出配管262の圧力P4 が所定値PTHを上回
った時点でのエア供給配管254の圧力P3 、すなわ
ち、リニアソレノイド10の最終的な開弁圧PO が測定
される。そして、工程328が終了すると、次に工程3
30において、第2電磁弁266が開弁されることによ
り圧入機248内のエアが排気され、開弁圧PO を設定
するための工程が完了する。
When the step 320 is completed, the press-fitting time T 3 in the third press-fitting step is calculated according to the above equation (5) in a step 322 shown in FIG. Then, next, in step 324, the valve seat 40 is set to the time T 3.
The third press-fitting step is performed by only press-fitting (period III shown in FIG. 17). When step 324 is completed,
Next, in step 326, the second solenoid valve 266 is closed. Next, in step 328, the electropneumatic regulator 260
Is continuously increased from the atmospheric pressure, and the pressure P 3 of the air supply pipe 254 at the time when the pressure P 4 of the air discharge pipe 262 exceeds a predetermined value P TH , that is, the linear solenoid 10 final opening pressure P O of the measurement. Then, when step 328 is completed, step 3
In 30, the air in the press-machine 248 is evacuated by the second solenoid valve 266 is opened, the process for setting the valve opening pressure P O is completed.

【0080】図18は、数百個のリニアソレノイド10
に対して、開弁圧PO の所望値POCを2.4MPaとし
て、図15及び図16に示す工程により開弁圧PO の設
定をを行った場合の、開弁圧PO の分布を示す。同図に
示す如く、リニアソレノイド10の開弁圧PO はその全
数が規格値である2.4MPa±0.25MPaの範囲
に含まれている。
FIG. 18 shows several hundred linear solenoids 10.
Respect, as 2.4MPa the desired value P OC of the valve opening pressure P O, in the case of performing the setting of the opening pressure P O by the steps shown in FIGS. 15 and 16, the distribution of the valve opening pressure P O Is shown. As shown in the figure, the valve opening pressure P O of the linear solenoid 10 is entirely within the standard range of 2.4 MPa ± 0.25 MPa.

【0081】比較のため、バルブシート40の圧入量x
と開弁圧PO との関係の勾配Δが一定であるとの前提の
下に、本実施例と同様に3段階の圧入工程により開弁圧
Oの設定を行った場合の開弁圧PO の分布を調べた。
以下、この工程を対比工程と称す。図19は、対比工程
が実行される過程での、エア供給配管254内の圧力P
3 、エア排出配管262内の圧力P4 、及びバルブシー
ト40の圧入状態の時間変化を示す。また、図20は、
図18と同様に、数百個のリニアソレノイド10に対し
て、開弁圧PO の所望値POCを2.4MPaとして、対
比工程により開弁圧PO の設定を行った場合の、開弁圧
O の分布を示す。
For comparison, the press-fit amount x of the valve seat 40 was
The valve opening pressure when the valve opening pressure P O is set by a three-stage press-in process in the same manner as in the present embodiment, on the assumption that the gradient Δ of the relationship between the pressure and the valve opening pressure P O is constant. The distribution of PO was examined.
Hereinafter, this step is referred to as a comparison step. FIG. 19 shows the pressure P in the air supply pipe 254 during the execution of the comparison step.
3 , the pressure P 4 in the air discharge pipe 262 and the time change of the press-fit state of the valve seat 40 are shown. Also, FIG.
Similar to FIG. 18, with respect to several hundred linear solenoid 10, as 2.4MPa the desired value P OC of the valve opening pressure P O, in the case of performing the setting of the opening pressure P O in comparison step, open 3 shows the distribution of the valve pressure P O.

【0082】図19に示す如く、対比工程においても、
バルブシート40は3段階の圧入工程により圧入され
る。このうち、第1及び第2の圧入工程は、図15及び
図16に示す工程の第1及び第2の圧入工程と同様に行
われる。すなわち、第1の工程は、エア供給配管254
に所定圧PC のエアが供給された状態でエア排出配管2
62の流量QO が所定値QC に達するまでバルブシート
40を圧入することにより行われ、また、第2の圧入工
程における圧入時間T2 は上記(6)式に従って決定さ
れる。ただし、対比工程においては、第1及び第2の圧
入工程が終了した時点での開弁圧PO1、PO2を測定する
際に、これらの開弁圧が検出された後も電空レギュレー
タ260が出力するエアの圧力Ps を一定値まで上昇さ
せている。一方、第3の圧入段階での圧入時間T3
は、勾配Δが標準値Δ0 に一致しているとの前提で、
(7)式に従って決定される。
As shown in FIG. 19, in the comparison step,
The valve seat 40 is press-fitted in a three-stage press-fitting process. Among them, the first and second press-fitting steps are performed in the same manner as the first and second press-fitting steps of the steps shown in FIGS. That is, in the first step, the air supply pipe 254 is used.
Air discharge pipe in a state in which air is supplied at a predetermined pressure P C in 2
62 of the flow rate Q O is performed by press-fitting the valve seat 40 to reach a predetermined value Q C, also pressed time T 2 in the second press-fitting step is determined according to equation (6). However, in the comparison step, when the valve opening pressures P O1 and P O2 at the time when the first and second press-in steps are completed, the electropneumatic regulator 260 is detected even after these valve opening pressures are detected. Increases the pressure P s of the air output from the engine to a constant value. On the other hand, the press-in time T 3 ′ in the third press-in stage
Is based on the assumption that the slope Δ matches the standard value Δ 0 ,
Determined according to equation (7).

【0083】 T3 ’=(POC−P02)/(Δ0 ・V) ・・・(7) 図20に示す如く、対比工程により設定された開弁圧P
O は、規格値である2.4±0.25MPaの範囲を越
えて分布しており、開弁圧PO を高い精度で設定するこ
とが困難であることがわかる。かかる大きなバラツキが
生ずる主な原因は、勾配Δが受圧面積Sやスプリング3
2のバネ定数kのバラツキに起因して変動するにもかか
わらず、勾配Δが標準値Δ0 に等しいとみなして圧入時
間T3 ’を決定したことにあると考えられる。
T 3 ′ = (P OC −P 02 ) / (Δ 0 · V) (7) As shown in FIG. 20, the valve opening pressure P set by the comparison process
O is distributed over the range of the standard value of 2.4 ± 0.25 MPa, which indicates that it is difficult to set the valve opening pressure P O with high accuracy. The main cause of such large variation is that the gradient Δ is caused by the pressure receiving area S and the spring 3.
It is considered that the press-fitting time T 3 ′ was determined on the assumption that the gradient Δ was equal to the standard value Δ 0 despite the fluctuation due to the variation of the spring constant k of 2.

【0084】これに対して、本実施例によれば、第1の
圧入工程が終了した時点での開弁圧PO2、第2の圧入工
程が終了した時点での開弁圧PO2、及び第2の圧入工程
での圧入時間T2 に基づいて第3の圧入工程での圧入時
間T3 が決定されることで、個々のリニアソレノイド1
0について勾配Δが正確に推定されていることになる。
すなわち、本実施例の組付方法によれば、リニアソレノ
イド10の個体差に基づくΔのバラツキが補償され、そ
の結果、図18に示す如く、開弁圧PO を高い精度で所
望値Pocに設定することが可能とされている。
[0084] In contrast, according to this embodiment, the valve opening pressure P O2 at the time the first press-fitting step is completed, the valve opening pressure P O2 at the time the second press-fitting step has been completed and, By determining the press-in time T3 in the third press-in step based on the press-in time T2 in the second press-in step, the individual linear solenoid 1
This means that the gradient Δ for 0 is accurately estimated.
That is, according to the assembling method of this embodiment, the variation of Δ based on the individual difference of the linear solenoid 10 is compensated, as a result, as shown in FIG. 18, the desired value P oc the valve opening pressure P O at high accuracy It is possible to set to.

【0085】本実施例において、第1の圧入工程では、
流量QO を監視しながらバルブシート40を圧入するこ
とが必要であるが、第1の圧入工程が終了した時点での
開弁圧PO1を高い精度で設定することは不要であるた
め、バルブシート40の圧入を比較的高い速度で行うこ
とができる。また、第2及び第3の工程では、予め演算
された圧入時間T2 、T3 だけバルブシート40を圧入
すれば足り、圧力P3 、P4 やエアの流量Q0 等の状態
量を監視しながらバルブシート40を圧入することは不
要である。従って、第2及び第3の圧入工程において
も、バルブシート40の圧入を比較的高い速度で行うこ
とができる。このように、本実施例の組付方法によれ
ば、バルブシート40の圧入を迅速に行いつつ、開弁圧
O を高い精度で調整することが可能となっており、こ
れにより、リニアソレノイド10の組付時間の短縮を図
ることができる。
In this embodiment, in the first press-fitting step,
Although it is necessary to press-fit the valve seat 40 while monitoring the flow rate Q O , it is not necessary to set the valve opening pressure P O1 with high accuracy at the time when the first press-fitting step is completed. The press-fitting of the sheet 40 can be performed at a relatively high speed. In the second and third steps, it is sufficient to press-fit the valve seat 40 for the press-fitting times T 2 and T 3 calculated in advance, and monitor the state quantities such as the pressures P 3 and P 4 and the air flow rate Q 0. It is not necessary to press-fit the valve seat 40 while doing so. Therefore, in the second and third press-fitting steps, the press-fitting of the valve seat 40 can be performed at a relatively high speed. As described above, according to the assembling method of the present embodiment, it is possible to adjust the valve opening pressure P O with high accuracy while quickly press-fitting the valve seat 40. 10 can be shortened.

【0086】また、上記の如く、対比工程においては、
開弁圧Po2、Po3を測定する際に、電空レギュレータ2
60の出力するエアの圧力Ps を常に一定値まで上昇さ
せることとしているため、第1の圧入工程が開始されて
から最終的な開弁圧PO の測定が終了するまで比較的長
い調整時間(図19に示す時間TB )を要するのに対し
て、本実施例においては、開弁圧Po2、Po3が検出され
た時点で圧力Ps の上昇を中止することで、図17にT
A で示す如く、開弁圧PO の調整時間の更なる短縮が図
られている。
As described above, in the comparison step,
When measuring the valve opening pressure P o2, P o3, electro-pneumatic regulator 2
Because you are be increased to always constant value of pressure P s of the air to 60 output, a relatively long adjustment time until the measurement of the final valve opening pressure P O from the first press fitting process is started is completed whereas takes (time T B shown in FIG. 19), in this embodiment, by stop an increase in pressure P s at the time of valve opening pressure P o2, P o3 is detected, FIG. 17 T
As shown by A , the adjustment time of the valve opening pressure P O is further reduced.

【0087】なお、図15及び図16に示す工程では、
開弁圧PO を測定する際に、電空レギュレータ260の
出力するエアの圧力PS を大気圧から上昇させることと
したが、第2及び第3の工程が終了した時点の開弁圧P
O を測定する際には、大気圧よりも高い圧力から上昇を
開始させることにより開弁圧の調整時間を更に短縮させ
ることができる。すなわち、第2の工程が終了した時点
での開弁圧PO がPO1よりも高いことは明らかであるか
ら、少なくともPO1から昇圧を開始すれば十分であり、
また、第3の工程が終了した時点での開弁圧PO がPO2
よりも高いことは明らかであるから、少なくともPO2
ら昇圧を開始すれば十分である。
In the steps shown in FIGS. 15 and 16,
When measuring the valve opening pressure P O, the pressure P S of the air output by the electropneumatic regulator 260 it is assumed that increasing the atmospheric pressure, the valve opening pressure P at the time when the second and third step is completed
When measuring O , the time for adjusting the valve opening pressure can be further reduced by starting the rise from a pressure higher than the atmospheric pressure. That is, since it is clear that the valve opening pressure P O at the time when the second step is completed is higher than P O1 , it is sufficient to start increasing pressure at least from P O1 ,
Further, valve opening pressure P O at the time the third step is completed P O2
Clearly, it is sufficient to start increasing the pressure from at least P O2 .

【0088】なお、上記第4の実施例においては、バル
ブシート40を第1〜第3の3段階の圧入工程で圧入す
ることとし、その過程における2つの時点での開弁圧P
O1、PO2に基づいて、最終的な第3の圧入工程における
圧入量x3 を決定することとした。しかしながら、本発
明はこれに限定されるものではなく、バルブシート40
を圧入する過程における3以上の時点での開弁圧PO
測定し、それらの測定値に基づいて最終的なバルブシー
ト40の圧入量を決定することにより、更に、開弁圧P
O の設定精度を向上させることができる。
In the fourth embodiment, the valve seat 40 is press-fitted in the first to third three-stage press-fitting steps, and the valve opening pressure P at two points in the process.
Based on O1, P O2, it was decided to determine the press-fitting amount x 3 in the final third of the press-fitting process. However, the present invention is not limited to this, and the valve seat 40
By measuring the valve opening pressure P O at three or more points in the process of press-fitting and determining the final press-fitting amount of the valve seat 40 based on the measured values, the valve opening pressure P O is further increased.
O setting accuracy can be improved.

【0089】なお、上記第4の実施例においては、ポペ
ット48が請求項4に記載した弁体に、工程304及び
工程314が請求項4に記載した第1の工程に、工程3
08及び工程318が請求項4に記載した第2の工程
に、工程322が請求項4に記載した第3の工程に、工
程324が請求項4に記載した第4の工程に、それぞれ
相当しており、また、圧入時間T2 が請求項4に記載し
た第3の工程での「位置関係の調整量関連値」に、圧入
時間T3 が請求項4に記載した「最終的な調整量関連
値」に、それぞれ相当している。ただし、バルブシート
40の圧入量を直接制御できる場合には、バルブシート
40の圧入量そのものを請求項4に記載した「位置関係
の調整量関連値」として用いることができる。その他、
バルブシート40の圧入量と一対一に対応する任意のパ
ラメータを「位置関係の調整量関連値」として用いるこ
とができる。
In the fourth embodiment, the poppet 48 corresponds to the valve element according to the fourth aspect, and the steps 304 and 314 correspond to the first step according to the fourth aspect.
08 and step 318 correspond to the second step described in claim 4, step 322 corresponds to the third step described in claim 4, and step 324 corresponds to the fourth step described in claim 4. and, also, the "adjustment amount-related value of the positional relationship" in the third step of press-fitting time T 2 is set forth in claim 4, press-fitting time T 3 is set forth in claim 4 "final adjustment amount Related values "respectively. However, if the press-fit amount of the valve seat 40 can be directly controlled, the press-fit amount of the valve seat 40 itself can be used as the “adjustment value related to the positional relationship”. Others
Any parameter corresponding to the press-fit amount of the valve seat 40 on a one-to-one basis can be used as the “position-related adjustment amount-related value”.

【0090】以上、第1〜第4の実施例においては、バ
ルブシート40が圧入により固定されるものとしたが、
本発明はこれに限定されるものではなく、バルブシート
40がねじ止め等、他の固定手段により固定される場合
においても適用することができる。また、上記第1〜第
4実施例においては、本発明がリニアソレノイド10の
組み付けに適用された場合について説明したが、本発明
はこれに限定されるものではなく、弁座と弁座に向けて
付勢された弁体とを有する任意のリリーフバルブの組み
付けに適用することができる。
As described above, in the first to fourth embodiments, the valve seat 40 is fixed by press fitting.
The present invention is not limited to this, and can be applied to a case where the valve seat 40 is fixed by other fixing means such as screwing. Further, in the first to fourth embodiments, the case where the present invention is applied to the assembling of the linear solenoid 10 has been described. However, the present invention is not limited to this. The present invention can be applied to assembling of any relief valve having a valve element which is biased.

【0091】[0091]

【発明の効果】上述の如く、請求項1記載の発明によれ
ば、開弁圧に基づいて、弁座と弁体との位置関係を調整
することができる。従って、本発明によれば、リリーフ
バルブの開弁圧を高い精度で所望値に設定することがで
きる。また、請求項2記載の発明によれば、リリーフバ
ルブの開弁方向に、所望の開弁圧に比して高圧の流体圧
を印加することで、リリーフバルブの開弁圧を検出する
ことができる。従って、本発明によれば、リリーフバル
ブに印加する流体圧を所望の開弁圧に維持することな
く、開弁圧を高い精度で所望値に設定することができ
る。
As described above, according to the first aspect of the present invention, the positional relationship between the valve seat and the valve element can be adjusted based on the valve opening pressure. Therefore, according to the present invention, the valve opening pressure of the relief valve can be set to a desired value with high accuracy. According to the second aspect of the present invention, the valve opening pressure of the relief valve can be detected by applying a fluid pressure higher than the desired valve opening pressure in the valve opening direction of the relief valve. it can. Therefore, according to the present invention, the valve opening pressure can be set to a desired value with high accuracy without maintaining the fluid pressure applied to the relief valve at a desired valve opening pressure.

【0092】更に、請求項3記載の発明によれば、リリ
ーフバルブを流通する流体の流量に基づいて、開弁圧が
所望の開弁圧となったか否かを検知することができる。
従って、本発明によれば、圧力センサに代えて流量セン
サを用いながら、開弁圧を高い精度で所望値に設定する
ことができる。また、請求項4記載の発明によれば、リ
リーフバルブの個体差を考慮して、弁体と弁座との位置
関係の最終的な調整量関連値を決定し、この最終的な調
整量関連値に基づいて、弁体と弁座との位置関係の最終
的な調整を行うことができる。従って、本発明によれ
ば、弁座と弁体との位置関係の最終的な調整を、流体圧
や流量等を監視することなく迅速にかつ高い精度で行う
ことができ、これにより、リリーフバルブの組付時間を
短縮することができる。
Further, according to the third aspect of the present invention, it is possible to detect whether or not the valve opening pressure has reached a desired valve opening pressure based on the flow rate of the fluid flowing through the relief valve.
Therefore, according to the present invention, the valve opening pressure can be set to a desired value with high accuracy while using the flow rate sensor instead of the pressure sensor. According to the fourth aspect of the invention, the final adjustment amount-related value of the positional relationship between the valve body and the valve seat is determined in consideration of the individual difference of the relief valve, and the final adjustment amount-related value is determined. The final adjustment of the positional relationship between the valve element and the valve seat can be performed based on the value. Therefore, according to the present invention, the final adjustment of the positional relationship between the valve seat and the valve element can be performed quickly and with high accuracy without monitoring the fluid pressure, the flow rate, and the like. Can be shortened.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図1】図1は本発明の一実施例に係わるリニアソレノ
イドの断面図である。
FIG. 1 is a sectional view of a linear solenoid according to one embodiment of the present invention.

【図2】ポペットに差圧ΔPが作用した状態を示す図で
ある。
FIG. 2 is a diagram illustrating a state where a differential pressure ΔP acts on a poppet.

【図3】従来の開弁圧の設定方法を示す図(その1)で
ある。
FIG. 3 is a diagram (part 1) illustrating a conventional method of setting a valve opening pressure.

【図4】従来の開弁圧の設定方法を示す図(その2)で
ある。
FIG. 4 is a diagram (part 2) illustrating a conventional method of setting a valve opening pressure.

【図5】従来の開弁圧の設定方法を示す図(その3)で
ある。
FIG. 5 is a diagram (part 3) illustrating a conventional method of setting a valve opening pressure.

【図6】従来の開弁圧の設定方法を示す図(その4)で
ある。
FIG. 6 is a diagram (part 4) illustrating a conventional method of setting a valve opening pressure.

【図7】本実施例において弁組立体が圧入機に設置され
た状態を示す断面図である。
FIG. 7 is a cross-sectional view showing a state where the valve assembly is installed in the press-fitting machine in the present embodiment.

【図8】バルブシートの圧入量xとエア供給配管内の圧
力Pa との関係を示す図である。
FIG. 8 is a diagram showing a relationship between a press-fit amount x of a valve seat and a pressure Pa in an air supply pipe.

【図9】本発明の第2実施例において弁組立体が圧入機
に設置された状態を示す断面図である。
FIG. 9 is a sectional view showing a state where a valve assembly is installed in a press-fitting machine in a second embodiment of the present invention.

【図10】バルブシートの圧入量xとエア排出配管を流
通するエアの流量Qとの関係を示す図である。
FIG. 10 is a diagram showing a relationship between a press-fit amount x of a valve seat and a flow rate Q of air flowing through an air discharge pipe.

【図11】本発明の第3実施例において弁組立体が圧入
機に設置された状態を示す断面図である。
FIG. 11 is a sectional view showing a state where a valve assembly is installed in a press-fitting machine in a third embodiment of the present invention.

【図12】本実施例において開弁圧を設定する工程を示
す図である。
FIG. 12 is a view showing a step of setting a valve opening pressure in the present embodiment.

【図13】本発明の第4実施例において弁組立体が圧入
機に設置された状態を示す断面図である。
FIG. 13 is a sectional view showing a state where a valve assembly is installed in a press-fitting machine in a fourth embodiment of the present invention.

【図14】バルブシートの圧入量xとリニアソレノイド
の開弁圧PO との関係を示す図である。
FIG. 14 is a diagram showing a relationship between a press-fit amount x of a valve seat and a valve opening pressure P O of a linear solenoid.

【図15】本実施例において開弁圧を設定する工程を示
す図(その1)である。
FIG. 15 is a diagram (part 1) illustrating a step of setting a valve opening pressure in the embodiment.

【図16】本実施例において開弁圧を設定する工程を示
す図(その2)である。
FIG. 16 is a diagram (part 2) illustrating a step of setting the valve opening pressure in the embodiment.

【図17】本実施例におけるエア供給配管内の圧力
3 、エア排出配管内の圧力P4 、及び、バルブシート
の圧入状態の時間変化を示す図である。
[17] In this example the pressure P 3 in the air supply pipe in the pressure P 4 of the air discharged in the pipe, and a diagram showing the time variation of the press-fitting state of the valve seat.

【図18】本実施例の組付方法により設定されたリリー
フバルブの開弁圧の分布を示す図である。
FIG. 18 is a diagram showing a distribution of the valve opening pressure of the relief valve set by the assembling method of the present embodiment.

【図19】対比工程におけるエア供給配管内の圧力
3 、エア排出配管内の圧力P4 、及び、バルブシート
の圧入状態の時間変化を示す図である。
[19] compared the pressure P of the air supply in the pipe in the step 3, the pressure P 4 of the air discharged in the pipe, and a diagram showing the time variation of the press-fitting state of the valve seat.

【図20】対比工程により設定されたリリーフバルブの
開弁圧の分布を示す図である。
FIG. 20 is a diagram showing the distribution of the valve opening pressure of the relief valve set in the comparison step.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

10 リニアソレノイド 40 バルブシート 46 弁座 48 ポペット 70 弁組立体 94、152、158、256,264 圧力センサ 98、122、154 エア源 126 流量センサ 260 電空レギュレータ Reference Signs List 10 linear solenoid 40 valve seat 46 valve seat 48 poppet 70 valve assembly 94, 152, 158, 256, 264 pressure sensor 98, 122, 154 air source 126 flow sensor 260 electropneumatic regulator

Claims (4)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項1】 弁座と、該弁座に向けて付勢される弁体
とを備えるリリーフバルブの組付方法であって、 前記リリーフバルブを開弁させる向きに、所定の流体圧
を印加する第1の工程と、 前記リリーフバルブの開弁圧に基づいて、前記弁座と前
記弁体との位置関係を調整する第2の工程と、を備える
ことを特徴とするリリーフバルブの組付方法。
1. A method of assembling a relief valve including a valve seat and a valve body biased toward the valve seat, wherein a predetermined fluid pressure is applied in a direction to open the relief valve. A first step of adjusting a positional relationship between the valve seat and the valve element based on a valve opening pressure of the relief valve. Method.
【請求項2】 請求項1記載のリリーフバルブの組付方
法において、 前記所定の流体圧は前記リリーフバルブの所望の開弁圧
に比して高圧であり、かつ、 前記第2の工程は、 前記リリーフバルブの上流側と下流側との間の差圧を検
出する第3の工程と、 前記差圧が前記所望の開弁圧に一致するように、前記弁
座と前記弁体との位置関係を調整する第4の工程と、を
有することを特徴とするリリーフバルブの組付方法。
2. The method for assembling a relief valve according to claim 1, wherein the predetermined fluid pressure is higher than a desired valve opening pressure of the relief valve, and the second step includes: A third step of detecting a differential pressure between an upstream side and a downstream side of the relief valve; and a position of the valve seat and the valve body such that the differential pressure matches the desired valve opening pressure. And a fourth step of adjusting the relationship.
【請求項3】 請求項1記載のリリーフバルブの組付方
法において、 前記所定の流体圧は、前記リリーフバルブの所望の開弁
圧に等しく、かつ、 前記第2の工程は、 前記リリーフバルブを流通する流体の流量を検出する第
3の工程と、 前記流量がゼロに達するまで、前記弁座と前記弁体との
位置関係を調整する第4の工程と、を有することを特徴
とするリリーフバルブの組付方法。
3. The method for assembling a relief valve according to claim 1, wherein the predetermined fluid pressure is equal to a desired valve opening pressure of the relief valve, and wherein the second step includes: A relief process comprising: a third step of detecting a flow rate of a flowing fluid; and a fourth step of adjusting a positional relationship between the valve seat and the valve element until the flow rate reaches zero. How to assemble the valve.
【請求項4】 弁座と、該弁座に向けて付勢される弁体
とを備えるリリーフバルブの組付方法であって、 前記弁座と前記弁体との位置関係を仮調整する第1の工
程と、 前記第1の工程における少なくとも2つの時点での前記
リリーフバルブの開弁圧を測定する第2の工程と、 前記少なくとも2つの時点での開弁圧と、それらの時点
間での前記位置関係の調整量関連値とに基づいて、前記
位置関係の最終的な調整量関連値を決定する第3の工程
と、 前記最終的な調整量関連値に基づいて、前記位置関係を
調整する第4の工程と、を備えることを特徴とするリリ
ーフバルブの組付方法。
4. A method for assembling a relief valve including a valve seat and a valve body biased toward the valve seat, the method including temporarily adjusting a positional relationship between the valve seat and the valve body. A second step of measuring the valve opening pressure of the relief valve at at least two points in the first step; and a valve opening pressure at the at least two points and between the points. A third step of determining a final adjustment amount-related value of the positional relationship based on the adjustment amount-related value of the positional relationship; and determining the positional relationship based on the final adjustment amount-related value. And a fourth step of adjusting.
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KR100430586B1 (en) * 2000-11-10 2004-05-10 주식회사 만도 Assembling process of solenoid valve for brake apparatus

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