JPH11131153A - Operation of sintering machine - Google Patents
Operation of sintering machineInfo
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- JPH11131153A JPH11131153A JP23919998A JP23919998A JPH11131153A JP H11131153 A JPH11131153 A JP H11131153A JP 23919998 A JP23919998 A JP 23919998A JP 23919998 A JP23919998 A JP 23919998A JP H11131153 A JPH11131153 A JP H11131153A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、粉状原料を下方
吸引式無端移動床型の焼結機を用いて塊成化し、製錬工
程に適した原料を製造する焼結機の操業方法に関するも
のであり、特に、粉鉄鉱石を焼結する際、焼結用空気に
酸素を富化し、且つ焼結機からの排ガスを循環使用し
て、焼結鉱の品質を維持しつつ生産性の向上を図る焼結
機の操業方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method of operating a sintering machine for agglomerating a powdery raw material using a downward suction type endless moving bed type sintering machine to produce a raw material suitable for a smelting process. In particular, when sintering fine iron ore, enriching oxygen in the sintering air and circulating the exhaust gas from the sintering machine to maintain the quality of the sinter while improving the productivity The present invention relates to a method of operating a sintering machine for improvement.
【０００２】[0002]
【従来の技術】焼結機で塊成鉱（以下、「焼結鉱」とい
う）を製造する場合の焼結技術の基本は、主原料として
の粉鉄鉱石及びミルスケール等工場内発生の含鉄原料
と、副原料としての粉石灰石や珪石等の造滓材とに、微
粉コークスを主とした固体燃料（以下「粉コークス」と
いう）を配合し、粉コークスを燃焼させ、この燃焼熱に
より粉鉄鉱石を焼き固める操作にある。そして、下方吸
引式無端移動床型の焼結機（以下、焼結機という）によ
る焼結鉱の製造においては、先ず、パレットに装入され
た焼結原料の表層部に点火炉内で点火し、次いで、下向
きに燃焼用ガスを吸引して粉コークスを燃焼させ、原料
層内の燃焼帯を上層部から中層部、そして下層部へと移
行させていく。焼結原料の層厚が６００ｍｍ前後の場合
には２５〜３０分程度で焼結が完了する。このような焼
結鉱の製造においては、焼結鉱の品質を維持しつつ生産
率を最大限に上げ、且つ燃料原単位の低減等によるコス
ト低減を図ることが要請される。2. Description of the Related Art When producing agglomerate ore (hereinafter referred to as "sinter ore") with a sintering machine, the basic sintering technology is based on fine iron ore as a main raw material and an iron-containing ore generated in a mill scale or the like. A solid fuel mainly composed of fine coke (hereinafter referred to as "coke fine") is mixed with the raw material and a slag forming material such as powdered limestone or silica stone as an auxiliary material, and the coke fine is burned. It is in the operation of baking iron ore. In the production of sintered ore by a downward suction type endless moving bed type sintering machine (hereinafter referred to as a sintering machine), first, a surface layer of a sintering raw material charged on a pallet is ignited in an ignition furnace. Then, the combustion gas is sucked downward to burn the coke breeze, and the combustion zone in the raw material layer is shifted from the upper part to the middle part and to the lower part. When the layer thickness of the sintering raw material is about 600 mm, sintering is completed in about 25 to 30 minutes. In the production of such a sintered ore, it is required to maximize the production rate while maintaining the quality of the sintered ore, and to reduce the cost by reducing the unit fuel consumption.
【０００３】従来、焼成領域へ供給する燃焼用ガスとし
て空気を使用していたが、焼結鉱の生産率を上げる方法
として、空気の代わりに空気に酸素を富化した酸素富化
空気を使用する方法が試験された。この方法によれば、
燃焼用ガスの酸素濃度が高くなるので、焼結原料中の粉
コークスの燃焼速度が速くなり、それに伴って焼結反応
時間が短縮される。従って、焼結機のパレット速度を速
くすることが可能となった。その結果、焼結鉱生産率
（ｔ／ｍ2 ／ｈ）は向上した。Conventionally, air has been used as a combustion gas to be supplied to a sintering zone. However, as a method for increasing the production rate of sinter, oxygen-enriched air in which air is enriched with oxygen is used instead of air. The method was tested. According to this method,
Since the oxygen concentration of the combustion gas is increased, the burning speed of the coke breeze in the sintering raw material is increased, and the sintering reaction time is shortened accordingly. Therefore, the pallet speed of the sintering machine can be increased. As a result, the sinter production rate (t / m 2 / h) was improved.
【０００４】しかし、焼結時原料層内の所謂ヒートフロ
ントスピードが速くなり、上層部においては焼結に必要
な高温域（通常、１１００℃以上１４００℃以下）での
保持所要時間（通常４〜５分以上）の確保が困難とな
り、また、下層部においては一般に温度が高目になる傾
向がある上に、一層その傾向が強まり、過溶融が発生し
て吸引ガスの通風悪化による操業状況の悪化や、焼結鉱
の被還元性の劣化の原因となる。However, the so-called heat front speed in the raw material layer at the time of sintering increases, and in the upper layer, the time required for holding in a high temperature range (normally 1100 ° C. to 1400 ° C.) required for sintering (typically 4 to 4 ° C.). (5 minutes or more), and the temperature tends to be higher in the lower part, and the tendency is further strengthened. It causes deterioration and the reducibility of the sinter.
【０００５】そこで、例えば、酸素富化空気中の酸素濃
度及びその供給領域の適正化が研究された。特開平２−
７３９２４号公報は、焼結鉱の生産性向上を図ると共
に、その際焼結に必要な所定の温度及び時間が不足する
結果成品歩留が低下するという問題を解決することを目
的として、下記操業方法を開示している。即ち、下方吸
引式焼結機の操業において、パレット上の焼結原料の上
層部が焼結する時間帯に焼結層に吸引される燃焼用空気
中の酸素濃度を、３５vol.% 以上に富化して焼結する方
法を開示している（以下、「先行技術１」という）。Therefore, for example, studies have been made on the optimization of the oxygen concentration in the oxygen-enriched air and the supply region thereof. JP-A-2-
No. 73924 discloses the following operation for the purpose of improving the productivity of sintered ore and solving the problem that the product yield is reduced as a result of insufficient predetermined temperature and time required for sintering. A method is disclosed. That is, in the operation of the downward suction type sintering machine, the oxygen concentration in the combustion air sucked into the sintering layer during the time when the upper part of the sintering material on the pallet sinters is increased to 35 vol.% Or more. It discloses a method of forming and sintering (hereinafter referred to as “prior art 1”).
【０００６】一方、特開平８−２６００６２号公報は、
排ガス量削減等の環境改善に重点を置きつつも生産性の
向上と品質向上をも目指した発明として、下記操業方法
を開示している。即ち、下方吸引式焼結機の操業におい
て、焼結原料の中層部の通気網構造を改善して粉コーク
スの燃焼性を向上させ、且つ下層部の冷却速度を増すた
めに、焼成領域全長の内、点火炉側３０％から７０％ま
での領域には、酸素濃度が１２〜１８vol.% の燃焼用ガ
スを０％から３０％までの領域から排出されるガスを利
用して供給し、そして、同じく７０％から１００％まで
の領域には、水蒸気濃度が１０vol.% 以上の燃焼ガスを
３０％から７０％までの領域から排出されるガスを利用
して供給するという方法を開示している（以下、「先行
技術２」という）。On the other hand, JP-A-8-260062 discloses that
The following operating method is disclosed as an invention aiming at improvement of productivity and quality while focusing on environmental improvement such as reduction of exhaust gas amount. In other words, in the operation of the downward suction type sintering machine, in order to improve the ventilation network structure of the middle layer of the sintering raw material to improve the combustibility of coke breeze, and to increase the cooling rate of the lower layer, the entire length of the sintering region is reduced. Of these, a combustion gas having an oxygen concentration of 12 to 18 vol.% Is supplied to the ignition furnace side region from 30% to 70% by utilizing gas discharged from the region from 0% to 30%, and Also disclosed is a method in which a combustion gas having a water vapor concentration of 10 vol.% Or more is supplied to a region from 70% to 100% by utilizing gas discharged from a region from 30% to 70%. (Hereinafter, referred to as “prior art 2”).
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】この発明において、本
発明者等が開発しようとする技術は、焼結鉱の製造に当
たり、その生産性の向上が優先的に達成され、これに伴
って発生する焼結鉱品質の劣化問題については、少なく
ともその劣化が防止され、また、その他の重要項目であ
る成品歩留、排ガス発生量及び燃料原単位についても望
ましい水準が確保され得るというものである。According to the present invention, the technology to be developed by the present inventors is to improve the productivity of sinter ore by priority in the production of sinter, and the technology is generated with this. Regarding the problem of deterioration of sinter quality, at least the deterioration is prevented, and desirable levels of other important items such as product yield, exhaust gas generation amount and fuel consumption can be ensured.
【０００８】先行技術１及び２によればいずれも生産性
の向上効果はある。しかし、先行技術１では、焼結原料
の上層部を焼結する時間帯の燃焼用ガスとして、酸素濃
度を３５vol.% 以上という極めて高濃度に酸素富化され
た空気を供給し、上層部を除く部分を焼結する時間帯に
は空気を供給するので、上層部でのフレームフロントス
ピードが速くなり過ぎて、１１００℃以上の高温域を十
分確保することが困難となり、焼結鉱の冷間強度が劣化
し、また、下層部においては依然として過溶融が発生し
易いので、焼結鉱の被還元性が劣化し、また、原料層の
通気性悪化により操業が不安定となり易い。According to the prior arts 1 and 2, there is an effect of improving productivity. However, in the prior art 1, as the combustion gas during the sintering of the upper portion of the sintering raw material, oxygen-enriched air having an oxygen concentration of at least 35 vol. Since air is supplied during the time of sintering the removed parts, the frame front speed in the upper layer becomes too fast, and it becomes difficult to sufficiently secure a high temperature region of 1100 ° C. or more. Since the strength is deteriorated and overmelting is apt to occur in the lower layer portion, the reducibility of the sinter is deteriorated, and the operation tends to be unstable due to the deterioration of the permeability of the raw material layer.
【０００９】また、先行技術２では、焼成の後部領域
（点火炉位置を０規準として７０％〜１００％）へ供給
する燃焼用ガスは、中央部領域（同じく、３０％〜７０
％）からの排ガスを充当する。ところが、この中央部領
域へ供給する燃焼用ガスの酸素濃度は１２〜１８vol.%
と比較的低酸素濃度であるから、中央部領域からの排ガ
ス中酸素濃度は、それよりもさらに数％低くなる。従っ
て、後部領域へ供給される燃焼用ガスである排ガス中酸
素濃度は低くなり過ぎるので、下層部においては、高温
保持時間が長くなり過ぎて所謂２次ヘマタイトの生成量
が増える恐れがある。これにより、焼結鉱成品の耐還元
粉化特性が劣化する恐れが残る。In the prior art 2, the combustion gas supplied to the rear region of the firing (70% to 100% with the ignition furnace position being 0 standard) is supplied to the central region (also 30% to 70%).
%). However, the oxygen concentration of the combustion gas supplied to the central region is 12 to 18 vol.%.
, The oxygen concentration in the exhaust gas from the central region is several percent lower than that. Therefore, the concentration of oxygen in the exhaust gas, which is the combustion gas supplied to the rear region, becomes too low, and in the lower layer, the high-temperature holding time becomes too long, and the amount of so-called secondary hematite generation may increase. As a result, there remains a possibility that the resistance to reduction powdering of the sintered mineral product is deteriorated.
【００１０】従って、この発明の課題は、焼結鉱の生産
性を上げることを前提とし、原料の上層部におけるフレ
ームフロントスピードを適正化し、また、下層部におけ
る原料の過溶融の抑止及び高温保持時間の超過を防止し
得る方法を確立することにある。そして、この発明の目
的は、焼結鉱の品質を保持しつつ、その生産性を上げる
ことができる焼結機の操業方法を提供することにある。Accordingly, an object of the present invention is to optimize the frame front speed in the upper layer of the raw material, to suppress the overmelting of the raw material in the lower layer, and to maintain a high temperature, on the premise of increasing the productivity of the sintered ore. It is to establish a method that can prevent the time from being exceeded. An object of the present invention is to provide a method for operating a sintering machine capable of increasing the productivity while maintaining the quality of the sinter.
【００１１】[0011]
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記課題
を解決するために鋭意研究を重ねた。先ず、従来最も一
般的に行なわれている焼結機の操業方法の内、燃焼用ガ
スとして常温空気を全焼成領域で吸引して焼結鉱を製造
する場合の、焼結原料層内の温度分布を、数学モデルに
よるシミュレーションで求めた。Means for Solving the Problems The present inventors have intensively studied to solve the above problems. First, among the most commonly used methods of operating a sintering machine, the temperature in the sintering material layer when producing sinter by sucking room temperature air as a combustion gas in the entire sintering region is described. The distribution was determined by simulation with a mathematical model.
【００１２】図４は、その温度分布の一例であり、点火
炉を除く焼成領域の機長方向幅中心における、焼結原料
層の縦断面温度分布を示すグラフである。この時の設定
操業条件は、層の厚さ：６００ｍｍの焼結原料に、常温
空気を負圧：１０００ｍｍＡｑの割合で吸引し、生産
率：１．９ｔ／ｍ2 ｈとした場合である。但し、焼結原
料中の粉コークス含有率は３．６wt.%である。FIG. 4 is an example of the temperature distribution, and is a graph showing the temperature distribution in the longitudinal section of the sintering raw material layer at the center of the width in the machine length direction of the firing region excluding the ignition furnace. The operating conditions set at this time are as follows: normal temperature air is sucked into the sintering raw material having a layer thickness of 600 mm at a negative pressure of 1000 mmAq at a production rate of 1.9 t / m 2 h. However, the content of coke breeze in the sintering raw material was 3.6 wt.%.
【００１３】同図からわかるように、上層部では１１０
０℃以上の温度での保持時間が短く、一方、下層部では
１４００℃以上の超高温の過溶融領域が形成されてい
る。このように、酸素濃度が２１vol.％というそれほど
高濃度でもない常温空気を燃焼用ガスに使用した場合で
も、焼結鉱の品質上、上層部では冷間強度の劣化が予測
され、また、下層部では被還元性及び耐還元粉化性の劣
化が予測される。また、下層部での通風悪化による操業
上の不安定要因が見られる。As can be seen from FIG.
The holding time at a temperature of 0 ° C. or higher is short, while a super-melted region of an ultra-high temperature of 1400 ° C. or higher is formed in the lower layer. As described above, even when room temperature air having an oxygen concentration of not so high as 21 vol.% Is used as a combustion gas, deterioration of the cold strength is predicted in the upper layer due to the quality of the sinter, and In the part, deterioration of reducibility and resistance to reduction powdering is predicted. In addition, operational instability due to poor ventilation in the lower part is seen.
【００１４】これに対して、図５は、焼成領域の前半部
への吹込み空気の酸素濃度を３１vol.% に増やし、後半
部への吹込みガスの酸素濃度を１６．５vol.% に減らし
た場合の焼結原料層の縦断面温度分布を示す。図４と図
５とを比較すると、図４では下層部に１４００℃以上の
高温領域が見られたが、図５では１４００℃以上の超高
温領域が消滅していることがわかる。On the other hand, FIG. 5 shows that the oxygen concentration of the air blown into the first half of the firing region is increased to 31 vol.%, And the oxygen concentration of the gas blown into the second half is reduced to 16.5 vol.%. 4 shows a vertical cross-sectional temperature distribution of the sintering raw material layer in the case of FIG. 4 and FIG. 5, it can be seen that in FIG. 4, a high-temperature region of 1400 ° C. or more was found in the lower layer portion, but in FIG. 5, the ultra-high-temperature region of 1400 ° C. or more disappeared.
【００１５】本発明者等は、上記状況を解析し、下記着
想に基づき本発明の課題を解決することにした。即ち、 上層部に対しては、生産性を上げるために単に、燃焼
用ガス中の酸素濃度を上げるだけだと、先行技術１にお
けるように、フレームフロントスピードが速くなり過ぎ
るだけで１１００℃に所要時間確保することができな
い。よって、焼結鉱の冷間強度の劣化が避けられない。
そこで、燃焼用ガス中の酸素濃度を適正範囲内まで高め
ると共に、原料中粉コークスの燃焼開始を早め、且つそ
の燃焼を適度に持続させる方法を検討した。粉コークス
の燃焼開始を早め、且つ燃焼を持続させる方法として、
原料中粉コークスの含有率を上層部の方が下層部よりも
多くなるように配分する。そして更に望ましくは、原料
擬似粒子の外装コークスの比率は、上層部では保持時間
が不足する傾向があるので、全量外装にするよりも適度
に内装コークスを添加することとした。ここで、内外装
コークス比率をこのように調整するのは、粉コークスの
酸素ガスとの反応性を適度に高めるためだけではなく、
上層部において１１００℃以上の温度に適正時間保持す
ることのためでもある。こうして、上層部における１１
００℃以上の温度に保持する時間を確保することができ
る。The present inventors have analyzed the above situation and decided to solve the problem of the present invention based on the following idea. That is, for the upper layer, if the oxygen concentration in the combustion gas is simply increased to increase the productivity, the flame front speed becomes too high as in the prior art 1, and the temperature is required to be 1100 ° C. Time cannot be secured. Therefore, deterioration of the cold strength of the sinter is inevitable.
Therefore, a method of increasing the oxygen concentration in the combustion gas to within an appropriate range, expediting the start of combustion of the raw material coke, and appropriately maintaining the combustion was studied. As a method to accelerate the start of combustion of coke breeze and maintain the combustion,
The content of the coke in the raw material powder is distributed so that the upper layer portion is higher than the lower layer portion. More desirably, the ratio of the exterior coke of the raw material pseudo-particles is such that the holding time tends to be insufficient in the upper layer, so that the interior coke is added more moderately than in the case of the entire exterior. Here, the reason for adjusting the interior / exterior coke ratio in this way is not only to appropriately increase the reactivity of the coke breeze with oxygen gas, but also to
This is also for maintaining the temperature in the upper layer at 1100 ° C. or more for an appropriate time. Thus, 11 in the upper layer
It is possible to secure a time for maintaining the temperature at 00 ° C. or higher.
【００１６】下層部に対しては、常温空気を後部領域
へ供給する方法での問題点でもあり、また先行技術１の
問題点でもある原料の過溶融を抑止するための方法とし
て、先ず、後部領域への燃焼用ガス中の酸素濃度を減ら
すことと、下層部の原料中粉コークス含有率を減らすこ
ととの両面作戦により、最高到達温度を下げることに着
眼した。For the lower layer, a method for suppressing overmelting of the raw material, which is a problem in the method of supplying room temperature air to the rear region, and also a problem of the prior art 1, is as follows. The focus was on lowering the maximum temperature through a two-sided strategy of reducing the oxygen concentration in the combustion gas into the area and reducing the content of coke in the raw material in the lower layer.
【００１７】さて、後部領域への燃焼用ガスの酸素濃度
を高くすると、下層部での過溶融や高温保持時間の長過
ぎにつながる恐れがある。従って、焼結鉱の品質保持の
観点からは、酸素濃度が低目の燃焼用ガスを供給する方
がよい。一方、生産性向上の観点からは、焼結完了後の
シンターケーキは冷却速度を上げて焼成領域から排鉱す
ることが望ましい。そこで、生産性向上対策として、後
部領域への燃焼用ガスとしては、酸素濃度が空気程度以
下であって適度な濃度が確保され、しかも顕熱の比較的
小さいガスが適しているとの考えのもとに、前部領域か
らの排ガスであって所要温度以下のものを供給すること
に着眼した。If the oxygen concentration of the combustion gas in the rear region is increased, the lower layer may be over-melted or the high-temperature holding time may be too long. Therefore, from the viewpoint of maintaining the quality of the sinter, it is preferable to supply a combustion gas having a lower oxygen concentration. On the other hand, from the viewpoint of improving the productivity, it is desirable that the sinter cake after the completion of sintering be discharged from the firing region at a higher cooling rate. In view of this, as a measure for improving productivity, it is considered that a suitable gas is used as the combustion gas to the rear region, in which the oxygen concentration is equal to or lower than that of air and an appropriate concentration is secured, and a gas having a relatively small sensible heat is suitable. Originally, attention was focused on supplying exhaust gas from the front region that is lower than a required temperature.
【００１８】本発明者等は、上記着想に基づき、下方吸
引式無端移動床型の焼結機の実験設備である容量５０ｋ
ｇ試験鍋を用い、前部領域部へ供給すべきガス中の酸素
濃度、後部領域へ供給すべきガス中の酸素濃度及び温
度、前部領域と後部領域との比率、原料層中粉コークス
含有量の上層部と下層部への配合比率、及び、原料の擬
似粒子中に含まれる内装コークスの量と外装コークスの
量との比率についての適正範囲を決定した。Based on the above idea, the inventors of the present invention have a capacity of 50k, which is an experimental facility for a downward suction type endless moving bed type sintering machine.
g Using a test pan, the oxygen concentration in the gas to be supplied to the front region, the oxygen concentration and the temperature in the gas to be supplied to the rear region, the ratio between the front region and the rear region, and the coke content in the raw material layer Appropriate ranges were determined for the mixing ratio of the amounts of the upper coke and the lower coke, and the ratio of the amount of the inner coke to the amount of the outer coke contained in the pseudo particles of the raw material.
【００１９】この発明は上記知見に基づきなされたもの
である。請求項１記載の発明は、下方吸引式無端移動床
型の焼結機に焼結原料を層状に装入し、上面から点火し
て下方に吸引し、焼結機から発生する排ガスを循環さ
せ、これを焼結原料層の焼成領域に供給して焼結鉱を製
造する焼結機の操業方法において、上記焼成領域を焼結
機の機長方向に原料装入側の前部領域と排鉱側の後部領
域とに区分し、前部領域は焼成領域全長の前半側の０％
から１０％までの範囲から、０％から５０％までの範囲
までとし、そして後部領域は焼成領域全長から前部領域
を差し引いた後半側の残部とし、焼成領域の前部領域に
は、酸素濃度が２１〜３６vol.% の範囲内に富化された
酸素富化空気を供給し、焼成領域の後部領域には、前部
領域で発生した排ガスの全部又は一部を含むガスであっ
て、酸素濃度が１５vol.% 以上の燃焼用ガスを供給し、
そして、焼結原料層を上層部と下層部とに区分し、焼結
原料層中の炭素含有量の層厚さ方向の分布比率を、上層
部が５０〜６０wt.%の範囲内、そして下層部が５０〜４
０wt.%の範囲内になるよう調整することに特徴を有する
ものである。The present invention has been made based on the above findings. According to the first aspect of the present invention, a sintering raw material is charged in layers into a downward suction type endless moving bed type sintering machine, ignited from above and sucked downward, and exhaust gas generated from the sintering machine is circulated. In a method for operating a sintering machine for producing a sintered ore by supplying the same to a sintering region of a sintering raw material layer, the sintering region is formed in a lengthwise direction of the sintering machine with a front region on a raw material charging side and an ore discharging operation. And the front region is 0% of the first half of the total length of the firing region.
From 10% to 10%, and from 0% to 50%, and the rear region is the remainder of the latter half obtained by subtracting the front region from the entire length of the firing region. Supplies oxygen-enriched air in the range of 21 to 36 vol.%, And a gas containing all or a part of the exhaust gas generated in the front region, Supply combustion gas with a concentration of 15vol.% Or more,
Then, the sintering raw material layer is divided into an upper layer portion and a lower layer portion, and the distribution ratio of the carbon content in the sintering raw material layer in the layer thickness direction is such that the upper layer portion is in the range of 50 to 60 wt. Part is 50-4
It is characterized in that it is adjusted to be within the range of 0 wt.%.
【００２０】請求項２記載の発明は、上記請求項１記載
の発明において、焼結原料中の擬似粒子中に含まれる内
装コークスの量と外装コークスの量との比率が、５０w
t.%：５０wt.%から０wt.%：１００wt.%までの範囲内に
調整されたものを用いることに特徴を有するものであ
る。According to a second aspect of the present invention, in the first aspect, the ratio of the amount of the inner coke to the amount of the outer coke contained in the pseudo particles in the sintering raw material is 50 watts.
It is characterized in that a material adjusted within the range of t.%: 50 wt.% to 0 wt.%: 100 wt.% is used.
【００２１】[0021]
【発明の実施の形態】次に、この発明を、図面を参照し
ながら説明する。図１は、この発明を実施するための装
置の例を説明するための概略縦断面図である。同図にお
いて、１０は下方吸引式無端移動床型の焼結機であり、
無端移動床型火格子（以下、「火格子」という）１１と
ウィンドボックス１２とからなっている。焼結原料供給
槽１から火格子１１へ装入された粉状の焼結原料は、点
火炉２で着火された後、上方の酸素富化空気供給フード
８及び排ガス吹込みフード９から供給されるガス、並び
に漏引された空気の作用を受けると共に、焼結原料層か
ら出てくる排ガスが下部のウィンドボックス１２により
下方に吸引・排風され、そして焼結が完了して排鉱され
る。なお、ここでは火格子１１を図１に示すように、原
料装入側から排鉱側に向かって順に原料装入領域１３、
点火領域１４、前部領域１５及び後部領域１６に区分す
る。Next, the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic longitudinal sectional view for explaining an example of an apparatus for carrying out the present invention. In the figure, reference numeral 10 denotes a downward suction type endless moving bed type sintering machine,
An endless moving floor type grate (hereinafter, referred to as a “grate”) 11 and a wind box 12 are provided. The powdery sintering raw material charged into the grate 11 from the sintering raw material supply tank 1 is ignited in the ignition furnace 2 and then supplied from the upper oxygen-enriched air supply hood 8 and the exhaust gas blowing hood 9. Gas and the leaked air, the exhaust gas coming out of the sintering material layer is sucked and exhausted downward by the lower wind box 12, and the sintering is completed and the ore is exhausted. . In this case, as shown in FIG. 1, the grate 11 is connected to the raw material charging region 13 in order from the raw material charging side to the mining side.
It is divided into an ignition region 14, a front region 15, and a rear region 16.
【００２２】先ず、焼結鉱の生産性を上げるために空気
に酸素を富化した酸素富化空気は、酸素富化空気ライン
３を経て酸素富化空気供給フード８から原料層に吹き込
む。この焼成の前部領域１５と後部領域１６との比率
は、点火炉直後から排鉱部までの長さを１００％とした
とき、１０：９０から、５０：５０までの範囲内とす
る。このように焼結機１０の前部領域１５に吹き込まれ
る酸素富化空気の酸素富化分に応じて焼結速度が向上
し、パレット（図示せず）移動速度を速めることができ
る。また、酸素富化率は１５vol.％以下（酸素富化しな
い場合を含む）とし、従って、酸素富化空気の酸素濃度
は２１〜３６vol.％の範囲内に調整する。First, oxygen-enriched air in which air is enriched with oxygen in order to increase the productivity of the sinter is blown into the raw material layer from the oxygen-enriched air supply hood 8 through the oxygen-enriched air line 3. The ratio between the front region 15 and the rear region 16 of this firing is within a range from 10:90 to 50:50, where the length from immediately after the ignition furnace to the mining part is 100%. As described above, the sintering speed is improved according to the oxygen-enriched amount of the oxygen-enriched air blown into the front region 15 of the sintering machine 10, and the moving speed of the pallet (not shown) can be increased. The oxygen enrichment rate is 15 vol.% Or less (including the case where oxygen is not enriched). Therefore, the oxygen concentration of the oxygen-enriched air is adjusted within the range of 21 to 36 vol.%.
【００２３】一方、後部領域１６には、前部領域１５か
らウィンドボックス１２で吸引された排ガス４’を吹き
込む。後部領域１６に吹き込む排ガス４’の酸素濃度は
１５vol.％以上に、そして温度は３００℃以下に限定す
る。排ガス４’の使用量は、目標生産率、排ガス中の酸
素濃度及び温度に応じて決める。後部領域へ供給する燃
焼用ガスの流量が、前部領域１５から吸引される排ガス
だけでは不足する場合には、空気あるいは後部領域から
発生する排ガスが本発明方法の条件を満たすことができ
る範囲内で加えて補充する。On the other hand, exhaust gas 4 ′ sucked from the front region 15 by the wind box 12 is blown into the rear region 16. The oxygen concentration of the exhaust gas 4 ′ blown into the rear region 16 is limited to 15 vol.% Or more, and the temperature is limited to 300 ° C. or less. The usage amount of the exhaust gas 4 'is determined according to the target production rate, the oxygen concentration in the exhaust gas, and the temperature. If the flow rate of the combustion gas supplied to the rear region is insufficient only with the exhaust gas sucked from the front region 15, the air or the exhaust gas generated from the rear region is within a range where the conditions of the method of the present invention can be satisfied. And replenish.
【００２４】焼結原料供給槽１から火格子１１へ、擬似
粒子からなる焼結原料を装入する。装入される原料層の
厚さは約６００ｍｍ程度である。これを上層部と下層部
に区分する。その境界線は厚さの２分の１の高さとす
る。そして、原料層中の粉コークスの層厚さ方向の分布
比率は、上層部に５０〜６０wt.%の範囲内、下層部に５
０〜４０wt.%の範囲内になるように調整して装入する。
このような粉コークスの含有比率の調整・装入方法とし
ては、粉コークスの含有率が異なる複数種の擬似粒子の
造粒工程で粒径のことなるものをつくり、パレットへの
装入時に粒径分布装入装置を用いて装入する。粒径分布
に応じた粉コークス量装入分布が得られるのを利用す
る。A sintering raw material composed of pseudo particles is charged into the grate 11 from the sintering raw material supply tank 1. The thickness of the raw material layer to be charged is about 600 mm. This is divided into an upper layer and a lower layer. The boundary line is half the height of the thickness. The distribution ratio of coke breeze in the raw material layer in the thickness direction is within the range of 50 to 60 wt.% In the upper layer, and 5% in the lower layer.
Adjust the charge so that it is within the range of 0 to 40 wt.
As a method of adjusting and charging the content ratio of the coke breeze, a method of forming a plurality of types of pseudo-particles having different content ratios of the coke breeze having different particle diameters in the granulation process is performed. Charge using a diameter distribution charging device. Utilize the fact that the coke breeze charge distribution according to the particle size distribution is obtained.
【００２５】擬似粒子中の粉コークスの存在形態につい
て、内装コークスと外装コークスとに分けられる。原料
層中の粉コークスの層厚さ方向の分布比率を、上層部に
多くし、しかも擬似粒子の外装コークス量の比率を内装
コークス量の比率よりも多くする。こうすることによ
り、上層部における焼結に必要な高温保持時間の確保が
容易になり、上層部における１１００℃以上での保持時
間の確保、及び下層部における１１００℃以上の温度に
おける保持時間の長過ぎの防止が可能となる。The form of coke breeze in the pseudo particles is divided into interior coke and exterior coke. The distribution ratio of coke breeze in the raw material layer in the layer thickness direction is increased in the upper part, and the ratio of the external coke amount of the pseudo particles is made larger than the ratio of the internal coke amount. This facilitates securing the high-temperature holding time required for sintering in the upper layer, securing the holding time at 1100 ° C. or higher in the upper layer, and increasing the holding time in the lower layer at a temperature of 1100 ° C. or higher. Can be prevented.
【００２６】次に、この発明における各種の数値限定
は、実機における操業結果、容量５０ｋｇ鍋による実験
結果、及び数学モデルによる焼結ベッド内温度分布のシ
ミュレーション解析結果を検討して決定した。以下、上
記限定理由を説明する。なお、容量５０ｋｇ鍋の実験方
法は、鍋にコークスを内外装した擬似粒子を層厚６００
ｍｍに装入した後、表層に点火し、負圧１０００ｍｍＡ
ｑで燃焼用ガスを吸引して焼結させた。燃焼用ガスとし
て、酸素富化空気及び焼結排ガス組成に調製したガスで
酸素濃度を種々水準に変化させたものを吸引した。焼結
ベッド内部の測温用熱電対を上面から１２、２４、３６
ｍｍの位置に挿入した。また、数学モデルによる温度分
布の解析方法は、気−固間の熱伝達、未反応核モデルを
考慮したものである。Next, the various numerical limits in the present invention were determined by examining the operation results of the actual machine, the experimental results using a 50 kg pot, and the simulation analysis results of the temperature distribution in the sintering bed using a mathematical model. Hereinafter, the reasons for the limitation will be described. In addition, the experimental method of the 50-kg capacity pot is as follows.
mm, ignite the surface layer, and apply a negative pressure of 1000 mmA.
The combustion gas was sucked at q to sinter. As the combustion gas, oxygen-enriched air and a gas prepared to have a sintering exhaust gas composition with various oxygen concentrations changed were sucked. The thermocouples for temperature measurement inside the sintering bed were placed from the top on 12, 24, 36
mm. The method of analyzing the temperature distribution by the mathematical model takes into account the heat transfer between gas and solid and the unreacted core model.
【００２７】（１）焼成の前部領域へ供給する酸素富化
空気中の酸素濃度：２１〜３６vol.％ ５０ｋｇ鍋による実験により、下記結果を得た。(1) Oxygen concentration in oxygen-enriched air supplied to the front region of firing: 21 to 36 vol.% The following results were obtained by an experiment using a 50 kg pot.
【００２８】図２に、酸素富化空気を焼成領域の前半２
分の１の領域に吹き込んだ場合の、酸素富化空気中の酸
素濃度と生産率増加率との関係を示す。同図は粒径５ｍ
ｍ以上の成品についての結果である。FIG. 2 shows that the oxygen-enriched air is supplied to the first half 2
The relationship between the oxygen concentration in the oxygen-enriched air and the rate of increase in the production rate when the air is blown into a one-half region is shown. The figure shows a particle size of 5 m.
It is a result about the product of m or more.
【００２９】焼結鉱の生産率を上げるためには、焼成の
前部領域へ供給するガスの酸素濃度は、常法での燃焼用
ガスとしての空気（酸素濃度：２１vol.％）に酸素を富
化することが必要であることを確認した。一方、酸素濃
度が３６vol.％を超えても、生産率増加率は飽和傾向を
示す。また、酸素濃度をこれ以上増やすと、焼結ベッド
上層部のフレームフロントスピードが大きくなり過ぎ、
１１００℃以上の温度での保持時間が不十分となる。従
って、酸素富化空気の酸素濃度は、２１〜３６vol.％の
範囲内とする。In order to increase the production rate of the sinter, the oxygen concentration of the gas supplied to the front region of the sintering is determined by adding oxygen to air (oxygen concentration: 21 vol.%) As a combustion gas in a conventional manner. It was determined that enrichment was necessary. On the other hand, even if the oxygen concentration exceeds 36 vol.%, The rate of increase in the production rate shows a saturation tendency. Also, if the oxygen concentration is further increased, the frame front speed in the upper layer of the sintering bed becomes too high,
The holding time at a temperature of 1100 ° C. or more becomes insufficient. Therefore, the oxygen concentration of the oxygen-enriched air is in the range of 21 to 36 vol.%.
【００３０】（２）焼成の後部領域へ供給するガス中の
酸素濃度：１５vol.％以上、且つ、そのガスの温度：３
００℃以下 後部領域へ供給するガス中の酸素濃度が１５vol.％未満
では、コークスの燃焼が起きないことがわかった。図３
は、後部領域へ前部領域からの排ガスを供給した場合の
排ガス温度と生産率との関係を示すグラフである。同図
は粒径５ｍｍ以上の成品についての結果である。これよ
り、後部領域へ吹き込む排ガス温度は、生産性を上げる
ためには３００℃以下にするのが一層望ましい。これよ
りも高温であると、特に下層部の冷却速度が遅くなり、
高温のため排鉱できなくなるからである。(2) The oxygen concentration in the gas supplied to the rear region of the firing: 15 vol.% Or more, and the temperature of the gas: 3
00 ° C. or less It was found that coke combustion did not occur when the oxygen concentration in the gas supplied to the rear region was less than 15 vol.%. FIG.
Is a graph showing the relationship between the exhaust gas temperature and the production rate when exhaust gas from the front region is supplied to the rear region. The figure shows the results for products having a particle size of 5 mm or more. Accordingly, the temperature of the exhaust gas blown into the rear region is more desirably 300 ° C. or lower in order to increase productivity. If the temperature is higher than this, the cooling rate of the lower part in particular becomes slow,
This is because the high temperature makes it impossible to discharge ore.
【００３１】なお、上記（２）において、焼成の後部領
域へ供給する燃焼用の排ガスは、その排ガス中の酸素濃
度が上記条件を満たし、しかも所要量が確保される場合
は、その排ガスだけを燃焼用ガスとして供給してもよい
し、その他のガス、例えば、空気や後部領域からの排ガ
スを加えてもよい。そして、いずれにしても、後部領域
へ供給する燃焼用ガスが、上記（２）及び（３）の条件
を満たしていることが必要である。In the above (2), if the oxygen concentration in the exhaust gas satisfies the above conditions and the required amount is secured, only the exhaust gas is used for the combustion exhaust gas supplied to the rear region of the firing. The gas may be supplied as a combustion gas, or another gas such as air or exhaust gas from the rear region may be added. In any case, it is necessary that the combustion gas supplied to the rear region satisfies the above conditions (2) and (3).
【００３２】（３）焼成の前部領域と後部領域との比
率：０〜１０％／１０〜１００％から、０〜５０％／５
０〜１００％までの範囲内 点火炉の直後から排鉱部までの焼成領域を、前部領域と
後部領域との２つに区分して、前部領域から発生した排
ガスを後部領域へ吹き込む。その際、前部領域へは酸素
濃度が２１〜３６vol.％の酸素富化空気を吹き込む。こ
のような条件下における前部領域と後部領域との適正な
比率は、原料中粉コークスの燃焼条件や生産率を考慮し
て決める。但し、前部領域が少な過ぎると上層部の焼結
速度が遅くなるので、前部領域は１０％以上確保するの
が望ましい。一方、それが多過ぎると、即ち、後部領域
が少な過ぎると、下層部の過溶融の改善に十分な効果が
発揮されず、また、下層部の焼結完了後の部分の冷却速
度を上げる効果が十分でなくなり、生産性向上効果が少
なくなる。従って、前部領域の比率は、０〜１０％から
０〜５０％の範囲内で、後部領域の比率は前部領域の残
部であり、１０〜１００％から５０〜１００％までの範
囲内であることが望ましい。(3) Ratio of front and rear regions of firing: from 0 to 10% / 10 to 100% to 0 to 50% / 5
Within the range of 0 to 100% The firing region from immediately after the ignition furnace to the mining section is divided into two, a front region and a rear region, and the exhaust gas generated from the front region is blown into the rear region. At this time, oxygen-enriched air having an oxygen concentration of 21 to 36 vol.% Is blown into the front region. The appropriate ratio between the front region and the rear region under such conditions is determined in consideration of the combustion condition and production rate of the raw material coke. However, if the front region is too small, the sintering speed of the upper layer portion will be low, so it is desirable to secure 10% or more of the front region. On the other hand, if the amount is too large, that is, if the rear region is too small, the effect of improving the overmelting of the lower layer portion is not sufficiently exhibited, and the effect of increasing the cooling rate of the portion after the completion of sintering of the lower layer portion. Is not sufficient, and the effect of improving productivity is reduced. Therefore, the ratio of the front region is in the range of 0 to 10% to 0 to 50%, and the ratio of the rear region is the remaining portion of the front region, and is in the range of 10 to 100% to 50 to 100%. Desirably.
【００３３】（４）原料層中粉コークス含有量の上層部
と下層部への配合比率：上層部が５０〜６０wt.%の範囲
内、下層部が５０〜４０wt.%の範囲内 焼結ベッド下層部は上層部からの顕熱が持ち込まれるの
で、温度が上がり過ぎる傾向がある。その結果、下層部
での過溶融と熱量過剰とが問題となる。(4) Mixing ratio of powdered coke in the raw material layer to the upper layer and the lower layer: the upper layer is in the range of 50 to 60 wt.%, And the lower layer is in the range of 50 to 40 wt.%. Since the sensible heat from the upper layer portion is brought into the lower layer portion, the temperature tends to be too high. As a result, over-melting and excess heat in the lower layer pose a problem.
【００３４】下層部の過溶融問題の熱量過剰の解決につ
いては、下層部の炭素含有量を上層部よりも減らすのが
効果的である。しかしながら、下層部炭素含有量の下限
値を、全層内炭素含有量の４０wt.%未満にまで減らす
と、上記（１）〜（３）項で述べた条件を満たすことを
前提にした場合には、下層部への投入熱量不足になる。In order to solve the problem of excessive melting of the lower layer portion, it is effective to reduce the carbon content of the lower layer portion compared to that of the upper layer portion. However, if the lower limit of the carbon content in the lower layer is reduced to less than 40 wt.% Of the carbon content in the entire layer, it is assumed that the conditions described in the above items (1) to (3) are satisfied. Causes insufficient heat input to the lower part.
【００３５】（５）擬似粒子の内装コークスの量と外装
コークスの量との比率：５０wt.%：５０wt.%から０wt.
%：１００wt.%までの範囲内 擬似粒子表面に被覆する外装コークスと、擬似粒子内に
均一に分散させる内装コークスについて、外装コークス
は吸引燃焼用ガス中の酸素と直接反応するので燃焼速度
が速い。これに対して内装コークスの燃焼は擬似粒子内
への酸素の拡散が律速となるので燃焼速度が相対的に遅
い。酸素富化空気のように酸素濃度が高いガスを吹き込
むときは、とくにこの傾向が顕著である。(5) Ratio of the amount of the internal coke and the amount of the external coke of the pseudo particles: 50 wt.%: 50 wt.% To 0 wt.
%: Within the range of 100 wt.% Regarding the outer coke coated on the surface of the pseudo particle and the inner coke uniformly dispersed in the pseudo particle, the outer coke reacts directly with the oxygen in the suction combustion gas, so that the burning speed is high. . On the other hand, the combustion speed of the internal coke is relatively slow because the diffusion of oxygen into the pseudo particles is rate-determining. This tendency is particularly remarkable when blowing a gas having a high oxygen concentration such as oxygen-enriched air.
【００３６】そこで、この発明の前部領域における酸素
富化空気の吹込みにおいては、擬似粒子の上記燃焼特性
を利用し、しかも焼結ベッド上層部の炭素量配分を多く
することにより、外装コークスにより焼結ベッド上層部
の昇温を早期に行なわせ、且つ内装コークスをゆっくり
燃焼させて高温保持時間を確保し、１１００℃以上での
保持時間を確保するように改善する。かくして、生産率
を上げるとともに、冷間強度を確保する。Therefore, in the blowing of oxygen-enriched air in the front region of the present invention, by utilizing the above combustion characteristics of the pseudo particles and increasing the carbon amount distribution in the upper layer of the sintering bed, the outer coke is increased. Thus, the temperature of the upper layer of the sintering bed can be raised at an early stage, and the internal coke is slowly burned to secure a high-temperature holding time, and the holding time at 1100 ° C. or more is improved. Thus, the production rate is increased and the cold strength is secured.
【００３７】上述したような作用・効果を発揮させるた
めには、原料層中粉コークス含有量の上層部と下層部へ
の配合比率と、擬似粒子の内装コークスの量と外装コー
クスの量との比率との組合せを適正に行なうことが必要
である。本発明者等は、この課題につき、数学モデルに
よる熱分布シミュレーション実験及び５０ｋｇ鍋による
実験を重ね、詳細に検討した。その結果、特に上層部で
は、上記（４）の条件下において、擬似粒子の外装コー
クスの量的比率を５０wt.%以上にし、内装コークスの量
的比率を５０wt.%以下にするのが適しているとの結論を
得た。上層部の擬似粒子の外装コークスを５０wt.%未満
にすると燃焼遅れにより生産性が低下するからである。In order to exhibit the above-mentioned functions and effects, the content ratio of the powdered coke in the raw material layer to the upper layer and the lower layer, the amount of the pseudo coking particles and the amount of the internal coke and the amount of the external coke are required. It is necessary to properly perform the combination with the ratio. The present inventors have repeatedly conducted a heat distribution simulation experiment using a mathematical model and an experiment using a 50-kg pot to study this problem in detail. As a result, especially in the upper layer, under the condition (4), it is suitable to set the quantitative ratio of the external coke of the pseudo particles to 50 wt.% Or more and the quantitative ratio of the internal coke to 50 wt.% Or less. I came to the conclusion. This is because, if the outer coke of the pseudo particles in the upper layer is less than 50% by weight, productivity is reduced due to combustion delay.
【００３８】（６）次に、前部領域の排ガスを後部領域
へ吹き込むべきである理由を説明する。数学モデルによ
る熱分布のシミュレーション計算結果により５０ｋｇ鍋
による実験条件を決め、酸素富化空気を原料層に吹き込
んだ場合に発生する排ガス中の酸素濃度を分析した。５
０ｋｇ鍋による実験では、酸素富化空気の酸素濃度：２
１〜３６vol.％、原料中炭素含有率：３．０wt.%、生産
率：１．９〜２．２ｔ／ｍ2 ｈとした。(6) Next, the reason why the exhaust gas in the front region should be blown into the rear region will be described. Experimental conditions using a 50 kg pot were determined based on the results of a simulation calculation of heat distribution by a mathematical model, and the oxygen concentration in the exhaust gas generated when oxygen-enriched air was blown into the raw material layer was analyzed. 5
In the experiment using the 0 kg pot, the oxygen concentration of the oxygen-enriched air was 2
The amount was set to 1 to 36 vol.%, The carbon content in the raw material: 3.0 wt.%, And the production rate: 1.9 to 2.2 t / m 2 h.
【００３９】その結果、排ガスの酸素濃度は、１６〜２
４vol.％となることがわかった。このように、酸素濃度
が２１〜３６vol.％の範囲内の酸素富化空気を前部領域
へ吹き込むと、前部領域から発生する排ガス中の酸素濃
度は１６〜２４vol.％になるから、後部領域に吹き込む
ガスの酸素濃度として必要な１５vol.％以上という条件
を満たしている。従って、前部領域の排ガスを回収・循
環して後部領域へ吹き込めば極めて合理的である。As a result, the oxygen concentration of the exhaust gas is 16 to 2
It turned out to be 4 vol.%. As described above, when oxygen-enriched air having an oxygen concentration in the range of 21 to 36 vol.% Is blown into the front region, the oxygen concentration in the exhaust gas generated from the front region becomes 16 to 24 vol.%. The condition of 15 vol.% Or more required as the oxygen concentration of the gas blown into the region is satisfied. Therefore, it is extremely rational if the exhaust gas in the front region is collected and circulated and blown into the rear region.
【００４０】[0040]
【実施例】この発明を、容量５０ｋｇ鍋による実験によ
り更に説明する。表１〜３に示す焼結機の操業条件の実
験を行ない、焼結ベッド内の温度測定を行なった。EXAMPLES The present invention will be further described by experiments using a 50 kg pot. Experiments were conducted on the operating conditions of the sintering machine shown in Tables 1 to 3, and the temperature inside the sintering bed was measured.
【００４１】本発明の範囲内の条件による実施例１〜１
１、及び、本発明の範囲外の条件による比較例１及び２
の実験を行なった。得られた結果に基づき焼結ベッド内
の最高温度、１１００℃以上の保持時間、及び焼結完了
までに要した時間を求め、そして操業成績値を算定し
た。一方、得られた焼結鉱の品質試験を行なった。これ
らの結果も表１〜３に併記する。Examples 1 to 1 under conditions within the scope of the present invention
1 and Comparative Examples 1 and 2 under conditions outside the scope of the present invention
Was performed. Based on the obtained results, the maximum temperature in the sintering bed, the holding time of 1100 ° C. or more, and the time required until the completion of sintering were obtained, and the operation result value was calculated. On the other hand, the quality test of the obtained sintered ore was performed. These results are also shown in Tables 1 to 3.
【００４２】[0042]
【表１】 [Table 1]
【００４３】[0043]
【表２】 [Table 2]
【００４４】[0044]
【表３】 [Table 3]
【００４５】表１〜３からわかるように、本発明法を実
施した場合は、本発明の範囲外の方法（比較例１、２）
を実施した場合に対して、生産率が向上し、成品歩留り
は保持された。また、コークス比が低減し、排ガス廃棄
量も減った。そして、焼結鉱の品質は十分に保持され
た。品質試験項目は、シャッター強度（ＳＩ+5mm, %)、
還元率（ＲＩ，%)、及び還元粉化率（ＲＤＩ,%）であ
る。As can be seen from Tables 1 to 3, when the method of the present invention was carried out, the method was out of the scope of the present invention (Comparative Examples 1 and 2).
The production rate was improved and the product yield was maintained. In addition, the coke ratio was reduced, and the amount of waste gas was also reduced. And the quality of the sinter was sufficiently maintained. Quality test items are shutter strength (SI + 5mm,%),
The reduction rate (RI,%) and the reduction powdering rate (RDI,%).
【００４６】[0046]
【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
焼結鉱の生産性を大幅に向上させるこたができ、しか
も、通常は生産性の向上に伴って品質の劣化が大きな問
題となっていたが、そのような劣化を確実に抑止して品
質水準を保持することができる。更に、コークス比の低
下によるコストの低減及び排ガス回収による環境改善効
果も発揮される。このような焼結機の操業方法を提供す
ることができ、工業上有用な効果がもたらされる。As described above, according to the present invention,
The productivity of sinter can be greatly improved, and quality degradation has usually become a major problem with the increase in productivity. Standards can be maintained. Further, the cost can be reduced by reducing the coke ratio, and the effect of improving the environment by collecting the exhaust gas can be exhibited. An operation method of such a sintering machine can be provided, and an industrially useful effect is provided.
【図１】この発明の一つの実施態様を説明する焼結機の
概略構成図である。FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a sintering machine illustrating one embodiment of the present invention.
【図２】酸素富化空気を焼成領域の前半２分の１の領域
に吹き込んだ場合の、酸素富化空気中の酸素濃度と生産
率増加率との関係を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing the relationship between the oxygen concentration in oxygen-enriched air and the rate of increase in production rate when oxygen-enriched air is blown into the first half of the firing region.
【図３】後部領域へ前部領域からの排ガスを供給した場
合の排ガス温度と生産率との関係を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing a relationship between exhaust gas temperature and production rate when exhaust gas from a front region is supplied to a rear region.
【図４】焼結機の従来操業方法による焼結ベッドの幅中
心での縦断面における等温線図の一例を示すものある。FIG. 4 shows an example of an isotherm diagram in a vertical section at the center of the width of the sintering bed by the conventional operation method of the sintering machine.
【図５】焼成領域の前半部への吹込み空気の酸素濃度を
増やし、後半部への吹込みガスの酸素濃度を減らした場
合における、焼結ベッドの幅中心での縦断面における等
温線図の一例を示すものある。FIG. 5 is an isotherm in a vertical section at the center of the width of the sintering bed when the oxygen concentration of the air blown into the first half of the firing region is increased and the oxygen concentration of the gas blown into the second half is reduced. The following shows an example.
１ 焼結原料供給槽 ２ 点火炉 ３ 酸素富化空気ライン ３’ 酸素富化空気 ４ 排ガス循環ライン ４’排ガス ５ 排ガス供給送風機 ６ 集塵機 ７ 切替弁 ８ 酸素富化空気供給フード ９ 排ガス吹込フード １０ 焼結機本体 １１ 無端移動床型火格子 １２ ウィンドボックス １３ 原料装入領域 １４ 点火領域 １５ 前部領域 １６ 後部領域 １７ 煙突 １８ 主排風機 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Sintering raw material supply tank 2 Ignition furnace 3 Oxygen-enriched air line 3 'Oxygen-enriched air 4 Exhaust gas circulation line 4' Exhaust gas 5 Exhaust gas supply blower 6 Dust collector 7 Switching valve 8 Oxygen-enriched air supply hood 9 Exhaust gas blowing hood 10 Baking Machine body 11 Endless movable floor grate 12 Wind box 13 Raw material charging area 14 Ignition area 15 Front area 16 Rear area 17 Chimney 18 Main exhaust fan
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 坂本 登 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continued on the front page (72) Inventor Noboru Sakamoto 1-2-1 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Inside Nihon Kokan Co., Ltd.
Claims (2)
原料を層状に装入し、上面から点火して下方に吸引し、
前記焼結機から発生する排ガスを循環させ、これを焼結
原料層の焼成領域に供給して焼結鉱を製造する焼結機の
操業方法において、 前記焼成領域を前記焼結機の機長方向に原料装入側の前
部領域と排鉱側の後部領域とに区分し、前記前部領域は
前記焼成領域全長の前半側の０％から１０％までの範囲
から、０％から５０％までの範囲までとし、そして前記
後部領域は前記焼成領域全長から前記前部領域を差し引
いた後半側の残部とし、 前記焼成領域の前部領域には、酸素濃度が２１〜３６vo
l.% の範囲内に富化された酸素富化空気を供給し、前記
焼成領域の後部領域には、前記前部領域で発生した前記
排ガスの全部又は一部を含むガスであって、酸素濃度が
１５vol.% 以上の燃焼用ガスを供給し、そして、 前記焼結原料層を上層部と下層部とに区分し、前記焼結
原料層中の炭素含有量の層厚さ方向の分布比率を、前記
上層部が５０〜６０wt.%の範囲内、そして前記下層部が
５０〜４０wt.%の範囲内になるよう調整することを特徴
とする、焼結機の操業方法。1. A sintering raw material is charged in layers into a downward suction endless moving bed type sintering machine, ignited from above and sucked downward,
In an operation method of a sintering machine for circulating exhaust gas generated from the sintering machine and supplying the exhaust gas to a sintering area of a sintering raw material layer to produce a sintered ore, The firing region is divided into a front region on the raw material charging side and a rear region on the mining side, wherein the front region is from 0% to 10% of the first half of the entire length of the firing region, and is from 0% to 50%. And the rear region is the remainder of the latter half obtained by subtracting the front region from the entire length of the firing region, and the front region of the firing region has an oxygen concentration of 21 to 36 vo.
l.% of oxygen-enriched air, and the rear region of the calcination region is a gas containing all or a part of the exhaust gas generated in the front region, A combustion gas having a concentration of 15 vol.% Or more is supplied, and the sintering material layer is divided into an upper layer portion and a lower layer portion, and a distribution ratio of a carbon content in the sintering material layer in a layer thickness direction. The operating method of the sintering machine, wherein the upper layer portion is adjusted to be within a range of 50 to 60 wt.% And the lower layer portion is adjusted to be within a range of 50 to 40 wt.%.
内装コークスの量と外装コークスの量との比率が、５０
wt.%：５０wt.%から０wt.%：１００wt.%までの範囲内に
調整されたものを用いることを特徴とする、請求項１記
載の焼結機の操業方法。2. The ratio of the amount of interior coke to the amount of exterior coke contained in the pseudo particles in the sintering raw material is 50.
2. The method for operating a sintering machine according to claim 1, wherein a material adjusted within a range of from 50 wt.% to 50 wt.% to 100 wt.% is used.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23919998A JPH11131153A (en) | 1997-08-27 | 1998-08-25 | Operation of sintering machine |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23152797 | 1997-08-27 | ||
| JP9-231527 | 1997-08-27 | ||
| JP23919998A JPH11131153A (en) | 1997-08-27 | 1998-08-25 | Operation of sintering machine |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11131153A true JPH11131153A (en) | 1999-05-18 |
Family
ID=26529932
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23919998A Pending JPH11131153A (en) | 1997-08-27 | 1998-08-25 | Operation of sintering machine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11131153A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017508941A (en) * | 2013-12-23 | 2017-03-30 | ポスコＰｏｓｃｏ | Sintered ore manufacturing equipment and sintered ore manufacturing method using the same |
| JP2018003153A (en) * | 2016-06-22 | 2018-01-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Production method of sinter |
-
1998
- 1998-08-25 JP JP23919998A patent/JPH11131153A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017508941A (en) * | 2013-12-23 | 2017-03-30 | ポスコＰｏｓｃｏ | Sintered ore manufacturing equipment and sintered ore manufacturing method using the same |
| JP2018003153A (en) * | 2016-06-22 | 2018-01-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Production method of sinter |
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