【発明の詳細な説明】
凝集体の製造方法
発明の背景
本発明は、流動床焙焼装置または流動床燃焼炉用の供給原料凝集体を製造する
方法に関するものである。
関心のある本発明方法の特定の適用分野は、流動床焙焼装置で硫化亜鉛精鉱の
ような精鉱をか焼する分野であるが、この分野に限定されるもではない。
従来技術で信じられていたのは、流動床焙焼装置の最適性能が、なかんずく、
流動床焙焼装置に対する供給原料である精鉱が好ましい粒度分布を有しているか
どうかによって決まる、ということである。
特に、従来技術で信じられていたのは、
ｉ．好ましい粒度分布の下限より小さい精鉱供給原料粒子が、流動床焙焼装置
からの廃ガス流中に同伴される傾向があること；および
ii．好ましい粒度分布の上限より大きい精鉱供給原料が、流動床内に残る傾向
があり、流動床の流動状態が破壊されることがあること；
である。
従来技術で信じられていたのは、流動床焙焼装置にとって好ましい粒度分布が
、流動床焙焼装置の型式によって変動することである。例えば、流動床では温度
９７５℃において０．６７ｍ／秒の見かけガス速度、またフリーボードでは約０
．４ｍ／秒の見かけガス速度で操作される既知型式のルルギ式流動床焙焼装置に
とって、好ましい粒度分布は０．１〜２ｍｍである。
流動床で焙焼するための精鉱供給原料の製造は、鉱物を含有する鉱石を粉砕し
、浮選するプロセスによって行うのが普通である。
粉砕は、鉱物粒子を釈放して浮選によって鉱石の有価鉱物成分を他の成分から
分離して精鉱を生成することができるようにするのに必要である。
しかし、粉砕により、流動床焙焼装置にとって好ましい粒度分布の下限より大
きさの著しく小さい微粒が大きな割合で生成することが多い。
しかも、浮選により、常に、精鉱はスリラーとして生成することになり、この
形態では精鉱を船舶で輸送すること、また従来の固体物質取り扱い装置を使用し
て取り扱いまたは貯蔵することができず、従って生成した精鉱はルルギ式流動床
焙焼装置に適当な供給原料ではない。
その結果、常に、取り扱い、輸送および貯蔵を容易に行うことができ、次いで
流動床焙焼装置に最適な操作条件下にか焼することができる形態の精鉱を生成す
るには、精鉱を脱水し、凝集させることが必要である。
本発明の目的は、精鉱、特に微粉砕された精鉱の凝集体を製造する改善された
方法を提供することにある。
発明の概説
本発明は、供給材料の凝集体を製造する方法であって、
（ａ）前記供給材料を含有する投入供給物を、微粒子を少なくとも意義ある比率
で含有する粒径分布になるまで粉砕する工程、および
（ｂ）前記の粉砕された投入供給物を圧縮して凝集体を生成させる工程
を備えている、供給材料の凝集体を製造する方法を提供する。
生成する凝集体は、流動床焙焼装置または流動床燃焼炉の供給原料として使用
するのに適当であるのが好ましい。ここに、本発明方法は生成した凝集体に水を
添加することを含むことができる。
圧縮工程（ｂ）では、凝集体の有意な破損を生じることなく、取り扱い、輸送
、および貯蔵することができるのに充分な「グリーン」強度を有する比較的緻密
な凝集体が生成する、のが好ましい。
ここに「比較的緻密な」とは、凝集体が満足できない粒度範囲まで崩壊するこ
となく、取り扱いに耐えるのに充分な緻密な状態である、ことを意味する。
圧縮工程（ｂ）では比較的緻密な凝集体を生成するのが特に好ましく、かつ／
または凝集体を流動床焙焼装置または流動床燃焼炉に供給し高温条件においた場
合に、凝集体が破損して、流動床焙焼装置または流動床燃焼炉のなかで一層効果
的に処理することができる大きさの小さい凝集体になるように、凝集体の水分を
選択するのが特に好ましい。
本発明は、
（ｉ）装入する供給原料の粒度および工程（ｂ）において装入する供給原料の
圧縮条件を適当に選定することにより、好ましい細孔の大きさを有する凝集体を
生成することができること；および
（ii）凝集体の水分を適当に選定することにより、凝集体を流動床焙焼装置ま
たは流動床燃焼炉に供給し、高温条件においた際に、凝集体が破損して、流動床
焙焼装置または流動床燃焼炉のなかで一層効果的に処理することができる大きさ
の小さい凝集体になること；
を実現したことに基づく。
供給原料としては、任意の材料を使用することができる。
供給原料としては、洗炭泥のような有機材料を使用することができる。
また、供給原料としては、鉱物または精鉱のような無機材料を使用することが
できる。
例えば、興味ある１つの特定例では、流動床焙焼装置でか焼する場合の供給原
料として硫化亜鉛精鉱が好ましい。
供給原料が鉱物の精鉱である場合は、（ａ）段階への送入物質が鉱物を含有す
る鉱石であることが好ましい。
その場合には製造工程が、粉砕した鉱物含有鉱石を処理して鉱物を鉱石の他の
成分から分離して鉱物のスラリーを生成する補足的段階をさらに有することが好
ましい。
（ａ）段階で製造した粉砕した鉱物含有鉱石の粒度分布は、１００％が１００
μｍより小であることが好ましい。
（ａ）段階で製造した粉砕した鉱物含有鉱石の粒径が、４０μｍより小である
ことが特に好ましい。
（ａ）段階で製造した粉砕した鉱物含有鉱石の粒径が、粒子の少なくとも５０
％以上が１０μｍより小であることがさらに特に好ましい。
（ａ）段階で製造した粉砕した鉱物含有鉱石の粒径が、粒子の少なくとも１０
％以上が２μｍより小であることがさらに特に好ましい。
（ｂ）段階で製造した凝集体の寸法は１〜２５ｍｍであることが好ましい。
（ｂ）段階で製造した凝集体の寸法が４．５〜１５ｍｍであることが特に好ま
しい。
（ｂ）段階で製造した凝集体の湿分が、凝集体を流動床ロースター又は流動床
燃焼炉に供給する時点で、１５％より小であることが好ましい。
（ｂ）段階で製造した凝集体の湿分が、凝集体を流動床ロースター又は流動床
燃焼炉に供給する時点で、１３％より小であることが特に好ましい。
（ｂ）段階で製造した凝集体の湿分が、凝集体を流動床ロースター又は流動床
燃焼炉に供給する時点で、１％より大であることが好ましい。
（ｂ）段階で製造した凝集体の湿分が、凝集体を流動床ロースター又は流動床
燃焼炉に供給する時点で、５％より大であることが好ましい。
緊密化段階（ｂ）を高圧濾別装置内で行なうことが好ましい。
本発明は次の諸段階
（ａ）鉱物含有鉱石を粉砕して微細部分を少なくとも意義ある比率で有する粒度
分布とする段階、
（ｂ）粉砕した鉱石を処理して鉱物を鉱石の他の成分から分離して鉱物のスラリ
ーを生成する段階、
（ｃ）鉱物のスラリーを脱水し緊密化して、鉱物精鉱の比較的密実な凝集体、こ
の凝集体は凝集体を流動床ロースター又は流動床燃焼炉に供給し高温で処理する
場合に凝集体が流動床ロースター又は流動床燃焼炉内でさらに効率的に処理され
得る小寸法の凝集体に分解するように選定した粒度分布及び／又は湿分を有する
、を生成する段階、
を有する鉱物精鉱の凝集体の製造方法をも提供する。
本発明は、前述のパラグラフで記した方法により生成した鉱物精鉱の凝集体を
流動床ロースター又は流動床燃焼炉内に供給する段階と、ここで凝集体を仮焼す
る段階とを有する鉱物精鉱の仮焼方法をも提供する。
発明の好適な実施態様
オーストラリアのノース クィーンズランドのセンチュリー鉱床から得た硫化
亜鉛精鉱について行なった実験作業を例にして、本発明をさらに説明する。
実験作業の結果は一部は添付の図面に要約し、一部は以下の説明に要約する。
添付の図面は、流動床反応器内で硫化亜鉛精鉱の次の様に要約される或る範囲
の異なる緊密化工程により生成した凝集体から製造した仮焼物の粒度分布を示す
図である。
試料Ａ：デンバー チューブ プレス内で高圧濾別して生成した凝集体を湿分
１％に乾燥し、９．５〜１６ｍｍの粒度分布に調製したもの。
試料ｂ１：デンバー チューブ プレス内で高圧濾別して湿分１２％の凝集体
を生成し、９．５〜１６ｍｍの粒度分布に調製したもの。
試料ｂ２：デンバー チューブ プレス内で高圧濾別して湿分１２％の凝集体
を生成し、湿分１％に乾燥し、湿分１２％に再湿潤させ、９．５〜１６ｍｍの粒
度分布に調製したもの。
試料ｃ：低圧濾別し、エイリッヒ凝集機内で湿分１１％、粒度分布が２ｍｍよ
り小さい凝集体を生成したもの。
試料ｄ：低圧濾別した後、回転式乾燥機内で熱風乾燥して、湿分１１％、粒度
分布が１０ｍｍより小さい凝集体を生成したもの。
試料ｅ：デンバー チューブ プレス内で製造したケークを剪断した後、剪断
したケークをエイリッヒ凝集機内で再凝集させて、湿分１１％、粒度分布が０．
１〜１ｍｍの凝集体を生成したもの。
試料の製造に用いた未凝集の精鉱の粒度分布は、次の通りであった。
９８％ ＜ ２０μｍ
８５％ ＜ １０μｍ
６３％ ＜ ５μｍ
３０％ ＜ ２μｍ
これ等の試料をパイロット プラントの直径３００ｍｍの流動床ロースター内
で仮焼するか、実験的規模の直径７０ｍｍの流動床ロースター内で仮焼した。
本発明者等はこれ等の流動床ロースターが、上述した市販のルルギ型の流動床
ロースターと同様な流動状態を有し、従って実験作業の結果はルルギ型の流動床
ロースターで達成される結果の指標となることを見出した。
添付図面において、試料ｂ、ｃ、ｄ及び若干劣るがｅの粒度分布は、ルルギ型
の流動床ロースターの最適操業の為の好適な粒度分布の０．１〜２ｍｍの範囲内
である。
これは、顕著であり、多くの観点から、予期されない結果である。その理由は
、試料を形成する供給物が、バインダーを加えずに、従来技術に基づいて，微細
に粉砕した硫化亜鉛コンセントレートから形成した凝集体を含み、このような凝
集体、即ち微細粒子から形成した凝集体が、０．１ｍｍ未満の微細粒子に急速に
流動床ロースター中で分解し、流動床から吹き込まれることが予期されるからで
ある。
試料ｂの結果は、特に顕著であり、予期不能である。その理由は、凝集体の供
給の粒度分布が、９．５〜１６ｍｍであり、これは、ラージ(Lurgi)型流動床ロ
ースターの好ましい従来の粒度分布の上限よりかなり高く、通常の環境の下では
、このような大きい凝集体は、流動化されず、これによりロースターが作動不能
になると予期されるからである。
試料ｂの予期しない結果は、比較的密な凝集体の為であると考えられる。特定
の理論に限られることを望まないが、比較的密な凝集体が、流動床ロースター中
で高温下におかれた際には、
（１）凝集体の孔内の圧力が、蒸気の発生により突然上昇し、
（２）比較的小さい孔の大きさの結果、凝集体は、上昇した内部圧力に適応する
ことができず、従って一層小さい成分に分解する
と考えられる。
試料ｅは、硫化亜鉛コンセントレートの凝集体が、オール源から市販の流動床
ロースターに移送している際に、微細粒子に分解しうるという観点から調製した
。試料ｅの結果は、粉砕した凝集体の再凝集が、流動床ロースター中で焼成した
際に十分な粒度分布を有していたことを示す。
試料ｂ ｉｉの結果は、凝集体における水分の影響を示す。特に、前記したよ
うに、試料ｂ ｉｉは、試料ａを生成するのに用いた乾燥凝集体を再湿潤させ、
次にこの凝集体を１２％の水分に再形成することにより形成した。試料ｂ ｉｉ
の結果は、試料ｂ ｉの結果と同一であり、凝集体を乾燥しすぎても、凝集体を
その性能を失うことなく再湿潤させることができることを示す。
本発明者等は実験を実施し、４．５ｍｍ（および２５ｍｍまで）の臨界値以上
では、前記試料ｂ ｉに関して記載した高圧濾過により生成した凝集体のランプ
サイズは、流動床ロースターの焼成生成物の粒度分布に顕著に影響しなかったこ
とを示した。従って、凝集体のトップサイズは、顕著な要因ではない。その理由
は、２５ｍｍまでの凝集体は、流動床ロースター中で、主に０．１〜２ｍｍの範
囲内の粒度分布を有する小さい成分に分解しないからである。
要するに、実験により、流動床ロースター中の取り扱い、移送および貯蔵およ
び焼成に耐える「未加工の」強度を有する微細硫化亜鉛コンセントレートから凝
集体を形成することができることが明らかになった。従って、例えばこのような
オール中の不純物の遊離において、硫化亜鉛コンセントレートのその後の焼成に
おける悪影響を有することなく硫化亜鉛コンセントレートを生成するにあたり、
微細な亜鉛を有するオールの利点を得ることができる。実験による特定的な結果
は、比較的大きい粒度分布、即ち４ｍｍを超える粒度分布を有する比較的密な凝
集体が、流動床ロースター中で高温におかれた際に、比較的小さい凝集体に分解
し、比較的小さい凝集体は、ラージ型流動床ロースターの最適な性能に好ましい
粒度分布である。
本発明者等によって行った実験を参照して、本発明の方法を、本発明の本意お
よび範囲を逸脱することなく種々に変更することができる。
特に、実験が硫化亜鉛コンセントレートに関する一方、本発明は、このように
限定されず、任意適切な物質、例えばコールウォッシャリースライムにも及ぶこ
とは容易にわかる。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Aggregate manufacturing method
Background of the Invention
The present invention produces a feedstock agglomerate for a fluidized bed roaster or fluidized bed combustion furnace.
It is about the method.
A particular field of application of the present method of interest is the use of zinc sulfide concentrates in fluidized bed roasters.
The field of calcining such concentrates is not limited to this field.
It was believed in the prior art that the optimum performance of fluidized bed roasting
Does the concentrate as feed to the fluidized bed roaster have a favorable particle size distribution?
It depends on what you do.
In particular, what was believed in the prior art was
i. Concentrate feedstock particles smaller than the lower limit of the preferred particle size distribution may be
Tend to be entrained in the waste gas stream from
ii. Concentrate feedstock larger than the upper limit of the preferred particle size distribution tends to remain in the fluidized bed
May disrupt the fluidized state of the fluidized bed;
It is.
It was believed in the prior art that the preferred particle size distribution for fluidized bed roasters was
, Depending on the type of the fluidized bed roasting apparatus. For example, in a fluidized bed
Apparent gas velocity of 0.67 m / s at 975 ° C.
. A known type of lulugi type fluidized bed roaster operated at an apparent gas velocity of 4 m / s
Thus, the preferred particle size distribution is 0.1 to 2 mm.
The production of concentrate feedstock for roasting in a fluidized bed involves grinding ore containing minerals.
It is usually done by a flotation process.
Grinding releases the mineral particles and flotates the valuable mineral components of the ore from other components.
Necessary to be able to separate and produce concentrate.
However, pulverization may cause the particle size distribution to exceed the lower limit of the preferred particle size distribution for the fluidized bed roaster.
Fine particles with extremely small size are often formed in a large proportion.
Moreover, flotation always produces concentrate as a thriller.
In the form of transporting concentrate by ship and using conventional solid substance handling equipment
Cannot be handled or stored, and thus the concentrate produced is
Not a suitable feed for roasting equipment.
The result is always easy handling, transport and storage, and then
Produces a form of concentrate that can be calcined under optimal operating conditions for a fluidized bed roaster
To do so, it is necessary to dehydrate and concentrate the concentrate.
It is an object of the present invention to provide an improved concentrate for producing agglomerates of concentrate, especially finely divided concentrate.
It is to provide a method.
Summary of the Invention
The present invention is a method of producing an aggregate of a feed material,
(A) using the input feed containing said feed at least a significant proportion of fines;
Crushing until the particle size distribution contained in, and
(B) compressing the pulverized input feed to form aggregates
A method for producing an agglomerate of a feed material comprising:
The resulting agglomerates are used as feedstock in fluidized bed roasters or fluidized bed combustion furnaces.
Preferably, it is appropriate to Here, the method of the present invention is to add water to the formed aggregate.
May be added.
In the compression step (b), handling and transporting without significant breakage of the aggregates
, And relatively dense with sufficient “green” strength to be able to store
It is preferable that an agglomerate is formed.
Here, “relatively dense” means that the aggregates are disintegrated to an unsatisfactory particle size range.
It means that it is in a dense state enough to withstand handling.
It is particularly preferred that the compacting step (b) produces relatively dense aggregates, and /
Alternatively, if the aggregates are supplied to a fluidized bed roaster or fluidized bed combustion furnace and subjected to high temperature conditions
Agglomerate breaks down, making it more effective in fluidized bed roasters or fluidized bed combustion furnaces
Water of the aggregate so that the aggregate is small enough to be treated
It is particularly preferred to choose.
The present invention
(I) the particle size of the feed to be charged and the size of the feed to be charged in step (b)
By appropriately selecting the compression conditions, an aggregate having a preferable pore size can be obtained.
Can be generated; and
(Ii) By appropriately selecting the water content of the agglomerate, the agglomerate can be transferred to a fluidized bed roaster.
Or when supplied to a fluidized bed combustion furnace and subjected to high temperature conditions,
Size that can be more effectively processed in a roasting device or fluidized bed combustion furnace
To become small aggregates of
Based on realizing
Any material can be used as the feedstock.
As a feedstock, an organic material such as coal-washing mud can be used.
In addition, inorganic materials such as minerals or concentrates can be used as feedstock.
it can.
For example, in one particular example of interest, the feedstock for calcination in a fluidized bed roaster
Zinc sulfide concentrate is preferred as the feed.
If the feedstock is a mineral concentrate, the feed to step (a) contains minerals
Ores are preferred.
In that case, the manufacturing process processes the crushed mineral-containing ore to convert the mineral to other ore.
It is preferable to further have a supplementary step of separating from the components to produce a slurry of the mineral.
Good.
The particle size distribution of the crushed mineral-containing ore produced in step (a) is 100% 100%.
It is preferably smaller than μm.
The particle size of the crushed mineral-containing ore produced in step (a) is smaller than 40 μm
Is particularly preferred.
The particle size of the crushed mineral containing ore produced in step (a) has a particle size of at least 50
% Is more preferably smaller than 10 μm.
The particle size of the milled mineral-containing ore produced in step (a) has a particle size of at least 10
% Is more preferably less than 2 μm.
The size of the aggregate produced in the step (b) is preferably 1 to 25 mm.
It is particularly preferred that the size of the aggregate produced in step (b) is 4.5 to 15 mm.
New
(B) the moisture of the agglomerate produced in step b) causes the agglomerate to flow into a fluidized bed roaster or fluidized bed;
When supplied to the combustion furnace, it is preferably less than 15%.
(B) the moisture of the agglomerate produced in step b) causes the agglomerate to flow into a fluidized bed roaster or fluidized bed;
It is particularly preferred that it is less than 13% at the time of feeding to the combustion furnace.
(B) the moisture of the agglomerate produced in step b) causes the agglomerate to flow into a fluidized bed roaster or fluidized bed;
When supplied to the combustion furnace, it is preferred that it be greater than 1%.
(B) the moisture of the agglomerate produced in step b) causes the agglomerate to flow into a fluidized bed roaster or fluidized bed;
Preferably, it is greater than 5% at the time of feeding to the combustion furnace.
Preferably, the densification step (b) is performed in a high-pressure filtration device.
The invention involves the following steps:
(A) Particle size having at least a significant ratio of fine portions by grinding mineral-containing ore
Stage of distribution,
(B) processing the crushed ore to separate the mineral from the other components of the ore to form a mineral slurry;
Generating a key,
(C) dewater and consolidate the mineral slurry to form a relatively dense aggregate of mineral concentrate,
Aggregates are fed to a fluidized bed roaster or fluidized bed combustion furnace and treated at high temperature
The agglomerates are treated more efficiently in a fluidized bed roaster or fluidized bed combustion furnace.
Has a particle size distribution and / or moisture selected to break down into smaller aggregates to obtain
Generating,
The present invention also provides a method for producing an aggregate of mineral concentrate having the formula:
The present invention provides for the aggregate of mineral concentrate produced by the method described in the preceding paragraph.
Feeding into a fluidized bed roaster or fluidized bed combustion furnace, where the agglomerates are calcined
And a calcining method for the mineral concentrate.
Preferred embodiments of the invention
Sulfurization from Century deposits in North Queensland, Australia
The invention will be further described by way of example of an experimental work performed on zinc concentrate.
The results of the experimental work are partially summarized in the accompanying drawings and partially summarized in the description below.
The accompanying drawings illustrate a range of zinc sulfide concentrates in a fluidized bed reactor summarized as follows:
Shows the particle size distribution of calcined products produced from aggregates produced by different densification processes
FIG.
Sample A: Aggregate formed by high pressure filtration in a Denver tube press
One dried to 1% and adjusted to a particle size distribution of 9.5 to 16 mm.
Sample b1: Aggregate with 12% moisture by high pressure filtration in a Denver tube press
And prepared to a particle size distribution of 9.5 to 16 mm.
Sample b2: Aggregate with 12% moisture by high pressure filtration in a Denver tube press
And dried to 1% moisture, re-wet to 12% moisture, 9.5-16 mm granules
Prepared to a degree distribution.
Sample c: filtered under low pressure, moisture content 11%, particle size distribution 2mm in Erich coagulator
What produced smaller aggregates.
Sample d: low-pressure filtration, followed by hot-air drying in a rotary drier, moisture content 11%, particle size
What produced the aggregate whose distribution is smaller than 10 mm.
Sample e: After the cake produced in the Denver tube press was sheared, it was sheared.
The cake thus obtained is coagulated in an Erich coagulator to obtain a moisture content of 11% and a particle size distribution of 0.1%.
What produced an aggregate of 1 to 1 mm.
The particle size distribution of the unagglomerated concentrate used in the production of the sample was as follows.
98% <20 μm
85% <10 μm
63% <5 μm
30% <2 μm
These samples were placed in a 300 mm diameter fluidized bed roaster at the pilot plant.
Or in an experimental scale fluidized bed roaster with a diameter of 70 mm.
The present inventors have argued that these fluidized bed roasters are commercially available lurugi type fluidized bed described above.
It has a fluidized state similar to a roaster, so the result of the experimental work is a lulugi type fluidized bed.
It was found to be an indicator of the results achieved with roasters.
In the attached drawings, the particle size distributions of samples b, c, d and, although slightly inferior, e
Of suitable particle size distribution for optimal operation of fluidized bed roasters in the range of 0.1 to 2 mm
It is.
This is remarkable and, in many respects, an unexpected result. The reason is
The sample forming feed is finely divided according to the prior art without adding a binder.
Containing aggregates formed from finely ground zinc sulfide concentrate;
Agglomerates, that is, aggregates formed from fine particles, rapidly turn into fine particles of less than 0.1 mm.
Because it is expected to break down in the fluidized bed roaster and blow from the fluidized bed.
is there.
The results for sample b are particularly pronounced and unexpected. The reason is that the aggregate
The particle size distribution of the feed is between 9.5 and 16 mm, which corresponds to a Lurgi type fluidized bed bed.
Significantly higher than the upper limit of the preferred conventional particle size distribution of
, Such large agglomerates are not fluidized, which makes the roaster inoperable
It is expected to be.
The unexpected result of sample b is believed to be due to relatively dense aggregates. specific
Although not wishing to be limited to the theory of, relatively dense agglomerates are formed in the fluidized bed roaster.
When placed under high temperature in
(1) The pressure in the pores of the aggregate suddenly rises due to the generation of steam,
(2) As a result of the relatively small pore size, the aggregates adapt to the elevated internal pressure
Can break down into smaller components
it is conceivable that.
In sample e, an aggregate of zinc sulfide concentrate was obtained from a commercial fluidized bed from an all source.
Prepared from the viewpoint that it can be broken down into fine particles when transferred to a roaster
. The results for sample e show that the re-agglomeration of the milled agglomerates has been calcined in a fluid bed roaster.
It shows that the particles had a sufficient particle size distribution.
The results for sample b ii show the effect of moisture on the aggregates. In particular,
Thus, sample b ii re-wet the dry agglomerates used to produce sample a,
Next, this aggregate was formed by reforming to 12% moisture. Sample b ii
Are the same as the results for sample bi, even if the aggregates are dried too much,
It shows that it can be rewet without losing its performance.
We have conducted experiments and found that the critical value was 4.5 mm (and up to 25 mm).
Now, a ramp of the agglomerates produced by the high pressure filtration described for sample bi above
The size did not significantly affect the particle size distribution of the baked product of the fluidized bed roaster.
Was shown. Therefore, the top size of the aggregate is not a significant factor. The reason
The agglomerates up to 25 mm are mainly treated in a fluidized bed roaster in the range of 0.1 to 2 mm.
This is because it does not decompose into small components having a particle size distribution in the box.
In essence, experiments have shown that handling, transport and storage in fluidized bed roasters
From raw zinc sulfide concentrate with “raw” strength
It became clear that an aggregate could be formed. So, for example,
In the release of impurities in oars, the subsequent firing of zinc sulfide concentrate
In producing zinc sulfide concentrate without adverse effects in
The advantage of oars with fine zinc can be obtained. Specific results from experiments
Has a relatively large particle size distribution, i.e., a relatively dense
Aggregates break down into relatively small agglomerates when exposed to elevated temperatures in a fluidized bed roaster
And relatively small agglomerates are preferred for optimal performance of large fluidized bed roasters
It is a particle size distribution.
The method of the present invention will be described with reference to experiments performed by the present inventors.
Various changes can be made without departing from the scope.
In particular, while experiments relate to zinc sulfide concentrates, the present invention
Without limitation, it can extend to any suitable substance, such as call washer slime.
It is easily understood.
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フロントページの続き
(81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ，
ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，Ｍ
Ｃ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ
，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，
ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ)，
ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，Ｃ
Ｈ，ＣＮ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ
，ＧＥ，ＨＵ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，
ＬＫ，ＬＲ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＮ，Ｍ
Ｗ，ＭＸ，ＮＬ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ
，ＳＤ，ＳＥ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，
ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ
(72)発明者 マッカーシー デヴィッド ジョン
オーストラリア国 ヴィクトリア 3150
グレン ウェイヴァーリー ダンスコーム
アヴェニュー 39
(72)発明者 タコス ジョン
オーストラリア国 ヴィクトリア 3163
カーネギー ベルサイズ アヴェニュー
11
(72)発明者 ボックス テレンス
オーストラリア国 ヴィクトリア 3142
トーラク マソウラ ロード ８／71
(72)発明者 ブラウン ピーター ジョン
オーストラリア国 ニューサウスウェール
ズ 2297 タイズ ヒル ヒューイソン
ストリート 24────────────────────────────────────────────────── ───
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(81) Designated countries EP (AT, BE, CH, DE,
DK, ES, FR, GB, GR, IE, IT, LU, M
C, NL, PT, SE), OA (BF, BJ, CF, CG
, CI, CM, GA, GN, ML, MR, NE, SN,
TD, TG), AP (KE, MW, SD, SZ, UG),
AM, AT, AU, BB, BG, BR, BY, CA, C
H, CN, CZ, DE, DK, EE, ES, FI, GB
, GE, HU, JP, KE, KG, KP, KR, KZ,
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W, MX, NL, NO, NZ, PL, PT, RO, RU
, SD, SE, SI, SK, TJ, TT, UA, UG,
US, UZ, VN
(72) Inventor McCarthy David John
Australia Victoria 3150
Glen Waverley Dance Comb
Avenue 39
(72) Inventor Tacos John
Australia Victoria 3163
Carnegie Belsize Avenue
11
(72) Inventor Box Terence
Australia Victoria 3142
TORAK MASOURA ROAD 8/71
(72) Inventor Brown Peter John
Australia New South Wales
Closeup 2297 Tides Hill Huyson
Street 24