JPH10301916A - 再熱器ガスダンパ開度制御装置 - Google Patents
再熱器ガスダンパ開度制御装置Info
- Publication number
- JPH10301916A JPH10301916A JP9106314A JP10631497A JPH10301916A JP H10301916 A JPH10301916 A JP H10301916A JP 9106314 A JP9106314 A JP 9106314A JP 10631497 A JP10631497 A JP 10631497A JP H10301916 A JPH10301916 A JP H10301916A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas damper
- opening
- reheater
- command
- opening degree
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Feedback Control In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 再熱蒸気の温度制御を精度良く行い得るよう
にすると共に石炭焚ボイラの試運転期間の短縮を図る。 【解決手段】 ニューロコンピュータ２７に入力した火
炉収熱割合ＱＦ及び発電出力指令ＭＷＤを、重み係数を
考慮して積和演算すると共にシグモイド曲線を用いて非
線形変換し、ＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤを求め、
又学習により重み係数を時々刻々調整する。
にすると共に石炭焚ボイラの試運転期間の短縮を図る。 【解決手段】 ニューロコンピュータ２７に入力した火
炉収熱割合ＱＦ及び発電出力指令ＭＷＤを、重み係数を
考慮して積和演算すると共にシグモイド曲線を用いて非
線形変換し、ＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤを求め、
又学習により重み係数を時々刻々調整する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、再熱器ガスダンパ
開度制御装置に関するものである。
開度制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般の石炭焚ボイラの概要は図１３に示
され、図中、１は炉壁下部前後面に石炭焚用のバーナ２
が設けられた火炉、３は火炉１の上部後方に火炉１と連
通するよう一体的に接続された副側壁、４は副側壁３の
後方に副側壁３と連通するよう接続されて下方へ延びる
後部伝熱部、５は副側壁３内に格納され、過熱蒸気を図
示してない蒸気タービンへ送給し得るようにした過熱
器、６は後部伝熱部４の上部に格納された再熱器、７は
再熱器６の下方に位置するよう後部伝熱部４内に格納さ
れた節炭器、８は節炭器７の後部伝熱部４出口側に設け
られ、駆動装置９により開閉し得るようにしたリヒータ
ガスダンパ（ＲＨガスダンパ）、１０は後部伝熱部４か
ら排出された排ガス１１を排出するための排ガスダクト
である。
され、図中、１は炉壁下部前後面に石炭焚用のバーナ２
が設けられた火炉、３は火炉１の上部後方に火炉１と連
通するよう一体的に接続された副側壁、４は副側壁３の
後方に副側壁３と連通するよう接続されて下方へ延びる
後部伝熱部、５は副側壁３内に格納され、過熱蒸気を図
示してない蒸気タービンへ送給し得るようにした過熱
器、６は後部伝熱部４の上部に格納された再熱器、７は
再熱器６の下方に位置するよう後部伝熱部４内に格納さ
れた節炭器、８は節炭器７の後部伝熱部４出口側に設け
られ、駆動装置９により開閉し得るようにしたリヒータ
ガスダンパ（ＲＨガスダンパ）、１０は後部伝熱部４か
ら排出された排ガス１１を排出するための排ガスダクト
である。
【０００３】バーナ２から噴射された石炭が燃焼して生
成された燃焼ガス１２は火炉１内を上昇し、副側壁３を
通って後部伝熱部４を下降し、リヒータガスダンパ８に
より流量を制御されて排ガスダクト１０へ排出される。
成された燃焼ガス１２は火炉１内を上昇し、副側壁３を
通って後部伝熱部４を下降し、リヒータガスダンパ８に
より流量を制御されて排ガスダクト１０へ排出される。
【０００４】一方、火炉１及び副側壁３並に後部伝熱部
４の各炉壁管、過熱器５、再熱器６、節炭器７を流通す
る流体は、ボイラ内を通る燃焼ガス１２により加熱され
る。
４の各炉壁管、過熱器５、再熱器６、節炭器７を流通す
る流体は、ボイラ内を通る燃焼ガス１２により加熱され
る。
【０００５】すなわち、節炭器７へ導入された給水は加
熱されて火炉１の炉壁管へ送給され、該炉壁管で加熱さ
れつつ発生した蒸気は所定の経路を通り過熱器５へ送給
され、過熱器５で過熱されて過熱蒸気が生成され、該過
熱蒸気は図示してない高圧蒸気タービンへ送給されて該
高圧蒸気タービンを駆動し、高圧蒸気タービンから抽気
され再熱器６へ導入されて再熱され、再熱器６において
再熱された再熱蒸気は図示してない低圧蒸気タービンへ
送給されて低圧蒸気タービンが駆動される。
熱されて火炉１の炉壁管へ送給され、該炉壁管で加熱さ
れつつ発生した蒸気は所定の経路を通り過熱器５へ送給
され、過熱器５で過熱されて過熱蒸気が生成され、該過
熱蒸気は図示してない高圧蒸気タービンへ送給されて該
高圧蒸気タービンを駆動し、高圧蒸気タービンから抽気
され再熱器６へ導入されて再熱され、再熱器６において
再熱された再熱蒸気は図示してない低圧蒸気タービンへ
送給されて低圧蒸気タービンが駆動される。
【０００６】而して、上記石炭焚ボイラでは、燃料の炭
種によりボイラ特性（火炉収熱割合）が変化することが
知られている。
種によりボイラ特性（火炉収熱割合）が変化することが
知られている。
【０００７】又再熱器６から送出される再熱蒸気温度は
リヒータガスダンパ８の開度を調整することにより制御
されるが、リヒータガスダンパ８の基本開度は火炉収熱
割合と相関がある。
リヒータガスダンパ８の開度を調整することにより制御
されるが、リヒータガスダンパ８の基本開度は火炉収熱
割合と相関がある。
【０００８】このため従来は、試運転中に図１２に示す
ごとく、発電出力指令ＭＷＤ及び石炭炭種ごとの火炉収
熱割合ＱＦとそのときの実際のＲＨガスダンパ開度ＲＨ
ＧＤＴの関係をプロットし、その相関を利用してリヒー
タガスダンパ８の開度制御を行っている。なお図１２
中、●、△、×は異なる石炭の炭種を示している。
ごとく、発電出力指令ＭＷＤ及び石炭炭種ごとの火炉収
熱割合ＱＦとそのときの実際のＲＨガスダンパ開度ＲＨ
ＧＤＴの関係をプロットし、その相関を利用してリヒー
タガスダンパ８の開度制御を行っている。なお図１２
中、●、△、×は異なる石炭の炭種を示している。
【０００９】図１２に示すごとき火炉収熱割合ＱＦとそ
れに対応する実際のＲＨガスダンパ開度ＲＨＧＤＴの関
係を利用した従来の再熱器ガスダンパ開度制御装置につ
いて、図１３をも参照しつつ図６〜図１１により説明す
る。
れに対応する実際のＲＨガスダンパ開度ＲＨＧＤＴの関
係を利用した従来の再熱器ガスダンパ開度制御装置につ
いて、図１３をも参照しつつ図６〜図１１により説明す
る。
【００１０】図６、１３中、１３は節炭器７の出口すな
わち、火炉１の炉壁管入口に接続した圧力検出器、１４
は節炭器７の出口すなわち、火炉１の炉壁管入口に接続
した温度検出器、１５は火炉１の炉壁管出口に接続した
圧力検出器、１６は火炉１の炉壁管出口に接続した温度
検出器、１７は再熱器６の出口に接続した温度検出器で
ある。
わち、火炉１の炉壁管入口に接続した圧力検出器、１４
は節炭器７の出口すなわち、火炉１の炉壁管入口に接続
した温度検出器、１５は火炉１の炉壁管出口に接続した
圧力検出器、１６は火炉１の炉壁管出口に接続した温度
検出器、１７は再熱器６の出口に接続した温度検出器で
ある。
【００１１】１８は圧力検出器１３により検出した節炭
器７の出口における蒸気圧力Ｐ１、温度検出器１４によ
り検出した節炭器７の出口における蒸気温度Ｔ１をもと
に節炭器７出口の蒸気のエンタルピＩＥＯを求めると共
に、圧力検出器１５により検出した火炉１の炉壁管出口
における蒸気圧力Ｐ２、温度検出器１６により検出した
火炉１の炉壁管出口における蒸気温度Ｔ２をもとに火炉
１の炉壁管出口におけるエンタルピＩＦＯを求めるエン
タルピ出力器であり、エンタルピ出力器１８内には図７
に示すごとき蒸気表プログラムが入力されている。図７
の蒸気表プログラム中縦軸はエンタルピＩを、又横軸は
エントロピを表わしている。
器７の出口における蒸気圧力Ｐ１、温度検出器１４によ
り検出した節炭器７の出口における蒸気温度Ｔ１をもと
に節炭器７出口の蒸気のエンタルピＩＥＯを求めると共
に、圧力検出器１５により検出した火炉１の炉壁管出口
における蒸気圧力Ｐ２、温度検出器１６により検出した
火炉１の炉壁管出口における蒸気温度Ｔ２をもとに火炉
１の炉壁管出口におけるエンタルピＩＦＯを求めるエン
タルピ出力器であり、エンタルピ出力器１８内には図７
に示すごとき蒸気表プログラムが入力されている。図７
の蒸気表プログラム中縦軸はエンタルピＩを、又横軸は
エントロピを表わしている。
【００１２】１９はエンタルピ出力器１８からのエンタ
ルピＩＥＯ，ＩＦＯをもとに火炉収熱割合ＱＦを求める
演算器であり、火炉収熱割合は［数１］の（ｉ）式によ
り算出されるようになっている。
ルピＩＥＯ，ＩＦＯをもとに火炉収熱割合ＱＦを求める
演算器であり、火炉収熱割合は［数１］の（ｉ）式によ
り算出されるようになっている。
【００１３】
【数１】 ＱＦ＝（ＩＦＯ−ＩＥＯ）／ＱＯ×（１−Ｓ）…（ｉ） ここで、ＱＯ；全エンタルピ差＝過熱器５出口エンタル
ピ−節炭器７入口エンタルピ Ｓ；過熱器５におけるスプレイ比
ピ−節炭器７入口エンタルピ Ｓ；過熱器５におけるスプレイ比
【００１４】２０，２１，２２は演算器１９からの火炉
収熱割合ＱＦをもとに、例えば発電出力指令ＭＷＤが１
００％、７５％、５０％のときのＲＨガスダンパ開度Ｒ
ＨＧＤ１００，ＲＨＧＤ７５，ＲＨＧＤ５０を出力し得
るようにした関数発生器であり、関数発生器２０，２
１，２２には、図８、９、１０に示すごとき、火炉収熱
割合ＱＦとＲＨガスダンパ開度ＲＨＧＤ１００，ＲＨＧ
Ｄ７５，ＲＨＧＤ５０の関係が関数Ｆ（ｘ）として入力
されている。
収熱割合ＱＦをもとに、例えば発電出力指令ＭＷＤが１
００％、７５％、５０％のときのＲＨガスダンパ開度Ｒ
ＨＧＤ１００，ＲＨＧＤ７５，ＲＨＧＤ５０を出力し得
るようにした関数発生器であり、関数発生器２０，２
１，２２には、図８、９、１０に示すごとき、火炉収熱
割合ＱＦとＲＨガスダンパ開度ＲＨＧＤ１００，ＲＨＧ
Ｄ７５，ＲＨＧＤ５０の関係が関数Ｆ（ｘ）として入力
されている。
【００１５】２３は各関数発生器２０，２１，２２から
与えられたＲＨガスダンパ開度ＲＨＧＤ１００，ＲＨＧ
Ｄ７５，ＲＨＧＤ５０と発電出力指令ＭＷＤとの関係か
らＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤを求め出力するＲＨ
ガスダンパ基本開度出力器である。
与えられたＲＨガスダンパ開度ＲＨＧＤ１００，ＲＨＧ
Ｄ７５，ＲＨＧＤ５０と発電出力指令ＭＷＤとの関係か
らＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤを求め出力するＲＨ
ガスダンパ基本開度出力器である。
【００１６】ＲＨガスダンパ基本開度出力器２３には、
例えば図１１に示すごとき、発電出力指令ＭＷＤとＲＨ
ガスダンパ基本開度ＲＨＧＤの関係が関数Ｆ（ｘ）とし
て入力されており、発電出力指令ＭＷＤ及び火炉収熱割
合ＱＦに対応して決定されたＲＨガスダンパ基本開度Ｒ
ＨＧＤを出力し得るようになっている。
例えば図１１に示すごとき、発電出力指令ＭＷＤとＲＨ
ガスダンパ基本開度ＲＨＧＤの関係が関数Ｆ（ｘ）とし
て入力されており、発電出力指令ＭＷＤ及び火炉収熱割
合ＱＦに対応して決定されたＲＨガスダンパ基本開度Ｒ
ＨＧＤを出力し得るようになっている。
【００１７】２４は温度検出器１７により検出した再熱
器５出口における再熱蒸気の蒸気温度Ｔと予め設定され
た再熱蒸気の設定蒸気温度Ｔ０の差を取り蒸気温度偏差
ΔＴ（＝Ｔ０−Ｔ）を求める減算器、２５は減算器２４
からの蒸気温度偏差ΔＴを比例積分処理してＲＨガスダ
ンパ修正開度ＲＨＧＤＣを求める比例積分調節器、２６
はＲＨガスダンパ基本開度出力器２３からのＲＨガスダ
ンパ基本開度ＲＨＧＤと比例積分調節器２５からのＲＨ
ガスダンパ修正開度ＲＨＧＤＣを加算してＲＨガスダン
パ開度指令ＲＨＧＤＶ（＝ＲＨＧＤ＋ＲＨＧＤＣ）を求
め、求めたＲＨガスダンパ開度指令ＲＨＧＤＶをリヒー
タガスダンパ８の開度を調整するための駆動装置９へ与
え得るようにした加算器である。
器５出口における再熱蒸気の蒸気温度Ｔと予め設定され
た再熱蒸気の設定蒸気温度Ｔ０の差を取り蒸気温度偏差
ΔＴ（＝Ｔ０−Ｔ）を求める減算器、２５は減算器２４
からの蒸気温度偏差ΔＴを比例積分処理してＲＨガスダ
ンパ修正開度ＲＨＧＤＣを求める比例積分調節器、２６
はＲＨガスダンパ基本開度出力器２３からのＲＨガスダ
ンパ基本開度ＲＨＧＤと比例積分調節器２５からのＲＨ
ガスダンパ修正開度ＲＨＧＤＣを加算してＲＨガスダン
パ開度指令ＲＨＧＤＶ（＝ＲＨＧＤ＋ＲＨＧＤＣ）を求
め、求めたＲＨガスダンパ開度指令ＲＨＧＤＶをリヒー
タガスダンパ８の開度を調整するための駆動装置９へ与
え得るようにした加算器である。
【００１８】上述の再熱器ガスダンパ開度制御装置にお
いては、圧力検出器１３，１５により検出された蒸気圧
力Ｐ１，Ｐ２及び温度検出器１４，１６により検出され
た蒸気温度Ｔ１，Ｔ２はエンタルピ出力器１８に与えら
れて蒸気表プログラムにより節炭器７出口における蒸気
のエンタルピＩＥＯ及び火炉１の炉壁管出口における蒸
気のエンタルピＩＦＯが求められ、求められたエンタル
ピＩＥＯ及びＩＦＯは演算器１９に与えられ、而して演
算器１９では（ｉ）式をもとに火炉収熱割合ＱＦが求め
られる。
いては、圧力検出器１３，１５により検出された蒸気圧
力Ｐ１，Ｐ２及び温度検出器１４，１６により検出され
た蒸気温度Ｔ１，Ｔ２はエンタルピ出力器１８に与えら
れて蒸気表プログラムにより節炭器７出口における蒸気
のエンタルピＩＥＯ及び火炉１の炉壁管出口における蒸
気のエンタルピＩＦＯが求められ、求められたエンタル
ピＩＥＯ及びＩＦＯは演算器１９に与えられ、而して演
算器１９では（ｉ）式をもとに火炉収熱割合ＱＦが求め
られる。
【００１９】演算器１９で求められた火炉収熱割合ＱＦ
は、関数発生器２０，２１，２２に与えられ、関数発生
器２０，２１，２２からは、夫々火炉収熱割合ＱＦに対
応したＲＨガスダンパ開度ＲＨＧＤ１００，ＲＨＧＤ７
５，ＲＨＧＤ５０が出力されてＲＨガスダンパ基本開度
出力器２３に与えられ、ＲＨガスダンパ基本開度出力器
２３では、発電出力指令ＭＷＤに対応した補完が行われ
て発電出力指令ＭＷＤ及び火炉収熱割合ＱＦに対応した
ＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤが求められ、求められ
たＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤは加算器２６に与え
られる。
は、関数発生器２０，２１，２２に与えられ、関数発生
器２０，２１，２２からは、夫々火炉収熱割合ＱＦに対
応したＲＨガスダンパ開度ＲＨＧＤ１００，ＲＨＧＤ７
５，ＲＨＧＤ５０が出力されてＲＨガスダンパ基本開度
出力器２３に与えられ、ＲＨガスダンパ基本開度出力器
２３では、発電出力指令ＭＷＤに対応した補完が行われ
て発電出力指令ＭＷＤ及び火炉収熱割合ＱＦに対応した
ＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤが求められ、求められ
たＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤは加算器２６に与え
られる。
【００２０】一方、温度検出器１７で検出した再熱器６
出口の蒸気温度Ｔは減算器２４に与えられ、減算器２４
では予め設定された設定蒸気温度Ｔ０と温度検出器１７
からの蒸気温度Ｔの差が取られて蒸気温度偏差ΔＴが求
められ、求められた蒸気温度偏差ΔＴは比例積分調節器
２５へ与えられて比例積分処理され、ＲＨガスダンパ修
正開度ＲＨＧＤＣが求められ、求められたＲＨガスダン
パ修正開度ＲＨＧＤＣは加算器２６へ与えられる。
出口の蒸気温度Ｔは減算器２４に与えられ、減算器２４
では予め設定された設定蒸気温度Ｔ０と温度検出器１７
からの蒸気温度Ｔの差が取られて蒸気温度偏差ΔＴが求
められ、求められた蒸気温度偏差ΔＴは比例積分調節器
２５へ与えられて比例積分処理され、ＲＨガスダンパ修
正開度ＲＨＧＤＣが求められ、求められたＲＨガスダン
パ修正開度ＲＨＧＤＣは加算器２６へ与えられる。
【００２１】加算器２６では、ＲＨガスダンパ基本開度
出力器２３からのＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤと比
例積分調節器２５からのＲＨガスダンパ修正開度ＲＨＧ
ＤＣが加算されてＲＨガスダンパ開度指令ＲＨＧＤＶが
求められ、求められたＲＨガスダンパ開度指令ＲＨＧＤ
Ｖは駆動装置９に与えられてリヒータガスダンパ８は所
定の開度に制御される。
出力器２３からのＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤと比
例積分調節器２５からのＲＨガスダンパ修正開度ＲＨＧ
ＤＣが加算されてＲＨガスダンパ開度指令ＲＨＧＤＶが
求められ、求められたＲＨガスダンパ開度指令ＲＨＧＤ
Ｖは駆動装置９に与えられてリヒータガスダンパ８は所
定の開度に制御される。
【００２２】
【発明が解決しようとする課題】従来の再熱器ガスダン
パ開度制御装置においては、関数発生器２０，２１，２
２に入力するための火炉収熱割合ＱＦとＲＨガスダンパ
開度ＲＨＧＤ１００，ＲＨＧＤ７５，ＲＨＧＤ５０の関
係を予め求めておく必要があるため、ボイラの試運転時
に発電出力指令ＭＷＤと石炭の炭種に対応して図１２に
示すごとく火炉収熱割合ＱＦとそのときの実際のＲＨガ
スダンパ開度ＲＨＧＤＴをプロットし、その相関を求め
ておく必要がある。
パ開度制御装置においては、関数発生器２０，２１，２
２に入力するための火炉収熱割合ＱＦとＲＨガスダンパ
開度ＲＨＧＤ１００，ＲＨＧＤ７５，ＲＨＧＤ５０の関
係を予め求めておく必要があるため、ボイラの試運転時
に発電出力指令ＭＷＤと石炭の炭種に対応して図１２に
示すごとく火炉収熱割合ＱＦとそのときの実際のＲＨガ
スダンパ開度ＲＨＧＤＴをプロットし、その相関を求め
ておく必要がある。
【００２３】従って、従来はその相関を求めるために試
運転時に多数のデータを採取しなければならず、試運転
期間が長期となって人的コストが掛かり、又火炉収熱割
合とＲＨガスダンパ開度の相関関係は得られたデータを
もとに直線的に近似して人為的に決定しているが、本来
非線形である相関関係を直接近似としているため、火炉
収熱割合とＲＨガスダンパ開度との相関が悪く、従って
再熱器出口における再熱蒸気の蒸気温度を精度良く安定
して制御することが困難であるという問題があった。
運転時に多数のデータを採取しなければならず、試運転
期間が長期となって人的コストが掛かり、又火炉収熱割
合とＲＨガスダンパ開度の相関関係は得られたデータを
もとに直線的に近似して人為的に決定しているが、本来
非線形である相関関係を直接近似としているため、火炉
収熱割合とＲＨガスダンパ開度との相関が悪く、従って
再熱器出口における再熱蒸気の蒸気温度を精度良く安定
して制御することが困難であるという問題があった。
【００２４】本発明は上述の実情に鑑み、試運転時に多
数のデータの採取を不要とすることにより、試運転期間
を短縮して人的コストを安価にし、且つ火炉収熱割合と
ＲＨガスダンパ開度の相関関係を実情に合せて非線形と
することにより、再熱器出口における再熱蒸気の蒸気温
度を精度良く安定して制御することのできる再熱器ガス
ダンパ開度制御装置を提供することを目的としてなした
ものである。
数のデータの採取を不要とすることにより、試運転期間
を短縮して人的コストを安価にし、且つ火炉収熱割合と
ＲＨガスダンパ開度の相関関係を実情に合せて非線形と
することにより、再熱器出口における再熱蒸気の蒸気温
度を精度良く安定して制御することのできる再熱器ガス
ダンパ開度制御装置を提供することを目的としてなした
ものである。
【００２５】
【課題を解決するための手段】本発明のうち請求項１の
発明は、火炉収熱割合と発電出力指令を重み係数を考慮
して積和演算すると共にシグモイド関数を用いて非線形
変換することによりＲＨガスダンパ基本開度を求めるニ
ューロコンピュータと、検出した再熱器出口の蒸気温度
と再熱器の設定蒸気温度との差を比例積分処理してＲＨ
ガスダンパ修正開度を求める比例積分調節器と、ニュー
ロコンピュータからのＲＨガスダンパ基本開度と比例積
分調節器からのＲＨガスダンパ修正開度を加算してＲＨ
ガスダンパ開度指令を求め、求めたＲＨガスダンパ開度
指令をリヒータガスダンパの駆動装置に与える加算器と
を備えたものである。
発明は、火炉収熱割合と発電出力指令を重み係数を考慮
して積和演算すると共にシグモイド関数を用いて非線形
変換することによりＲＨガスダンパ基本開度を求めるニ
ューロコンピュータと、検出した再熱器出口の蒸気温度
と再熱器の設定蒸気温度との差を比例積分処理してＲＨ
ガスダンパ修正開度を求める比例積分調節器と、ニュー
ロコンピュータからのＲＨガスダンパ基本開度と比例積
分調節器からのＲＨガスダンパ修正開度を加算してＲＨ
ガスダンパ開度指令を求め、求めたＲＨガスダンパ開度
指令をリヒータガスダンパの駆動装置に与える加算器と
を備えたものである。
【００２６】本発明のうち請求項２の場合は、ニューロ
コンピュータからのＲＨガスダンパ基本開度と加算器か
らのＲＨガスダンパ開度指令或いは検出したＲＨガスダ
ンパ開度との差を取ってＲＨガスダンパ開度偏差を求め
る減算器を備え、該減算器からのＲＨガスダンパ開度偏
差をもとにニューロコンピュータに組込んだニューラル
ネットワークの重み係数を調整し得るよう構成すると良
い。
コンピュータからのＲＨガスダンパ基本開度と加算器か
らのＲＨガスダンパ開度指令或いは検出したＲＨガスダ
ンパ開度との差を取ってＲＨガスダンパ開度偏差を求め
る減算器を備え、該減算器からのＲＨガスダンパ開度偏
差をもとにニューロコンピュータに組込んだニューラル
ネットワークの重み係数を調整し得るよう構成すると良
い。
【００２７】本発明では請求項１の場合は、ニューロコ
ンピュータに入力した火炉収熱割合及び発電出力指令
を、重み係数を考慮して積和演算すると共にシグモイド
関数を用いて非線形変換することによりＲＨガスダンパ
基本開度を求め、該ＲＨガスダンパ基本開度と比例積分
調節器からのＲＨガスダンパ修正関数を加算器により加
算してＲＨガスダンパ開度指令を求め、該ＲＨガスダン
パ開度指令をリヒータガスダンパの駆動装置に与えてリ
ヒータガスダンパの開度を制御している。
ンピュータに入力した火炉収熱割合及び発電出力指令
を、重み係数を考慮して積和演算すると共にシグモイド
関数を用いて非線形変換することによりＲＨガスダンパ
基本開度を求め、該ＲＨガスダンパ基本開度と比例積分
調節器からのＲＨガスダンパ修正関数を加算器により加
算してＲＨガスダンパ開度指令を求め、該ＲＨガスダン
パ開度指令をリヒータガスダンパの駆動装置に与えてリ
ヒータガスダンパの開度を制御している。
【００２８】又、請求項２の場合には、減算器において
ＲＨガスダンパ基本開度と加算器からのＲＨガスダンパ
開度指令或いは実際に検出したＲＨガスダンパ開度との
差であるＲＨガスダンパ開度偏差を求め、該ＲＨガスダ
ンパ開度偏差をもとにニューラルネットワークの重み係
数を調整する。
ＲＨガスダンパ基本開度と加算器からのＲＨガスダンパ
開度指令或いは実際に検出したＲＨガスダンパ開度との
差であるＲＨガスダンパ開度偏差を求め、該ＲＨガスダ
ンパ開度偏差をもとにニューラルネットワークの重み係
数を調整する。
【００２９】本発明によれば、計算上の火炉収熱割合を
実際の値に近付くよう精度良く近似することができるた
め、リヒータガスダンパの開度延いては再熱蒸気温度を
精度良く制御でき、又試運転時に余分な人員を必要とし
ないため省人化を図ることができ、しかも試運転期間を
短縮することができるため経済的に有利である。
実際の値に近付くよう精度良く近似することができるた
め、リヒータガスダンパの開度延いては再熱蒸気温度を
精度良く制御でき、又試運転時に余分な人員を必要とし
ないため省人化を図ることができ、しかも試運転期間を
短縮することができるため経済的に有利である。
【００３０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を添付
図面を参照しつつ説明する。
図面を参照しつつ説明する。
【００３１】図１〜図５は本発明の実施の形態の一例を
示す。而して、本発明の実施の形態の適用される石炭焚
ボイラは図１３に示すものと同じであり、図１に示す再
熱器ガスダンパ開度制御装置中、図１３に示すものと同
一のものには同一の符号が付してある。
示す。而して、本発明の実施の形態の適用される石炭焚
ボイラは図１３に示すものと同じであり、図１に示す再
熱器ガスダンパ開度制御装置中、図１３に示すものと同
一のものには同一の符号が付してある。
【００３２】本発明の実施の形態例においては、図６に
示す従来の再熱器ガスダンパ開度制御装置において演算
器１９と加算器２６との間に設けていた関数発生器２
０，２１，２２及びＲＨガスダンパ基本開度出力器２３
を撤去し、かわりに演算器１９と加算器２６との間に、
内部に構築されたニューラルネットワークの部分で演算
器１９からの火炉収熱割合ＱＦ及び発電出力指令ＭＷＤ
をもとにＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤを求め得るよ
うにしたニューロコンピュータ２７が設置されている。
示す従来の再熱器ガスダンパ開度制御装置において演算
器１９と加算器２６との間に設けていた関数発生器２
０，２１，２２及びＲＨガスダンパ基本開度出力器２３
を撤去し、かわりに演算器１９と加算器２６との間に、
内部に構築されたニューラルネットワークの部分で演算
器１９からの火炉収熱割合ＱＦ及び発電出力指令ＭＷＤ
をもとにＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤを求め得るよ
うにしたニューロコンピュータ２７が設置されている。
【００３３】ニューロコンピュータ２７から加算器２６
へ至るラインには、ニューロコンピュータ２７から出力
されたＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤと加算器２６か
ら出力された負荷整定時のＲＨガスダンパ開度指令ＲＨ
ＧＤＶの差を取ってＲＨガスダンパ開度偏差ΔＲＨＧＤ
（＝ＲＨＧＤ−ＲＨＧＤＶ）を求める減算器２８が設け
られ、減算器２８から出力されたＲＨガスダンパ開度偏
差ΔＲＨＧＤはニューロコンピュータ２７に帰還し得る
ようになっている。
へ至るラインには、ニューロコンピュータ２７から出力
されたＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤと加算器２６か
ら出力された負荷整定時のＲＨガスダンパ開度指令ＲＨ
ＧＤＶの差を取ってＲＨガスダンパ開度偏差ΔＲＨＧＤ
（＝ＲＨＧＤ−ＲＨＧＤＶ）を求める減算器２８が設け
られ、減算器２８から出力されたＲＨガスダンパ開度偏
差ΔＲＨＧＤはニューロコンピュータ２７に帰還し得る
ようになっている。
【００３４】ニューロコンピュータ２７のニューラルネ
ットワークは、図３、４に示すような非線形の伝達係数
（シグモイド関数φ）を用いるようになっている。而し
て、ニューラルネットワークは、図２に示すごとく、夫
々複数のニューロンを含む入力層Ｘ１，Ｘ２、入力層Ｘ
１，Ｘ２からの情報をもとに種々の学習を行う中間層Ｙ
１〜Ｙｎ及び中間層Ｙ１〜Ｙｎからの情報をもとに出力
Ｚ（ＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤ）を出力する出力
層をシナプス結合させ、入力層Ｘ１，Ｘ２から中間層Ｙ
１〜Ｙｎに至る入力信号（発電出力指令ＭＷＤ及び火炉
収熱割合ＱＦ）と重み係数（シナプス結合係数）の積和
演算を行い、更に積和演算結果をシグモイド関数φを用
いて非線形変換するようになっており、出力層に係る積
和演算及びシグモイド関数による変換処理が行われ、出
力層からの出力Ｚが得られるようになっている。
ットワークは、図３、４に示すような非線形の伝達係数
（シグモイド関数φ）を用いるようになっている。而し
て、ニューラルネットワークは、図２に示すごとく、夫
々複数のニューロンを含む入力層Ｘ１，Ｘ２、入力層Ｘ
１，Ｘ２からの情報をもとに種々の学習を行う中間層Ｙ
１〜Ｙｎ及び中間層Ｙ１〜Ｙｎからの情報をもとに出力
Ｚ（ＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤ）を出力する出力
層をシナプス結合させ、入力層Ｘ１，Ｘ２から中間層Ｙ
１〜Ｙｎに至る入力信号（発電出力指令ＭＷＤ及び火炉
収熱割合ＱＦ）と重み係数（シナプス結合係数）の積和
演算を行い、更に積和演算結果をシグモイド関数φを用
いて非線形変換するようになっており、出力層に係る積
和演算及びシグモイド関数による変換処理が行われ、出
力層からの出力Ｚが得られるようになっている。
【００３５】シグモイド関数φは例えば１／（１＋
ｅ-x），（１−ｅ-x）／（１＋ｅ-x）で表わされる。こ
こでｘは入力信号である。
ｅ-x），（１−ｅ-x）／（１＋ｅ-x）で表わされる。こ
こでｘは入力信号である。
【００３６】又重み係数の値は学習により得られるよう
になっている。
になっている。
【００３７】詳述するに本実施の形態例においては、出
力信号であるＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤはニュー
ラルネットの式である［数２］に示す（ｉｉ）式により
決定されるようになっている。
力信号であるＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤはニュー
ラルネットの式である［数２］に示す（ｉｉ）式により
決定されるようになっている。
【００３８】
【数２】 ここで、Ｖi；中間層と出力層との間の重み係数 Ｗi 1，Ｗi 2；入力層と中間層との間の重み係数 θi；しきい値 ｎ；ニューロンの数 ｉ＝１，２，…，ｎ
【００３９】又、ニューラルネットワークによる重み係
数Ｖi（ベクトルの成分を表わす），Ｗi 1，Ｗi 2、しき
い値θiの学習は最急降下法を用いて行われ、学習前の
重み係数Ｖi（ベクトルの成分を表わす），Ｗi 1，
Ｗi 2、しきい値θiと学習後の重み係数Ｖ'i，Ｗ'i 1，
Ｗ'i 2、しきい値θ’との関係は［数３］の（ｉｉｉ）
式、［数４］の（ｉｖ）式、［数５］の（ｖ）式、［数
６］の（ｖｉ）式により表わされる。
数Ｖi（ベクトルの成分を表わす），Ｗi 1，Ｗi 2、しき
い値θiの学習は最急降下法を用いて行われ、学習前の
重み係数Ｖi（ベクトルの成分を表わす），Ｗi 1，
Ｗi 2、しきい値θiと学習後の重み係数Ｖ'i，Ｗ'i 1，
Ｗ'i 2、しきい値θ’との関係は［数３］の（ｉｉｉ）
式、［数４］の（ｉｖ）式、［数５］の（ｖ）式、［数
６］の（ｖｉ）式により表わされる。
【００４０】
【数３】 Ｖ'i＝Ｖi−α×ΔＲＨＧＤＶ×φ（Ｗi 1×ＭＷＤ ＋Ｗi 2×ＱＦ＋θi）…（ｉｉｉ）
【００４１】
【数４】 Ｗ'i 1＝Ｗi 1−α×ΔＲＨＧＤＶ×Ｖiφ’（Ｗi 1×ＭＷＤ ＋Ｗi 2×ＱＦ＋θi）×ＭＷＤ…（ｉｖ）
【００４２】
【数５】 Ｗ'i 2＝Ｗi 2−α×ΔＲＨＧＤＶ×Ｖiφ’（Ｗi 1×ＭＷＤ ＋Ｗi 2×ＱＦ＋θi）×ＱＦ…（ｖ）
【００４３】
【数６】 θ’＝θi−α×ΔＲＨＧＤＶ×Ｖiφ’（Ｗi 1×ＭＷＤ ＋Ｗi 2×ＱＦ＋θi）…（ｖｉ）
【００４４】ここで、（ｉｉｉ）式、（ｉｖ）式、
（ｖ）式、（ｖｉ）式中、 α；正の定数（学習割合係数） φ’；シグモイド関数φの微分
（ｖ）式、（ｖｉ）式中、 α；正の定数（学習割合係数） φ’；シグモイド関数φの微分
【００４５】なお、上述の（ｉｉｉ）式は書き換えると
［数７］のように表わされる。
［数７］のように表わされる。
【００４６】
【数７】
【００４７】次に本発明の作用について説明する。
【００４８】従来の場合と同様にして求められた火炉収
熱割合ＱＦと発電出力指令ＭＷＤはニューロコンピュー
タ２７に入力される。而して火炉収熱割合ＱＦには重み
係数Ｗ1 1が乗じられ（図２の入力層Ｘ１から中間層Ｙ１
への結合を示す）、ＭＷＤには重み係数Ｗ1 2が乗じられ
（図２の入力層Ｘ２から中間層Ｙ１への結合を示す）、
中間層Ｙ１に対するデータはしきい値θiとともに加算
されてＱＦ×Ｗ1 1＋ＭＷＤ×Ｗ1 2＋θiが求められる
（積和演算処理）。これが１個の中間層ニューロンに対
するデータとなる。
熱割合ＱＦと発電出力指令ＭＷＤはニューロコンピュー
タ２７に入力される。而して火炉収熱割合ＱＦには重み
係数Ｗ1 1が乗じられ（図２の入力層Ｘ１から中間層Ｙ１
への結合を示す）、ＭＷＤには重み係数Ｗ1 2が乗じられ
（図２の入力層Ｘ２から中間層Ｙ１への結合を示す）、
中間層Ｙ１に対するデータはしきい値θiとともに加算
されてＱＦ×Ｗ1 1＋ＭＷＤ×Ｗ1 2＋θiが求められる
（積和演算処理）。これが１個の中間層ニューロンに対
するデータとなる。
【００４９】この積和演算処理は中間層Ｙ１〜Ｙｎまで
繰返し行われ、図２中、Ｗn 1は入力層Ｘ１から中間層Ｙ
ｎへの結合を示し、Ｗn 2は入力層Ｘ２から中間層Ｙｎへ
の結合を示す。
繰返し行われ、図２中、Ｗn 1は入力層Ｘ１から中間層Ｙ
ｎへの結合を示し、Ｗn 2は入力層Ｘ２から中間層Ｙｎへ
の結合を示す。
【００５０】又、各積和演算された中間層ニューロンに
ついてシグモイド関数変換処理が行われ、中間層Ｙ１〜
Ｙｎからの出力が得られる。
ついてシグモイド関数変換処理が行われ、中間層Ｙ１〜
Ｙｎからの出力が得られる。
【００５１】更に中間層Ｙ１〜Ｙｎからの出力に対して
は中間層から出力層へ至る径路で上述と同様にして重み
係数Ｖ1，Ｖ2，…，Ｖnをもとに積和演算及びシグモイ
ド関数変換処理が行われ、出力層からの出力Ｚとして
（ｉｉ）式に示すＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤが求
められニューロコンピュータ２７から出力されて加算器
２６へ与えられる。
は中間層から出力層へ至る径路で上述と同様にして重み
係数Ｖ1，Ｖ2，…，Ｖnをもとに積和演算及びシグモイ
ド関数変換処理が行われ、出力層からの出力Ｚとして
（ｉｉ）式に示すＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤが求
められニューロコンピュータ２７から出力されて加算器
２６へ与えられる。
【００５２】加算器２６には、従来の場合と同様、比例
積分調節器２５で求めたＲＨガスダンパ修正開度ＲＨＧ
ＤＣが与えられているため、加算器２６ではニューロコ
ンピュータ２７からのＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤ
と比例積分調節器２５からのＲＨガスダンパ修正開度Ｒ
ＨＧＤＣが加算されてＲＨガスダンパ開度指令ＲＨＧＤ
Ｖが求められ、求められたＲＨガスダンパ開度指令ＲＨ
ＧＤＶは駆動装置９に与えられ、リヒータガスダンパ８
の開度が調整される。
積分調節器２５で求めたＲＨガスダンパ修正開度ＲＨＧ
ＤＣが与えられているため、加算器２６ではニューロコ
ンピュータ２７からのＲＨガスダンパ基本開度ＲＨＧＤ
と比例積分調節器２５からのＲＨガスダンパ修正開度Ｒ
ＨＧＤＣが加算されてＲＨガスダンパ開度指令ＲＨＧＤ
Ｖが求められ、求められたＲＨガスダンパ開度指令ＲＨ
ＧＤＶは駆動装置９に与えられ、リヒータガスダンパ８
の開度が調整される。
【００５３】一方、ニューロコンピュータ２７からのＲ
Ｈガスダンパ基本開度ＲＨＧＤと加算器２６からのＲＨ
ガスダンパ開度指令ＲＨＧＤＶは減算器２８へ与えられ
て減算され、ＲＨガスダンパ開度偏差ΔＲＨＧＤが求め
られ、該ＲＨガスダンパ開度偏差ΔＲＨＧＤはニューロ
コンピュータ２７に与えられる。なおこの場合、ＲＨガ
スダンパ開度指令ＲＨＧＤＶは教師信号として機能す
る。
Ｈガスダンパ基本開度ＲＨＧＤと加算器２６からのＲＨ
ガスダンパ開度指令ＲＨＧＤＶは減算器２８へ与えられ
て減算され、ＲＨガスダンパ開度偏差ΔＲＨＧＤが求め
られ、該ＲＨガスダンパ開度偏差ΔＲＨＧＤはニューロ
コンピュータ２７に与えられる。なおこの場合、ＲＨガ
スダンパ開度指令ＲＨＧＤＶは教師信号として機能す
る。
【００５４】而して、ニューロコンピュータ２７のニュ
ーラルネットワークにおいては、ＲＨガスダンパ開度偏
差ΔＲＨＧＤをもとに（ｉｉｉ）式〜（ｖｉ）式により
次の段階の重み係数Ｖ'i，Ｗ'i 1，Ｗ'i 2、しきい値θ'i
が学習（非線形写像学習）される。
ーラルネットワークにおいては、ＲＨガスダンパ開度偏
差ΔＲＨＧＤをもとに（ｉｉｉ）式〜（ｖｉ）式により
次の段階の重み係数Ｖ'i，Ｗ'i 1，Ｗ'i 2、しきい値θ'i
が学習（非線形写像学習）される。
【００５５】このように各時刻における重み係数Ｖi，
Ｗi 1，Ｗi 2、しきい値θiが学習されることにより、式
（ｉ）により求められるＲＨガスダンパ開度指令ＲＨＧ
ＤＶは、試運転時に発電出力指令ＭＷＤ及び石炭炭種ご
との火炉収熱割合ＱＦとそのときの実際のＲＨガスダン
パ開度ＲＨＧＤＴとの関係を求めておかなくても計算上
の火炉収熱割合ＱＦを実際の値に近付くよう精度良く近
似することができ、その結果、リヒータガスダンパ８の
開度延いては再熱器出口における再熱蒸気温度を精度良
く安定して制御することができる。
Ｗi 1，Ｗi 2、しきい値θiが学習されることにより、式
（ｉ）により求められるＲＨガスダンパ開度指令ＲＨＧ
ＤＶは、試運転時に発電出力指令ＭＷＤ及び石炭炭種ご
との火炉収熱割合ＱＦとそのときの実際のＲＨガスダン
パ開度ＲＨＧＤＴとの関係を求めておかなくても計算上
の火炉収熱割合ＱＦを実際の値に近付くよう精度良く近
似することができ、その結果、リヒータガスダンパ８の
開度延いては再熱器出口における再熱蒸気温度を精度良
く安定して制御することができる。
【００５６】又、学習機能により、各重み係数Ｖi，Ｗi
1，Ｗi 2、しきい値θiは常時変更され、相関カーブ（図
５参照）が修正されるため、試運転時にデータ採取のた
めの人員を要せず試運転期間の短縮を図ることができ、
経済的に有利である。
1，Ｗi 2、しきい値θiは常時変更され、相関カーブ（図
５参照）が修正されるため、試運転時にデータ採取のた
めの人員を要せず試運転期間の短縮を図ることができ、
経済的に有利である。
【００５７】なお、本発明の実施の形態例においては、
ＲＨガスダンパ開度偏差を求める際に教師信号としてＲ
Ｈガスダンパ開度指令を用いる場合について説明した
が、開度検出器により検出した実際のＲＨガスダンパ開
度を教師信号として用いることができること、その他、
本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々変更を加え得る
こと、等は勿論である。
ＲＨガスダンパ開度偏差を求める際に教師信号としてＲ
Ｈガスダンパ開度指令を用いる場合について説明した
が、開度検出器により検出した実際のＲＨガスダンパ開
度を教師信号として用いることができること、その他、
本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々変更を加え得る
こと、等は勿論である。
【００５８】
【発明の効果】本発明の再熱器ガスダンパ開度制御装置
によれば、 Ｉ）火炉収熱割合を実際の値に対し精度良く近似するこ
とができるため、リヒータガスダンパの開度延いては再
熱器出口における再熱蒸気温度を精度良く安定して制御
することができる、 ＩＩ）試運転時にデータ採取のための余分な人員を必要
としないので省人化を図ることができ、且つ試運転期間
を短縮することができて経済的に有利である、等、種々
の優れた効果を奏し得る。
によれば、 Ｉ）火炉収熱割合を実際の値に対し精度良く近似するこ
とができるため、リヒータガスダンパの開度延いては再
熱器出口における再熱蒸気温度を精度良く安定して制御
することができる、 ＩＩ）試運転時にデータ採取のための余分な人員を必要
としないので省人化を図ることができ、且つ試運転期間
を短縮することができて経済的に有利である、等、種々
の優れた効果を奏し得る。
【図１】本発明の再熱器ガスダンパ開度制御装置の実施
の形態の一例を示すブロック図である。
の形態の一例を示すブロック図である。
【図２】図１に示すニューロコンピュータに組込まれる
ニューラルネットワークの概要を示す図である。
ニューラルネットワークの概要を示す図である。
【図３】図２に示すニューラルネットワークに用いるシ
クモイド曲線の一例を示すグラフである。
クモイド曲線の一例を示すグラフである。
【図４】図２に示すニューラルネットワークに用いるシ
クモイド曲線の他の例を示すグラフである。
クモイド曲線の他の例を示すグラフである。
【図５】図２に示すニューラルネットワークを用いて非
線形写像学習をした場合に得られる火炉収熱割合とＲＨ
ガスダンパ開度の関係を示すグラフである。
線形写像学習をした場合に得られる火炉収熱割合とＲＨ
ガスダンパ開度の関係を示すグラフである。
【図６】従来の再熱器ガスダンパ開度制御装置の一例を
示すブロック図である。
示すブロック図である。
【図７】図６に示すエンタルピ出力器に入力される蒸気
表プログラムを表わすグラフである。
表プログラムを表わすグラフである。
【図８】図６に示す一の関数発生器に入力する火炉収熱
割合とＲＨガスダンパ開度との関係を表わすグラフであ
る。
割合とＲＨガスダンパ開度との関係を表わすグラフであ
る。
【図９】図６に示す他の関数発生器に入力する火炉収熱
割合とＲＨガスダンパ開度との関係を表わすグラフであ
る。
割合とＲＨガスダンパ開度との関係を表わすグラフであ
る。
【図１０】図６に示す更に他の関数発生器に入力する火
炉収熱割合とＲＨガスダンパ開度との関係を表わすグラ
フである。
炉収熱割合とＲＨガスダンパ開度との関係を表わすグラ
フである。
【図１１】図６に示すＲＨガスダンパ基本開度出力器に
入力する発電機出力指令とＲＨガスダンパ基本開度との
関係を表わすグラフである。
入力する発電機出力指令とＲＨガスダンパ基本開度との
関係を表わすグラフである。
【図１２】試運転時に採取したデータをもとに直線近似
した場合に得られる火炉収熱割合とＲＨガスダンパ開度
との関係を表わすグラフである。
した場合に得られる火炉収熱割合とＲＨガスダンパ開度
との関係を表わすグラフである。
【図１３】石炭焚ボイラの一例の概要を示す側面図であ
る。
る。
６ 再熱器 ８ リヒータガスダンパ（ＲＨガスダンパ） ９ 駆動装置 ２５ 比例積分調節器 ２６ 加算器 ２７ ニューロコンピュータ ２８ 減算器 ＱＦ 火炉収熱割合 ＲＨＧＤ ＲＨガスダンパ基本開度 Ｔ 蒸気温度 Ｔ０ 設定蒸気温度 ＲＨＧＤＣ ＲＨガスダンパ修正開度 ＲＨＧＤＶ ＲＨガスダンパ開度指令 ΔＲＨＧＤ ＲＨガスダンパ開度偏差 Ｗi 1，Ｗi 2，Ｖi 重み係数 φ シグモイド関数
Claims (2)
- 【請求項１】 火炉収熱割合と発電出力指令を重み係数
を考慮して積和演算すると共にシグモイド関数を用いて
非線形変換することによりＲＨガスダンパ基本開度を求
めるニューロコンピュータと、 検出した再熱器出口の蒸気温度と再熱器の設定蒸気温度
との差を比例積分処理してＲＨガスダンパ修正開度を求
める比例積分調節器と、 ニューロコンピュータからのＲＨガスダンパ基本開度と
比例積分調節器からのＲＨガスダンパ修正開度を加算し
てＲＨガスダンパ開度指令を求め、求めたＲＨガスダン
パ開度指令をリヒータガスダンパの駆動装置に与える加
算器とを備えたことを特徴とする再熱器ガスダンパ開度
制御装置。 - 【請求項２】 ニューロコンピュータからのＲＨガスダ
ンパ基本開度と加算器からのＲＨガスダンパ開度指令或
いは検出したＲＨガスダンパ開度との差を取ってＲＨガ
スダンパ開度偏差を求める減算器を備え、該減算器から
のＲＨガスダンパ開度偏差をもとにニューロコンピュー
タに組込んだニューラルネットワークの重み係数を調整
し得るよう構成した請求項１に記載の再熱器ガスダンパ
開度制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9106314A JPH10301916A (ja) | 1997-04-23 | 1997-04-23 | 再熱器ガスダンパ開度制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9106314A JPH10301916A (ja) | 1997-04-23 | 1997-04-23 | 再熱器ガスダンパ開度制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10301916A true JPH10301916A (ja) | 1998-11-13 |
Family
ID=14430528
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9106314A Pending JPH10301916A (ja) | 1997-04-23 | 1997-04-23 | 再熱器ガスダンパ開度制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10301916A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019085446A1 (zh) * | 2017-11-01 | 2019-05-09 | 东南大学 | 二次再热机组再热汽温的自降阶多回路集中预估控制系统 |
-
1997
- 1997-04-23 JP JP9106314A patent/JPH10301916A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019085446A1 (zh) * | 2017-11-01 | 2019-05-09 | 东南大学 | 二次再热机组再热汽温的自降阶多回路集中预估控制系统 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8185216B2 (en) | Plant controlling device and method, thermal power plant, and its control method | |
| JP2907672B2 (ja) | プロセスの適応制御方法およびプロセスの制御システム | |
| US8214062B2 (en) | Plant control system and thermal power generation plant control system | |
| CA1190304A (en) | Hrsg damper control | |
| JPH0127337B2 (ja) | ||
| CN107023825A (zh) | 流化床锅炉控制与燃烧优化系统 | |
| CN106292277B (zh) | 基于全局滑模控制的亚临界火电机组协调控制方法 | |
| Zhao et al. | Coal-fired utility boiler modelling for advanced economical low-NOx combustion controller design | |
| CN111765447B (zh) | 一种基于多变量解耦的发电锅炉主汽温控制方法和系统 | |
| JPH10301916A (ja) | 再熱器ガスダンパ開度制御装置 | |
| CN107621781A (zh) | 油田加热炉定温加热和热效率自寻优控制方法及系统 | |
| CN109063359A (zh) | 一种循环流化床锅炉燃烧过程的动态建模方法 | |
| JPS5815703A (ja) | 石炭火力発電プラントの制御方法 | |
| JPH11242503A (ja) | プラント運転制御支援システム | |
| JPH0553605A (ja) | プロセス制御方法及びその制御装置 | |
| CN105240822B (zh) | 一种基于神经网络的锅炉三烟道挡板控制方法及系统 | |
| Ma et al. | An improved predictive optimal controller with elastic search space for steam temperature control of large-scale supercritical power unit | |
| JP2001154705A (ja) | 火力プラントの運転制御方法及び運転制御装置 | |
| JPH05143108A (ja) | プロセスの適応制御方法 | |
| JP2001041403A (ja) | ボイラ制御装置 | |
| JP3040901B2 (ja) | ニューラルネットワークによる制御方法および内蔵制御装置 | |
| JP3481352B2 (ja) | 微粉炭ボイラの制御装置 | |
| JPH08121704A (ja) | ボイラの蒸気温度制御装置 | |
| Orosun et al. | Neural network based model of an industrial oil-fired boiler system | |
| CN111522253A (zh) | 一种锅炉-汽轮机系统的喷水减温系统仿真方法及装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040405 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060418 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060808 |