JPH10299006A - 基礎の構築方法 - Google Patents
基礎の構築方法Info
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- JPH10299006A JPH10299006A JP12486197A JP12486197A JPH10299006A JP H10299006 A JPH10299006 A JP H10299006A JP 12486197 A JP12486197 A JP 12486197A JP 12486197 A JP12486197 A JP 12486197A JP H10299006 A JPH10299006 A JP H10299006A
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- asphalt mastic
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Abstract
(57)【要約】
【課題】連続している基礎の構築方法を提供することに
ある。 【解決手段】地盤上に一次コンクリート２を打設し、そ
の上にアスファルト・マススティック層３を敷設し、更
にコンクリートブロック４を打設し、プレストレスを導
入する基礎の構築方法。
ある。 【解決手段】地盤上に一次コンクリート２を打設し、そ
の上にアスファルト・マススティック層３を敷設し、更
にコンクリートブロック４を打設し、プレストレスを導
入する基礎の構築方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、基礎の構造に関す
るものである。
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ガス絶縁開閉装置（ＧＩＳ）やト
ランス等のプラントのためのコンクリート製の基礎の大
部分は、鉄筋コンクリート（ＲＣ）製のマット基礎、或
いは杭とスラブの組み合わせ基礎が広く使用されてい
る。
ランス等のプラントのためのコンクリート製の基礎の大
部分は、鉄筋コンクリート（ＲＣ）製のマット基礎、或
いは杭とスラブの組み合わせ基礎が広く使用されてい
る。
【０００３】いずれの基礎の場合、図１４のように５〜
１０ｍごとに鉄筋コンクリートのマット基礎ａに収縮目
地ｂを設け構造的に分離することによって、温度変化
によってマット基礎内部に発生する温度応力による引っ
張りひび割れの発生を防ぐことができる。
１０ｍごとに鉄筋コンクリートのマット基礎ａに収縮目
地ｂを設け構造的に分離することによって、温度変化
によってマット基礎内部に発生する温度応力による引っ
張りひび割れの発生を防ぐことができる。
【０００４】さらに、マット基礎ａとして打設したコ
ンクリートが硬化するときの乾燥収縮による引っ張りひ
び割れの発生を防止することができる。
ンクリートが硬化するときの乾燥収縮による引っ張りひ
び割れの発生を防止することができる。
【０００５】しかし前記した従来のマット基礎ａの構造
にあっては、次のような問題点が存在した。 ＜イ＞マット基礎ａが分割されているため地盤の圧密沈
下による地盤の変形に対して各マット基礎ａが別々に剛
体変形する。そのために各々のマット基礎ａ間に相対的
な変形が発生してしまう。 ＜ロ＞長大なスパンのマット基礎ａの場合、地震時にお
いて両端のマット基礎ａにおいて別々の地震応答変位を
示す。そのために強い地震を受けると各々のマット基礎
ａは相互に相対変形を生じたり、相対変形を残留するこ
とがある。 ＜ハ＞このようなマット基礎ａ間の相対的な変形の発生
を前提に、ガス絶縁開閉装置（ＧＩＳ）ｃの各ユニット
間をベローズと呼ばれる収縮継ぎ手ｄで接続する方法も
利用されている。このベローズ継手ｄは両側のパイプが
別々に変形してもその変形を吸収してパイプの破壊を防
止する機能を有する。しかしこのベローズ継手ｄは１か
所あたり数千万円もする非常に高価な製品であり、かつ
変形に追従できる範囲に限界があった。
にあっては、次のような問題点が存在した。 ＜イ＞マット基礎ａが分割されているため地盤の圧密沈
下による地盤の変形に対して各マット基礎ａが別々に剛
体変形する。そのために各々のマット基礎ａ間に相対的
な変形が発生してしまう。 ＜ロ＞長大なスパンのマット基礎ａの場合、地震時にお
いて両端のマット基礎ａにおいて別々の地震応答変位を
示す。そのために強い地震を受けると各々のマット基礎
ａは相互に相対変形を生じたり、相対変形を残留するこ
とがある。 ＜ハ＞このようなマット基礎ａ間の相対的な変形の発生
を前提に、ガス絶縁開閉装置（ＧＩＳ）ｃの各ユニット
間をベローズと呼ばれる収縮継ぎ手ｄで接続する方法も
利用されている。このベローズ継手ｄは両側のパイプが
別々に変形してもその変形を吸収してパイプの破壊を防
止する機能を有する。しかしこのベローズ継手ｄは１か
所あたり数千万円もする非常に高価な製品であり、かつ
変形に追従できる範囲に限界があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、連続してい
る基礎の構築方法を提供することにある。
る基礎の構築方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、地盤上に一次
コンクリートを打設し、一次コンクリート上にアスファ
ルト・マスティック層を敷設し、アスファルト・マステ
ィック層上にコンクリートブロックを打設し、コンクリ
ートブロックにプレストレスを導入することを特徴とす
る、基礎の構築方法、又は、地盤上に砕石層を介して一
次コンクリートを打設し、一次コンクリート上にプライ
マを介してアスファルト・マスティック層を敷設し、ア
スファルト・マスティック層上にコンクリートブロック
を打設し、コンクリートブロックにプレストレスを導入
することを特徴とする、基礎の構築方法、又は、地盤上
に一次コンクリートを打設し、一次コンクリート上にプ
ライマを介してアスファルト・マスティック層を敷設
し、アスファルト・マスティック層上に複数のコンクリ
ートブロックを打設し、複数のコンクリートブロックに
プレストレスを導入することを特徴とする、基礎の構築
方法、又は、地盤上に一次コンクリートを打設し、一次
コンクリート上にプライマを介してアスファルト・マス
ティック層を敷設し、アスファルト・マスティック層上
に１ブロック分について配筋し、ＰＣ鋼材を配置し、コ
ンクリートを打設し、コンクリート硬化後、プレストレ
スを導入し、１ブロック分のコンクリートブロックを形
成し、順次１ブロック分のコンクリートブロックを隣接
して配置し、コンクリートブロック全体にプレストレス
を導入することを特徴とする、基礎の構築方法にある。
コンクリートを打設し、一次コンクリート上にアスファ
ルト・マスティック層を敷設し、アスファルト・マステ
ィック層上にコンクリートブロックを打設し、コンクリ
ートブロックにプレストレスを導入することを特徴とす
る、基礎の構築方法、又は、地盤上に砕石層を介して一
次コンクリートを打設し、一次コンクリート上にプライ
マを介してアスファルト・マスティック層を敷設し、ア
スファルト・マスティック層上にコンクリートブロック
を打設し、コンクリートブロックにプレストレスを導入
することを特徴とする、基礎の構築方法、又は、地盤上
に一次コンクリートを打設し、一次コンクリート上にプ
ライマを介してアスファルト・マスティック層を敷設
し、アスファルト・マスティック層上に複数のコンクリ
ートブロックを打設し、複数のコンクリートブロックに
プレストレスを導入することを特徴とする、基礎の構築
方法、又は、地盤上に一次コンクリートを打設し、一次
コンクリート上にプライマを介してアスファルト・マス
ティック層を敷設し、アスファルト・マスティック層上
に１ブロック分について配筋し、ＰＣ鋼材を配置し、コ
ンクリートを打設し、コンクリート硬化後、プレストレ
スを導入し、１ブロック分のコンクリートブロックを形
成し、順次１ブロック分のコンクリートブロックを隣接
して配置し、コンクリートブロック全体にプレストレス
を導入することを特徴とする、基礎の構築方法にある。
【０００８】
【本発明の実施の態様】以下、図面を参照しながら本発
明に係る基礎の構築を説明する。
明に係る基礎の構築を説明する。
【０００９】＜イ＞基礎の概要 アスファルト・マスティック層４を有するプレストレス
トコンクリート工法による基礎の概要を図１に示す。
トコンクリート工法による基礎の概要を図１に示す。
【００１０】整形した地盤上にマット基礎５からの荷重
を分散するための締め固めた石層（砕石層）１と１０ｃ
ｍ〜１５ｃｍ程度の層厚の１次コンクリート２を打設し
て表面を平坦に仕上げる。１次コンクリート２上にプラ
イマー３（アスファルト乳剤）を塗布した後、層厚１０
ｍｍ〜４０ｍｍのアスファルト・マスティック層４を敷
設する。
を分散するための締め固めた石層（砕石層）１と１０ｃ
ｍ〜１５ｃｍ程度の層厚の１次コンクリート２を打設し
て表面を平坦に仕上げる。１次コンクリート２上にプラ
イマー３（アスファルト乳剤）を塗布した後、層厚１０
ｍｍ〜４０ｍｍのアスファルト・マスティック層４を敷
設する。
【００１１】敷設するアスファルト・マスティック層４
は、１０5〜１０6ｓｅｃの長期載荷時間に対して有効な
変形係数Ｅａ＝１０2〜１０4Ｎ／ｍ2（温度２０℃）
を、また１０-1〜１ｓｅｃの短期載荷時間に対して有効
な変形係数Ｅａ＝１０6〜１０8Ｎ／ｍ2（温度２０℃）
の特性を持つ。
は、１０5〜１０6ｓｅｃの長期載荷時間に対して有効な
変形係数Ｅａ＝１０2〜１０4Ｎ／ｍ2（温度２０℃）
を、また１０-1〜１ｓｅｃの短期載荷時間に対して有効
な変形係数Ｅａ＝１０6〜１０8Ｎ／ｍ2（温度２０℃）
の特性を持つ。
【００１２】マット基礎５はプレストレス構造にするた
め、鉄筋とＰＣ鋼材６を配置する。マット基礎５のコン
クリート打設後、所定の圧縮強度が発現した時点でＰＣ
鋼材６を介してプレストレスを導入する。
め、鉄筋とＰＣ鋼材６を配置する。マット基礎５のコン
クリート打設後、所定の圧縮強度が発現した時点でＰＣ
鋼材６を介してプレストレスを導入する。
【００１３】＜ロ＞コンクリートのマット基礎 アスファルト・マスティック層４の上には、鉄筋コンク
リートの層、あるいはプレストレスコンクリート層をマ
ット基礎５として形成する。
リートの層、あるいはプレストレスコンクリート層をマ
ット基礎５として形成する。
【００１４】プレストレスコンクリートのマット基礎５
を設置するために、アスファルト・マスティック層４の
上に鉄筋とＰＣ鋼材６用のシース管を配置してコンクリ
ートを打設する。その際には全体を一体として形成し、
マット基礎５の中間に、従来のような目地を形成しな
い。コンクリートが硬化して所定の圧縮強度が出たらＰ
Ｃ鋼材６を緊張してプレストレスを導入する。
を設置するために、アスファルト・マスティック層４の
上に鉄筋とＰＣ鋼材６用のシース管を配置してコンクリ
ートを打設する。その際には全体を一体として形成し、
マット基礎５の中間に、従来のような目地を形成しな
い。コンクリートが硬化して所定の圧縮強度が出たらＰ
Ｃ鋼材６を緊張してプレストレスを導入する。
【００１５】マット基礎５のように平面的な広がりを持
ち、直接地盤上に設置したコンクリート版にプレストレ
スを導入する場合、従来の方法であれば地盤とコンクリ
ート間の摩擦により緊張力を損失する。この損失を補う
ためにＰＣ鋼材を多く配置して、コストアップにつなが
ったり、過緊張によるコンクリート破損などを生じる場
合があった。
ち、直接地盤上に設置したコンクリート版にプレストレ
スを導入する場合、従来の方法であれば地盤とコンクリ
ート間の摩擦により緊張力を損失する。この損失を補う
ためにＰＣ鋼材を多く配置して、コストアップにつなが
ったり、過緊張によるコンクリート破損などを生じる場
合があった。
【００１６】これに対して、マット基礎５と１次コンク
リート２との間に１０5〜１０6ｓｅｃの長期載荷時間に
対して有効な変形係数Ｅａ＝１０2〜１０4Ｎ／ｍ2（温
度２０℃）の特性を有するアスファルト・マスティック
層がある構造では、この層が抵抗無く変形してプレスト
レス導入時の緊張力損失をなくすことができる。
リート２との間に１０5〜１０6ｓｅｃの長期載荷時間に
対して有効な変形係数Ｅａ＝１０2〜１０4Ｎ／ｍ2（温
度２０℃）の特性を有するアスファルト・マスティック
層がある構造では、この層が抵抗無く変形してプレスト
レス導入時の緊張力損失をなくすことができる。
【００１７】この現象の説明を具体的な数値を用いて以
下に述べる。長さＬ＝１００ｍのマット基礎５にプレス
トレス応力σｐ＝５０００ｋＮ／ｍ2を導入する場合の
アスファルト・マスティック層のせん断変形と抵抗の関
係を考える。プレストレス導入によリマット基礎５に生
じる軸歪εｐは、コンクリートの弾性係数をＥｃとする
と、［数１］になる。これによるマット基礎の収縮量Δ
ｌは、［数２］になる。
下に述べる。長さＬ＝１００ｍのマット基礎５にプレス
トレス応力σｐ＝５０００ｋＮ／ｍ2を導入する場合の
アスファルト・マスティック層のせん断変形と抵抗の関
係を考える。プレストレス導入によリマット基礎５に生
じる軸歪εｐは、コンクリートの弾性係数をＥｃとする
と、［数１］になる。これによるマット基礎の収縮量Δ
ｌは、［数２］になる。
【００１８】従って、厚みｄ＝０．０２ｍのアスファル
ト・マスティック層の平均せん断歪みγは、［数３］に
なることから、アスファルト・マスティック層の平均せ
ん断応力度τは、［数４］になる。
ト・マスティック層の平均せん断歪みγは、［数３］に
なることから、アスファルト・マスティック層の平均せ
ん断応力度τは、［数４］になる。
【００１９】
【数１】
【００２０】
【数２】
【００２１】
【数３】
【００２２】
【数４】
【００２３】以上により、アスファルト・マスティック
層の平均せん断応力度τは微小であり、抵抗なく、せん
断変形することが計算により確認できる。
層の平均せん断応力度τは微小であり、抵抗なく、せん
断変形することが計算により確認できる。
【００２４】以下に、アスファルト・マスチック層を利
用する実施例を示す。
用する実施例を示す。
【００２５】＜イ＞長期の載荷時間におけるアスファル
ト・マスチック層の有効性 上記のプレストレス導入時のアスファルト・マスティッ
ク層の有効性を確認した、実物大のマット基礎供試体に
よるプレストレス導入の実証実験の概要を図２に示す。
ト・マスチック層の有効性 上記のプレストレス導入時のアスファルト・マスティッ
ク層の有効性を確認した、実物大のマット基礎供試体に
よるプレストレス導入の実証実験の概要を図２に示す。
【００２６】実証実験では、コンクリート製供試体の寸
法が長さ２０．０ｍ、幅２．５ｍ、高さ０．７ｍの大き
さに対して、アスファルト・マスティック層（層厚０．
０４ｍ）の有る基礎（図２の上側）と無い基礎（図２の
下側）の２種類の供試体基礎を製作し、各々の基礎に実
際にプレストレスを導入した。
法が長さ２０．０ｍ、幅２．５ｍ、高さ０．７ｍの大き
さに対して、アスファルト・マスティック層（層厚０．
０４ｍ）の有る基礎（図２の上側）と無い基礎（図２の
下側）の２種類の供試体基礎を製作し、各々の基礎に実
際にプレストレスを導入した。
【００２７】プレストレスは供試体の片側（図２で左
側）からＰＣ鋼材６を緊張する方法により、全断面の平
均で２９４０ｋＮ／ｍ2の応力度を導入した。実験時の
アスファルト・マスティック層の温度を一定（平均３７
℃）に保つて、ＰＣ鋼材６の緊張１時間後のプレストレ
スの分布の比較検討を行つた。
側）からＰＣ鋼材６を緊張する方法により、全断面の平
均で２９４０ｋＮ／ｍ2の応力度を導入した。実験時の
アスファルト・マスティック層の温度を一定（平均３７
℃）に保つて、ＰＣ鋼材６の緊張１時間後のプレストレ
スの分布の比較検討を行つた。
【００２８】図３及び図４は、供試体の中心軸線面内の
プレストレスの分布を示している。図３及び図４中の各
々の測定点は、図２の黒丸の位置でプレストレス応力度
を計測し、供試体の緊張端から０．８ｍの位置から軸線
に沿って４．６ｍごとのピッチで固定端から０．８ｍの
位置までの合計５点とした。
プレストレスの分布を示している。図３及び図４中の各
々の測定点は、図２の黒丸の位置でプレストレス応力度
を計測し、供試体の緊張端から０．８ｍの位置から軸線
に沿って４．６ｍごとのピッチで固定端から０．８ｍの
位置までの合計５点とした。
【００２９】アスファルト・マスティック層の有る基礎
は、図３に示されているように、緊張１時間後には軸線
方向にも上・下の高さ方向にもほほ均等にプレストレス
が分布して、全測点でプレストレス導入力の２９４０ｋ
Ｎ／ｍ2と一致している。
は、図３に示されているように、緊張１時間後には軸線
方向にも上・下の高さ方向にもほほ均等にプレストレス
が分布して、全測点でプレストレス導入力の２９４０ｋ
Ｎ／ｍ2と一致している。
【００３０】これに対しアスファルト・マスティック層
の無い基礎は、図４に示されているように、コンクリー
ト下面から６ｃｍの位置では下面の拘束により軸方向の
全断面でプレストレスの導入力が少なく、その結果、軸
線方向に端部の導入力が大きく中央の導入が小さい分布
となり、その傾向も供試体上面に近付くほど強くなって
いる。
の無い基礎は、図４に示されているように、コンクリー
ト下面から６ｃｍの位置では下面の拘束により軸方向の
全断面でプレストレスの導入力が少なく、その結果、軸
線方向に端部の導入力が大きく中央の導入が小さい分布
となり、その傾向も供試体上面に近付くほど強くなって
いる。
【００３１】これらの結果よリアスファルト・マスティ
ック層の有効性が確認できた。プレストレス（持続荷
重）に対するアスファルト・マスティック層の有効性を
利用し、広範囲のマット基礎を分割施工することで、コ
ンクリート打設設備の縮小化，プレストレスの摩擦損失
の低減による高効率利用等を図ることができる。
ック層の有効性が確認できた。プレストレス（持続荷
重）に対するアスファルト・マスティック層の有効性を
利用し、広範囲のマット基礎を分割施工することで、コ
ンクリート打設設備の縮小化，プレストレスの摩擦損失
の低減による高効率利用等を図ることができる。
【００３２】以上は、長期の載荷時間に対して変形係数
が小さくなるというアスファルト・マスティックの粘弾
性体としての性質を活用した、マット基礎の変形拘束を
低減する方法である。
が小さくなるというアスファルト・マスティックの粘弾
性体としての性質を活用した、マット基礎の変形拘束を
低減する方法である。
【００３３】＜ロ＞短期な載荷時間に対するアスファル
ト・マスティック層の有効性 これに対し地震荷重や風荷重がマット基礎に作用した場
合に、上記のような小さな変形係数ではマット基礎の滑
動に対する安定が確保されず、基礎としての機能を満足
できない。
ト・マスティック層の有効性 これに対し地震荷重や風荷重がマット基礎に作用した場
合に、上記のような小さな変形係数ではマット基礎の滑
動に対する安定が確保されず、基礎としての機能を満足
できない。
【００３４】ところが、地震や風荷重は１秒以下から数
秒で荷重方向を変える振動現象である。このような１０
-1〜１ｓｅｃの短期な載荷時間に対しては、アスファル
ト・マスティックは粘弾性としての特性を有しているた
め、有効な変形係数Ｅａは１０6〜１０8Ｎ／ｍ2（温度
２０℃）となる。従つて、マット基礎が地震荷重や風荷
重により不安定になることはない。
秒で荷重方向を変える振動現象である。このような１０
-1〜１ｓｅｃの短期な載荷時間に対しては、アスファル
ト・マスティックは粘弾性としての特性を有しているた
め、有効な変形係数Ｅａは１０6〜１０8Ｎ／ｍ2（温度
２０℃）となる。従つて、マット基礎が地震荷重や風荷
重により不安定になることはない。
【００３５】短期な載荷時間に対するアスファルト・マ
スティック層の挙動についても、実物大のマット基礎供
試体を用いて行った強制振動実験により確認した。強制
振動による実証実験は、前述の長さ２０．０ｍ、幅２．
５ｍ、高さ０．７ｍのコンクリート製供試体に対して層
厚４０ｍｍのアスファルト・マスティック層の有る基礎
に搭載した起振機により、加振力９．８ｋＮ時に加振振
動数を２〜２０Ｈｚに変化させて応答特性を調べること
により行った。
スティック層の挙動についても、実物大のマット基礎供
試体を用いて行った強制振動実験により確認した。強制
振動による実証実験は、前述の長さ２０．０ｍ、幅２．
５ｍ、高さ０．７ｍのコンクリート製供試体に対して層
厚４０ｍｍのアスファルト・マスティック層の有る基礎
に搭載した起振機により、加振力９．８ｋＮ時に加振振
動数を２〜２０Ｈｚに変化させて応答特性を調べること
により行った。
【００３６】また、温度変化によるアスファルト・マス
ティックの物性値変化に伴う、マット基礎の動的特性の
変化を把握する目的で、アスファルト・マスティック層
の平均温度を９℃、１８℃、２５℃及び２９℃の４ケー
スに変化させた。
ティックの物性値変化に伴う、マット基礎の動的特性の
変化を把握する目的で、アスファルト・マスティック層
の平均温度を９℃、１８℃、２５℃及び２９℃の４ケー
スに変化させた。
【００３７】図５に示す強制振動実験の応答変位から、
起振力９．８ｋＮ（せん断応力度τ＝１９６Ｎ／ｍ2）
当たりの、マット基礎と１次コンクリート間の相対変位
振幅は最大でも１．０×１０-3ｍｍ程度である。
起振力９．８ｋＮ（せん断応力度τ＝１９６Ｎ／ｍ2）
当たりの、マット基礎と１次コンクリート間の相対変位
振幅は最大でも１．０×１０-3ｍｍ程度である。
【００３８】実際のマット基礎の重量は上載機器を含め
ても２０ｋＮ／ｍ2程度であり、一定の粘性係数ηに対
しては粘弾性体のせん断応力度τとせん断速度Ｄは比例
する（τ＝η・D）ことから、１Ｇの加速度が作用して
もマット基礎と1次コンクリート間の相対変位は０．１
ｍｍ程度以下となり、工学的にみれば問題のない大きさ
である。
ても２０ｋＮ／ｍ2程度であり、一定の粘性係数ηに対
しては粘弾性体のせん断応力度τとせん断速度Ｄは比例
する（τ＝η・D）ことから、１Ｇの加速度が作用して
もマット基礎と1次コンクリート間の相対変位は０．１
ｍｍ程度以下となり、工学的にみれば問題のない大きさ
である。
【００３９】＜ハ＞アスファルト・マスティックの配合
実施例 アスファルト・マスティックの配合例の重量配分を表１
に示す。なお、単位は重量％である。
実施例 アスファルト・マスティックの配合例の重量配分を表１
に示す。なお、単位は重量％である。
【００４０】
【表１】
【００４１】＜ニ＞アスファルト・マスティックの４要
素モデル アスファルト・マスティックは、図６に示す４要素モデ
ルの粘弾性体としてモデル化される。図６の上部（Ｅ
１、η１）は、マックスウェル・ユニット（Ｍａｘｗｅ
ｌｌ Ｕｎｉｔ）であり、図６の下部（Ｅ２、η２）
は、フォークト・ユニット（Ｖｏｉｇｔ Ｕｎｉｔ）で
ある。表１の配合により得られるせん断バネ値（Ｅ１）
の温度との関係は、図７に示し、せん断バネ値（Ｅ２）
では、図８に示す。及び、粘性係数（η１）の温度との
関係は、図９に示し、粘性係数（η２）では、図１０に
示す。なお、図７乃至図１０の黒角のプロットはアスフ
ァルト重量１５％を示し、白角のプロットはアスファル
ト重量２０％を示している。また、これらのデータは、
図１１に示すせん断試験機７により実測した。
素モデル アスファルト・マスティックは、図６に示す４要素モデ
ルの粘弾性体としてモデル化される。図６の上部（Ｅ
１、η１）は、マックスウェル・ユニット（Ｍａｘｗｅ
ｌｌ Ｕｎｉｔ）であり、図６の下部（Ｅ２、η２）
は、フォークト・ユニット（Ｖｏｉｇｔ Ｕｎｉｔ）で
ある。表１の配合により得られるせん断バネ値（Ｅ１）
の温度との関係は、図７に示し、せん断バネ値（Ｅ２）
では、図８に示す。及び、粘性係数（η１）の温度との
関係は、図９に示し、粘性係数（η２）では、図１０に
示す。なお、図７乃至図１０の黒角のプロットはアスフ
ァルト重量１５％を示し、白角のプロットはアスファル
ト重量２０％を示している。また、これらのデータは、
図１１に示すせん断試験機７により実測した。
【００４２】アスファルト・マスティックの各バネ値及
び粘性係数は、アスファルトの混合率が低くなるほど、
また低温になるほどその値が大きくなる。この結果よ
り、温度が低くなるほどプレストレスの平均化はし難く
なるものの、プレストレスが持続荷重であることから長
期的にはアスファルトの粘性により応力度は平均化され
て問題がないことが説明できる。
び粘性係数は、アスファルトの混合率が低くなるほど、
また低温になるほどその値が大きくなる。この結果よ
り、温度が低くなるほどプレストレスの平均化はし難く
なるものの、プレストレスが持続荷重であることから長
期的にはアスファルトの粘性により応力度は平均化され
て問題がないことが説明できる。
【００４３】＜ホ＞施工順序 アスファルト・マスティック層を有するマット基礎の分
割施工の手順（ステップ）を図１２に示す。 先ず、砕石層１を敷設した後、 １次コンクリート２
を打設する。１次コンクリート２はマット基礎全体に先
行して打設するか、施工するマット基礎以上の範囲を常
に先行して打設する。 １次コンクリート２上をプライマ処理した後、アスフ
ァルト・マスティック層４を敷設する。アスファルト・
マスティック層４も全体に先行して敷設するか、施工す
るマット基礎以上の範囲を常に先行して敷設する。 分割施工の1ブロック分５（ブロック長２０〜３０
ｍ）の配筋，型粋工，ＰＣ鋼材配置を行つた後にコンク
リートを打設する。 コンクリート硬化後に１ブロック分のＰＣ鋼材６を緊
張してプレストレスを導入する。 以下ＰＣ鋼材を接続・延長させながら、必要回数、上
記とのステップ（又は、、とのステップ）
を繰り返して、図１３のように、マット基礎（基礎長さ
１００〜１２０ｍ）を完成させる。
割施工の手順（ステップ）を図１２に示す。 先ず、砕石層１を敷設した後、 １次コンクリート２
を打設する。１次コンクリート２はマット基礎全体に先
行して打設するか、施工するマット基礎以上の範囲を常
に先行して打設する。 １次コンクリート２上をプライマ処理した後、アスフ
ァルト・マスティック層４を敷設する。アスファルト・
マスティック層４も全体に先行して敷設するか、施工す
るマット基礎以上の範囲を常に先行して敷設する。 分割施工の1ブロック分５（ブロック長２０〜３０
ｍ）の配筋，型粋工，ＰＣ鋼材配置を行つた後にコンク
リートを打設する。 コンクリート硬化後に１ブロック分のＰＣ鋼材６を緊
張してプレストレスを導入する。 以下ＰＣ鋼材を接続・延長させながら、必要回数、上
記とのステップ（又は、、とのステップ）
を繰り返して、図１３のように、マット基礎（基礎長さ
１００〜１２０ｍ）を完成させる。
【００４４】
【発明の効果】本発明は、次のような効果を得ることが
できる。 ＜イ＞一体マット基礎にプレストレスを導入する場合、
1次コンクリートとマット基礎との間に挟在するアス
ファルト・マスティック層がプレストレス導入時の様な
長期の載荷時間に対して小さな変形係数を持つ。このた
め、アスファルト・マスティック層が容易にせん断変形
することにより、底面からの拘束による損失を受けるこ
となく、プレストレスを導入することができる。そのた
め、従来のように摩擦損失分の緊張を補填する必要がな
い。また、マット基礎を分割施工することで、コンクリ
ート打設設備の縮小化，プレストレスの摩擦損失の低減
による高効率利用等が可能になり、経済的な施工を図る
ことができる。 ＜ロ＞マット基礎が地震時のように短期の荷重を受ける
とき、1次コンクリートとマット基礎との間に扶在する
アスファルト・マスティック層は大きな変形係数をも
つ。また、分割施工した各ブロックはプレストレスによ
リー体化されているため、地震時のマット基礎の滑動に
対する安定が確保できる。
できる。 ＜イ＞一体マット基礎にプレストレスを導入する場合、
1次コンクリートとマット基礎との間に挟在するアス
ファルト・マスティック層がプレストレス導入時の様な
長期の載荷時間に対して小さな変形係数を持つ。このた
め、アスファルト・マスティック層が容易にせん断変形
することにより、底面からの拘束による損失を受けるこ
となく、プレストレスを導入することができる。そのた
め、従来のように摩擦損失分の緊張を補填する必要がな
い。また、マット基礎を分割施工することで、コンクリ
ート打設設備の縮小化，プレストレスの摩擦損失の低減
による高効率利用等が可能になり、経済的な施工を図る
ことができる。 ＜ロ＞マット基礎が地震時のように短期の荷重を受ける
とき、1次コンクリートとマット基礎との間に扶在する
アスファルト・マスティック層は大きな変形係数をも
つ。また、分割施工した各ブロックはプレストレスによ
リー体化されているため、地震時のマット基礎の滑動に
対する安定が確保できる。
【図１】本発明の基礎の構造の概念図
【図２】プレストレス導入実証実験概要図
【図３】アスファルト・マスティック層がある場合の応
力度測定図
力度測定図
【図４】アスファルト・マスティック層がない場合の応
力度測定図
力度測定図
【図５】マット基礎と１次コンクリート間の相対変位振
幅図
幅図
【図６】アスファルト・マスティック層の４要素粘弾性
モデル図
モデル図
【図７】アスファルト・マスティック層のモデルのバネ
値Ｅ１測定図
値Ｅ１測定図
【図８】アスファルト・マスティック層のモデルのバネ
値Ｅ２測定図
値Ｅ２測定図
【図９】アスファルト・マスティック層のモデルの粘性
係数η１測定図
係数η１測定図
【図１０】アスファルト・マスティック層のモデルの粘
性係数η２」測定図
性係数η２」測定図
【図１１】アスファルト・マスティックのせん断試験器
の概要図
の概要図
【図１２】基礎の構築手順の説明図
【図１３】基礎の構築完成図
【図１４】従来の基礎の構造の説明図
フロントページの続き (72)発明者 白石俊英 東京都新宿区西新宿一丁目25番１号 大成 建設株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】地盤上に一次コンクリートを打設し、 一次コンクリート上にアスファルト・マスティック層を
敷設し、 アスファルト・マスティック層上にコンクリートブロッ
クを打設し、 コンクリートブロックにプレストレスを導入することを
特徴とする、 基礎の構築方法。 - 【請求項２】地盤上に砕石層を介して一次コンクリート
を打設し、 一次コンクリート上にプライマを介してアスファルト・
マスティック層を敷設し、 アスファルト・マスティック層上にコンクリートブロッ
クを打設し、 コンクリートブロックにプレストレスを導入することを
特徴とする、 基礎の構築方法。 - 【請求項３】地盤上に一次コンクリートを打設し、 一次コンクリート上にプライマを介してアスファルト・
マスティック層を敷設し、 アスファルト・マスティック層上に複数のコンクリート
ブロックを打設し、 複数のコンクリートブロックにプレストレスを導入する
ことを特徴とする、 基礎の構築方法。 - 【請求項４】地盤上に一次コンクリートを打設し、 一次コンクリート上にプライマを介してアスファルト・
マスティック層を敷設し、 アスファルト・マスティック層上に１ブロック分につい
て配筋し、ＰＣ鋼材を配置し、コンクリートを打設し、
コンクリート硬化後、プレストレスを導入し、１ブロッ
ク分のコンクリートブロックを形成し、 順次１ブロック分のコンクリートブロックを隣接して配
置し、コンクリートブロック全体にプレストレスを導入
することを特徴とする、 基礎の構築方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12486197A JPH10299006A (ja) | 1997-04-28 | 1997-04-28 | 基礎の構築方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12486197A JPH10299006A (ja) | 1997-04-28 | 1997-04-28 | 基礎の構築方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10299006A true JPH10299006A (ja) | 1998-11-10 |
Family
ID=14895922
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12486197A Pending JPH10299006A (ja) | 1997-04-28 | 1997-04-28 | 基礎の構築方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10299006A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101529657B1 (ko) * | 2015-03-27 | 2015-06-19 | 대성이엔지(주) | 가스 절연 개폐장치용 h-형강 수평레벨 조절지그 및 이를 이용한 기초 시공방법 |
-
1997
- 1997-04-28 JP JP12486197A patent/JPH10299006A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101529657B1 (ko) * | 2015-03-27 | 2015-06-19 | 대성이엔지(주) | 가스 절연 개폐장치용 h-형강 수평레벨 조절지그 및 이를 이용한 기초 시공방법 |
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