JPH10288408A - 省エネルギー冷凍システムの制御方法 - Google Patents
省エネルギー冷凍システムの制御方法Info
- Publication number
- JPH10288408A JPH10288408A JP9092164A JP9216497A JPH10288408A JP H10288408 A JPH10288408 A JP H10288408A JP 9092164 A JP9092164 A JP 9092164A JP 9216497 A JP9216497 A JP 9216497A JP H10288408 A JPH10288408 A JP H10288408A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compressor
- frequency
- capacity
- control
- refrigeration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 コンプレッサの運転方法を最適に設定し、省
エネ効果を向上する新しい制御方式をもった省エネルギ
ー冷凍システムの制御方法を提供する。 【解決手段】 冷水出入口温度（Ｔ12），（Ｔ11）差に
その時の冷水流量（Ｑ10）を乗じ冷凍能力推定値を求
め、この推定値と、冷凍能力設定器による設定値との差
を小さくするようにインバータ（９）の周波数（ｆS ）
を調整し、コンプレッサ（１）の速度を制御し、その駆
動力節減により、設計時の圧力損失見込分が回収され
る。制御装置（１０）の制御誤差が所定値以下に縮小し
た時、周波数、冷媒流量を変化させ、冷凍プロセス安定
後、コンプレッサの速度変化前後の使用電力を比較し、
最小エネとなる周波数を学習探索し、設定冷凍能力にお
ける最適周波数を設定する。なお、試運転時または点検
時に冷凍容量と周波数の関係を満足する関数を発生させ
るので、通常運転時に最適周波数の探索操作を要しな
い。
エネ効果を向上する新しい制御方式をもった省エネルギ
ー冷凍システムの制御方法を提供する。 【解決手段】 冷水出入口温度（Ｔ12），（Ｔ11）差に
その時の冷水流量（Ｑ10）を乗じ冷凍能力推定値を求
め、この推定値と、冷凍能力設定器による設定値との差
を小さくするようにインバータ（９）の周波数（ｆS ）
を調整し、コンプレッサ（１）の速度を制御し、その駆
動力節減により、設計時の圧力損失見込分が回収され
る。制御装置（１０）の制御誤差が所定値以下に縮小し
た時、周波数、冷媒流量を変化させ、冷凍プロセス安定
後、コンプレッサの速度変化前後の使用電力を比較し、
最小エネとなる周波数を学習探索し、設定冷凍能力にお
ける最適周波数を設定する。なお、試運転時または点検
時に冷凍容量と周波数の関係を満足する関数を発生させ
るので、通常運転時に最適周波数の探索操作を要しな
い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、コンプレッサ式冷
凍システムの制御方法に関する。
凍システムの制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】インバータ駆動による、可変容量形のコ
ンプレッサが、冷凍システムや、ヒートポンプシステム
のエネルギー消費効率の改善のために、適用されるよう
になってきた。よく知られているように、電動機出力２
００ＫＷ以下では、容積式のコンプレッサが、構造が簡
単で、必要な高圧力が容易に得られ、効率もよいので、
広く採用されている。この容積式コンプレッサの容量制
御方法には、例えば、スクリュー式では、（１）吸い込
み絞り、（２）スライド弁調整、（３）台数制御、
（４）速度制御の各方式が実用されている。このうち
（２），（３），（４）の方式が基本的な方法で、なか
でもコンプレッサ１台の容量調整法としては、（２）の
スライド弁方式が、設備費が安価であり、容量調整時の
効率も比較的によいので、広く採用されている。この方
式では、スライド弁をスライドさせて、バイパス流量調
整する方式であるので、原理的に、容量を絞るとそれに
対応して、コンプレッサの軸動力が減少するため、それ
だけ軸動力を節減できる。
ンプレッサが、冷凍システムや、ヒートポンプシステム
のエネルギー消費効率の改善のために、適用されるよう
になってきた。よく知られているように、電動機出力２
００ＫＷ以下では、容積式のコンプレッサが、構造が簡
単で、必要な高圧力が容易に得られ、効率もよいので、
広く採用されている。この容積式コンプレッサの容量制
御方法には、例えば、スクリュー式では、（１）吸い込
み絞り、（２）スライド弁調整、（３）台数制御、
（４）速度制御の各方式が実用されている。このうち
（２），（３），（４）の方式が基本的な方法で、なか
でもコンプレッサ１台の容量調整法としては、（２）の
スライド弁方式が、設備費が安価であり、容量調整時の
効率も比較的によいので、広く採用されている。この方
式では、スライド弁をスライドさせて、バイパス流量調
整する方式であるので、原理的に、容量を絞るとそれに
対応して、コンプレッサの軸動力が減少するため、それ
だけ軸動力を節減できる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このスライド弁調製の
場合における駆動力で云えば、容量５０％のとき、６０
〜６５％程度で、インバータによる速度制御方式の場合
の５５％程度に比べて、電力が多い。しかし、動力の差
が、５〜１０％と一見少なく思えるが、蓄積されれば大
きな量となる。しかしながら、インバータによる速度制
御による容量調整方式を採用すると、インバータ設備の
償却期間が長くなるので、効果を認識していても、その
適用を躊躇している場合が多いのが現状である。そこ
で、台数制御を併用してインバータの設備容量を小さく
する方法、スライド弁方式との併用方式、例えば、容量
１００〜７５％の範囲では、スライド弁方式とし、容量
７５％以下をインバータによる速度制御方式とする方式
とし、インバータの容量を７５％以下にするなどの細か
い工夫がなされている。
場合における駆動力で云えば、容量５０％のとき、６０
〜６５％程度で、インバータによる速度制御方式の場合
の５５％程度に比べて、電力が多い。しかし、動力の差
が、５〜１０％と一見少なく思えるが、蓄積されれば大
きな量となる。しかしながら、インバータによる速度制
御による容量調整方式を採用すると、インバータ設備の
償却期間が長くなるので、効果を認識していても、その
適用を躊躇している場合が多いのが現状である。そこ
で、台数制御を併用してインバータの設備容量を小さく
する方法、スライド弁方式との併用方式、例えば、容量
１００〜７５％の範囲では、スライド弁方式とし、容量
７５％以下をインバータによる速度制御方式とする方式
とし、インバータの容量を７５％以下にするなどの細か
い工夫がなされている。
【０００４】他方、当然のことながら、速度制御による
コンプレッサの軸動力節減効果を大きくする工夫や、イ
ンバータ自体の損失を低減する対策、運転中の電動機の
効率を最大にする制御などが提案され、省エネに関する
性能／コストの改善が努力されている。本発明の目的
は、これらの要求に応えるために、コンプレッサの運転
方法を最適に設定することにより、運転中の軸動力を最
小に保ち、省エネ効果を向上する新しい制御方式をもっ
た省エネルギー冷凍システムの制御方法を提供すること
である。
コンプレッサの軸動力節減効果を大きくする工夫や、イ
ンバータ自体の損失を低減する対策、運転中の電動機の
効率を最大にする制御などが提案され、省エネに関する
性能／コストの改善が努力されている。本発明の目的
は、これらの要求に応えるために、コンプレッサの運転
方法を最適に設定することにより、運転中の軸動力を最
小に保ち、省エネ効果を向上する新しい制御方式をもっ
た省エネルギー冷凍システムの制御方法を提供すること
である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の省エネルギー冷
凍システムの制御方法は、コンプレッサ、コンデンサ、
レシーバ、ドライヤ、膨張弁および蒸発器によって構成
されるコンプレッサ式冷凍システムにおける、コンプレ
ッサの速度を可変制御できる少なくとも１台のインバー
タ式可変速駆動装置に、蒸発器の出口温度と入口温度の
差を検出し冷媒過熱度を求めこれを設定値に保つよう
に、膨張弁の絞りを制御する絞り制御機構を備えた冷凍
システムの制御方法において、冷水出口温度と入口温度
の差を求め、この値にその時の冷水流量を乗じて冷凍能
力推定値を求め、この冷凍能力推定値と、冷凍能力設定
器による冷凍能力設定値とを比較し、その差を小さくす
るようにインバータの周波数を調整し、コンプレッサの
速度を制御することを特徴としている。
凍システムの制御方法は、コンプレッサ、コンデンサ、
レシーバ、ドライヤ、膨張弁および蒸発器によって構成
されるコンプレッサ式冷凍システムにおける、コンプレ
ッサの速度を可変制御できる少なくとも１台のインバー
タ式可変速駆動装置に、蒸発器の出口温度と入口温度の
差を検出し冷媒過熱度を求めこれを設定値に保つよう
に、膨張弁の絞りを制御する絞り制御機構を備えた冷凍
システムの制御方法において、冷水出口温度と入口温度
の差を求め、この値にその時の冷水流量を乗じて冷凍能
力推定値を求め、この冷凍能力推定値と、冷凍能力設定
器による冷凍能力設定値とを比較し、その差を小さくす
るようにインバータの周波数を調整し、コンプレッサの
速度を制御することを特徴としている。
【０００６】なお、本発明の制御方法は、制御誤差が所
定のある値以下に縮小した時、冷凍能力の一定制御を解
除し、インバータの周波数を僅かに変化させ、それによ
りコンプレッサの運転速度を、したがって冷媒流量を変
化させ、この条件下で冷凍プロセスが安定した後、この
速度変化を与えた前後のコンプレッサの使用電力を比較
し、最小エネルギー量をもたらすインバータ周波数を学
習探索し、それにより設定冷凍能力におけるインバータ
の最適周波数を設定することを特徴とすることが好まし
い。また、本発明の制御方法は、試運転時または点検時
に冷凍容量設定値を変化させ、各設定容量に対する最も
大きな省エネルギーをもたらす周波数を学習記憶させ、
かつコンプレッサの通常運転時にこの学習結果による冷
凍容量と周波数の関係を満足する関数を発生させること
を特徴とすることも好ましい。
定のある値以下に縮小した時、冷凍能力の一定制御を解
除し、インバータの周波数を僅かに変化させ、それによ
りコンプレッサの運転速度を、したがって冷媒流量を変
化させ、この条件下で冷凍プロセスが安定した後、この
速度変化を与えた前後のコンプレッサの使用電力を比較
し、最小エネルギー量をもたらすインバータ周波数を学
習探索し、それにより設定冷凍能力におけるインバータ
の最適周波数を設定することを特徴とすることが好まし
い。また、本発明の制御方法は、試運転時または点検時
に冷凍容量設定値を変化させ、各設定容量に対する最も
大きな省エネルギーをもたらす周波数を学習記憶させ、
かつコンプレッサの通常運転時にこの学習結果による冷
凍容量と周波数の関係を満足する関数を発生させること
を特徴とすることも好ましい。
【０００７】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態例につ
いて図面を参照して説明する。図１は、本発明の省エネ
ルギー冷凍システムの制御方法の、一実施形態例を含む
基本構成図、図２は、図１の制御方法の原理構成図、図
３は、図２における原理構成図の制御動作のフローチャ
ート、図４は、本実施形態例の冷凍サイクルの説明図で
ある。図１において、コンプレッサ１によって、高温、
高圧に圧縮された冷媒ガスは、コンデンサ２によって液
化され、レシーバ３に一時的に貯蔵される。レシーバ３
を出た、液化冷媒は、ドライヤ４を通して、電子式自動
膨張弁５に導かれる。高圧の冷媒液は、電子式膨張弁５
の絞り制御機構５Ｃによって、圧力が低下されると共
に、冷媒過熱度を設定値に保つように、流量が調整され
る。電子式膨張弁５を出た低圧冷媒液は、蒸発器６に入
り、冷水管７の水から熱を奪って蒸発し、低圧の過熱蒸
気となる。
いて図面を参照して説明する。図１は、本発明の省エネ
ルギー冷凍システムの制御方法の、一実施形態例を含む
基本構成図、図２は、図１の制御方法の原理構成図、図
３は、図２における原理構成図の制御動作のフローチャ
ート、図４は、本実施形態例の冷凍サイクルの説明図で
ある。図１において、コンプレッサ１によって、高温、
高圧に圧縮された冷媒ガスは、コンデンサ２によって液
化され、レシーバ３に一時的に貯蔵される。レシーバ３
を出た、液化冷媒は、ドライヤ４を通して、電子式自動
膨張弁５に導かれる。高圧の冷媒液は、電子式膨張弁５
の絞り制御機構５Ｃによって、圧力が低下されると共
に、冷媒過熱度を設定値に保つように、流量が調整され
る。電子式膨張弁５を出た低圧冷媒液は、蒸発器６に入
り、冷水管７の水から熱を奪って蒸発し、低圧の過熱蒸
気となる。
【０００８】この低温、低圧の冷媒ガスは、コンプレッ
サ１に吸入され、ここで上述のように、高温、高圧の冷
媒ガスとなって、再び吐き出される。このサイクルが繰
り返され、冷凍システムが運転される。以上は、基本的
な冷凍サイクルについて説明したものであるが、本発明
では、この冷凍サイクルの中で、冷媒循環ループの全圧
力損失に注目した。つまり、安定な冷凍サイクルを維持
しつつ、コンプレッサ１、コンデンサ２、膨張弁５およ
び蒸発器６の主要機器における圧力損失ならびにこれら
の主要機器を連結する配管の圧力損失を最小にするコン
プレッサの速度を、冷凍能力または、冷凍容量一定制御
と、さらに、その制御のもとで、トライアンドエラー方
法によって、学習、追及されて、冷凍能力が設定され、
最も省エネ効果の大きいコンプレッサ１の運転をする冷
凍システムが提供されることとなる。
サ１に吸入され、ここで上述のように、高温、高圧の冷
媒ガスとなって、再び吐き出される。このサイクルが繰
り返され、冷凍システムが運転される。以上は、基本的
な冷凍サイクルについて説明したものであるが、本発明
では、この冷凍サイクルの中で、冷媒循環ループの全圧
力損失に注目した。つまり、安定な冷凍サイクルを維持
しつつ、コンプレッサ１、コンデンサ２、膨張弁５およ
び蒸発器６の主要機器における圧力損失ならびにこれら
の主要機器を連結する配管の圧力損失を最小にするコン
プレッサの速度を、冷凍能力または、冷凍容量一定制御
と、さらに、その制御のもとで、トライアンドエラー方
法によって、学習、追及されて、冷凍能力が設定され、
最も省エネ効果の大きいコンプレッサ１の運転をする冷
凍システムが提供されることとなる。
【０００９】なお、コンプレッサ１は、インバータ９で
可変電圧、可変周波数制御される電動機８によって駆動
され、コンプレッサ１の運転速度制御によって容量調整
ができるように構成されている。省エネルギー化のため
の制御装置１０は、インバータ９と接続されている。こ
こで、先ず冷凍システムにおける、圧力損失について説
明すると、冷媒液が主要機器を連結する配管や膨張弁５
の中を通るときの圧力降下ΔＰは、一般に次式で与えら
れている。 ΔＰ＝λ・γ・（ｌ／ｄ）（ｕ2 ／２ｇ）・・・・・・（１） ここで、ΔＰ：圧力降下（Ｋｇ／ｍ2 ） λ ：係数＝０．３１６４ Ｒｅ0.25 γ ：液体の比重量（Ｋｇ／ｍ3 ） ｌ ：管長（ｍ） ｄ ：管の内径（ｍ） ｕ ：液体の平均流速（ｍ／ｓ） ｇ ：重力加速度＝９．８（ｍ／ｓ2 ） つまり、冷却能力を下げるために、流量（流速）を引き
下げると、ほぼ、その２乗に比例して圧力が低下するの
で、例えば、コンプレッサ１から、コンデンサ２に至る
圧力降下は小さくなり、コンデンサ２の必要圧力を一定
とすると、低下した配管の圧力降下分だけ、コンプレッ
サ１の吐出圧は、小さくできることになる。
可変電圧、可変周波数制御される電動機８によって駆動
され、コンプレッサ１の運転速度制御によって容量調整
ができるように構成されている。省エネルギー化のため
の制御装置１０は、インバータ９と接続されている。こ
こで、先ず冷凍システムにおける、圧力損失について説
明すると、冷媒液が主要機器を連結する配管や膨張弁５
の中を通るときの圧力降下ΔＰは、一般に次式で与えら
れている。 ΔＰ＝λ・γ・（ｌ／ｄ）（ｕ2 ／２ｇ）・・・・・・（１） ここで、ΔＰ：圧力降下（Ｋｇ／ｍ2 ） λ ：係数＝０．３１６４ Ｒｅ0.25 γ ：液体の比重量（Ｋｇ／ｍ3 ） ｌ ：管長（ｍ） ｄ ：管の内径（ｍ） ｕ ：液体の平均流速（ｍ／ｓ） ｇ ：重力加速度＝９．８（ｍ／ｓ2 ） つまり、冷却能力を下げるために、流量（流速）を引き
下げると、ほぼ、その２乗に比例して圧力が低下するの
で、例えば、コンプレッサ１から、コンデンサ２に至る
圧力降下は小さくなり、コンデンサ２の必要圧力を一定
とすると、低下した配管の圧力降下分だけ、コンプレッ
サ１の吐出圧は、小さくできることになる。
【００１０】また、コンデンサ２や蒸発器６において、
冷媒液と冷媒ガスが混合している場合の圧力降下は、次
の式（２）で与えられている。 ΔＰ＝４ｘ・γ・０．０１（ｌ／ｄ）（ｕr2 ／ｇ）・・・・（２） ここで、ΔＰ：圧力降下（Ｋｇ／ｍ2 ） γ：冷媒ガスの比重量（Ｋｇ／ｍ3 ） ｌ：管長（ｍ） ｄ：管の内径（ｍ） ｕr ：冷媒全部が蒸発したときの流速（ｍ／ｓ） ｇ：重力加速度＝９．８（ｍ／ｓ2 ） ｘ：補正係数：Δａ／Δｅによって与えられる係数 Δａ／Δｅ＝０〜１．００のとき、ｘ＝１．００〜０．
３４ ただし、Δａ：出口における冷媒ガスと冷却材の温度差 Δｅ：入口における冷媒ガスと冷却材の温度差 したがって、冷却能力の低下に従って、その低下の割合
の２乗に比例して、圧力損失を低下できることがわか
る。
冷媒液と冷媒ガスが混合している場合の圧力降下は、次
の式（２）で与えられている。 ΔＰ＝４ｘ・γ・０．０１（ｌ／ｄ）（ｕr2 ／ｇ）・・・・（２） ここで、ΔＰ：圧力降下（Ｋｇ／ｍ2 ） γ：冷媒ガスの比重量（Ｋｇ／ｍ3 ） ｌ：管長（ｍ） ｄ：管の内径（ｍ） ｕr ：冷媒全部が蒸発したときの流速（ｍ／ｓ） ｇ：重力加速度＝９．８（ｍ／ｓ2 ） ｘ：補正係数：Δａ／Δｅによって与えられる係数 Δａ／Δｅ＝０〜１．００のとき、ｘ＝１．００〜０．
３４ ただし、Δａ：出口における冷媒ガスと冷却材の温度差 Δｅ：入口における冷媒ガスと冷却材の温度差 したがって、冷却能力の低下に従って、その低下の割合
の２乗に比例して、圧力損失を低下できることがわか
る。
【００１１】冷凍システムの圧力降下は、定格冷凍能力
において、システムが安定でかつ、コンプレッサ１の効
率が高く、所要動力が小さくなるように、各機器の配管
長をできるだけ短く、管径を大きくして、必要な余裕を
もって設計されている。つまり、冷凍能力を定格に設定
する場合にも、この圧力降下の余裕分だけ、コンプレッ
サ１の吐出圧力は、小さくてよいことになる。低温、低
圧の冷媒ガスが高温、高圧のガスに圧縮される過程は、
損失を考えなければ、断熱圧縮となり、断熱圧縮におけ
る理論ヘッド上昇Ｈadと、軸動力Ｓは、 Ｈad＝｛Ｋ／（Ｋ−ｌ）｝・Ｚ・Ｒ・Ｔs ・｛（Ｐd ／Ｐs ）(K-1)/K −１｝ ・・・・・・・・（３） Ｓ＝Ｇ・Ｈad／（１０２・ηad） ・・・・・・・・（４） ここで、Ｈad：断熱ヘッド上昇（Ｋｇｆ−ｍ／Ｋｇ℃） Ｋ ：気体の比熱比 Ｚ ：気体の圧縮係数 Ｒ ：ガス常数（Ｋｇｆ−ｍ／Ｋｇ℃） Ｔs ：吸い込み温度（°Ｋ） Ｐs ：吸い込み圧力（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ａ） Ｐd ：吐出圧力（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ａ） Ｇ ：流量（Ｋｇ／ｓ） Ｓ ：軸動力（ＫＷ） ηad：断熱圧縮効率 で与えられている。すなわち、軸動力Ｓは、効率を一定
とすれば、流量Ｇと断熱ヘッド上昇Ｈadの積に比例す
る。断熱ヘッド上昇Ｈadは、吸い込み絶対温度Ｔsと
｛（吐出絶対圧／吸い込み絶対圧）(K-1)/K−１｝に、
ほぼ比例することがわかる。
において、システムが安定でかつ、コンプレッサ１の効
率が高く、所要動力が小さくなるように、各機器の配管
長をできるだけ短く、管径を大きくして、必要な余裕を
もって設計されている。つまり、冷凍能力を定格に設定
する場合にも、この圧力降下の余裕分だけ、コンプレッ
サ１の吐出圧力は、小さくてよいことになる。低温、低
圧の冷媒ガスが高温、高圧のガスに圧縮される過程は、
損失を考えなければ、断熱圧縮となり、断熱圧縮におけ
る理論ヘッド上昇Ｈadと、軸動力Ｓは、 Ｈad＝｛Ｋ／（Ｋ−ｌ）｝・Ｚ・Ｒ・Ｔs ・｛（Ｐd ／Ｐs ）(K-1)/K −１｝ ・・・・・・・・（３） Ｓ＝Ｇ・Ｈad／（１０２・ηad） ・・・・・・・・（４） ここで、Ｈad：断熱ヘッド上昇（Ｋｇｆ−ｍ／Ｋｇ℃） Ｋ ：気体の比熱比 Ｚ ：気体の圧縮係数 Ｒ ：ガス常数（Ｋｇｆ−ｍ／Ｋｇ℃） Ｔs ：吸い込み温度（°Ｋ） Ｐs ：吸い込み圧力（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ａ） Ｐd ：吐出圧力（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ａ） Ｇ ：流量（Ｋｇ／ｓ） Ｓ ：軸動力（ＫＷ） ηad：断熱圧縮効率 で与えられている。すなわち、軸動力Ｓは、効率を一定
とすれば、流量Ｇと断熱ヘッド上昇Ｈadの積に比例す
る。断熱ヘッド上昇Ｈadは、吸い込み絶対温度Ｔsと
｛（吐出絶対圧／吸い込み絶対圧）(K-1)/K−１｝に、
ほぼ比例することがわかる。
【００１２】したがって、流量Ｇのみに着目して、コン
プレッサ１の速度を低下し、冷凍能力を調整する従来方
式では、以上に述べた圧力損失を回収できないことにな
る。つまり、冷凍能力を絞る場合、冷凍能力とコンプレ
ッサ１の速度を関係づける関数発生器１３を設計条件で
設定した場合、この断熱ヘッド上昇Ｈadを引き下げて軸
動力を節減することができない。本発明では、この関数
発生器１３で与えられた対応関係で、コンプレッサ１の
速度が設定された後、１０％程度の速度外乱を与え、電
子式膨張弁５の修正動作終了を検出し、速度外乱を与え
た前後のコンプレッサモータ８の入力を段階的に比較す
ることにより、その値が最少となる速度の補正値を学習
的に求め、この補正速度を補正係数として、関数発生器
１３に取り込むことにより、従来の単純な速度制御によ
る容量調整方式よりも、一段と省エネとなる周波数で、
コンプレッサを運転することができるようにする。
プレッサ１の速度を低下し、冷凍能力を調整する従来方
式では、以上に述べた圧力損失を回収できないことにな
る。つまり、冷凍能力を絞る場合、冷凍能力とコンプレ
ッサ１の速度を関係づける関数発生器１３を設計条件で
設定した場合、この断熱ヘッド上昇Ｈadを引き下げて軸
動力を節減することができない。本発明では、この関数
発生器１３で与えられた対応関係で、コンプレッサ１の
速度が設定された後、１０％程度の速度外乱を与え、電
子式膨張弁５の修正動作終了を検出し、速度外乱を与え
た前後のコンプレッサモータ８の入力を段階的に比較す
ることにより、その値が最少となる速度の補正値を学習
的に求め、この補正速度を補正係数として、関数発生器
１３に取り込むことにより、従来の単純な速度制御によ
る容量調整方式よりも、一段と省エネとなる周波数で、
コンプレッサを運転することができるようにする。
【００１３】図４のＰ−ｉ線図によりこの動作を説明す
れば、次のようになる。今、設計条件で決定した関数発
生器１３のもとで、ある設定冷凍容量で、図示のよう
に、若干、過熱圧縮、過冷却の冷凍サイクル、つまり、
点ａ，ｂ，ｃ，ｄで運転されているものとする。図にお
いて、冷凍能力ｑ2 （Ｋｃａｌ／Ｋｇ）、コンデンサへ
の放熱量ｑ1 （Ｋｃａｌ／Ｋｇ）およびコンプレッサ１
の圧縮仕事量Ａ１（Ｋｃａｌ／Ｋｇ）が示されている。
今、ある速度で、つまり、ある周波数ｆ0 で定常運転中
に、インバータ周波数をΔｆ（Ｈｚ）だけ下げる操作を
行う。冷媒循環量が減少するため、冷凍能力一定のもと
では、蒸発器６出口の過熱度が上がることになる。その
結果、電子膨張弁５は、絞りを少なくして冷媒液を増加
して、過熱度を一定に保つように働く。
れば、次のようになる。今、設計条件で決定した関数発
生器１３のもとで、ある設定冷凍容量で、図示のよう
に、若干、過熱圧縮、過冷却の冷凍サイクル、つまり、
点ａ，ｂ，ｃ，ｄで運転されているものとする。図にお
いて、冷凍能力ｑ2 （Ｋｃａｌ／Ｋｇ）、コンデンサへ
の放熱量ｑ1 （Ｋｃａｌ／Ｋｇ）およびコンプレッサ１
の圧縮仕事量Ａ１（Ｋｃａｌ／Ｋｇ）が示されている。
今、ある速度で、つまり、ある周波数ｆ0 で定常運転中
に、インバータ周波数をΔｆ（Ｈｚ）だけ下げる操作を
行う。冷媒循環量が減少するため、冷凍能力一定のもと
では、蒸発器６出口の過熱度が上がることになる。その
結果、電子膨張弁５は、絞りを少なくして冷媒液を増加
して、過熱度を一定に保つように働く。
【００１４】つまり、Ｐ−ｉ線図では、点ａ’，ｂ’，
ｃ’，ｄ’の冷凍サイクルの運転に移行することにな
る。このときのコンプレッサの圧縮仕事量Ａ１は、Ａ
１’（Ｋｃａｌ／Ｋｇ）に低下する。すなわち、冷凍能
力に対する冷媒循環量は、インバータ周波数引き下げ前
と、ほぼ同じ量となるが、コンプレッサ吸い込み圧力が
若干増加することになり、その分だけ、軸動力が節減さ
れることになる。今、冷媒循環量を、Ｇ（Ｋｇ／ｈ）と
すれば、上記の式（４）の流量Ｇ（Ｋｇ／ｓ）と、断熱
圧縮効率をηad適用して、コンプレッサの軸動力を求め
れば、それぞれ、次の式（５），（５）’となる。 ａ，ｂ，ｃ，ｄ で運転されている場合： Ｓ＝３６００・Ｇ・Ａ１（８６０・ηad） ＝４．１９・Ｇ・Ａ１／ηad （ＫＷ）・・・・・（５） ａ’，ｂ’，ｃ’，ｄ’で運転されている場合： Ｓ＝４．１９・Ｇ・Ａ１’／ηad （ＫＷ）・・・・・（５）’ 今、例題によって、この場合の節減動力を試算してみ
る。
ｃ’，ｄ’の冷凍サイクルの運転に移行することにな
る。このときのコンプレッサの圧縮仕事量Ａ１は、Ａ
１’（Ｋｃａｌ／Ｋｇ）に低下する。すなわち、冷凍能
力に対する冷媒循環量は、インバータ周波数引き下げ前
と、ほぼ同じ量となるが、コンプレッサ吸い込み圧力が
若干増加することになり、その分だけ、軸動力が節減さ
れることになる。今、冷媒循環量を、Ｇ（Ｋｇ／ｈ）と
すれば、上記の式（４）の流量Ｇ（Ｋｇ／ｓ）と、断熱
圧縮効率をηad適用して、コンプレッサの軸動力を求め
れば、それぞれ、次の式（５），（５）’となる。 ａ，ｂ，ｃ，ｄ で運転されている場合： Ｓ＝３６００・Ｇ・Ａ１（８６０・ηad） ＝４．１９・Ｇ・Ａ１／ηad （ＫＷ）・・・・・（５） ａ’，ｂ’，ｃ’，ｄ’で運転されている場合： Ｓ＝４．１９・Ｇ・Ａ１’／ηad （ＫＷ）・・・・・（５）’ 今、例題によって、この場合の節減動力を試算してみ
る。
【００１５】Ｐc ＝２２．２（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ａ）， Ｐd ＝６．０（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ａ）， Ｐd ’＝８．０（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ａ）， ｋ＝１．３１：アンモニア、 とすれば理論ヘッド上昇比はＨad’／Ｈadは、 ｛（２２．２／８．０）(1.31-1)/1.31−１｝／｛（２
２．２／６．０）(1.31-1)/1.31−１｝＝０．７５３ となり、そのときの動力の約２５％の軸動力の節減が可
能となる計算になる。実例として、レシプロ式コンプレ
ッサで、 ＰC ＝１７．６（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ａ）， Ｐd ＝２．５（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ａ）， ４０Ｈｚ運転の場合と、 Ｐd ’＝３．０（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ａ）， ３０Ｈｚ運転の場合のコンプレッサの入力電力を測定し
た例では、そのときの入力電力基準で、１４．６％だけ
節減可能であった。
２．２／６．０）(1.31-1)/1.31−１｝＝０．７５３ となり、そのときの動力の約２５％の軸動力の節減が可
能となる計算になる。実例として、レシプロ式コンプレ
ッサで、 ＰC ＝１７．６（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ａ）， Ｐd ＝２．５（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ａ）， ４０Ｈｚ運転の場合と、 Ｐd ’＝３．０（Ｋｇｆ／ｃｍ2 ａ）， ３０Ｈｚ運転の場合のコンプレッサの入力電力を測定し
た例では、そのときの入力電力基準で、１４．６％だけ
節減可能であった。
【００１６】上述と同じ比熱比と仮定して、同様に、理
論ヘッド上昇比を求めると、０．８８６となり、約１２
％の軸動力が節減できることになる。測定値１４．６％
は、この推定値約１２％に近い値になっており、以上の
推論が正しいことが示される。次に、本発明の具体的な
制御装置の構成とその動作を、図２および図３により説
明する。図２において、冷凍能力または冷凍容量設定器
１１で、冷却水配管７の入口温度Ｔ11と出口温度Ｔ12の
温度差に、そのときの流量Ｑ10を乗じて求めた冷却能力
の実際値を、定格冷凍容量で割り算してｐ．ｕ．に変換
した冷却能力推定値と比較される。そして、その偏差は
ＰＩＤコントローラ１２の入力となり、その偏差が小さ
くなるように、インバータ９によってコンプレッサ１の
運転速度を調整する。上述の温度差と流量の乗算器１
９、冷却能力を単位化するための係数器１７が示されて
いる。
論ヘッド上昇比を求めると、０．８８６となり、約１２
％の軸動力が節減できることになる。測定値１４．６％
は、この推定値約１２％に近い値になっており、以上の
推論が正しいことが示される。次に、本発明の具体的な
制御装置の構成とその動作を、図２および図３により説
明する。図２において、冷凍能力または冷凍容量設定器
１１で、冷却水配管７の入口温度Ｔ11と出口温度Ｔ12の
温度差に、そのときの流量Ｑ10を乗じて求めた冷却能力
の実際値を、定格冷凍容量で割り算してｐ．ｕ．に変換
した冷却能力推定値と比較される。そして、その偏差は
ＰＩＤコントローラ１２の入力となり、その偏差が小さ
くなるように、インバータ９によってコンプレッサ１の
運転速度を調整する。上述の温度差と流量の乗算器１
９、冷却能力を単位化するための係数器１７が示されて
いる。
【００１７】冷凍容量とコンプレッサの運転速度を対応
づける関数発生器１３の出力は、Ｄ／Ａ変換器１６によ
って、図１のインバータ９の周波数指令ｆs となってい
る。制御切替えスイッチ１４，１５は、図の下端に示す
制御リレーＥＳによって制御される。本発明の制御方法
の省エネルギー制御の原理構成部分をなす省エネ制御機
構１８が図２の下半分に線で囲われて示されている。図
２において、リミッタ２１は、容量制御回路の制御偏差
がゼロに近くなったことを検出する図示のような特性を
有し、本発明の省エネ制御のスタートと毎回の省エネ周
波数探索の終了を検出する。タイマ２２は、リミッタ２
１がゼロ近傍の値になって一定時間、例えば、５秒後に
一つのパルス信号を省エネ制御コントローラ２３に与え
る。
づける関数発生器１３の出力は、Ｄ／Ａ変換器１６によ
って、図１のインバータ９の周波数指令ｆs となってい
る。制御切替えスイッチ１４，１５は、図の下端に示す
制御リレーＥＳによって制御される。本発明の制御方法
の省エネルギー制御の原理構成部分をなす省エネ制御機
構１８が図２の下半分に線で囲われて示されている。図
２において、リミッタ２１は、容量制御回路の制御偏差
がゼロに近くなったことを検出する図示のような特性を
有し、本発明の省エネ制御のスタートと毎回の省エネ周
波数探索の終了を検出する。タイマ２２は、リミッタ２
１がゼロ近傍の値になって一定時間、例えば、５秒後に
一つのパルス信号を省エネ制御コントローラ２３に与え
る。
【００１８】このパルス信号は、省エネ制御１サイクル
記憶メモリーとして省エネルギー化コントローラ２３の
内部に記憶される。この記憶によって、１回目の周波数
探索制御が起動する。１サイクル制御記憶メモリーの記
憶によって、制御切替えスイッチ１４と１５は、それぞ
れ位置“２”側に切替わる。制御切替えスイッチ１４の
切替えによって、レジスタ２６には、省エネ制御スター
ト前の関数発生器１３の出力現在値がロードされ、記憶
される。同時に、１回目の省エネ周波数探索制御がスタ
ートする。つまり、予め設定された１〜５Ｈｚの周波数
Δｆの積算値を記憶すると共に、リミッタ２７を通し
て、レジスタ２６に記憶された周波数に加算され、制御
切替えスイッチ１５を通して、コンプレッサ１の運転速
度を調整する。電動機入力比較回路２４は、インバータ
９の制御回路内に設けられた電動機入力演算回路（不図
示）によって、演算、出力された、電動機入力Ｐ（Ｋ
Ｗ）を取り込み記憶し、省エネ探索制御前後の値を比較
する機能を有する。コントローラ２５は、電動機入力比
較回路２４の比較結果によって、省エネ制御コントロー
ラ２３の制御の続行と中止、並びにその制御の方向を決
定する。
記憶メモリーとして省エネルギー化コントローラ２３の
内部に記憶される。この記憶によって、１回目の周波数
探索制御が起動する。１サイクル制御記憶メモリーの記
憶によって、制御切替えスイッチ１４と１５は、それぞ
れ位置“２”側に切替わる。制御切替えスイッチ１４の
切替えによって、レジスタ２６には、省エネ制御スター
ト前の関数発生器１３の出力現在値がロードされ、記憶
される。同時に、１回目の省エネ周波数探索制御がスタ
ートする。つまり、予め設定された１〜５Ｈｚの周波数
Δｆの積算値を記憶すると共に、リミッタ２７を通し
て、レジスタ２６に記憶された周波数に加算され、制御
切替えスイッチ１５を通して、コンプレッサ１の運転速
度を調整する。電動機入力比較回路２４は、インバータ
９の制御回路内に設けられた電動機入力演算回路（不図
示）によって、演算、出力された、電動機入力Ｐ（Ｋ
Ｗ）を取り込み記憶し、省エネ探索制御前後の値を比較
する機能を有する。コントローラ２５は、電動機入力比
較回路２４の比較結果によって、省エネ制御コントロー
ラ２３の制御の続行と中止、並びにその制御の方向を決
定する。
【００１９】したがって、１回目周波数探索指令が発せ
られた後、膨張弁制御動作が完了すれば、容量制御設定
値ＣS と検出値Ｃi の差は再び小さくなり、リミッタ２
１，タイマ２２によって、２回目の起動パルスが発せら
れ、記憶される。同時に、前記のインバータ回路から電
動機入力が検出される。この値と周波数変更前の電動機
入力とが比較され、周波数変更後の入力が小さければ、
コントローラ２５は、ＤＮ信号を出力し、２回目の起動
パルスの記憶信号とのＡＮＤ条件によって、同じ向きの
探索制御の続行を指令する。第２回目の２×Δｆが、ｆ
0 より減算されて、コンプレッサの速度をさらに、引き
下げる。２回目の起動パルスの記憶は、２回目の探索制
御指令の実行開始によって解除される。
られた後、膨張弁制御動作が完了すれば、容量制御設定
値ＣS と検出値Ｃi の差は再び小さくなり、リミッタ２
１，タイマ２２によって、２回目の起動パルスが発せら
れ、記憶される。同時に、前記のインバータ回路から電
動機入力が検出される。この値と周波数変更前の電動機
入力とが比較され、周波数変更後の入力が小さければ、
コントローラ２５は、ＤＮ信号を出力し、２回目の起動
パルスの記憶信号とのＡＮＤ条件によって、同じ向きの
探索制御の続行を指令する。第２回目の２×Δｆが、ｆ
0 より減算されて、コンプレッサの速度をさらに、引き
下げる。２回目の起動パルスの記憶は、２回目の探索制
御指令の実行開始によって解除される。
【００２０】この操作を繰り返し、電動機入力が最少に
なる周波数補正値ΣΔｆを求め、この探索制御が終了す
る。省エネ化制御１サイクル記憶メモリーは、周波数探
索制御が終了し、つまり、コントローラ２５が位置
“３”に切替わって、ＺＯの信号を発し、さらに、Ｄ／
Ａ変換器１６の現在値を保持するために、Ｄ／Ａ変換器
１６とＰＩＤコントローラ１２の現在値から、必要なレ
シーバ１３の修正係数を逆算し、この値を使ってレシー
バ１３に再設定が完了して後に解除される。１サイクル
制御記憶メモリーの解除によって、制御リレーＥＳは、
ＯＦＦし、制御切替スイッチ１４と１５はそれぞれ位置
“１”側に切替わり、通常の容量制御回路に復帰する。
本冷凍容量制御システムでは、前述の、省エネ探索制御
に切替わる時も、また、上述のように本来の容量制御に
復帰する時も、効果的なバンプレス切替えが可能とな
り、切替え時の擾乱が少ない特徴をもっている。
なる周波数補正値ΣΔｆを求め、この探索制御が終了す
る。省エネ化制御１サイクル記憶メモリーは、周波数探
索制御が終了し、つまり、コントローラ２５が位置
“３”に切替わって、ＺＯの信号を発し、さらに、Ｄ／
Ａ変換器１６の現在値を保持するために、Ｄ／Ａ変換器
１６とＰＩＤコントローラ１２の現在値から、必要なレ
シーバ１３の修正係数を逆算し、この値を使ってレシー
バ１３に再設定が完了して後に解除される。１サイクル
制御記憶メモリーの解除によって、制御リレーＥＳは、
ＯＦＦし、制御切替スイッチ１４と１５はそれぞれ位置
“１”側に切替わり、通常の容量制御回路に復帰する。
本冷凍容量制御システムでは、前述の、省エネ探索制御
に切替わる時も、また、上述のように本来の容量制御に
復帰する時も、効果的なバンプレス切替えが可能とな
り、切替え時の擾乱が少ない特徴をもっている。
【００２１】図３において、以上の基本的な制御動作
を、制御フローとして説明している。なお、図２のリミ
ッタ２７は、この省エネ周波数探索制御の行き過ぎによ
って、膨張弁５の制御範囲を超えることがないように、
また、蒸発器６出口の圧力が高過ぎるために蒸発器性能
の低下を招き、冷凍能力を却って低下させることがない
ようにするために考慮したものである。このリミッタ２
７は、図示してないが、絞り制御機構５Ｃ（図１）から
のインタロック信号によって、そのリミッタ動作を開始
したり、解除したりする機能を有する。本発明の省エネ
ルギー冷凍システムの制御方法の第２の特徴は、図２に
示すように、冷水管７の出入口温度差と流量の積によっ
て、実際の冷凍容量を推定し、フィードバック制御して
いることである。この制御によって、前述の配管などの
圧力損失の余裕、経年変化余裕分圧力損失が、コンプレ
ッサ１の運転速度引き下げによって軸動力の減少となっ
て回収されることになる。
を、制御フローとして説明している。なお、図２のリミ
ッタ２７は、この省エネ周波数探索制御の行き過ぎによ
って、膨張弁５の制御範囲を超えることがないように、
また、蒸発器６出口の圧力が高過ぎるために蒸発器性能
の低下を招き、冷凍能力を却って低下させることがない
ようにするために考慮したものである。このリミッタ２
７は、図示してないが、絞り制御機構５Ｃ（図１）から
のインタロック信号によって、そのリミッタ動作を開始
したり、解除したりする機能を有する。本発明の省エネ
ルギー冷凍システムの制御方法の第２の特徴は、図２に
示すように、冷水管７の出入口温度差と流量の積によっ
て、実際の冷凍容量を推定し、フィードバック制御して
いることである。この制御によって、前述の配管などの
圧力損失の余裕、経年変化余裕分圧力損失が、コンプレ
ッサ１の運転速度引き下げによって軸動力の減少となっ
て回収されることになる。
【００２２】例えば、容量設定を１００％定格に設定し
た場合、コンプレッサ１から、コンデンサ２に向かう圧
力損失の余裕によって、冷媒は過冷却され、図４に示す
ようにｃ点は、ｃ”に移り、冷凍能力が増大する。容量
制御装置はこれを検知して、冷凍能力を引き下げる方向
に、つまり、インバータ９が、コンプレッサ１の運転速
度を下げるように働く。この制御動作によって、冷凍能
力は一定に保たれるが、コンプレッサ１の運転速度は、
圧力損失の余裕分によって過冷却された、（エンタルピ
ーの増大分Δｑ2 ）×（冷媒循環量）に相当したエネル
ギーが、コンプレッサ１の軸動力の節減となって回収さ
れる。
た場合、コンプレッサ１から、コンデンサ２に向かう圧
力損失の余裕によって、冷媒は過冷却され、図４に示す
ようにｃ点は、ｃ”に移り、冷凍能力が増大する。容量
制御装置はこれを検知して、冷凍能力を引き下げる方向
に、つまり、インバータ９が、コンプレッサ１の運転速
度を下げるように働く。この制御動作によって、冷凍能
力は一定に保たれるが、コンプレッサ１の運転速度は、
圧力損失の余裕分によって過冷却された、（エンタルピ
ーの増大分Δｑ2 ）×（冷媒循環量）に相当したエネル
ギーが、コンプレッサ１の軸動力の節減となって回収さ
れる。
【００２３】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、冷凍能力
一定制御ループを構成することにより、設計時に考慮さ
れた、冷媒循環ループの圧力損失余裕を、コンプレッサ
の軸動力の節減として回収する機能を有するのみなら
ず、設定された冷却容量のもとで、さらに、省エネとな
るコンプレッサの運転速度を学習、探索し、最小入力と
なる周波数を求め、省エネルギー化制御を行う機能をも
っことにより、従来方式よりも大幅に省エネをもたらす
省エネルギー冷凍システムの制御方法を提供できる効果
がある。
一定制御ループを構成することにより、設計時に考慮さ
れた、冷媒循環ループの圧力損失余裕を、コンプレッサ
の軸動力の節減として回収する機能を有するのみなら
ず、設定された冷却容量のもとで、さらに、省エネとな
るコンプレッサの運転速度を学習、探索し、最小入力と
なる周波数を求め、省エネルギー化制御を行う機能をも
っことにより、従来方式よりも大幅に省エネをもたらす
省エネルギー冷凍システムの制御方法を提供できる効果
がある。
【図１】本発明の省エネルギー冷凍システムの制御方法
の、一実施形態例を含む基本構成図である。
の、一実施形態例を含む基本構成図である。
【図２】図１の制御方法の原理構成図である。
【図３】図２における原理構成図の制御動作のフローチ
ャートである。
ャートである。
【図４】本実施形態例の冷凍サイクルの説明図である。
１ コンプレッサ ２ コンデンサ ３ レシーバ ４ ドライヤ ５ 電子式序銅膨張弁 ５Ｃ 絞り制御機構 ６ 蒸発器 ７ 冷水管 ８ 電動機 ９ インバータ １０ 制御装置 １１ 冷凍容量設定器 １２ ＰＩＤコントローラ １３ 関数発生器 １４，１５ 制御切替スイッチ １６ Ｄ／Ａ変換器 １７ 冷凍能力単位化係数器 １８ 省エネ制御機構 １９ 乗算器 ２１，２７ リミッタ ２２ タイマ ２３ 省エネルギー化コントローラ ２４ 電動機入力比較回路 ２５ コントローラ ２６ レジスタ ＥＳ 制御リレー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 河野 哲雄 福岡県北九州市八幡西区黒崎城石２番１号 株式会社安川電機内 (72)発明者 黒田 章一 東京都港区芝浦４丁目８番33号 株式会社 関電工内 (72)発明者 高木 宏之 東京都港区芝浦４丁目８番33号 株式会社 関電工内 (72)発明者 伊藤 幸雄 東京都港区芝浦４丁目８番33号 株式会社 関電工内
Claims (3)
- 【請求項１】 コンプレッサ、コンデンサ、レシーバ、
ドライヤ、膨張弁および蒸発器によって構成されるコン
プレッサ式冷凍システムにおける、前記コンプレッサの
速度を可変制御できる少なくとも１台のインバータ式可
変速駆動装置に、前記蒸発器の出口温度と入口温度の差
を検出し冷媒過熱度を求めこれを設定値に保つように、
膨張弁の絞りを制御する絞り制御機構を備えた冷凍シス
テムの制御方法において、 冷水出口温度と入口温度の差を求め、この値にその時の
冷水流量を乗じて冷凍能力推定値を求め、該冷凍能力推
定値と、冷凍能力設定器による冷凍能力設定値とを比較
し、その差を小さくするようにインバータの周波数を調
整し、コンプレッサの速度を制御することを特徴とする
省エネルギー冷凍システムの制御方法。 - 【請求項２】 前記制御方法は、制御誤差が所定のある
値以下に縮小した時、前記冷凍能力の一定制御を解除
し、インバータの周波数を僅かに変化させ、それにより
コンプレッサの運転速度を、したがって冷媒流量を変化
させ、この条件下で冷凍プロセスが安定した後、この速
度変化を与えた前後のコンプレッサの使用電力を比較
し、最小エネルギー量をもたらすインバータ周波数を学
習探索し、それにより設定冷凍能力におけるインバータ
の最適周波数を設定することを特徴とする請求項１記載
の省エネルギー冷凍システムの制御方法。 - 【請求項３】 前記制御方法は、試運転時または点検時
に冷凍容量設定値を変化させ、各設定容量に対する最も
大きな省エネルギーをもたらす周波数を学習記憶させ、
かつコンプレッサの通常運転時にこの学習結果による冷
凍容量と周波数の関係を満足する関数を発生させること
を特徴とする請求項２記載の省エネルギー冷凍システム
の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9092164A JPH10288408A (ja) | 1997-04-10 | 1997-04-10 | 省エネルギー冷凍システムの制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9092164A JPH10288408A (ja) | 1997-04-10 | 1997-04-10 | 省エネルギー冷凍システムの制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10288408A true JPH10288408A (ja) | 1998-10-27 |
Family
ID=14046797
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9092164A Pending JPH10288408A (ja) | 1997-04-10 | 1997-04-10 | 省エネルギー冷凍システムの制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10288408A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1215454A2 (en) * | 2000-12-13 | 2002-06-19 | Magnetek S.p.A. | Method for reducing energy consumption in a refrigerating machine, and refrigerating machine operating according to said method |
| WO2003064940A1 (fr) | 2002-01-28 | 2003-08-07 | Toshiba Carrier Corporation | Conditionneur d'air |
| JP2008249286A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 多室形空気調和機 |
| EP1990591A1 (en) * | 2007-05-08 | 2008-11-12 | Sorgenia S.P.A. | Independent and universal device for controlling the speed of motor-driven compressors of household refrigerating apparatuses and control method thereof |
| JP2009299914A (ja) * | 2008-06-10 | 2009-12-24 | Panasonic Corp | 多室空気調和機 |
| WO2012131709A1 (en) * | 2011-03-28 | 2012-10-04 | Praveen Shankar JAMBHOLKAR | Adaptive speed control of compressor motor |
| WO2016090735A1 (zh) * | 2014-12-13 | 2016-06-16 | 中山大洋电机股份有限公司 | 一种自动调速的ecm电机及其应用的冰柜 |
-
1997
- 1997-04-10 JP JP9092164A patent/JPH10288408A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1215454A2 (en) * | 2000-12-13 | 2002-06-19 | Magnetek S.p.A. | Method for reducing energy consumption in a refrigerating machine, and refrigerating machine operating according to said method |
| EP1215454A3 (en) * | 2000-12-13 | 2002-09-11 | Magnetek S.p.A. | Method for reducing energy consumption in a refrigerating machine, and refrigerating machine operating according to said method |
| WO2003064940A1 (fr) | 2002-01-28 | 2003-08-07 | Toshiba Carrier Corporation | Conditionneur d'air |
| JP2008249286A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 多室形空気調和機 |
| EP1990591A1 (en) * | 2007-05-08 | 2008-11-12 | Sorgenia S.P.A. | Independent and universal device for controlling the speed of motor-driven compressors of household refrigerating apparatuses and control method thereof |
| JP2009299914A (ja) * | 2008-06-10 | 2009-12-24 | Panasonic Corp | 多室空気調和機 |
| WO2012131709A1 (en) * | 2011-03-28 | 2012-10-04 | Praveen Shankar JAMBHOLKAR | Adaptive speed control of compressor motor |
| WO2016090735A1 (zh) * | 2014-12-13 | 2016-06-16 | 中山大洋电机股份有限公司 | 一种自动调速的ecm电机及其应用的冰柜 |
| US10469002B2 (en) | 2014-12-13 | 2019-11-05 | Zhongshan Broad-Ocean Motor Co., Ltd. | Electrically commutated motor and freezer comprising the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6370888B1 (en) | Method for controlling variable speed drive with chiller equipped with multiple compressors | |
| US5263333A (en) | Multi-type air conditioner system with optimum control for gaseous flow adjustment valve and liquid expansion valve | |
| EP1749173B1 (en) | System and method for controlling an economizer circuit | |
| US4538422A (en) | Method and control system for limiting compressor capacity in a refrigeration system upon a recycle start | |
| US4535607A (en) | Method and control system for limiting the load placed on a refrigeration system upon a recycle start | |
| JP3574447B2 (ja) | 空気調和機の起動制御システム及びその制御方法 | |
| US20130025304A1 (en) | Loading and unloading of compressors in a cooling system | |
| CN110260492B (zh) | 一种变频空调制冷模式下的风机及压缩机控制方法 | |
| JP2936961B2 (ja) | 空気調和装置 | |
| JPH05322335A (ja) | 自動冷却停止シーケンス | |
| WO2017183068A1 (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| JP4767133B2 (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| JPH10288408A (ja) | 省エネルギー冷凍システムの制御方法 | |
| US20040103676A1 (en) | Method for controlling cooling/heating of heat pump system | |
| JP3306612B2 (ja) | 熱源機の運転台数制御方法 | |
| CN117109192A (zh) | 一种应用于分离增效自复叠制冷循环的控制系统及控制方法 | |
| JP2005226980A (ja) | 冷凍機の制御システム | |
| JPH0333992B2 (ja) | ||
| JP7080801B2 (ja) | ターボ冷凍機 | |
| JP2581622B2 (ja) | スクリュー圧縮機の容量制御方法及び装置 | |
| JP4690574B2 (ja) | 冷凍機における膨張弁の制御方法及び制御装置 | |
| JP2001193993A (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| KR100535676B1 (ko) | 냉동 사이클 장치의 제어 방법 | |
| JP2000088363A (ja) | ヒートポンプ式空気調和機 | |
| KR100251567B1 (ko) | 2단계감압장치가구비된냉동사이클및그제어방법 |