JPH1028399A - 発電機制御方式 - Google Patents
発電機制御方式Info
- Publication number
- JPH1028399A JPH1028399A JP8178365A JP17836596A JPH1028399A JP H1028399 A JPH1028399 A JP H1028399A JP 8178365 A JP8178365 A JP 8178365A JP 17836596 A JP17836596 A JP 17836596A JP H1028399 A JPH1028399 A JP H1028399A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- value
- generator
- reactive power
- main transformer
- power
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 発電機・主変圧器の過負荷を確実に防止し
て、過負荷に伴う劣化・損傷を防止する。 【解決手段】 発電機定格皮相電力設定部２で設定した
発電機定格皮相電力値と、有効電力演算部１で求めた発
電機出力電力値により、発電機定格皮相電力からの無効
電力制限値（最大値）を求め、一方、主変圧器定格皮相
容量設定部１で設定した主変圧器定格皮相容量値から、
所内負荷皮相容量演算部４で求めた所内負荷皮相容量を
減じた皮相容量値により、主変圧器定格皮相容量からの
無効電力制限値（最大値）を求め、Ｌｏｗｅｒ選択部９
により上記で求めた両無効電力制限値の小さい方の制限
値（機器容量無効電力）に基づいて発電機の無効電力を
制御する。
て、過負荷に伴う劣化・損傷を防止する。 【解決手段】 発電機定格皮相電力設定部２で設定した
発電機定格皮相電力値と、有効電力演算部１で求めた発
電機出力電力値により、発電機定格皮相電力からの無効
電力制限値（最大値）を求め、一方、主変圧器定格皮相
容量設定部１で設定した主変圧器定格皮相容量値から、
所内負荷皮相容量演算部４で求めた所内負荷皮相容量を
減じた皮相容量値により、主変圧器定格皮相容量からの
無効電力制限値（最大値）を求め、Ｌｏｗｅｒ選択部９
により上記で求めた両無効電力制限値の小さい方の制限
値（機器容量無効電力）に基づいて発電機の無効電力を
制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、発電機の出力電
圧、無効電力、皮相出力制御を行う発電機制御方式に関
するものである。
圧、無効電力、皮相出力制御を行う発電機制御方式に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、発電機の出力電圧、無効電力制御
方式としては、発電機出力電圧一定方式、無効電力定値
制御方式、発電機力率制御方式があり、各々図１０で示
すＡＶＲ（Automatic Voltage Regulator ）３１、ＡＱ
Ｒ（Automatic Ｑ−Power Regulator ）３２、ＡＰＦＲ
（Automatic Power Factor Regulator）３４により制御
されてきた。また、ＡＱＲ３２に代わり主変圧器２４の
負荷時タップ切替器２５で無効電力を制御する方式があ
る。なお、２１は発電機、２２はＰＴ、２３はＣＴ、２
４は主変圧器（主変）、３３はＡＱＲ設定器、３５はＡ
ＰＦＲ設定器である。
方式としては、発電機出力電圧一定方式、無効電力定値
制御方式、発電機力率制御方式があり、各々図１０で示
すＡＶＲ（Automatic Voltage Regulator ）３１、ＡＱ
Ｒ（Automatic Ｑ−Power Regulator ）３２、ＡＰＦＲ
（Automatic Power Factor Regulator）３４により制御
されてきた。また、ＡＱＲ３２に代わり主変圧器２４の
負荷時タップ切替器２５で無効電力を制御する方式があ
る。なお、２１は発電機、２２はＰＴ、２３はＣＴ、２
４は主変圧器（主変）、３３はＡＱＲ設定器、３５はＡ
ＰＦＲ設定器である。
【０００３】次に動作について説明する。発電機出力電
圧をＰＴ（Potential Transformer ）２２にて検出し、
ＡＶＲ３１、ＡＱＲ３２、ＡＰＦＲ３４に入力し、ま
た、ＡＱＲ３２、ＡＰＦＲ３４には発電機出力電流をＣ
Ｔ（Current Transformer ）で検出し入力している。
圧をＰＴ（Potential Transformer ）２２にて検出し、
ＡＶＲ３１、ＡＱＲ３２、ＡＰＦＲ３４に入力し、ま
た、ＡＱＲ３２、ＡＰＦＲ３４には発電機出力電流をＣ
Ｔ（Current Transformer ）で検出し入力している。
【０００４】（１）ＡＶＲ３１は、入力された発電機出
力電圧を基準電圧と比較し、偏差があれば偏差信号に発
電機界磁電流の増減を行い発電機出力電圧を一定値に制
御する。 （２）ＡＱＲ３２は、発電機電圧・電流より無効電力を
検出し、ＡＱＲ設定器３３の基準無効電力と比較し、偏
差があれば電圧設定器（９０Ｒ）を制御し、無効電力が
一定となるよう発電機出力電圧を制御する。
力電圧を基準電圧と比較し、偏差があれば偏差信号に発
電機界磁電流の増減を行い発電機出力電圧を一定値に制
御する。 （２）ＡＱＲ３２は、発電機電圧・電流より無効電力を
検出し、ＡＱＲ設定器３３の基準無効電力と比較し、偏
差があれば電圧設定器（９０Ｒ）を制御し、無効電力が
一定となるよう発電機出力電圧を制御する。
【０００５】（３）ＡＰＦＲ３４は、発電機電圧・電流
より皮相電力と有効電力を検出し、有効電力／皮相電力
比が一定となるように、 皮相電力＝［（有効電力）2 ＋（無効電力）2 ］1/2 つまりは無効電力をＡＱＲ３２と同じく電圧設定器（９
０Ｒ）を制御することにより力率を一定とする。
より皮相電力と有効電力を検出し、有効電力／皮相電力
比が一定となるように、 皮相電力＝［（有効電力）2 ＋（無効電力）2 ］1/2 つまりは無効電力をＡＱＲ３２と同じく電圧設定器（９
０Ｒ）を制御することにより力率を一定とする。
【０００６】（４）負荷時タップ切替器２５は、主変圧
器２４の高圧側母線電圧を中央給電指令により、また
は、手動で、あるいは自動により規定値に設定させ無効
電力をある一定バント内に制御する。
器２４の高圧側母線電圧を中央給電指令により、また
は、手動で、あるいは自動により規定値に設定させ無効
電力をある一定バント内に制御する。
【０００７】尚、ＡＱＲ３２，ＡＰＦＲ３４，負荷時タ
ップ切替器２５の制御は各々相反する電圧制御方式のた
めいずれか一方式しか適用できない。
ップ切替器２５の制御は各々相反する電圧制御方式のた
めいずれか一方式しか適用できない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】従来の発電機出力電圧
制御方式では、発電所定格有効出力範囲内で運転するこ
とを前提に、あらかじめ定められた無効電力範囲内とな
るよう出力電圧変化範囲を設定し運用してきた。電気事
業法改正に伴い発電所有効出力を従来の定格値より若干
オーバして運用することが認められ、冬場における海水
（淡水）温度低下による復水器能率ｕｐ分の有効出力を
利用することが可能となり、海水（淡水）温度により発
電所有効出力が変動する運用方式が可能となった。
制御方式では、発電所定格有効出力範囲内で運転するこ
とを前提に、あらかじめ定められた無効電力範囲内とな
るよう出力電圧変化範囲を設定し運用してきた。電気事
業法改正に伴い発電所有効出力を従来の定格値より若干
オーバして運用することが認められ、冬場における海水
（淡水）温度低下による復水器能率ｕｐ分の有効出力を
利用することが可能となり、海水（淡水）温度により発
電所有効出力が変動する運用方式が可能となった。
【０００９】従来の発電機無効電力制御装置（＝出力電
圧制御方式）ではあらかじめ決められた季節毎、時間区
分毎系統構成による系統側要求値となるよう無効電力値
が決められていたため、海水（淡水）温度変化による有
効出力変動（特に定格を上廻る有効出力ｕｐ）に対し的
確に制御出来ず、皮相出力が主変圧器、発電機定格容量
を上廻る可能性が生じるなどの問題点があった。
圧制御方式）ではあらかじめ決められた季節毎、時間区
分毎系統構成による系統側要求値となるよう無効電力値
が決められていたため、海水（淡水）温度変化による有
効出力変動（特に定格を上廻る有効出力ｕｐ）に対し的
確に制御出来ず、皮相出力が主変圧器、発電機定格容量
を上廻る可能性が生じるなどの問題点があった。
【００１０】この発明は上記のような課題を解決するた
めになされたものであり、有効出力変動（特に定格を上
廻る有効出力ｕｐ）に対しても最適制御を可能とするこ
とを目的とする。また、皮相出力が主変圧器の定格皮相
容量、および発電機の定格皮相出力を上廻らないよう制
御することを目的とする。
めになされたものであり、有効出力変動（特に定格を上
廻る有効出力ｕｐ）に対しても最適制御を可能とするこ
とを目的とする。また、皮相出力が主変圧器の定格皮相
容量、および発電機の定格皮相出力を上廻らないよう制
御することを目的とする。
【００１１】
（１）この発明に係る発電機制御方式は、発電機出力を
主変圧器を介して系統へ送電する発電システムにあっ
て、発電機定格皮相電力値と発電機出力電力値から無効
電力制限値を求める第１の演算手段と、主変圧器定格皮
相容量値と上記発電機出力電力値から無効電力制限値を
求める第２の演算手段と、上記両無効電力制限値の内、
小さい方の制限値に基づいて発電機の無効電力を制御す
る制御手段とを備えたものである。
主変圧器を介して系統へ送電する発電システムにあっ
て、発電機定格皮相電力値と発電機出力電力値から無効
電力制限値を求める第１の演算手段と、主変圧器定格皮
相容量値と上記発電機出力電力値から無効電力制限値を
求める第２の演算手段と、上記両無効電力制限値の内、
小さい方の制限値に基づいて発電機の無効電力を制御す
る制御手段とを備えたものである。
【００１２】（２）また、発電機出力を主変圧器を介し
て系統へ送電する発電システムにあって、発電機定格皮
相電力値と発電機出力電力値から無効電力制限値を求め
る第１の演算手段と、主変圧器定格皮相容量値と上記発
電機出力電力値から無効電力制限値を求める第２の演算
手段と、上記両無効電力制限値と、指令値として設定さ
れた無効電力設定値との３者の内、最小の値に基づいて
発電機の無効電力を制御する制御手段とを備えたもので
ある。
て系統へ送電する発電システムにあって、発電機定格皮
相電力値と発電機出力電力値から無効電力制限値を求め
る第１の演算手段と、主変圧器定格皮相容量値と上記発
電機出力電力値から無効電力制限値を求める第２の演算
手段と、上記両無効電力制限値と、指令値として設定さ
れた無効電力設定値との３者の内、最小の値に基づいて
発電機の無効電力を制御する制御手段とを備えたもので
ある。
【００１３】（３）また、発電機出力を主変圧器を介し
て系統へ送電する発電システムにあって、発電機定格皮
相電力値と発電機出力電力値から無効電力制限値を求め
る第１の演算手段と、主変圧器定格皮相容量値と主変圧
器の出力電力値から無効電力制限値を求める第３の演算
手段と、上記両無効電力制限値の内、小さい方の制限値
に基づいて発電機の無効電力を制御する制御手段とを備
えたものである。
て系統へ送電する発電システムにあって、発電機定格皮
相電力値と発電機出力電力値から無効電力制限値を求め
る第１の演算手段と、主変圧器定格皮相容量値と主変圧
器の出力電力値から無効電力制限値を求める第３の演算
手段と、上記両無効電力制限値の内、小さい方の制限値
に基づいて発電機の無効電力を制御する制御手段とを備
えたものである。
【００１４】（４）また、発電機出力を主変圧器を介し
て系統へ送電する発電システムにあって、発電機定格皮
相電力値と発電機出力電力値から無効電力制限値を求め
る第１の演算手段と、主変圧器定格皮相容量値と主変圧
器の出力電力値から無効電力制限値を求める第３の演算
手段と、上記両無効電力制限値と、指令値として設定さ
れた無効電力設定値との３者の内、最小の値に基づいて
発電機の無効電力を制御する制御手段とを備えたもので
ある。
て系統へ送電する発電システムにあって、発電機定格皮
相電力値と発電機出力電力値から無効電力制限値を求め
る第１の演算手段と、主変圧器定格皮相容量値と主変圧
器の出力電力値から無効電力制限値を求める第３の演算
手段と、上記両無効電力制限値と、指令値として設定さ
れた無効電力設定値との３者の内、最小の値に基づいて
発電機の無効電力を制御する制御手段とを備えたもので
ある。
【００１５】（５）また、発電機出力を主変圧器を介し
て系統へ送電する発電システムにあって、発電機定格皮
相電力値と発電機出力電力値から無効電力制限値を求め
る第１の演算手段と、上記第１の演算手段で求めた無効
電力制限値に基づいて発電機の無効電力を制御する制御
手段と主変圧器定格皮相容量値と主変圧器の出力電力値
から無効電力制限値を求める第３の演算手段と、上記第
３の演算手段で求めた無効電力制限値に基づいて上記主
変圧器の電圧を調整する調整手段とを備えたものであ
る。
て系統へ送電する発電システムにあって、発電機定格皮
相電力値と発電機出力電力値から無効電力制限値を求め
る第１の演算手段と、上記第１の演算手段で求めた無効
電力制限値に基づいて発電機の無効電力を制御する制御
手段と主変圧器定格皮相容量値と主変圧器の出力電力値
から無効電力制限値を求める第３の演算手段と、上記第
３の演算手段で求めた無効電力制限値に基づいて上記主
変圧器の電圧を調整する調整手段とを備えたものであ
る。
【００１６】（６）また、発電機出力を主変圧器を介し
て系統へ送電する発電システムにあって、発電機定格皮
相電力値と発電機出力電力値から無効電力制限値を求め
る第１の演算手段と、上記第１の演算手段で求めた無効
電力制限値と、指令値として設定された無効電力設定値
との両者の内、小さい方の値に基づいて発電機の無効電
力を制御する制御手段と、主変圧器定格皮相容量値と主
変圧器の出力電力値から無効電力制限値を求める第３の
演算手段と、上記第３の演算手段で求めた無効電力制限
値に基づいて上記主変圧器の電圧を調整する調整手段と
を備えたものである。
て系統へ送電する発電システムにあって、発電機定格皮
相電力値と発電機出力電力値から無効電力制限値を求め
る第１の演算手段と、上記第１の演算手段で求めた無効
電力制限値と、指令値として設定された無効電力設定値
との両者の内、小さい方の値に基づいて発電機の無効電
力を制御する制御手段と、主変圧器定格皮相容量値と主
変圧器の出力電力値から無効電力制限値を求める第３の
演算手段と、上記第３の演算手段で求めた無効電力制限
値に基づいて上記主変圧器の電圧を調整する調整手段と
を備えたものである。
【００１７】（７）また、発電機出力を主変圧器を介し
て系統へ送電する発電システムにあって、発電機定格皮
相電力値と発電機出力電力値から無効電力制限値を求め
る第１の演算手段と、上記第１の演算手段で求めた無効
電力制限値に基づいて発電機の無効電力を制御する制御
手段と、主変圧器定格皮相容量値と上記発電機出力電力
値から無効電力制限値を求める第２の演算手段と、上記
第２の演算手段で求めた無効電力制限値に基づいて上記
主変圧器の電圧を調整する調整手段とを備えたものであ
る。
て系統へ送電する発電システムにあって、発電機定格皮
相電力値と発電機出力電力値から無効電力制限値を求め
る第１の演算手段と、上記第１の演算手段で求めた無効
電力制限値に基づいて発電機の無効電力を制御する制御
手段と、主変圧器定格皮相容量値と上記発電機出力電力
値から無効電力制限値を求める第２の演算手段と、上記
第２の演算手段で求めた無効電力制限値に基づいて上記
主変圧器の電圧を調整する調整手段とを備えたものであ
る。
【００１８】（８）また、発電機出力を主変圧器を介し
て系統へ送電する発電システムにあって、発電機定格皮
相電力値と発電機出力電力値から無効電力制限値を求め
る第１の演算手段と、上記第１の演算手段で求めた無効
電力制限値と、指令値として設定された無効電力設定値
との両者の内、小さい方の値に基づいて発電機の無効電
力を制御する制御手段と、主変圧器定格皮相容量値と上
記発電機出力電力値から無効電力制限値を求める第２の
演算手段と、上記第２の演算手段で求めた無効電力制限
値に基づいて上記主変圧器の電圧を調整する調整手段と
を備えたものである。
て系統へ送電する発電システムにあって、発電機定格皮
相電力値と発電機出力電力値から無効電力制限値を求め
る第１の演算手段と、上記第１の演算手段で求めた無効
電力制限値と、指令値として設定された無効電力設定値
との両者の内、小さい方の値に基づいて発電機の無効電
力を制御する制御手段と、主変圧器定格皮相容量値と上
記発電機出力電力値から無効電力制限値を求める第２の
演算手段と、上記第２の演算手段で求めた無効電力制限
値に基づいて上記主変圧器の電圧を調整する調整手段と
を備えたものである。
【００１９】（９）また、上記（１）（２）（７）
（８）のいずれか１項において、主変圧器定格皮相容量
値は、所内負荷皮相容量値を補正した主変圧器定格皮相
容量値としたものである。
（８）のいずれか１項において、主変圧器定格皮相容量
値は、所内負荷皮相容量値を補正した主変圧器定格皮相
容量値としたものである。
【００２０】
実施の形態１．以下、この発明の実施の形態１を図に基
づいて説明する。図１は実施の形態１の発電制御装置の
ブロック図であり、図において従来の図１０と同一記号
は、同一または相当のものを表し説明を省略する。
づいて説明する。図１は実施の形態１の発電制御装置の
ブロック図であり、図において従来の図１０と同一記号
は、同一または相当のものを表し説明を省略する。
【００２１】１は発電機出力電流と電圧とを検出して有
効電力を求める有効電力演算部、２は発電機定格皮相出
力設定部、３は主変圧器定格皮相容量設定部、４は所内
負荷へ流れる所内負荷皮相容量を求める所内負荷皮相容
量演算部、５、７は入力値を２乗する演算部、６、８は
平方根を求める演算部である。
効電力を求める有効電力演算部、２は発電機定格皮相出
力設定部、３は主変圧器定格皮相容量設定部、４は所内
負荷へ流れる所内負荷皮相容量を求める所内負荷皮相容
量演算部、５、７は入力値を２乗する演算部、６、８は
平方根を求める演算部である。
【００２２】９はＬｏｗｅｒ選択部で、発電機定格皮相
出力からの無効電力制限値（演算部８の演算結果）と主
変圧器から皮相出力制限による無効電力制限値（演算部
６の演算結果）とを比較し、低値選択するものである。
その低値選択により機器定格範囲となる発電機の無効電
力出力を決めるものである。２６は所内負荷電流を検出
するＣＴである。
出力からの無効電力制限値（演算部８の演算結果）と主
変圧器から皮相出力制限による無効電力制限値（演算部
６の演算結果）とを比較し、低値選択するものである。
その低値選択により機器定格範囲となる発電機の無効電
力出力を決めるものである。２６は所内負荷電流を検出
するＣＴである。
【００２３】次に動作について説明する。 Ｐ１：発電機出力 Ｓｇ：発電機定格皮相出力 Ｓｔ：主変圧器定格皮相容量 Ｓ２：所内負荷皮相容量 Ｑｇ：発電機定格皮相出力からの無効電力最大値（制限
値） Ｑｔ：主変圧器定格皮相容量からの無効電力最大値（制
限値） Ｑ１：無効電力設定値（中央給電所からの指令値） とする。
値） Ｑｔ：主変圧器定格皮相容量からの無効電力最大値（制
限値） Ｑ１：無効電力設定値（中央給電所からの指令値） とする。
【００２４】発電機出力Ｐ１は、有効電力演算部１で算
出される。一方、主変圧器定格皮相容量設定部３と、所
内負荷皮相容量演算部４から、発電機出力Ｐ１が主変圧
器２４を経由し系統と所内負荷に分流する為、所内負荷
分の皮相容量を補正し「主変圧器定格皮相容量Ｓｔ＋所
内負荷容量Ｓ２」を求める。このことにより発電機２１
への皮相出力制御値（Ｓｔ＋Ｓ２）を求める。
出される。一方、主変圧器定格皮相容量設定部３と、所
内負荷皮相容量演算部４から、発電機出力Ｐ１が主変圧
器２４を経由し系統と所内負荷に分流する為、所内負荷
分の皮相容量を補正し「主変圧器定格皮相容量Ｓｔ＋所
内負荷容量Ｓ２」を求める。このことにより発電機２１
への皮相出力制御値（Ｓｔ＋Ｓ２）を求める。
【００２５】海水温度変化による復水器効率変動に伴
い、発電機有効出力Ｐ１が変動（定格有効出力オーバ
ー）するが、演算部６、７はその時々の発電機出力変動
に応じ、発電機定格皮相出力Ｓｇ及び主変圧器定格皮相
出力Ｓｔの範囲内となる無効電力値を求める。
い、発電機有効出力Ｐ１が変動（定格有効出力オーバ
ー）するが、演算部６、７はその時々の発電機出力変動
に応じ、発電機定格皮相出力Ｓｇ及び主変圧器定格皮相
出力Ｓｔの範囲内となる無効電力値を求める。
【００２６】即ち、演算部１の発電機有効電力Ｐ１と発
電機定格皮相出力設定部２の発電機定格皮相出力Ｓｇ、
及び演算部１の発電機有効出力Ｐ１と、主変圧器からの
皮相出力制限値（Ｓｔ＋Ｓ２）とを各々２乗した後、加
減算後平方根により、上記範囲内となる無効電力値を求
めるものである。
電機定格皮相出力設定部２の発電機定格皮相出力Ｓｇ、
及び演算部１の発電機有効出力Ｐ１と、主変圧器からの
皮相出力制限値（Ｓｔ＋Ｓ２）とを各々２乗した後、加
減算後平方根により、上記範囲内となる無効電力値を求
めるものである。
【００２７】これを演算式で説明すると、演算部６の入
力は、 （Ｓｔ＋Ｓ２）2 −Ｐ2 となり、演算部６の出力は、主変圧器定格皮相容量から
の無効電力最大値Ｑｔとなり、 Ｑｔ＝［（Ｓｔ＋Ｓ２）2 −Ｐ2 ］1/2 となる。
力は、 （Ｓｔ＋Ｓ２）2 −Ｐ2 となり、演算部６の出力は、主変圧器定格皮相容量から
の無効電力最大値Ｑｔとなり、 Ｑｔ＝［（Ｓｔ＋Ｓ２）2 −Ｐ2 ］1/2 となる。
【００２８】一方、演算部７の入力は、 （Ｓｇ2 −Ｐ１2 ） となり、演算部７の出力は、発電機定格皮相出力からの
無効電力最大値Ｑｇとなり、 Ｑｇ＝（Ｓｇ2 −Ｐ１2 ）1/2 となる。
無効電力最大値Ｑｇとなり、 Ｑｇ＝（Ｓｇ2 −Ｐ１2 ）1/2 となる。
【００２９】上記ＱｔとＱｇの小さい方の無効電力値を
Ｌｏｗｅｒ選択部９で選択し、この値を機器容量無効電
力としてＡＱＲ３２へ入力して発電機を制御する。この
ようにして機器許容無効電力まで無効電力が制御でき
る。
Ｌｏｗｅｒ選択部９で選択し、この値を機器容量無効電
力としてＡＱＲ３２へ入力して発電機を制御する。この
ようにして機器許容無効電力まで無効電力が制御でき
る。
【００３０】以上のように、この実施の形態では、主変
圧器・発電機の各々の許容無効電力を明確にして発電機
の無効電力を制御する方式であるので、海水温度変化に
よる５％程度の発電機定格有効出力オーバ時でも確実に
主変圧器、発電機定格皮相容量内で運転でき、従来、系
統側要求（季節毎、時間毎、系統構成毎に変化させてい
た）に基づき制御していた方式に比べ、発電機・主変圧
器の過負荷を確実に防止でき、過負荷に伴う劣化・損傷
を防止できる。
圧器・発電機の各々の許容無効電力を明確にして発電機
の無効電力を制御する方式であるので、海水温度変化に
よる５％程度の発電機定格有効出力オーバ時でも確実に
主変圧器、発電機定格皮相容量内で運転でき、従来、系
統側要求（季節毎、時間毎、系統構成毎に変化させてい
た）に基づき制御していた方式に比べ、発電機・主変圧
器の過負荷を確実に防止でき、過負荷に伴う劣化・損傷
を防止できる。
【００３１】実施の形態２．この実施の形態のブロック
図を図２に示す。図２において、１１は中央給電所から
の無効電力設定指示を行う無効電力設定部、１０は無効
電力設定部１１からの無効電力設定値Ｑ１と機器容量無
効電力（ＱｔまたはＱｇ）との小さい方の値を選択する
Ｌｏｗｅｒ選択部である。
図を図２に示す。図２において、１１は中央給電所から
の無効電力設定指示を行う無効電力設定部、１０は無効
電力設定部１１からの無効電力設定値Ｑ１と機器容量無
効電力（ＱｔまたはＱｇ）との小さい方の値を選択する
Ｌｏｗｅｒ選択部である。
【００３２】無効電力設定部１１での無効電力設定値
（Ｑ１）である系統側要求値（中央給電所からの無効電
力設定指示）との適応を図るために、機器許容無効電力
（ＱｔまたはＱｇ）との比較演算を、Ｌｏｗｅｒ選択部
１０にて実施して、その結果としてＱｔ，Ｑｇ，Ｑ１の
最小値を選択し、その選択した無効電力値で発電機を制
御する。
（Ｑ１）である系統側要求値（中央給電所からの無効電
力設定指示）との適応を図るために、機器許容無効電力
（ＱｔまたはＱｇ）との比較演算を、Ｌｏｗｅｒ選択部
１０にて実施して、その結果としてＱｔ，Ｑｇ，Ｑ１の
最小値を選択し、その選択した無効電力値で発電機を制
御する。
【００３３】通常、中央給電所からの指示による無効電
力設定値（Ｑ１）は、機器許容無効電力（ＱｔまたはＱ
ｇ）より小さいので、発電所の無効電力は無効電力設定
値（Ｑ１）で定値制御されるが、系統側の電圧が負荷の
増減により変化することにより無効電力が変化すると、
この無効電力の変動が機器許容無効電力（ＱｔまたはＱ
ｇ）になるよう制限する。
力設定値（Ｑ１）は、機器許容無効電力（ＱｔまたはＱ
ｇ）より小さいので、発電所の無効電力は無効電力設定
値（Ｑ１）で定値制御されるが、系統側の電圧が負荷の
増減により変化することにより無効電力が変化すると、
この無効電力の変動が機器許容無効電力（ＱｔまたはＱ
ｇ）になるよう制限する。
【００３４】以上のように、機器許容無効電力範囲内で
系統要求無効電力を満足するように発電機出力電圧を制
御することができる。
系統要求無効電力を満足するように発電機出力電圧を制
御することができる。
【００３５】実施の形態３．この実施の形態のブロック
図を図３に示す。図３において、４１は主変通過有効電
力演算部である。図３に示すように主変圧器系統側電流
をＣＴ２７で、その電圧をＰＴ２８で直接検出すること
により、所内負荷皮相容量を演算することなく、発電機
定格からの無効電力最大値と同じ演算を行わせることに
より主変圧器無効電力最大値を求めるようにしたもので
ある。
図を図３に示す。図３において、４１は主変通過有効電
力演算部である。図３に示すように主変圧器系統側電流
をＣＴ２７で、その電圧をＰＴ２８で直接検出すること
により、所内負荷皮相容量を演算することなく、発電機
定格からの無効電力最大値と同じ演算を行わせることに
より主変圧器無効電力最大値を求めるようにしたもので
ある。
【００３６】従って、制御方式の簡素化ができ、経済性
に優れた方式を得ることができる。
に優れた方式を得ることができる。
【００３７】実施の形態４．この実施の形態のブロック
図を図４に示す。図４において、実施の形態３の図３と
異なる箇所は、中央給電所からの無効電力設定指示を行
う無効電力設定部１１と、無効電力設定部１１からの無
効電力設定値Ｑ１と機器容量無効電力との小さい方の値
を選択するＬｏｗｅｒ選択部を設けたものである。
図を図４に示す。図４において、実施の形態３の図３と
異なる箇所は、中央給電所からの無効電力設定指示を行
う無効電力設定部１１と、無効電力設定部１１からの無
効電力設定値Ｑ１と機器容量無効電力との小さい方の値
を選択するＬｏｗｅｒ選択部を設けたものである。
【００３８】このようにすると実施の形態２と同様、機
器許容無効電力範囲内で系統要求無効電力を満足するよ
うに発電機出力電圧を制御することができ、また、実施
の形態３と同様に制御方式の簡素化ができ、経済性に優
れた方式を得ることができる。
器許容無効電力範囲内で系統要求無効電力を満足するよ
うに発電機出力電圧を制御することができ、また、実施
の形態３と同様に制御方式の簡素化ができ、経済性に優
れた方式を得ることができる。
【００３９】実施の形態５．この実施の形態のブロック
図を図５に示す。図５において、１２はタップ位置検出
部で、負荷時タップ切替器２５の切替状態を検出する。
１３は系統との許容電圧差演算部、１４はタップ限界値
出力部で、この出力は負荷時タップ切替器２５のタップ
を切り替える。
図を図５に示す。図５において、１２はタップ位置検出
部で、負荷時タップ切替器２５の切替状態を検出する。
１３は系統との許容電圧差演算部、１４はタップ限界値
出力部で、この出力は負荷時タップ切替器２５のタップ
を切り替える。
【００４０】上記実施の形態１〜３では、発電機の出力
電圧を制御する方式について述べたが、図５に示すよう
に、タップ位置を負荷時タップ切替器２５より入力する
と共に、系統との許容電圧差演算部１３にて、無効電力
最大値より系統との許容電圧差に換算する演算を行い、
現状タップ位置からの許容タップ限界値を負荷時タップ
切替器２５にリミット値として出力するようにする。
電圧を制御する方式について述べたが、図５に示すよう
に、タップ位置を負荷時タップ切替器２５より入力する
と共に、系統との許容電圧差演算部１３にて、無効電力
最大値より系統との許容電圧差に換算する演算を行い、
現状タップ位置からの許容タップ限界値を負荷時タップ
切替器２５にリミット値として出力するようにする。
【００４１】許容電圧差演算部１３での無効電力最大値
より系統との許容電圧差に換算する演算手段を説明す
る。図６の等価回路で、 ＶG ：発電所出力電圧（主変圧器高圧側） ＶL ：系統側電圧 ＸG ：発電機リアクタンス ＸM ：主変圧器リアクタンス ＸL ：系統〜主変圧器間ケーブルリアクタンス
より系統との許容電圧差に換算する演算手段を説明す
る。図６の等価回路で、 ＶG ：発電所出力電圧（主変圧器高圧側） ＶL ：系統側電圧 ＸG ：発電機リアクタンス ＸM ：主変圧器リアクタンス ＸL ：系統〜主変圧器間ケーブルリアクタンス
【００４２】無効電力Ｑは下式で求められる。 Ｑ＝（｜ＶG ｜−｜ＶL ｜）／（ＸG ＋ＸM ＋ＸL ） −−−（１） （１）式より、 ｜ＶG ｜−｜ＶL ｜＝Ｑ／（ＸG ＋ＸM ＋ＸL ） −−−（２） となり、（２）式より許容電圧差演算部１３での系統と
の許容電圧差（｜ＶG ｜−｜ＶL ｜）が求められる。
の許容電圧差（｜ＶG ｜−｜ＶL ｜）が求められる。
【００４３】例えば、現状のタップが１００ｋＶで、系
統との許容電圧差が１０ｋＶであれば、許容タップ限界
値は１０ｋＶとなり、この限界値１０ｋＶまでの電圧上
昇（１００＋１０＝１１０ｋＶ）が許容される。このよ
うにしてタップ限界値出力部１４が出力する許容タップ
限界値までタップを変更することができる。
統との許容電圧差が１０ｋＶであれば、許容タップ限界
値は１０ｋＶとなり、この限界値１０ｋＶまでの電圧上
昇（１００＋１０＝１１０ｋＶ）が許容される。このよ
うにしてタップ限界値出力部１４が出力する許容タップ
限界値までタップを変更することができる。
【００４４】図５に示すように、タップチェンジによる
無効電力の調整と、発電機定格からの無効電力の調整と
の両者があるが、主変圧器の負荷時タップ切替器にて無
効電力調整を行っているプラントでは、通常、タップチ
ェンジによる無効電力調整を優先している。そしてタッ
プチェンジが上限に達した場合は、発電機側で無効電力
制御を行う。
無効電力の調整と、発電機定格からの無効電力の調整と
の両者があるが、主変圧器の負荷時タップ切替器にて無
効電力調整を行っているプラントでは、通常、タップチ
ェンジによる無効電力調整を優先している。そしてタッ
プチェンジが上限に達した場合は、発電機側で無効電力
制御を行う。
【００４５】以上のように、主変圧器の負荷時タップ切
替器にて無効電力調整を行っているプラントにも適用す
ることができる。
替器にて無効電力調整を行っているプラントにも適用す
ることができる。
【００４６】なお、タップ切り替えで電圧を段階的に切
り替えする代わりに、電圧を連続的に可変する手段を設
けて調整してもよい。
り替えする代わりに、電圧を連続的に可変する手段を設
けて調整してもよい。
【００４７】実施の形態６．この実施の形態のブロック
図を図７に示す。図７において、実施の形態５の図５と
異なる箇所は、中央給電所からの無効電力設定指示を行
う無効電力設定部１１と、無効電力設定部１１からの無
効電力設定値Ｑ１と機器容量無効電力との小さい方の値
を選択するＬｏｗｅｒ選択部を設けたものである。
図を図７に示す。図７において、実施の形態５の図５と
異なる箇所は、中央給電所からの無効電力設定指示を行
う無効電力設定部１１と、無効電力設定部１１からの無
効電力設定値Ｑ１と機器容量無効電力との小さい方の値
を選択するＬｏｗｅｒ選択部を設けたものである。
【００４８】このようにすると実施の形態２と同様、機
器許容無効電力範囲内で系統要求無効電力を満足するよ
うに発電機出力電圧を制御することができ、また、実施
の形態５と同様に、主変圧器の負荷時タップ切替器にて
無効電力調整を行っているプラントにも適用することが
できる。
器許容無効電力範囲内で系統要求無効電力を満足するよ
うに発電機出力電圧を制御することができ、また、実施
の形態５と同様に、主変圧器の負荷時タップ切替器にて
無効電力調整を行っているプラントにも適用することが
できる。
【００４９】実施の形態７．この実施の形態のブロック
図を図８に示す。図８に示すように、実施の形態１では
主変圧器定格皮相容量からの無効電力最大値（制限値）
を求める場合に、所内負荷皮相容量を補正した主変圧器
定格皮相容量と有効電力演算部１で求めた発電機出力か
ら無効電力最大値（制限値）を求めたが、この求めた無
効電力最大値（制限値）に基づいて、実施の形態５に示
すように負荷時タップ切替器での主変圧器の電圧調整を
するようにしたものである。
図を図８に示す。図８に示すように、実施の形態１では
主変圧器定格皮相容量からの無効電力最大値（制限値）
を求める場合に、所内負荷皮相容量を補正した主変圧器
定格皮相容量と有効電力演算部１で求めた発電機出力か
ら無効電力最大値（制限値）を求めたが、この求めた無
効電力最大値（制限値）に基づいて、実施の形態５に示
すように負荷時タップ切替器での主変圧器の電圧調整を
するようにしたものである。
【００５０】このようにすると実実施の形態５と同様
に、主変圧器の負荷時タップ切替器にて無効電力調整を
行っているプラントにも適用することができる。
に、主変圧器の負荷時タップ切替器にて無効電力調整を
行っているプラントにも適用することができる。
【００５１】実施の形態８．この実施の形態のブロック
図を図９に示す。図９に示すように、実施の形態７の図
８と異なる箇所は、無効電力設定部１１とＬｏｗｅｒ選
択部１０とを設け、発電機定格皮相出力からの無効電力
最大値（制限値）と、無効電力設定部１１の無効電力設
定値との両者の無効電力値の内、小さい方の無効電力値
で発電機の制御をするようにしたものである。
図を図９に示す。図９に示すように、実施の形態７の図
８と異なる箇所は、無効電力設定部１１とＬｏｗｅｒ選
択部１０とを設け、発電機定格皮相出力からの無効電力
最大値（制限値）と、無効電力設定部１１の無効電力設
定値との両者の無効電力値の内、小さい方の無効電力値
で発電機の制御をするようにしたものである。
【００５２】このようにすると実施の形態２と同様、機
器許容無効電力範囲内で系統要求無効電力を満足するよ
うに発電機出力電圧を制御することができ、また、実施
の形態５と同様に、主変圧器の負荷時タップ切替器にて
無効電力調整を行っているプラントにも適用することが
できる。
器許容無効電力範囲内で系統要求無効電力を満足するよ
うに発電機出力電圧を制御することができ、また、実施
の形態５と同様に、主変圧器の負荷時タップ切替器にて
無効電力調整を行っているプラントにも適用することが
できる。
【００５３】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、主変
圧器・発電機の各々の許容無効電力を求めて、その範囲
内で発電機の無効電力を制御する方式としたので、発電
機・主変圧器の過負荷を確実に防止でき、過負荷に伴う
劣化・損傷を防止できる。
圧器・発電機の各々の許容無効電力を求めて、その範囲
内で発電機の無効電力を制御する方式としたので、発電
機・主変圧器の過負荷を確実に防止でき、過負荷に伴う
劣化・損傷を防止できる。
【００５４】（２）また、主変圧器・発電機の各々の許
容無効電力を求めて、その範囲内で発電機の無効電力を
制御すると共に、主変圧器の電圧を調整する方式とした
ので、発電機・主変圧器の過負荷を確実に防止でき、過
負荷に伴う劣化・損傷を防止できる。
容無効電力を求めて、その範囲内で発電機の無効電力を
制御すると共に、主変圧器の電圧を調整する方式とした
ので、発電機・主変圧器の過負荷を確実に防止でき、過
負荷に伴う劣化・損傷を防止できる。
【図１】 この発明の実施の形態１による発電機制御装
置のブロック図を示す。
置のブロック図を示す。
【図２】 この発明の実施の形態２による発電機制御装
置のブロック図を示す。
置のブロック図を示す。
【図３】 この発明の実施の形態３による発電機制御装
置のブロック図を示す。
置のブロック図を示す。
【図４】 この発明の実施の形態４による発電機制御装
置のブロック図を示す。
置のブロック図を示す。
【図５】 この発明の実施の形態５による発電機制御装
置のブロック図を示す。
置のブロック図を示す。
【図６】 この発明の実施の形態５による発電系統の等
価回路の図を示す。
価回路の図を示す。
【図７】 この発明の実施の形態６による発電機制御装
置のブロック図を示す。
置のブロック図を示す。
【図８】 この発明の実施の形態７による発電機制御装
置のブロック図を示す。
置のブロック図を示す。
【図９】 この発明の実施の形態８による発電機制御装
置のブロック図を示す。
置のブロック図を示す。
【図１０】 従来の発電機制御装置のブロック図であ
る。
る。
１ 有効電力演算部、２ 発電機定格皮相出力設定器、 ３ 主変圧器定格皮相容量設定器、４ 所内負荷皮相容
量演算部、 ５，６，７，８ 演算部、９，１０ Ｌｏｗｅｒ選択
部、 １１ 無効電力設定部、１２ タップ位置検出部、 １３ 系統との許容電圧差演算部、１４ タップ限界値
出力部、 ２１ 発電機、２２，２８ ＰＴ、２３，２６，２７
ＣＴ、２４ 主変圧器、 ２５ 負荷時タップ切替器、３１ ＡＶＲ、３２ ＡＱ
Ｒ、 ４１ 主変通過有効電力演算部。
量演算部、 ５，６，７，８ 演算部、９，１０ Ｌｏｗｅｒ選択
部、 １１ 無効電力設定部、１２ タップ位置検出部、 １３ 系統との許容電圧差演算部、１４ タップ限界値
出力部、 ２１ 発電機、２２，２８ ＰＴ、２３，２６，２７
ＣＴ、２４ 主変圧器、 ２５ 負荷時タップ切替器、３１ ＡＶＲ、３２ ＡＱ
Ｒ、 ４１ 主変通過有効電力演算部。
Claims (9)
- 【請求項１】 発電機出力を主変圧器を介して系統へ送
電する発電システムにあって、発電機定格皮相電力値と
発電機出力電力値から無効電力制限値を求める第１の演
算手段と、主変圧器定格皮相容量値と上記発電機出力電
力値から無効電力制限値を求める第２の演算手段と、上
記両無効電力制限値の内、小さい方の制限値に基づいて
発電機の無効電力を制御する制御手段とを備えた発電機
制御方式。 - 【請求項２】 発電機出力を主変圧器を介して系統へ送
電する発電システムにあって、発電機定格皮相電力値と
発電機出力電力値から無効電力制限値を求める第１の演
算手段と、主変圧器定格皮相容量値と上記発電機出力電
力値から無効電力制限値を求める第２の演算手段と、上
記両無効電力制限値と、指令値として設定された無効電
力設定値との３者の内、最小の値に基づいて発電機の無
効電力を制御する制御手段とを備えた発電機制御方式。 - 【請求項３】 発電機出力を主変圧器を介して系統へ送
電する発電システムにあって、発電機定格皮相電力値と
発電機出力電力値から無効電力制限値を求める第１の演
算手段と、主変圧器定格皮相容量値と主変圧器の出力電
力値から無効電力制限値を求める第３の演算手段と、上
記両無効電力制限値の内、小さい方の制限値に基づいて
発電機の無効電力を制御する制御手段とを備えた発電機
制御方式。 - 【請求項４】 発電機出力を主変圧器を介して系統へ送
電する発電システムにあって、発電機定格皮相電力値と
発電機出力電力値から無効電力制限値を求める第１の演
算手段と、主変圧器定格皮相容量値と主変圧器の出力電
力値から無効電力制限値を求める第３の演算手段と、上
記両無効電力制限値と、指令値として設定された無効電
力設定値との３者の内、最小の値に基づいて発電機の無
効電力を制御する制御手段とを備えた発電機制御方式。 - 【請求項５】 発電機出力を主変圧器を介して系統へ送
電する発電システムにあって、発電機定格皮相電力値と
発電機出力電力値から無効電力制限値を求める第１の演
算手段と、上記第１の演算手段で求めた無効電力制限値
に基づいて発電機の無効電力を制御する制御手段と主変
圧器定格皮相容量値と主変圧器の出力電力値から無効電
力制限値を求める第３の演算手段と、上記第３の演算手
段で求めた無効電力制限値に基づいて上記主変圧器の電
圧を調整する調整手段とを備えた発電機制御方式。 - 【請求項６】 発電機出力を主変圧器を介して系統へ送
電する発電システムにあって、発電機定格皮相電力値と
発電機出力電力値から無効電力制限値を求める第１の演
算手段と、上記第１の演算手段で求めた無効電力制限値
と、指令値として設定された無効電力設定値との両者の
内、小さい方の値に基づいて発電機の無効電力を制御す
る制御手段と、主変圧器定格皮相容量値と主変圧器の出
力電力値から無効電力制限値を求める第３の演算手段
と、上記第３の演算手段で求めた無効電力制限値に基づ
いて上記主変圧器の電圧を調整する調整手段とを備えた
発電機制御方式。 - 【請求項７】 発電機出力を主変圧器を介して系統へ送
電する発電システムにあって、発電機定格皮相電力値と
発電機出力電力値から無効電力制限値を求める第１の演
算手段と、上記第１の演算手段で求めた無効電力制限値
に基づいて発電機の無効電力を制御する制御手段と、主
変圧器定格皮相容量値と上記発電機出力電力値から無効
電力制限値を求める第２の演算手段と、上記第２の演算
手段で求めた無効電力制限値に基づいて上記主変圧器の
電圧を調整する調整手段とを備えた発電機制御方式。 - 【請求項８】 発電機出力を主変圧器を介して系統へ送
電する発電システムにあって、発電機定格皮相電力値と
発電機出力電力値から無効電力制限値を求める第１の演
算手段と、上記第１の演算手段で求めた無効電力制限値
と、指令値として設定された無効電力設定値との両者の
内、小さい方の値に基づいて発電機の無効電力を制御す
る制御手段と、主変圧器定格皮相容量値と上記発電機出
力電力値から無効電力制限値を求める第２の演算手段
と、上記第２の演算手段で求めた無効電力制限値に基づ
いて上記主変圧器の電圧を調整する調整手段とを備えた
発電機制御方式。 - 【請求項９】 請求項１，２，７，８のいずれか１項の
発電機制御方式において、主変圧器定格皮相容量値は、
所内負荷皮相容量値を補正した主変圧器定格皮相容量値
としたことを特徴とする発電機制御方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8178365A JPH1028399A (ja) | 1996-07-08 | 1996-07-08 | 発電機制御方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8178365A JPH1028399A (ja) | 1996-07-08 | 1996-07-08 | 発電機制御方式 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1028399A true JPH1028399A (ja) | 1998-01-27 |
Family
ID=16047229
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8178365A Pending JPH1028399A (ja) | 1996-07-08 | 1996-07-08 | 発電機制御方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1028399A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004176582A (ja) * | 2002-11-26 | 2004-06-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービン発電プラント及びその制御方法，並びにガスタービン制御装置 |
| EP1919076A2 (en) * | 2006-11-02 | 2008-05-07 | General Electric Company | Methods and apparatus for controlling current in an electrical machine |
| WO2020262235A1 (ja) * | 2019-06-25 | 2020-12-30 | 川崎重工業株式会社 | ガスタービン発電システムの制御方法および制御装置 |
-
1996
- 1996-07-08 JP JP8178365A patent/JPH1028399A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004176582A (ja) * | 2002-11-26 | 2004-06-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービン発電プラント及びその制御方法，並びにガスタービン制御装置 |
| EP1919076A2 (en) * | 2006-11-02 | 2008-05-07 | General Electric Company | Methods and apparatus for controlling current in an electrical machine |
| EP1919076A3 (en) * | 2006-11-02 | 2008-10-22 | General Electric Company | Methods and apparatus for controlling current in an electrical machine |
| WO2020262235A1 (ja) * | 2019-06-25 | 2020-12-30 | 川崎重工業株式会社 | ガスタービン発電システムの制御方法および制御装置 |
| JP2021005923A (ja) * | 2019-06-25 | 2021-01-14 | 川崎重工業株式会社 | ガスタービン発電システムの制御方法および制御装置 |
| CN114402522A (zh) * | 2019-06-25 | 2022-04-26 | 川崎重工业株式会社 | 燃气轮机发电系统的控制方法及控制装置 |
| CN114402522B (zh) * | 2019-06-25 | 2024-02-13 | 川崎重工业株式会社 | 燃气轮机发电系统的控制方法及控制装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101809344B1 (ko) | 전력 공급 시스템 내로 전력을 공급하기 위한 방법 | |
| Kryonidis et al. | A new voltage control scheme for active medium-voltage (MV) networks | |
| US8901893B2 (en) | Electricity storage device and hybrid distributed power supply system | |
| KR101779909B1 (ko) | 지상 및 진상 자동 역률 보상 시스템이 포함된 수배전반 | |
| US10389125B2 (en) | Expanded reactive following for distributed generation and loads of other reactive controller(s) | |
| JP5508796B2 (ja) | 電源システム制御方法及び電源システム制御装置 | |
| Hiyama et al. | Fuzzy logic control scheme with variable gain for static Var compensator to enhance power system stability | |
| US10148091B2 (en) | High voltage direct current power transmission series valve group control device | |
| JPH1028399A (ja) | 発電機制御方式 | |
| JP3461495B2 (ja) | 風力発電出力制限システム及び方法 | |
| CN111952960A (zh) | 基于电力弹簧的智能负载柔性多目标协调控制方法 | |
| CN108206526B (zh) | 一种电容器投切分区控制方法和装置 | |
| JP2020188614A (ja) | 無効電力補償装置の制御方法及び制御回路 | |
| US3942032A (en) | Power injector control means for transmission networks | |
| Graf | Real time application of an optimal power flow algorithm for reactive power allocation of the RWE energy control center | |
| CN117293910B (zh) | 一种低压发电车供电质量调控方法和系统 | |
| CN115528706B (zh) | 一种用于实现配电变压器效率最大化的调节方法及装置 | |
| JPH1023670A (ja) | 自家給電装置の出力制御方法及び出力制御装置 | |
| JP2023023975A (ja) | 電圧制御装置、電圧制御方法および電圧制御システム | |
| US20240255167A1 (en) | Air conditioner and control system | |
| US4644559A (en) | Procedure for controlling the type of arc in an electrical furnace, and arc furnace which employs the procedure | |
| EP4311103A1 (en) | Dynamic determination method of the reference value of an automatic voltage regulator or controller | |
| CN109818363B (zh) | 一种计及多种快速控制手段的综合安全校正方法 | |
| RU155569U1 (ru) | Устройство для автоматического регулирования напряжения трансформатора | |
| Chowdhury et al. | An expert system as a system operator's aid in real-time solutions of the optimal power flow |