JPH10255607A - 高速スイッチ装置 - Google Patents
高速スイッチ装置Info
- Publication number
- JPH10255607A JPH10255607A JP5263897A JP5263897A JPH10255607A JP H10255607 A JPH10255607 A JP H10255607A JP 5263897 A JP5263897 A JP 5263897A JP 5263897 A JP5263897 A JP 5263897A JP H10255607 A JPH10255607 A JP H10255607A
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- JP
- Japan
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- conductor
- electromagnetic
- short ring
- electromagnetic repulsion
- switch device
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- Driving Mechanisms And Operating Circuits Of Arc-Extinguishing High-Tension Switches (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は信頼性の高い高速スイッチ装置を提
供することを課題としている。 【解決手段】 本発明の高速スイッチ装置は、可動軸１
ｂに取り付けてられたショートリング１ｄと、ショート
リング１ｄに近接して設置されショートリング１ｄに電
磁反発力を与えるために銅より抵抗率の大きい導体を用
いて巻回された電磁反発コイル１ｃとを備えたことを特
徴としている。 【効果】 本発明により高速スイッチ装置の操作安全性
を向上させることができる。
供することを課題としている。 【解決手段】 本発明の高速スイッチ装置は、可動軸１
ｂに取り付けてられたショートリング１ｄと、ショート
リング１ｄに近接して設置されショートリング１ｄに電
磁反発力を与えるために銅より抵抗率の大きい導体を用
いて巻回された電磁反発コイル１ｃとを備えたことを特
徴としている。 【効果】 本発明により高速スイッチ装置の操作安全性
を向上させることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、送配電装置などに
用いられる真空遮断器を高速に開極する高速スイッチ装
置に関する。
用いられる真空遮断器を高速に開極する高速スイッチ装
置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の高速スイッチ装置は、真空バルブ
（開閉器）の可動軸に取り付けられたショートリング
（短絡環）を、電磁反発コイル（巻線）を励磁すること
で開極する構成となっている。そして、電磁反発コイル
にはコンデンサーにチャージ（蓄積）したエネルギーを
投入している。
（開閉器）の可動軸に取り付けられたショートリング
（短絡環）を、電磁反発コイル（巻線）を励磁すること
で開極する構成となっている。そして、電磁反発コイル
にはコンデンサーにチャージ（蓄積）したエネルギーを
投入している。
【０００３】ここで、電磁反発コイルに流れる電流の周
波数及び波高値は、高速スイッチ装置を開極するための
電磁力を得るために、コンデンサーの静電容量と電磁反
発コイルの自己インダクタンス及び抵抗値によって決定
される。そして、高速スイッチ装置を所定の時間で開極
するためには、コンデンサーにチャージしたエネルギー
を、開極時間と一致するように電磁反発コイルの抵抗で
消費させることで、コンデンサーのチャージエネルギー
を極力小さくすることができ、高速スイッチ装置の小型
化を図ることができていた。
波数及び波高値は、高速スイッチ装置を開極するための
電磁力を得るために、コンデンサーの静電容量と電磁反
発コイルの自己インダクタンス及び抵抗値によって決定
される。そして、高速スイッチ装置を所定の時間で開極
するためには、コンデンサーにチャージしたエネルギー
を、開極時間と一致するように電磁反発コイルの抵抗で
消費させることで、コンデンサーのチャージエネルギー
を極力小さくすることができ、高速スイッチ装置の小型
化を図ることができていた。
【０００４】また、電磁反発力を受け、真空バルブの可
動軸を動かすシヨートリングは電磁反発力に耐え得るだ
けの強度と、効率よく電磁反発力を得るために抵抗率の
小さい銅を用いていた。
動軸を動かすシヨートリングは電磁反発力に耐え得るだ
けの強度と、効率よく電磁反発力を得るために抵抗率の
小さい銅を用いていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の高速ス
イッチ装置では、電磁反発コイルでコンデンサーのエネ
ルギーを消費させるために抵抗値を大きく取っているの
で、ジュール発熱が大きく導体の温度上昇が激しいとい
う問題があった。
イッチ装置では、電磁反発コイルでコンデンサーのエネ
ルギーを消費させるために抵抗値を大きく取っているの
で、ジュール発熱が大きく導体の温度上昇が激しいとい
う問題があった。
【０００６】また、ショートリングの重量が大きいの
で、所定の開極速度を得るために必要な電磁反発力が大
きくなり、装置全体の大きさが大きくなるという課題が
あった。 本発明は、以上のような事情に鑑み成された
もので、電磁反発コイルを構成する導体に抵抗率の高い
導体を用いることで導体体積を増やし、ジュール発熱に
よる導体の温度上昇を抑えるとともに、ショートリング
に軽量でかつ強度の高い材料を用いることによって、開
極に必要とされる電磁反発力を最小限に抑えることので
きる高速スイッチ装置を提供することを目的としてい
る。
で、所定の開極速度を得るために必要な電磁反発力が大
きくなり、装置全体の大きさが大きくなるという課題が
あった。 本発明は、以上のような事情に鑑み成された
もので、電磁反発コイルを構成する導体に抵抗率の高い
導体を用いることで導体体積を増やし、ジュール発熱に
よる導体の温度上昇を抑えるとともに、ショートリング
に軽量でかつ強度の高い材料を用いることによって、開
極に必要とされる電磁反発力を最小限に抑えることので
きる高速スイッチ装置を提供することを目的としてい
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載した高速
スイッチ装置は、固定側電極と可動側電極を備え回路電
流を遮断する真空バルブと、可動側電極を取り付けて可
動側電極を移動させる可動軸と、この可動軸に取り付け
てられたショートリングと、このショートリングに近接
して設置されショートリングに電磁反発力を与えるため
に銅より抵抗率の大きい導体を用いて巻回された電磁反
発コイルとを備えたことを特徴としている。
スイッチ装置は、固定側電極と可動側電極を備え回路電
流を遮断する真空バルブと、可動側電極を取り付けて可
動側電極を移動させる可動軸と、この可動軸に取り付け
てられたショートリングと、このショートリングに近接
して設置されショートリングに電磁反発力を与えるため
に銅より抵抗率の大きい導体を用いて巻回された電磁反
発コイルとを備えたことを特徴としている。
【０００８】請求項２に記載した高速スイッチ装置は、
シヨートリングに軽量で強度の高い磁性材料を用いたこ
とを特徴としている。
シヨートリングに軽量で強度の高い磁性材料を用いたこ
とを特徴としている。
【０００９】請求項３に記載した高速スイッチ装置は、
ショートリングをドーナツ状とし可動軸との取付部をス
ポーク状にしたことを特徴としている。
ショートリングをドーナツ状とし可動軸との取付部をス
ポーク状にしたことを特徴としている。
【００１０】
【発明の実施の形態】次に本発明の高速スイッチ装置の
実施の形態を説明する。図１において、真空バルブｌａ
は固定側電極と可動側電極を有し、固定側電極と可動側
電極との接触または開離によって回路を接続または遮断
する開閉器である。
実施の形態を説明する。図１において、真空バルブｌａ
は固定側電極と可動側電極を有し、固定側電極と可動側
電極との接触または開離によって回路を接続または遮断
する開閉器である。
【００１１】可動軸ｌｂは真空バルブ１ａに内臓されて
いる可動側電極に接続されており、可動側電極を移動さ
せるのに用いられる。そして、可動軸ｌｂは投入磁石１
ｇを励磁することによって移動される。例えば、投入磁
石１ｇによって可動軸ｌｂが励磁されると、固定側電極
と可動側電極と開離し、主回路は遮断される。しかし、
この場合、可動軸ｌｂはワイプバネ１ｆを圧縮した状態
となっているので、投入磁石１ｇによる可動軸ｌｂの励
磁がなくなると、固定側電極と可動側電極とは再び接触
し、主回路は接続された状態となる。
いる可動側電極に接続されており、可動側電極を移動さ
せるのに用いられる。そして、可動軸ｌｂは投入磁石１
ｇを励磁することによって移動される。例えば、投入磁
石１ｇによって可動軸ｌｂが励磁されると、固定側電極
と可動側電極と開離し、主回路は遮断される。しかし、
この場合、可動軸ｌｂはワイプバネ１ｆを圧縮した状態
となっているので、投入磁石１ｇによる可動軸ｌｂの励
磁がなくなると、固定側電極と可動側電極とは再び接触
し、主回路は接続された状態となる。
【００１２】電磁反発コイルｌｃは可動軸ｌｂに取り付
けられたシヨートリングｌｄの近くに設けられ、可動側
電極の移動に同期して励磁されシヨートリングｌｄを吸
引または反発することによって可動側電極の移動を助け
ている。
けられたシヨートリングｌｄの近くに設けられ、可動側
電極の移動に同期して励磁されシヨートリングｌｄを吸
引または反発することによって可動側電極の移動を助け
ている。
【００１３】コンデンサーｌｅは電気的エネルギーを蓄
積し、可動側電極の移動に同期して電磁反発コイル１ｃ
に放電して電磁反発力を強化するために用いられる。ス
イッチ１ｈは可動側電極の移動に同期して電磁反発コイ
ル１ｃをコンデンサーｌｅに接続する開閉器である。
積し、可動側電極の移動に同期して電磁反発コイル１ｃ
に放電して電磁反発力を強化するために用いられる。ス
イッチ１ｈは可動側電極の移動に同期して電磁反発コイ
ル１ｃをコンデンサーｌｅに接続する開閉器である。
【００１４】ここで高速スイッチ装置の諸元は以下の通
りである。
りである。
【００１５】 開極時間 ： ５００ マイクロ秒 ストローク長さ ： ４ ｍｍ 真空バルブ可動軸重量 ： ０．１５ｋｇ シヨートリング重量 ： ０．５ ｋｇ 電磁反発コイルの自己インダクタンス ： １００μＨ コンデンサーの仕様 ： １０００μＦ−１ｋＶ この高速スイッチ装置を５００マイクロ秒で４ｍｍ開極
するためには、加速度ａ＝３２×１０３ｍ／秒が必要で
ある。
するためには、加速度ａ＝３２×１０３ｍ／秒が必要で
ある。
【００１６】また、この高速スイッチ装置の可動部重量
は真空バルブ可動軸重量０．１５ｋｇとシヨートリング
重量０．５ｋｇとの合計値０．６５ｋｇであるから、電
磁力Ｆ＝ｍ−ａ＝０．６５×３２×１０３＝２０８００
ニュートン「Ｎ］が必要である。そして、この電磁力Ｆ
は電磁反発コイル１ｃとコンデンサー１ｅの組み合わせ
によって得られる。
は真空バルブ可動軸重量０．１５ｋｇとシヨートリング
重量０．５ｋｇとの合計値０．６５ｋｇであるから、電
磁力Ｆ＝ｍ−ａ＝０．６５×３２×１０３＝２０８００
ニュートン「Ｎ］が必要である。そして、この電磁力Ｆ
は電磁反発コイル１ｃとコンデンサー１ｅの組み合わせ
によって得られる。
【００１７】電磁反発コイル１ｃは自巳インダクタンス
１００μＨを得るために、図２に示すような直列無誘導
構成とする。電磁反発コイル１ｃの１層当たりの巻数を
９夕一ン（巻数回）とすることで自己インダクタンス１
００μＨを得ることができる。この時の導体２ｂの長は
９．１６ｍとなる。
１００μＨを得るために、図２に示すような直列無誘導
構成とする。電磁反発コイル１ｃの１層当たりの巻数を
９夕一ン（巻数回）とすることで自己インダクタンス１
００μＨを得ることができる。この時の導体２ｂの長は
９．１６ｍとなる。
【００１８】また、電磁反発コイル１ｃはコンデンサー
１ｅから投人されるエネルギーを全て高速な開極動作に
消費させるため、インダクタンスと抵抗値の比Ｌ／Ｒ＝
５００マイクロ秒ということから、導体抵抗として０．
２Ω以上が必要である。それで、通電時におけるジュー
ル発熱によって導体温度が上昇するのを防ぐため、抵抗
率の高い銅ニッケル合金を用い、所定の抵抗値を有する
導体２ｂの体積を増やす。例えば、導体２ｂを銅ニッケ
ル合金（Ｃｕ−３０％Ｎｉ）で構或した場合には、導体
径は直径４．７ｍｍとなる。
１ｅから投人されるエネルギーを全て高速な開極動作に
消費させるため、インダクタンスと抵抗値の比Ｌ／Ｒ＝
５００マイクロ秒ということから、導体抵抗として０．
２Ω以上が必要である。それで、通電時におけるジュー
ル発熱によって導体温度が上昇するのを防ぐため、抵抗
率の高い銅ニッケル合金を用い、所定の抵抗値を有する
導体２ｂの体積を増やす。例えば、導体２ｂを銅ニッケ
ル合金（Ｃｕ−３０％Ｎｉ）で構或した場合には、導体
径は直径４．７ｍｍとなる。
【００１９】次に本実施例の作用について説明する。
【００２０】電磁反発コイル１ｃに通電するためのコン
デンサー１ｅには、５００Ｊ（ジュール）のエネルギー
がチャージされている。このエネルギーを電磁反発コイ
ル１ｃが消費し、電磁反発コイル１ｃを構成する導体２
ｂの温度が上昇することになる。
デンサー１ｅには、５００Ｊ（ジュール）のエネルギー
がチャージされている。このエネルギーを電磁反発コイ
ル１ｃが消費し、電磁反発コイル１ｃを構成する導体２
ｂの温度が上昇することになる。
【００２１】従来のように、電磁反発コイル１ｃの導体
２ｂを銅で構成した場合には、導体抵抗を０．２Ωにす
るためには導体径を直径１．０ｍｍとする。この場合、
導体２ｂが消費す単位体積当たりのエネルギーは７．０
×１０４ｋＪ／ｍ３となる。一方、本実施例のように電
磁反発コイル１ｃの導体２ｂを銅ニッケル合金で構成す
ると、導体径は直径４．７ｍｍであるから、導体２ｂの
消費する単位体積当たりのエネルギーは３．１×１０３
ｋＪ／ｍ３となる。
２ｂを銅で構成した場合には、導体抵抗を０．２Ωにす
るためには導体径を直径１．０ｍｍとする。この場合、
導体２ｂが消費す単位体積当たりのエネルギーは７．０
×１０４ｋＪ／ｍ３となる。一方、本実施例のように電
磁反発コイル１ｃの導体２ｂを銅ニッケル合金で構成す
ると、導体径は直径４．７ｍｍであるから、導体２ｂの
消費する単位体積当たりのエネルギーは３．１×１０３
ｋＪ／ｍ３となる。
【００２２】本実施例によれば、従来の導体で一回の通
電当たり２０Ｋの導体温度上昇があるのに対し、１Ｋの
温度上昇に抑えることが可能となる。
電当たり２０Ｋの導体温度上昇があるのに対し、１Ｋの
温度上昇に抑えることが可能となる。
【００２３】次に、その他の実施例に就いて説明する。
【００２４】真空バルブ１ａの可動軸１ｂには電磁反発
力を受けるショートリング１ｄが取り付けられる。この
シヨートリング１ｄは高速開極するのに必要な電磁力を
抑えるために軽量化する。例えば、従来は銅製であった
ショートリングをジュラルミンに変えると、高速スイッ
チ装置の諸元は以下の通りとなる。
力を受けるショートリング１ｄが取り付けられる。この
シヨートリング１ｄは高速開極するのに必要な電磁力を
抑えるために軽量化する。例えば、従来は銅製であった
ショートリングをジュラルミンに変えると、高速スイッ
チ装置の諸元は以下の通りとなる。
【００２５】 開極時間 ： ５００ マイクロ秒 ストローク長さ ： ４ ｍｍ 真空バルブ可動軸重量 ： ０．１５ｋｇ シヨートリング重量 ： ０．１５ｋｇ 電磁反発コイルの自己インダクタンス ： １００μＨ この場合、高速スイッチ装置の可動部重量は真空バルブ
可動軸重量０．１５ｋｇとシヨートリング重量０．１５
ｋｇとの合計値０．３ｋｇであるから、開極するために
必要な電磁力Ｆ＝ｍ−ａ＝０．３×３２×１０３＝９６
００「Ｎ］となり従来の半分である。
可動軸重量０．１５ｋｇとシヨートリング重量０．１５
ｋｇとの合計値０．３ｋｇであるから、開極するために
必要な電磁力Ｆ＝ｍ−ａ＝０．３×３２×１０３＝９６
００「Ｎ］となり従来の半分である。
【００２６】このように、開極するために必要な電磁力
が従来の半分となると、電磁力を得るために必要な電流
値がルート（平方根）２分の１となる。即ち、電磁反発
コイル１ｃに電流を流すためのコンデンサー１ｅの仕様
が１０００μＦ−７００Ｖとなり、コンデンサーの小型
化が可能となる。
が従来の半分となると、電磁力を得るために必要な電流
値がルート（平方根）２分の１となる。即ち、電磁反発
コイル１ｃに電流を流すためのコンデンサー１ｅの仕様
が１０００μＦ−７００Ｖとなり、コンデンサーの小型
化が可能となる。
【００２７】図３は軽量化したショートリング１ｄの形
状を示す平面図である。３ａは電磁反発コイル１ｃの発
生する磁束により生じる渦電流を流すためのリング（導
電）部、３ｂはリング部３ａを真空バルブ１ａの可動軸
１ｂに取り付けるためのスポーク（支持）部である。リ
ング部３ａの材質は抵抗率が低く強度の高いジュラルミ
ンを用いる。スポーク部３ｂは渦電流と無関係なため軽
量で強度の高いＧＦＲＰ（ガラス繊維強化複合材料）を
用いる。
状を示す平面図である。３ａは電磁反発コイル１ｃの発
生する磁束により生じる渦電流を流すためのリング（導
電）部、３ｂはリング部３ａを真空バルブ１ａの可動軸
１ｂに取り付けるためのスポーク（支持）部である。リ
ング部３ａの材質は抵抗率が低く強度の高いジュラルミ
ンを用いる。スポーク部３ｂは渦電流と無関係なため軽
量で強度の高いＧＦＲＰ（ガラス繊維強化複合材料）を
用いる。
【００２８】この場合の高速スイッチ装置の諸元は以下
の通りとなる。
の通りとなる。
【００２９】 開極時問 ： ５００ マイクロ秒 ストローク長さ ： ４ ｍｍ 真空バルブ可動軸重量 ： ０．１５ｋｇ シヨートリング重量 ： ０．０５ｋｇ 電磁反発コイルの自己インダクタンス ： １００μＨ そして、高速スイッチ装置の可動部重量は真空バルブ可
動軸重量０．１５ｋｇ、シヨートリング重量０．０５ｋ
ｇ、合計値は０．２ｋｇであるから、開極するために必
要な電磁力はＦ＝ｍ−ａ＝０．２×３２×１０３＝６４
００［Ｎ］となり、従来の１／３である。
動軸重量０．１５ｋｇ、シヨートリング重量０．０５ｋ
ｇ、合計値は０．２ｋｇであるから、開極するために必
要な電磁力はＦ＝ｍ−ａ＝０．２×３２×１０３＝６４
００［Ｎ］となり、従来の１／３である。
【００３０】このように、開極するために必要な電磁力
が従来の１／３となると、電磁力を得るために必要な電
流値がルート３分の１となる。即ち、電磁反発コイル１
ｃに電流を流すためのコンデンサー１ｅの仕様が１００
０μＦ−５８０Ｖとなり、コンデンサーの小型化が可能
となる。
が従来の１／３となると、電磁力を得るために必要な電
流値がルート３分の１となる。即ち、電磁反発コイル１
ｃに電流を流すためのコンデンサー１ｅの仕様が１００
０μＦ−５８０Ｖとなり、コンデンサーの小型化が可能
となる。
【００３１】以上のように、電磁反発力により高速で開
極する高速スイッチ装置において、電磁反発力を得るた
めに励磁する電磁反発コイルを、銅より抵抗率の大きい
導体を用いることにより励磁時の電磁反発コイルの導体
温度上昇を抑制することが可能となる。
極する高速スイッチ装置において、電磁反発力を得るた
めに励磁する電磁反発コイルを、銅より抵抗率の大きい
導体を用いることにより励磁時の電磁反発コイルの導体
温度上昇を抑制することが可能となる。
【００３２】また、電磁反発力により高速で開極する高
速スイッチ装置において、電磁反発コイルが反発するシ
ヨートリングに、軽量で強度の高い（例えばジュラルミ
ン）材料を用いたことにより、また、シヨートリングを
ドーナツ状とし、軸との取付部をスポーク状とすること
で、可動部の重量の軽減により高速開極のために必要な
電磁力が小さくなり、その結果電磁反発コイルにエネル
ギー投入するためのコンデンサーを小型化することがで
きる。
速スイッチ装置において、電磁反発コイルが反発するシ
ヨートリングに、軽量で強度の高い（例えばジュラルミ
ン）材料を用いたことにより、また、シヨートリングを
ドーナツ状とし、軸との取付部をスポーク状とすること
で、可動部の重量の軽減により高速開極のために必要な
電磁力が小さくなり、その結果電磁反発コイルにエネル
ギー投入するためのコンデンサーを小型化することがで
きる。
【００３３】
【発明の効果】本発明により、高速スイッチ装置の信頼
性を向上させることができる。
性を向上させることができる。
【図１】本発明の一実施例を示す高速スイッチ装置の構
成図である。
成図である。
【図２】図１の電磁反発コイル部を拡大して示す断面図
である。
である。
【図３】図１のショートリングを示す平面図である。
１ａ 真空バルブ １ｂ 可動軸 １ｃ 電磁反発コイル １ｄ ショートリング １ｅ コンデンサー １ｆ ワイプバネ １ｇ 投入磁石 １ｈ スイッチ
Claims (3)
- 【請求項１】 固定側電極と可動側電極を備え回路電流
を遮断する真空バルブと、前記可動側電極を取り付けて
前記可動側電極を移動させる可動軸と、この可動軸に取
り付けてられたショートリングと、このショートリング
に近接して設置され前記ショートリングに電磁反発力を
与えるために銅より抵抗率の大きい導体を用いて巻回さ
れた電磁反発コイルと、を具備してなる高速スイッチ装
置。 - 【請求項２】 前記シヨートリングに軽量で強度の高い
磁性材料を用いたことを特徴とする請求項１に記載した
高速スイッチ装置。 - 【請求項３】 前記ショートリングをドーナツ状とし前
記可動軸との取付部をスポーク状にしたことを特徴とす
る請求項１または請求項２に記載した高速スイッチ装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5263897A JPH10255607A (ja) | 1997-03-07 | 1997-03-07 | 高速スイッチ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5263897A JPH10255607A (ja) | 1997-03-07 | 1997-03-07 | 高速スイッチ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10255607A true JPH10255607A (ja) | 1998-09-25 |
Family
ID=12920383
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5263897A Pending JPH10255607A (ja) | 1997-03-07 | 1997-03-07 | 高速スイッチ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10255607A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100361257C (zh) * | 2004-05-27 | 2008-01-09 | 三菱电机株式会社 | 电路断路器的过电流释放装置 |
| CN107591278A (zh) * | 2017-09-21 | 2018-01-16 | 西安交通大学 | 一种半轴卡扣式单稳态操动机构及其操动方法 |
| CN113764225A (zh) * | 2021-08-24 | 2021-12-07 | 西安交通大学 | 一种电磁斥力盘置于真空灭弧室内部的真空开关装置 |
-
1997
- 1997-03-07 JP JP5263897A patent/JPH10255607A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100361257C (zh) * | 2004-05-27 | 2008-01-09 | 三菱电机株式会社 | 电路断路器的过电流释放装置 |
| CN107591278A (zh) * | 2017-09-21 | 2018-01-16 | 西安交通大学 | 一种半轴卡扣式单稳态操动机构及其操动方法 |
| CN107591278B (zh) * | 2017-09-21 | 2019-05-24 | 西安交通大学 | 一种半轴卡扣式单稳态操动机构及其操动方法 |
| CN113764225A (zh) * | 2021-08-24 | 2021-12-07 | 西安交通大学 | 一种电磁斥力盘置于真空灭弧室内部的真空开关装置 |
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