JPH0943319A - ハイブリッド励磁形同期機の界磁電流算定法 - Google Patents
ハイブリッド励磁形同期機の界磁電流算定法Info
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- JPH0943319A JPH0943319A JP19633295A JP19633295A JPH0943319A JP H0943319 A JPH0943319 A JP H0943319A JP 19633295 A JP19633295 A JP 19633295A JP 19633295 A JP19633295 A JP 19633295A JP H0943319 A JPH0943319 A JP H0943319A
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Landscapes
- Permanent Magnet Type Synchronous Machine (AREA)
- Permanent Field Magnets Of Synchronous Machinery (AREA)
- Tests Of Circuit Breakers, Generators, And Electric Motors (AREA)
- Synchronous Machinery (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 永久磁石と界磁巻線で界磁を行うハイブリッ
ド励磁形同期機（ＨＳＹ）において、界磁巻線に流す最
適な界磁電流を求める。 【解決手段】 実験的にＨＳＹの無負荷飽和曲線と短絡
曲線を求める。無負荷飽和曲線では、無負荷飽和曲線の
線形部に沿い直線Ｌ1 を引いて直線Ｌ1 と界磁電流軸と
の交点を等価磁石分電流Ｉfmとして求めると共に、指定
電圧ｖに対する界磁電流Ｉf0を求める。短絡曲線では、
短絡曲線の線形部分から界磁電流軸のＩfm点まで直線を
引いて等価短絡曲線Ｌ2 とし、Ｌ2 上で指定電流ｉに対
応する界磁電流Ｉf2を求める。求めた電流を規定の式に
代入して界磁電流を求める。
ド励磁形同期機（ＨＳＹ）において、界磁巻線に流す最
適な界磁電流を求める。 【解決手段】 実験的にＨＳＹの無負荷飽和曲線と短絡
曲線を求める。無負荷飽和曲線では、無負荷飽和曲線の
線形部に沿い直線Ｌ1 を引いて直線Ｌ1 と界磁電流軸と
の交点を等価磁石分電流Ｉfmとして求めると共に、指定
電圧ｖに対する界磁電流Ｉf0を求める。短絡曲線では、
短絡曲線の線形部分から界磁電流軸のＩfm点まで直線を
引いて等価短絡曲線Ｌ2 とし、Ｌ2 上で指定電流ｉに対
応する界磁電流Ｉf2を求める。求めた電流を規定の式に
代入して界磁電流を求める。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はハイブリッド励磁形
同期機の界磁電流算定法に関し、最適な界磁電流が得ら
れるように工夫したものである。
同期機の界磁電流算定法に関し、最適な界磁電流が得ら
れるように工夫したものである。
【０００２】
【従来の技術】一般の同期機の界磁電流算定法は、規格
（ＪＥＣ−１１４など）で規定されている。ここでＪＥ
Ｃ（電気規格調査会標準規格）−１１４の規定について
説明する。
（ＪＥＣ−１１４など）で規定されている。ここでＪＥ
Ｃ（電気規格調査会標準規格）−１１４の規定について
説明する。
【０００３】ＪＥＣ−１１４では、指定の電機子電流及
び力率における界磁電流は、無負荷飽和曲線と短絡特性
曲線から次の方法により求めることが規定されている。
び力率における界磁電流は、無負荷飽和曲線と短絡特性
曲線から次の方法により求めることが規定されている。
【０００４】なお界磁電流の算定に際して使用する記号
を、先に一括して示しておく。 ｖ：電機子定格電圧 ｉ：指定の電機子電流 cosφ：力率 ｒa ：基準巻線温度における電機子抵抗 Ｉf ：電圧ｖ，電流ｉ及び力率 cosφにおける界磁電流
（Ａ） Ｉf0：無負荷飽和曲線上のｖに相当する界磁電流（Ａ） Ｉf1：無負荷飽和曲線上、ｖ＋ｉ・ｒa （電動機の場合
はｖ−ｉ・ｒa ）に相当する界磁電流（Ａ） Ｉf2：短絡特性曲線上のｉに相当する界磁電流（Ａ） σ：無負荷飽和曲線上、１．２ｖの電圧における飽和係
数であり、図９及び式（１）から求める。
を、先に一括して示しておく。 ｖ：電機子定格電圧 ｉ：指定の電機子電流 cosφ：力率 ｒa ：基準巻線温度における電機子抵抗 Ｉf ：電圧ｖ，電流ｉ及び力率 cosφにおける界磁電流
（Ａ） Ｉf0：無負荷飽和曲線上のｖに相当する界磁電流（Ａ） Ｉf1：無負荷飽和曲線上、ｖ＋ｉ・ｒa （電動機の場合
はｖ−ｉ・ｒa ）に相当する界磁電流（Ａ） Ｉf2：短絡特性曲線上のｉに相当する界磁電流（Ａ） σ：無負荷飽和曲線上、１．２ｖの電圧における飽和係
数であり、図９及び式（１）から求める。
【０００５】
【数３】
【０００６】ＪＥＣ−１１４の算定法では式（２）を用
いて界磁電流Ｉf を求める。なお式（２）中のｋσは表
１の値をとるものとする。
いて界磁電流Ｉf を求める。なお式（２）中のｋσは表
１の値をとるものとする。
【０００７】
【数４】
【０００８】
【表１】
【０００９】ところで本願発明者等は、ハイブリッド励
磁形同期機（以下「ＨＳＹ」と略す）を開発した。詳細
は後述するが、ＨＳＹは界磁方式について新たに工夫し
たものである。つまりＨＳＹは、界磁として永久磁石に
よる界磁と直流界磁巻線による界磁を備えた同期機であ
り、永久磁石が一定の界磁アンペアターンを与え、負荷
に応じて必要となる界磁アンペアターンを直流界磁巻線
から供給するようにしている。
磁形同期機（以下「ＨＳＹ」と略す）を開発した。詳細
は後述するが、ＨＳＹは界磁方式について新たに工夫し
たものである。つまりＨＳＹは、界磁として永久磁石に
よる界磁と直流界磁巻線による界磁を備えた同期機であ
り、永久磁石が一定の界磁アンペアターンを与え、負荷
に応じて必要となる界磁アンペアターンを直流界磁巻線
から供給するようにしている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】ところでＨＳＹでは、
界磁に永久磁石があるため、前述した従来方法による界
磁電流算定法をそのまま援用して、ＨＳＹの直流界磁巻
線に流す界磁電流を算定することはできない。
界磁に永久磁石があるため、前述した従来方法による界
磁電流算定法をそのまま援用して、ＨＳＹの直流界磁巻
線に流す界磁電流を算定することはできない。
【００１１】本発明は、かかる実状に鑑み、ＨＳＹの界
磁巻線に流す最適な界磁電流を求めるハイブリッド励磁
形同期機の界磁電流算定法を提供することを目的とす
る。
磁巻線に流す最適な界磁電流を求めるハイブリッド励磁
形同期機の界磁電流算定法を提供することを目的とす
る。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明は、軸方向に並んで配置されたＮ極側電機子鉄心及び
Ｓ極側電機子鉄心と、Ｎ極側及びＳ極側の電機子鉄心に
亘り配設されたヨーク及び電機子巻線と、Ｎ極側及びＳ
極側の電機子鉄心の間の位置で周方向に沿い配置された
界磁巻線とでなる固定子と、回転子鉄心と、前記Ｎ極側
電機子鉄心に対面する回転子鉄心面に配置され且つ周方
向に関し間隔をあけて交互に備えられた複数個のＮ極永
久磁石及びＮ極側突極状部と、前記Ｓ極側電機子鉄心に
対面する回転子鉄心面に配置され且つ周方向に関し間隔
をあけると共に前記Ｎ極永久磁石の配置ピッチからずれ
た配置ピッチで交互に備えられた複数個のＳ極永久磁石
及びＳ極側突極状部とでなる回転子と、で構成したハイ
ブリッド励磁形同期機の前記界磁巻線に流す界磁電流Ｉ
f を求める算定法であって、横軸を界磁電流軸とし縦軸
を誘起電圧軸とした軸座標上に、実験により求めた前記
ハイブリッド励磁形同期機の無負荷飽和曲線を描き、こ
の無負荷飽和曲線の線形部分に沿い直線Ｌ1 を引きこの
直線Ｌ1 と界磁電流軸との交点αを求め、軸座標上の原
点Ｏと交点αまでの値を等価磁石分界磁電流Ｉfmとする
と共に、無負荷飽和曲線上で指定の電圧ｖに対する界磁
電流Ｉf0を求め、更に等価磁石分界磁電流Ｉfmと界磁電
流Ｉf0とを加えた等価界磁電流Ｉf0’を求め、横軸を界
磁電流軸とし縦軸を電機子電流とした軸座標上に、実験
により求めた前記ハイブリッド励磁形同期機の短絡曲線
を描き、界磁電流軸上で等価磁石分界磁電流を示す点α
と短絡曲線の線形部分とを結んで等価短絡曲線Ｌ2 を求
め、等価短絡曲線Ｌ2 上で指定の電流ｉに対応する界磁
電流Ｉf2を求め、更に等価磁石分界磁電流Ｉfmと界磁電
流Ｉf2とを加えた等価界磁電流Ｉf2’を求め、求めた電
流Ｉf0’，Ｉf2’，Ｉfmを次式に代入して、界磁電流Ｉ
f を求めることを特徴とする。
明は、軸方向に並んで配置されたＮ極側電機子鉄心及び
Ｓ極側電機子鉄心と、Ｎ極側及びＳ極側の電機子鉄心に
亘り配設されたヨーク及び電機子巻線と、Ｎ極側及びＳ
極側の電機子鉄心の間の位置で周方向に沿い配置された
界磁巻線とでなる固定子と、回転子鉄心と、前記Ｎ極側
電機子鉄心に対面する回転子鉄心面に配置され且つ周方
向に関し間隔をあけて交互に備えられた複数個のＮ極永
久磁石及びＮ極側突極状部と、前記Ｓ極側電機子鉄心に
対面する回転子鉄心面に配置され且つ周方向に関し間隔
をあけると共に前記Ｎ極永久磁石の配置ピッチからずれ
た配置ピッチで交互に備えられた複数個のＳ極永久磁石
及びＳ極側突極状部とでなる回転子と、で構成したハイ
ブリッド励磁形同期機の前記界磁巻線に流す界磁電流Ｉ
f を求める算定法であって、横軸を界磁電流軸とし縦軸
を誘起電圧軸とした軸座標上に、実験により求めた前記
ハイブリッド励磁形同期機の無負荷飽和曲線を描き、こ
の無負荷飽和曲線の線形部分に沿い直線Ｌ1 を引きこの
直線Ｌ1 と界磁電流軸との交点αを求め、軸座標上の原
点Ｏと交点αまでの値を等価磁石分界磁電流Ｉfmとする
と共に、無負荷飽和曲線上で指定の電圧ｖに対する界磁
電流Ｉf0を求め、更に等価磁石分界磁電流Ｉfmと界磁電
流Ｉf0とを加えた等価界磁電流Ｉf0’を求め、横軸を界
磁電流軸とし縦軸を電機子電流とした軸座標上に、実験
により求めた前記ハイブリッド励磁形同期機の短絡曲線
を描き、界磁電流軸上で等価磁石分界磁電流を示す点α
と短絡曲線の線形部分とを結んで等価短絡曲線Ｌ2 を求
め、等価短絡曲線Ｌ2 上で指定の電流ｉに対応する界磁
電流Ｉf2を求め、更に等価磁石分界磁電流Ｉfmと界磁電
流Ｉf2とを加えた等価界磁電流Ｉf2’を求め、求めた電
流Ｉf0’，Ｉf2’，Ｉfmを次式に代入して、界磁電流Ｉ
f を求めることを特徴とする。
【数５】
【００１３】また本発明では、軸方向に並んで配置され
たＮ極側電機子鉄心及びＳ極側電機子鉄心と、Ｎ極側及
びＳ極側の電機子鉄心に亘り配設されたヨーク及び電機
子巻線と、Ｎ極側及びＳ極側の電機子鉄心の間の位置で
周方向に沿い配置された界磁巻線とでなる固定子と、回
転子鉄心と、前記Ｎ極側電機子鉄心に対面する回転子鉄
心面に配置され且つ周方向に関し間隔をあけて交互に備
えられた複数個のＮ極永久磁石及びＮ極側突極状部と、
前記Ｓ極側電機子鉄心に対面する回転子鉄心面に配置さ
れ且つ周方向に関し間隔をあけると共に前記Ｎ極永久磁
石の配置ピッチからずれた配置ピッチで交互に備えられ
た複数個のＳ極永久磁石及びＳ極側突極状部とでなる回
転子と、で構成したハイブリッド励磁形同期機の前記界
磁巻線に流す界磁電流Ｉf を求める算定法であって、横
軸を界磁電流軸とし縦軸を誘起電圧軸とした軸座標上
に、実験により求めた前記ハイブリッド励磁形同期機の
無負荷飽和曲線を描き、この無負荷飽和曲線の線形部分
に沿い直線Ｌ1 を引きこの直線Ｌ1 と界磁電流軸との交
点αを求め、軸座標上の原点Ｏと交点αまでの値を等価
磁石分界磁電流Ｉfmとすると共に、無負荷飽和曲線上で
指定の電圧ｖから電機子抵抗での電圧降下の値だけずれ
た電圧値に対する界磁電流Ｉf1を求め、更に等価磁石分
界磁電流Ｉfmと界磁電流Ｉf1とを加えた等価界磁電流Ｉ
f1’を求め、横軸を界磁電流軸とし縦軸を電機子電流と
した軸座標上に、実験により求めた前記ハイブリッド励
磁形同期機の短絡曲線を描き、界磁電流軸上で等価磁石
分界磁電流を示す点αと短絡曲線の線形部分とを結んで
等価短絡曲線Ｌ2 を求め、等価短絡曲線Ｌ2 上で指定の
電流ｉに対応する界磁電流Ｉf2を求め、更に等価磁石分
界磁電流Ｉfmと界磁電流Ｉf2とを加えた等価界磁電流Ｉ
f2’を求め、求めた電流Ｉf1’，Ｉf2’，Ｉfmを次式に
代入して、界磁電流Ｉf を求めることを特徴とする。
たＮ極側電機子鉄心及びＳ極側電機子鉄心と、Ｎ極側及
びＳ極側の電機子鉄心に亘り配設されたヨーク及び電機
子巻線と、Ｎ極側及びＳ極側の電機子鉄心の間の位置で
周方向に沿い配置された界磁巻線とでなる固定子と、回
転子鉄心と、前記Ｎ極側電機子鉄心に対面する回転子鉄
心面に配置され且つ周方向に関し間隔をあけて交互に備
えられた複数個のＮ極永久磁石及びＮ極側突極状部と、
前記Ｓ極側電機子鉄心に対面する回転子鉄心面に配置さ
れ且つ周方向に関し間隔をあけると共に前記Ｎ極永久磁
石の配置ピッチからずれた配置ピッチで交互に備えられ
た複数個のＳ極永久磁石及びＳ極側突極状部とでなる回
転子と、で構成したハイブリッド励磁形同期機の前記界
磁巻線に流す界磁電流Ｉf を求める算定法であって、横
軸を界磁電流軸とし縦軸を誘起電圧軸とした軸座標上
に、実験により求めた前記ハイブリッド励磁形同期機の
無負荷飽和曲線を描き、この無負荷飽和曲線の線形部分
に沿い直線Ｌ1 を引きこの直線Ｌ1 と界磁電流軸との交
点αを求め、軸座標上の原点Ｏと交点αまでの値を等価
磁石分界磁電流Ｉfmとすると共に、無負荷飽和曲線上で
指定の電圧ｖから電機子抵抗での電圧降下の値だけずれ
た電圧値に対する界磁電流Ｉf1を求め、更に等価磁石分
界磁電流Ｉfmと界磁電流Ｉf1とを加えた等価界磁電流Ｉ
f1’を求め、横軸を界磁電流軸とし縦軸を電機子電流と
した軸座標上に、実験により求めた前記ハイブリッド励
磁形同期機の短絡曲線を描き、界磁電流軸上で等価磁石
分界磁電流を示す点αと短絡曲線の線形部分とを結んで
等価短絡曲線Ｌ2 を求め、等価短絡曲線Ｌ2 上で指定の
電流ｉに対応する界磁電流Ｉf2を求め、更に等価磁石分
界磁電流Ｉfmと界磁電流Ｉf2とを加えた等価界磁電流Ｉ
f2’を求め、求めた電流Ｉf1’，Ｉf2’，Ｉfmを次式に
代入して、界磁電流Ｉf を求めることを特徴とする。
【数６】
【００１４】
【発明の実施の形態】まずはじめにハイブリッド励磁形
同期機（ＨＳＹ）の構成及び動作状況について説明す
る。
同期機（ＨＳＹ）の構成及び動作状況について説明す
る。
【００１５】＜ＨＳＹの構成及び動作＞図１において、
１は固定子である電機子、２はこの電機子の鉄心、３は
電機子巻線、４は円筒形のヨークである。これらのう
ち、電機子鉄心２は、軸方向に関し２分割された成層鉄
心であり、片側の部分がＮ極側電機子鉄心２ａ、他の片
側の部分がＳ極側電機子鉄心２ｂとして構成してあり、
Ｎ極側電機子鉄心２ａとＳ極側電機子鉄心２ｂとの間に
は、図４にも示すリング状の直流の界磁巻線５が配設し
てある。
１は固定子である電機子、２はこの電機子の鉄心、３は
電機子巻線、４は円筒形のヨークである。これらのう
ち、電機子鉄心２は、軸方向に関し２分割された成層鉄
心であり、片側の部分がＮ極側電機子鉄心２ａ、他の片
側の部分がＳ極側電機子鉄心２ｂとして構成してあり、
Ｎ極側電機子鉄心２ａとＳ極側電機子鉄心２ｂとの間に
は、図４にも示すリング状の直流の界磁巻線５が配設し
てある。
【００１６】そして、Ｎ極側電機子鉄心２ａとＳ極側電
機子鉄心２ｂとは、ヨーク４によって磁気的に結合し、
かつ機械的に支持するように構成してある。また、電機
子巻線３は、Ｎ極側電機子鉄心２ａとＳ極側電機子鉄心
２ｂとに亘って配設してある。
機子鉄心２ｂとは、ヨーク４によって磁気的に結合し、
かつ機械的に支持するように構成してある。また、電機
子巻線３は、Ｎ極側電機子鉄心２ａとＳ極側電機子鉄心
２ｂとに亘って配設してある。
【００１７】界磁巻線５は、図４の如くリング状に巻回
された電線５ａを絶縁処理したもので、電源容量や機械
寸法に合わせて必要な起磁力を生ずるように十分なター
ン数を巻回している。
された電線５ａを絶縁処理したもので、電源容量や機械
寸法に合わせて必要な起磁力を生ずるように十分なター
ン数を巻回している。
【００１８】他方、回転子１１は、回転子鉄心１２と永
久磁石１３とを有し、これらのうち回転子鉄心１２はシ
ャフト１５に連結したヨーク１４で支持固定している。
回転子鉄心１２は、部分的に突き出た構造で突極状をな
し、永久磁石１３を備える部分以外の個所が突極状部１
２ａとなるように構成してある。この突極状部１２ａ
は、固定子のＮ極側電機子鉄心２ａとＳ極側電機子鉄心
２ｂとに対応して設けてあり、Ｎ極側突極状部１２ａＮ
とＳ極側突極状部１２ａＳとに分けてある。
久磁石１３とを有し、これらのうち回転子鉄心１２はシ
ャフト１５に連結したヨーク１４で支持固定している。
回転子鉄心１２は、部分的に突き出た構造で突極状をな
し、永久磁石１３を備える部分以外の個所が突極状部１
２ａとなるように構成してある。この突極状部１２ａ
は、固定子のＮ極側電機子鉄心２ａとＳ極側電機子鉄心
２ｂとに対応して設けてあり、Ｎ極側突極状部１２ａＮ
とＳ極側突極状部１２ａＳとに分けてある。
【００１９】すなわち、突極状部１２ａは、固定子のＮ
極側電機子鉄心２ａとＳ極側電機子鉄心２ｂとの軸方向
の長さに対応して形成してあり、しかも周方向に一定幅
を有してＮ極側突極状部１２ａＮ及びＳ極側突極状部１
２ａＳとして存在する。そして、Ｎ極側突極状部１２ａ
Ｎには、周方向に隣り合ってＮ極永久磁石１３が、図２
（ａ）に示すように配置してあり、またＳ極側突極状部
１２ａＳにも周方向に隣り合ってＳ極永久磁石１３が、
図２（ｂ）に示すように配置してある。かくして、軸方
向には、Ｎ極側突極状部１２ａＮとＳ極永久磁石１３と
が並び、またＮ極永久磁石１３とＳ極側突極状部１２ａ
Ｓとが並ぶ構造となっている。
極側電機子鉄心２ａとＳ極側電機子鉄心２ｂとの軸方向
の長さに対応して形成してあり、しかも周方向に一定幅
を有してＮ極側突極状部１２ａＮ及びＳ極側突極状部１
２ａＳとして存在する。そして、Ｎ極側突極状部１２ａ
Ｎには、周方向に隣り合ってＮ極永久磁石１３が、図２
（ａ）に示すように配置してあり、またＳ極側突極状部
１２ａＳにも周方向に隣り合ってＳ極永久磁石１３が、
図２（ｂ）に示すように配置してある。かくして、軸方
向には、Ｎ極側突極状部１２ａＮとＳ極永久磁石１３と
が並び、またＮ極永久磁石１３とＳ極側突極状部１２ａ
Ｓとが並ぶ構造となっている。
【００２０】この結果、回転子１１は、図３に示すよう
に、Ｎ極側突極状部１２ａＮとＮ極永久磁石１３とを周
方向に交互に配置するとともに、軸方向に界磁巻線５の
幅の分だけ隔たってＳ極側突極状部１２ａＳとＳ極永久
磁石１３とを周方向に交互に配置し、しかも軸方向には
突極状部１２ａと永久磁石１３とが並ぶ構造となってい
る。このとき、突極状部１２ａは、周方向に永久磁石１
３の極数と同じ数だけ形成してある。
に、Ｎ極側突極状部１２ａＮとＮ極永久磁石１３とを周
方向に交互に配置するとともに、軸方向に界磁巻線５の
幅の分だけ隔たってＳ極側突極状部１２ａＳとＳ極永久
磁石１３とを周方向に交互に配置し、しかも軸方向には
突極状部１２ａと永久磁石１３とが並ぶ構造となってい
る。このとき、突極状部１２ａは、周方向に永久磁石１
３の極数と同じ数だけ形成してある。
【００２１】図２，図３に示す例は永久磁石１３を６極
配置した例を示しているが、極数はこれに限らず８極等
種々の極数が考えられる。
配置した例を示しているが、極数はこれに限らず８極等
種々の極数が考えられる。
【００２２】また、図１，図２では回転子鉄心１２の突
極状部１２ａの表面と永久磁石１３の表面とが同一円周
面を形成するように構成されているが、ギャップを小さ
くして突極状部１２ａを通る有効磁束を多くするよう突
極状部１２ａの突き出し量を永久磁石１３の厚さより大
きくできる。更に、図２，図３では永久磁石１３と突極
状部１２ａの幅を同じ幅としたが、上述と同様磁束を多
くするため突極状部１２ａの幅を永久磁石１３より広げ
るようにしてもよい。なお、回転子鉄心１２は塊状鉄心
でもよい。
極状部１２ａの表面と永久磁石１３の表面とが同一円周
面を形成するように構成されているが、ギャップを小さ
くして突極状部１２ａを通る有効磁束を多くするよう突
極状部１２ａの突き出し量を永久磁石１３の厚さより大
きくできる。更に、図２，図３では永久磁石１３と突極
状部１２ａの幅を同じ幅としたが、上述と同様磁束を多
くするため突極状部１２ａの幅を永久磁石１３より広げ
るようにしてもよい。なお、回転子鉄心１２は塊状鉄心
でもよい。
【００２３】図１において、永久磁石１３は回転子鉄心
１２の突極状部１２ａ以外の所定個所に張り付けて固定
するとともに、回転子鉄心１２は円筒形のヨーク１４に
挿着して支持する。
１２の突極状部１２ａ以外の所定個所に張り付けて固定
するとともに、回転子鉄心１２は円筒形のヨーク１４に
挿着して支持する。
【００２４】＜ＨＳＹの制御動作＞ＨＳＹの構造は、図
１〜図４の如くであるが、ここで、かかる構造を採用し
たことに伴なう磁束の制御動作について述べる。
１〜図４の如くであるが、ここで、かかる構造を採用し
たことに伴なう磁束の制御動作について述べる。
【００２５】図１に示す直流の界磁巻線５に直流電流を
流した場合、例えば図１中の実線のように、電機子のヨ
ーク４→Ｓ極側電機子鉄心２ｂ→ギャップ→Ｓ極側突極
状部１２ａＳ→回転子鉄心１２→回転子ヨーク１４→回
転子鉄心１２→Ｎ極側突極状部１２ａＮ→ギャップ→Ｎ
極側電機子鉄心２ａ→ヨーク４という具合に閉磁路が形
成される。この場合、磁束の方向は、直流電流の向きに
より制御でき、大きさは電流の大きさにより制御でき
る。したがって、界磁巻線５による直流磁束の発生を伴
なう磁束の調整は次のようになる。
流した場合、例えば図１中の実線のように、電機子のヨ
ーク４→Ｓ極側電機子鉄心２ｂ→ギャップ→Ｓ極側突極
状部１２ａＳ→回転子鉄心１２→回転子ヨーク１４→回
転子鉄心１２→Ｎ極側突極状部１２ａＮ→ギャップ→Ｎ
極側電機子鉄心２ａ→ヨーク４という具合に閉磁路が形
成される。この場合、磁束の方向は、直流電流の向きに
より制御でき、大きさは電流の大きさにより制御でき
る。したがって、界磁巻線５による直流磁束の発生を伴
なう磁束の調整は次のようになる。
【００２６】＜直流界磁電流０の場合＞直流界磁電流に
よる磁束は存在せず、永久磁石１３による磁束のみとな
る。つまり、Ｎ極永久磁石１３からの磁束は、ギャップ
→Ｎ極側電機子鉄心２ａ→電機子ヨーク４→Ｓ極側電機
子鉄心２ｂ→ギャップ→Ｓ極永久磁石１３→回転子鉄心
１２→回転子ヨーク１４→回転子鉄心１２→Ｎ極永久磁
石１３からなる経路を辿る。この場合、ギャップ磁束
は、永久磁石１３の残留磁束密度（磁石の特性）と表面
積で決まることになる。
よる磁束は存在せず、永久磁石１３による磁束のみとな
る。つまり、Ｎ極永久磁石１３からの磁束は、ギャップ
→Ｎ極側電機子鉄心２ａ→電機子ヨーク４→Ｓ極側電機
子鉄心２ｂ→ギャップ→Ｓ極永久磁石１３→回転子鉄心
１２→回転子ヨーク１４→回転子鉄心１２→Ｎ極永久磁
石１３からなる経路を辿る。この場合、ギャップ磁束
は、永久磁石１３の残留磁束密度（磁石の特性）と表面
積で決まることになる。
【００２７】かかる状態を回転子表面での磁束としてみ
ると、図５（ｂ）に示すようになり、Ｎ極永久磁石１３
から電機子ヨーク４を通りＳ極永久磁石１３に至り、Ｓ
極永久磁石１３から回転子ヨーク１４を通りＮ極永久磁
石１３に至る。
ると、図５（ｂ）に示すようになり、Ｎ極永久磁石１３
から電機子ヨーク４を通りＳ極永久磁石１３に至り、Ｓ
極永久磁石１３から回転子ヨーク１４を通りＮ極永久磁
石１３に至る。
【００２８】したがって、回転子の回転によって電機子
巻線３を構成する各コイルは、Ｎ極またはＳ極の何れか
一方の極の磁束を切ることとなり、この結果電機子巻線
３には回転数と極数とによって定まる周波数の交流電圧
が誘起される。なお、ＩDCは直流界磁電流を示す。
巻線３を構成する各コイルは、Ｎ極またはＳ極の何れか
一方の極の磁束を切ることとなり、この結果電機子巻線
３には回転数と極数とによって定まる周波数の交流電圧
が誘起される。なお、ＩDCは直流界磁電流を示す。
【００２９】こうして、本例のＩDC＝０の場合には、永
久磁石１３によって生ずる磁束に応じた誘起電圧が得ら
れる。
久磁石１３によって生ずる磁束に応じた誘起電圧が得ら
れる。
【００３０】＜直流界磁電流による磁束が永久磁石１３
の磁束と同一方向となる場合、（Ｉ DC＜０の場合）＞永
久磁石１３による磁束はＮ極永久磁石１３とＳ極永久磁
石１３とで発生することに変りはない。
の磁束と同一方向となる場合、（Ｉ DC＜０の場合）＞永
久磁石１３による磁束はＮ極永久磁石１３とＳ極永久磁
石１３とで発生することに変りはない。
【００３１】一方、直流の界磁巻線５による磁束は、磁
気抵抗が小さな経路を通り、Ｓ極側電機子鉄心２ｂ→ギ
ャップ→Ｓ極側突極状部１２ａＳ→回転子鉄心１２→回
転子ヨーク１４→回転子鉄心１２→Ｎ極側突極状部１２
ａＮ→ギャップ→Ｎ極側電機子鉄心２ａ→電機子ヨーク
４を通る。この場合、永久磁石１３による透磁率は空気
に近く、磁気抵抗が大きいため、直流磁束は突極状部１
２ａを通る。
気抵抗が小さな経路を通り、Ｓ極側電機子鉄心２ｂ→ギ
ャップ→Ｓ極側突極状部１２ａＳ→回転子鉄心１２→回
転子ヨーク１４→回転子鉄心１２→Ｎ極側突極状部１２
ａＮ→ギャップ→Ｎ極側電機子鉄心２ａ→電機子ヨーク
４を通る。この場合、永久磁石１３による透磁率は空気
に近く、磁気抵抗が大きいため、直流磁束は突極状部１
２ａを通る。
【００３２】この結果、回転子表面での合成磁束数をみ
ると、図５（ａ）の如くＮ極側突極状部１２ａＮから出
た磁束が軸方向に並んでいるＳ極永久磁石１３へ至り、
Ｎ極永久磁石１３から出た磁束が軸方向に並んでいるＳ
極側突極状部１２ａＳへ至ることになる。
ると、図５（ａ）の如くＮ極側突極状部１２ａＮから出
た磁束が軸方向に並んでいるＳ極永久磁石１３へ至り、
Ｎ極永久磁石１３から出た磁束が軸方向に並んでいるＳ
極側突極状部１２ａＳへ至ることになる。
【００３３】したがって、電機子巻線３を構成する軸方
向に沿って配列された各コイルでは、Ｎ極側で切る磁束
の方向とＳ極側で切る磁束の方向が逆となり、互いに反
対方向の誘起電圧が生じ、全体として誘起電圧が減少す
る。
向に沿って配列された各コイルでは、Ｎ極側で切る磁束
の方向とＳ極側で切る磁束の方向が逆となり、互いに反
対方向の誘起電圧が生じ、全体として誘起電圧が減少す
る。
【００３４】つまり、直流界磁電流の大きさによって、
誘起電圧が小さくでき、その大きさによっては誘起電圧
を０とすることができる。
誘起電圧が小さくでき、その大きさによっては誘起電圧
を０とすることができる。
【００３５】かくして、永久磁石１３の磁束と同一方向
の磁束を作ることによって、等価的に界磁磁束を弱める
（減磁する）こととなる。
の磁束を作ることによって、等価的に界磁磁束を弱める
（減磁する）こととなる。
【００３６】＜直流界磁電流による磁束が永久磁石１３
の磁束と異なる（反対）方向となる場合、（ＩDC＞０の
場合）＞この場合についても永久磁石１３による磁束
は、Ｎ極永久磁石１３とＳ極永久磁石１３とで発生する
ことに変わりはない。
の磁束と異なる（反対）方向となる場合、（ＩDC＞０の
場合）＞この場合についても永久磁石１３による磁束
は、Ｎ極永久磁石１３とＳ極永久磁石１３とで発生する
ことに変わりはない。
【００３７】一方、直流の界磁巻線５による磁束は、や
はり磁気抵抗の小さな経路を通り、Ｎ極側電機子鉄心２
ａ→ギャップ→Ｎ極側突極状部１２ａＮ→回転子鉄心１
２→回転子ヨーク１４→回転子鉄心１２→Ｓ極側突極状
部１２ａＳ→ギャップ→Ｓ極側電機子鉄心２ｂ→電機子
ヨーク４を通る。
はり磁気抵抗の小さな経路を通り、Ｎ極側電機子鉄心２
ａ→ギャップ→Ｎ極側突極状部１２ａＮ→回転子鉄心１
２→回転子ヨーク１４→回転子鉄心１２→Ｓ極側突極状
部１２ａＳ→ギャップ→Ｓ極側電機子鉄心２ｂ→電機子
ヨーク４を通る。
【００３８】この結果、回転子表面での合成磁束をみる
と、図６（ｃ）の如くＮ極永久磁石１３から出た磁束が
周方向に隣り合うＮ極側突極状部１２ａＮへ至り、また
Ｓ極側突極状部１２ａＳから出た磁束が周方向に隣り合
うＳ極永久磁石１３へ至ることになる。
と、図６（ｃ）の如くＮ極永久磁石１３から出た磁束が
周方向に隣り合うＮ極側突極状部１２ａＮへ至り、また
Ｓ極側突極状部１２ａＳから出た磁束が周方向に隣り合
うＳ極永久磁石１３へ至ることになる。
【００３９】したがって、電機子巻線３を構成する軸方
向に沿ってスロット内を通る各コイルでは、Ｎ極側で切
る磁束の方向とＳ極側で切る磁束の方向とが同方向とな
り、同一方向の誘起電圧が生じ、全体として誘起電圧が
増加する。すなわち、直流界磁電流の大きさによって誘
起電圧の調整ができる。
向に沿ってスロット内を通る各コイルでは、Ｎ極側で切
る磁束の方向とＳ極側で切る磁束の方向とが同方向とな
り、同一方向の誘起電圧が生じ、全体として誘起電圧が
増加する。すなわち、直流界磁電流の大きさによって誘
起電圧の調整ができる。
【００４０】上述したようにＨＳＹでは、直流界磁電流
を変化させることにより界磁磁束を連続的に変化させる
ことができる。
を変化させることにより界磁磁束を連続的に変化させる
ことができる。
【００４１】＜ＨＳＹの界磁電流の算定方法＞ＨＳＹの
無負荷飽和曲線を実験的に求めると図６のようになる。
図６において横軸は直流界磁電流を示し、縦軸は無負荷
誘起電圧を示す。図６に示すように、直流界磁電流の変
化に対する無負荷誘起電圧の変化がヒステリシスとなっ
ているのは、磁気飽和及び鉄心部の残留磁束の影響によ
る。しかし、直流界磁電流に対して誘起電圧が線形的に
変化する領域では、永久磁石１３による起磁力と直流界
磁巻線５による起磁力とが加わった形で作用しているも
のと考えることができる。
無負荷飽和曲線を実験的に求めると図６のようになる。
図６において横軸は直流界磁電流を示し、縦軸は無負荷
誘起電圧を示す。図６に示すように、直流界磁電流の変
化に対する無負荷誘起電圧の変化がヒステリシスとなっ
ているのは、磁気飽和及び鉄心部の残留磁束の影響によ
る。しかし、直流界磁電流に対して誘起電圧が線形的に
変化する領域では、永久磁石１３による起磁力と直流界
磁巻線５による起磁力とが加わった形で作用しているも
のと考えることができる。
【００４２】したがって図６の無負荷飽和曲線の線形部
分（中央部）に直線Ｌ1 を引き、この直線Ｌ1 と横軸
（界磁電流軸）との交点をαとすると、線分αｏの長さ
で示す電流値が、永久磁石１３による起磁力と等価的な
起磁力を生じさせる界磁電流値とみなすことができ、こ
れを等価磁石分界磁電流Ｉfmとする。つまり Ｉfm＝αｏ としている。
分（中央部）に直線Ｌ1 を引き、この直線Ｌ1 と横軸
（界磁電流軸）との交点をαとすると、線分αｏの長さ
で示す電流値が、永久磁石１３による起磁力と等価的な
起磁力を生じさせる界磁電流値とみなすことができ、こ
れを等価磁石分界磁電流Ｉfmとする。つまり Ｉfm＝αｏ としている。
【００４３】一般に無負荷で（定格）電圧Ｖを発生する
界磁電流Ｉf0は、図６の無負荷飽和曲線から直接読みと
ることができる。なお電圧値は、特性曲線の上昇カーブ
と下降カーブの中央の値とする。
界磁電流Ｉf0は、図６の無負荷飽和曲線から直接読みと
ることができる。なお電圧値は、特性曲線の上昇カーブ
と下降カーブの中央の値とする。
【００４４】以上より、無負荷で電圧Ｖとするために必
要な全界磁起磁力に対応する等価界磁電流Ｉf0’は次式
（３）で示される。
要な全界磁起磁力に対応する等価界磁電流Ｉf0’は次式
（３）で示される。
【００４５】
【数７】
【００４６】またＨＳＹの短絡曲線を実験的に求めると
図７のようになる。前述した無負荷飽和曲線のときと同
様に、短絡曲線の特性においても、界磁電流に対して短
絡曲線が線形となる領域では、永久磁石１３による起磁
力と界磁巻線５による起磁力が加わった形で作用してい
ることになる。
図７のようになる。前述した無負荷飽和曲線のときと同
様に、短絡曲線の特性においても、界磁電流に対して短
絡曲線が線形となる領域では、永久磁石１３による起磁
力と界磁巻線５による起磁力が加わった形で作用してい
ることになる。
【００４７】等価磁石分界磁電流Ｉfmは、図６の特性か
ら求めているので、図７においても、等価磁石分界磁電
流Ｉfmを示す点αをとり、この点αと短絡曲線の線形部
分とを直線で結べば、合成起磁力に対する等価短絡曲線
Ｌ2 が得られる。
ら求めているので、図７においても、等価磁石分界磁電
流Ｉfmを示す点αをとり、この点αと短絡曲線の線形部
分とを直線で結べば、合成起磁力に対する等価短絡曲線
Ｌ2 が得られる。
【００４８】したがって図７の等価短絡曲線Ｌ2 から、
（定格）電流Ｉを流すのに必要な界磁電流Ｉf2を求める
ことができる。
（定格）電流Ｉを流すのに必要な界磁電流Ｉf2を求める
ことができる。
【００４９】以上より、短絡状態時において電流ｉを流
すために必要な全界磁起磁力に対する等価界磁電流
Ｉf2’は式（４）で示される。
すために必要な全界磁起磁力に対する等価界磁電流
Ｉf2’は式（４）で示される。
【００５０】
【数８】
【００５１】これまで述べたところにより、 無負荷で電圧Ｖを発生させるための全起磁力に対す
る等価界磁電流Ｉf0’（式（３）参照）と、 短絡電流ｉを流すための全起磁力に対する等価界磁
電流Ｉf2’（式（４）参照）と、が求まった。
る等価界磁電流Ｉf0’（式（３）参照）と、 短絡電流ｉを流すための全起磁力に対する等価界磁
電流Ｉf2’（式（４）参照）と、が求まった。
【００５２】よって前述した規格の算定式を利用して、
定格負荷時の界磁電流Ｉf を求めることができる。ただ
し、等価磁石分界磁電流Ｉfmが含まれているので、実際
に必要な界磁電流は、Ｉfmを引いた値となる。つまり必
要な界磁電流Ｉf は、式（５）で求められる。
定格負荷時の界磁電流Ｉf を求めることができる。ただ
し、等価磁石分界磁電流Ｉfmが含まれているので、実際
に必要な界磁電流は、Ｉfmを引いた値となる。つまり必
要な界磁電流Ｉf は、式（５）で求められる。
【００５３】
【数９】
【００５４】また規格のように、無負荷飽和曲線上でｖ
＋ｉ・ｒa （電動機の場合はｖ−ｉ・ｒa ）に相当する
界磁電流をＩf1’とすると、界磁電流Ｉf は式（６）で
求められる。
＋ｉ・ｒa （電動機の場合はｖ−ｉ・ｒa ）に相当する
界磁電流をＩf1’とすると、界磁電流Ｉf は式（６）で
求められる。
【００５５】
【数１０】
【００５６】以上の算定法に従い界磁電流Ｉf を算定し
た結果を、図８に示す。図８において、実線は実測値を
示し、点線は算定値を示す。なお、図８の算定ではｋσ
＝１．０、cos φ＝０．９５とした。
た結果を、図８に示す。図８において、実線は実測値を
示し、点線は算定値を示す。なお、図８の算定ではｋσ
＝１．０、cos φ＝０．９５とした。
【００５７】図８に示すように、飽和の大きい領域では
実測値と算定値との誤差が若干大きくなるか、無負荷飽
和曲線上で線形とみなせる範囲内では、算定値は実測値
に対して良好に一致することがわかる。
実測値と算定値との誤差が若干大きくなるか、無負荷飽
和曲線上で線形とみなせる範囲内では、算定値は実測値
に対して良好に一致することがわかる。
【００５８】
【発明の効果】以上実施例と共に説明したように、本発
明によれば、ハイブリッド励磁形同期機の界磁巻線に流
す最適な界磁電流の値を、簡単に求めることができる。
明によれば、ハイブリッド励磁形同期機の界磁巻線に流
す最適な界磁電流の値を、簡単に求めることができる。
【図１】ハイブリッド励磁形同期機を示す構成図。
【図２】ハイブリッド励磁形同期機を示す側面図。
【図３】ハイブリッド励磁形同期機の回転子を示す斜視
図。
図。
【図４】ハイブリッド励磁形同期機の界磁巻線を示す構
成図。
成図。
【図５】ハイブリッド励磁形同期機での磁束状態を示す
説明図。
説明図。
【図６】ハイブリッド励磁形同期機の無負荷飽和曲線を
示す特性図。
示す特性図。
【図７】ハイブリッド励磁形同期機の短絡曲線を示す特
性図。
性図。
【図８】界磁電流の算定結果を示す特性図。
【図９】一般の同期機の無負荷飽和曲線及び短絡曲線を
示す特性図。
示す特性図。
１ 電機子（固定子） ２ 電機子鉄心 ２ａ Ｎ極側電機子鉄心 ２ｂ Ｓ極側電機子鉄心 ３ 電機子巻線 ４ ヨーク ５ 界磁巻線 １１ 回転子 １２ 回転子鉄心 １２ａ 突極状部 １２ａＮ Ｎ極側突極状部 １２ａＳ Ｓ極側突極状部 １３ 永久磁石 １４ ヨーク Ｉfm 等価磁石分界磁電流 Ｉf0 界磁電流 Ｉf0’ 等価界磁電流 Ｉf2 界磁電流 Ｉf2’ 等価界磁電流 Ｉf 定格負荷時の界磁電流
Claims (2)
- 【請求項１】 軸方向に並んで配置されたＮ極側電機子
鉄心及びＳ極側電機子鉄心と、Ｎ極側及びＳ極側の電機
子鉄心に亘り配設されたヨーク及び電機子巻線と、Ｎ極
側及びＳ極側の電機子鉄心の間の位置で周方向に沿い配
置された界磁巻線とでなる固定子と、 回転子鉄心と、前記Ｎ極側電機子鉄心に対面する回転子
鉄心面に配置され且つ周方向に関し間隔をあけて交互に
備えられた複数個のＮ極永久磁石及びＮ極側突極状部
と、前記Ｓ極側電機子鉄心に対面する回転子鉄心面に配
置され且つ周方向に関し間隔をあけると共に前記Ｎ極永
久磁石の配置ピッチからずれた配置ピッチで交互に備え
られた複数個のＳ極永久磁石及びＳ極側突極状部とでな
る回転子と、で構成したハイブリッド励磁形同期機の前
記界磁巻線に流す界磁電流Ｉf を求める算定法であっ
て、 横軸を界磁電流軸とし縦軸を誘起電圧軸とした軸座標上
に、実験により求めた前記ハイブリッド励磁形同期機の
無負荷飽和曲線を描き、この無負荷飽和曲線の線形部分
に沿い直線Ｌ1 を引きこの直線Ｌ1 と界磁電流軸との交
点αを求め、軸座標上の原点Ｏと交点αまでの値を等価
磁石分界磁電流Ｉfmとすると共に、無負荷飽和曲線上で
指定の電圧ｖに対する界磁電流Ｉf0を求め、更に等価磁
石分界磁電流Ｉfmと界磁電流Ｉf0とを加えた等価界磁電
流Ｉf0’を求め、 横軸を界磁電流軸とし縦軸を電機子電流とした軸座標上
に、実験により求めた前記ハイブリッド励磁形同期機の
短絡曲線を描き、界磁電流軸上で等価磁石分界磁電流を
示す点αと短絡曲線の線形部分とを結んで等価短絡曲線
Ｌ2 を求め、等価短絡曲線Ｌ2 上で指定の電流ｉに対応
する界磁電流Ｉf2を求め、更に等価磁石分界磁電流Ｉfm
と界磁電流Ｉf2とを加えた等価界磁電流Ｉf2’を求め、
求めた電流Ｉf0’，Ｉf2’，Ｉfmを次式に代入して、界
磁電流Ｉf を求めることを特徴とするハイブリッド励磁
形同期機の界磁電流算定法。 【数１】 - 【請求項２】 軸方向に並んで配置されたＮ極側電機子
鉄心及びＳ極側電機子鉄心と、Ｎ極側及びＳ極側の電機
子鉄心に亘り配設されたヨーク及び電機子巻線と、Ｎ極
側及びＳ極側の電機子鉄心の間の位置で周方向に沿い配
置された界磁巻線とでなる固定子と、 回転子鉄心と、前記Ｎ極側電機子鉄心に対面する回転子
鉄心面に配置され且つ周方向に関し間隔をあけて交互に
備えられた複数個のＮ極永久磁石及びＮ極側突極状部
と、前記Ｓ極側電機子鉄心に対面する回転子鉄心面に配
置され且つ周方向に関し間隔をあけると共に前記Ｎ極永
久磁石の配置ピッチからずれた配置ピッチで交互に備え
られた複数個のＳ極永久磁石及びＳ極側突極状部とでな
る回転子と、で構成したハイブリッド励磁形同期機の前
記界磁巻線に流す界磁電流Ｉf を求める算定法であっ
て、 横軸を界磁電流軸とし縦軸を誘起電圧軸とした軸座標上
に、実験により求めた前記ハイブリッド励磁形同期機の
無負荷飽和曲線を描き、この無負荷飽和曲線の線形部分
に沿い直線Ｌ1 を引きこの直線Ｌ1 と界磁電流軸との交
点αを求め、軸座標上の原点Ｏと交点αまでの値を等価
磁石分界磁電流Ｉfmとすると共に、無負荷飽和曲線上で
指定の電圧ｖから電機子抵抗での電圧降下の値だけずれ
た電圧値に対する界磁電流Ｉf1を求め、更に等価磁石分
界磁電流Ｉfmと界磁電流Ｉf1とを加えた等価界磁電流Ｉ
f1’を求め、 横軸を界磁電流軸とし縦軸を電機子電流とした軸座標上
に、実験により求めた前記ハイブリッド励磁形同期機の
短絡曲線を描き、界磁電流軸上で等価磁石分界磁電流を
示す点αと短絡曲線の線形部分とを結んで等価短絡曲線
Ｌ2 を求め、等価短絡曲線Ｌ2 上で指定の電流ｉに対応
する界磁電流Ｉf2を求め、更に等価磁石分界磁電流Ｉfm
と界磁電流Ｉf2とを加えた等価界磁電流Ｉf2’を求め、
求めた電流Ｉf1’，Ｉf2’，Ｉfmを次式に代入して、界
磁電流Ｉf を求めることを特徴とするハイブリッド励磁
形同期機の界磁電流算定法。 【数２】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19633295A JPH0943319A (ja) | 1995-08-01 | 1995-08-01 | ハイブリッド励磁形同期機の界磁電流算定法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19633295A JPH0943319A (ja) | 1995-08-01 | 1995-08-01 | ハイブリッド励磁形同期機の界磁電流算定法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0943319A true JPH0943319A (ja) | 1997-02-14 |
Family
ID=16356074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19633295A Withdrawn JPH0943319A (ja) | 1995-08-01 | 1995-08-01 | ハイブリッド励磁形同期機の界磁電流算定法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0943319A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000007284A1 (fr) * | 1998-07-29 | 2000-02-10 | Kim, Kyung-Soo | Generateur sans charge |
| CN111337829A (zh) * | 2020-04-03 | 2020-06-26 | 清华大学 | 一种电机检测方法及装置 |
| KR20220098457A (ko) * | 2021-01-04 | 2022-07-12 | 한양대학교 에리카산학협력단 | 전동기 |
| CN117239969A (zh) * | 2023-11-15 | 2023-12-15 | 湖南大学 | 一种外转子可变磁通交替极永磁同步电机 |
-
1995
- 1995-08-01 JP JP19633295A patent/JPH0943319A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000007284A1 (fr) * | 1998-07-29 | 2000-02-10 | Kim, Kyung-Soo | Generateur sans charge |
| US6208061B1 (en) | 1998-07-29 | 2001-03-27 | Kyung-Soo Kim | No-load generator |
| CN111337829A (zh) * | 2020-04-03 | 2020-06-26 | 清华大学 | 一种电机检测方法及装置 |
| CN111337829B (zh) * | 2020-04-03 | 2021-04-20 | 清华大学 | 一种电机检测方法及装置 |
| KR20220098457A (ko) * | 2021-01-04 | 2022-07-12 | 한양대학교 에리카산학협력단 | 전동기 |
| CN117239969A (zh) * | 2023-11-15 | 2023-12-15 | 湖南大学 | 一种外转子可变磁通交替极永磁同步电机 |
| CN117239969B (zh) * | 2023-11-15 | 2024-03-15 | 湖南大学 | 一种外转子可变磁通交替极永磁同步电机 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021001 |