JPH0939138A - 積層体の製造方法 - Google Patents
積層体の製造方法Info
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- JPH0939138A JPH0939138A JP19464095A JP19464095A JPH0939138A JP H0939138 A JPH0939138 A JP H0939138A JP 19464095 A JP19464095 A JP 19464095A JP 19464095 A JP19464095 A JP 19464095A JP H0939138 A JPH0939138 A JP H0939138A
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- Japan
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- resin
- laminate
- resin foam
- foam
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- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】取扱性に優れ、狭い空間でも簡単に充填するこ
とができ、シール材、断熱材、緩衝材などいろいろな方
面に有効に使用することができる樹脂製発泡体を提供す
ることを目的としている。 【解決手段】連続気泡を有する樹脂製発泡体を、大気圧
より減圧雰囲気中でこの樹脂製発泡体を構成する樹脂の
軟化点以上の温度に加熱し、樹脂製発泡体の表面に樹脂
フィルムを樹脂の溶融により積層一体化したのち、樹脂
製発泡体の体積を保持しつつ樹脂製発泡体を構成する樹
脂の軟化点未満の温度まで冷却し、冷却後大気圧雰囲気
中におくようにした。
とができ、シール材、断熱材、緩衝材などいろいろな方
面に有効に使用することができる樹脂製発泡体を提供す
ることを目的としている。 【解決手段】連続気泡を有する樹脂製発泡体を、大気圧
より減圧雰囲気中でこの樹脂製発泡体を構成する樹脂の
軟化点以上の温度に加熱し、樹脂製発泡体の表面に樹脂
フィルムを樹脂の溶融により積層一体化したのち、樹脂
製発泡体の体積を保持しつつ樹脂製発泡体を構成する樹
脂の軟化点未満の温度まで冷却し、冷却後大気圧雰囲気
中におくようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、積層体の製造方法
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】圧縮変形後徐々に元の形に復元する封隙
材として、たとえば、特公平３−５５６２１号公報、特
開平１−１９３４６５号公報、特開平１−２１６１６９
号公報に開示されたようなものが提案されている。これ
らの封隙材は、連続気泡発泡体の気泡内に含浸処理方法
によってクロロパラフィン等を含浸させ、圧縮時にこの
クロロパラフィン等の含浸物が気泡の内壁面を互いに付
着させた状態に保持して、一時的に圧縮された状態を持
続させ、その後、発泡体を構成する樹脂の弾性復元力に
よって圧縮前の厚みまで復元するようになっている。
材として、たとえば、特公平３−５５６２１号公報、特
開平１−１９３４６５号公報、特開平１−２１６１６９
号公報に開示されたようなものが提案されている。これ
らの封隙材は、連続気泡発泡体の気泡内に含浸処理方法
によってクロロパラフィン等を含浸させ、圧縮時にこの
クロロパラフィン等の含浸物が気泡の内壁面を互いに付
着させた状態に保持して、一時的に圧縮された状態を持
続させ、その後、発泡体を構成する樹脂の弾性復元力に
よって圧縮前の厚みまで復元するようになっている。
【０００３】すなわち、この封隙材によれば、狭い間隙
にも上手く挿入することができ、挿入後厚みが復元する
ことによって間隙を密に封鎖することができるようにな
っている。
にも上手く挿入することができ、挿入後厚みが復元する
ことによって間隙を密に封鎖することができるようにな
っている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記封隙材の
場合、含浸されたクロロパラフィン等の含浸物が連続気
泡を完全に封することができず、充分な封隙作用を果た
すとは言えない。また、含浸処理が必要で製造に手間が
かかるととも、含浸させたクロロパラフィン等が流出し
てくる恐れ（時に温度が高い環境で使用した場合顕著で
ある）がある。さらに、含浸処理をしてあるので、断熱
性能が低く、断熱材としての使用には不適である。
場合、含浸されたクロロパラフィン等の含浸物が連続気
泡を完全に封することができず、充分な封隙作用を果た
すとは言えない。また、含浸処理が必要で製造に手間が
かかるととも、含浸させたクロロパラフィン等が流出し
てくる恐れ（時に温度が高い環境で使用した場合顕著で
ある）がある。さらに、含浸処理をしてあるので、断熱
性能が低く、断熱材としての使用には不適である。
【０００５】本発明は、このような事情に鑑みて、取扱
性に優れ、狭い空間でも簡単に充填施工することがで
き、しかも、シール材、断熱材、緩衝材などいろいろな
方面に有効に使用することができる積層体の製造方法を
提供することを目的としている。
性に優れ、狭い空間でも簡単に充填施工することがで
き、しかも、シール材、断熱材、緩衝材などいろいろな
方面に有効に使用することができる積層体の製造方法を
提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】このような目的を達成す
るために、請求項１記載の発明にかかる積層体の製造方
法（以下、「請求項１の製造方法」と記す）は、連続気
泡を有する樹脂製発泡体の表面に樹脂フィルムが積層一
体化されたフィルム積層体を、樹脂製発泡体を構成する
樹脂の軟化点以上の温度で大気圧より減圧雰囲気中に置
いて膨張させ、さらに、この膨張したフィルム積層体を
その体積を保持しつつ樹脂製発泡体を構成する樹脂の軟
化点未満の温度まで冷却し、冷却後大気圧雰囲気中にお
く構成とした。
るために、請求項１記載の発明にかかる積層体の製造方
法（以下、「請求項１の製造方法」と記す）は、連続気
泡を有する樹脂製発泡体の表面に樹脂フィルムが積層一
体化されたフィルム積層体を、樹脂製発泡体を構成する
樹脂の軟化点以上の温度で大気圧より減圧雰囲気中に置
いて膨張させ、さらに、この膨張したフィルム積層体を
その体積を保持しつつ樹脂製発泡体を構成する樹脂の軟
化点未満の温度まで冷却し、冷却後大気圧雰囲気中にお
く構成とした。
【０００７】請求項２記載の発明にかかる積層体の製造
方法（以下、「請求項２の製造方法」と記す）は、連続
気泡を有する樹脂製発泡体を、大気圧より減圧雰囲気中
でこの樹脂製発泡体を構成する樹脂の軟化点以上の温度
に加熱し、樹脂製発泡体の表面に樹脂フィルムを積層一
体化したのち、樹脂製発泡体の体積を保持しつつ樹脂製
発泡体を構成する樹脂の軟化点未満の温度まで冷却し、
冷却後大気圧雰囲気中におく構成とした。
方法（以下、「請求項２の製造方法」と記す）は、連続
気泡を有する樹脂製発泡体を、大気圧より減圧雰囲気中
でこの樹脂製発泡体を構成する樹脂の軟化点以上の温度
に加熱し、樹脂製発泡体の表面に樹脂フィルムを積層一
体化したのち、樹脂製発泡体の体積を保持しつつ樹脂製
発泡体を構成する樹脂の軟化点未満の温度まで冷却し、
冷却後大気圧雰囲気中におく構成とした。
【０００８】請求項３記載の発明にかかる積層体の製造
方法（以下、「請求項３の製造方法」と記す）は、連続
気泡を有する樹脂製発泡体を、大気圧より減圧雰囲気中
てこの樹脂製発泡体を構成する樹脂の軟化点以上の温度
に加熱し、樹脂製発泡体の体積を保持しつつ樹脂製発泡
体を構成する樹脂の軟化点未満の温度まで冷却したの
ち、樹脂製発泡体の表面に樹脂フィルムを接着剤を介し
て積層一体化したのち、大気圧雰囲気中におく構成とし
た。
方法（以下、「請求項３の製造方法」と記す）は、連続
気泡を有する樹脂製発泡体を、大気圧より減圧雰囲気中
てこの樹脂製発泡体を構成する樹脂の軟化点以上の温度
に加熱し、樹脂製発泡体の体積を保持しつつ樹脂製発泡
体を構成する樹脂の軟化点未満の温度まで冷却したの
ち、樹脂製発泡体の表面に樹脂フィルムを接着剤を介し
て積層一体化したのち、大気圧雰囲気中におく構成とし
た。
【０００９】請求項４記載の発明にかかる積層体の製造
方法（以下、「請求項４の製造方法」と記す）は、連続
気泡を有する樹脂製発泡体を大気圧より減圧雰囲気内に
置いた状態で樹脂フィルムをこの樹脂製発泡体表面に接
着剤を介して積層一体化したのち、大気圧雰囲気中にお
く構成とした。
方法（以下、「請求項４の製造方法」と記す）は、連続
気泡を有する樹脂製発泡体を大気圧より減圧雰囲気内に
置いた状態で樹脂フィルムをこの樹脂製発泡体表面に接
着剤を介して積層一体化したのち、大気圧雰囲気中にお
く構成とした。
【００１０】上記構成において、樹脂製発泡体を構成す
る樹脂としては、特に限定されないが、圧縮永久歪み
（ＪＩＳ Ｋ ６７６７ ポリエチレンフォーム試験方
法に準拠）が２０％以下のもの、特に１０％以下のもの
が形状回復性に優れ好ましい。このような樹脂として
は、以下のような熱可塑性樹脂、および、熱硬化性樹脂
が挙げれる。
る樹脂としては、特に限定されないが、圧縮永久歪み
（ＪＩＳ Ｋ ６７６７ ポリエチレンフォーム試験方
法に準拠）が２０％以下のもの、特に１０％以下のもの
が形状回復性に優れ好ましい。このような樹脂として
は、以下のような熱可塑性樹脂、および、熱硬化性樹脂
が挙げれる。
【００１１】〔熱可塑性樹脂〕ポリエチレン，ポリプロ
ピレン，エチレン−プロピレン共重合体，エチレン−プ
ロピレン−ジエン共重合体，エチレン−酢酸ビニル共重
合体等のオレフィン系樹脂、ポリメチルアクリレート，
ポリメチルメタクレート，エチレン−エチルアクリレー
ト共重合体等のアクリル系樹脂、ブタジエン−スチレ
ン，アクリロニトリル−スチレン，スチレン，スチレン
−ブタジエン−スチレン，スチレン−イソブレン−スチ
レン，スチレン−アクリル酸等のスチレン系樹脂、アク
リロニトリル−ポリ塩化ビニル，ポリ塩化ビニル−エチ
レン等の塩化ビニル系樹脂、ポリフッ化ビニル，ポリフ
ッ化ビニリデン等のフッ化ビニル系樹脂、６−ナイロ
ン，６・６−ナイロン，１２−ナイロン等のアミド樹
脂、ポリエチレンテレフタレート，ポリブチレンテレフ
タレート等の飽和エステル系樹脂、ポリカーボネート、
ポリフェニレンオキサイド、ポリアセタール、ポリフェ
ニレンスルフィド、シリコーン樹脂、熱可塑性ウレタン
樹脂、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルイミ
ド、各種エラストマーやこれらの架橋体。
ピレン，エチレン−プロピレン共重合体，エチレン−プ
ロピレン−ジエン共重合体，エチレン−酢酸ビニル共重
合体等のオレフィン系樹脂、ポリメチルアクリレート，
ポリメチルメタクレート，エチレン−エチルアクリレー
ト共重合体等のアクリル系樹脂、ブタジエン−スチレ
ン，アクリロニトリル−スチレン，スチレン，スチレン
−ブタジエン−スチレン，スチレン−イソブレン−スチ
レン，スチレン−アクリル酸等のスチレン系樹脂、アク
リロニトリル−ポリ塩化ビニル，ポリ塩化ビニル−エチ
レン等の塩化ビニル系樹脂、ポリフッ化ビニル，ポリフ
ッ化ビニリデン等のフッ化ビニル系樹脂、６−ナイロ
ン，６・６−ナイロン，１２−ナイロン等のアミド樹
脂、ポリエチレンテレフタレート，ポリブチレンテレフ
タレート等の飽和エステル系樹脂、ポリカーボネート、
ポリフェニレンオキサイド、ポリアセタール、ポリフェ
ニレンスルフィド、シリコーン樹脂、熱可塑性ウレタン
樹脂、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルイミ
ド、各種エラストマーやこれらの架橋体。
【００１２】〔熱硬化性樹脂〕エポキシ系樹脂、フェノ
ール系樹脂、メラミン系樹脂、ウレタン系樹脂、イミド
系樹脂、ユリア系樹脂、シリコーン系樹脂、不飽和ポリ
エステル系樹脂の硬化物等。なお、これらの樹脂は単独
で用いても２種以上併用しても良い。
ール系樹脂、メラミン系樹脂、ウレタン系樹脂、イミド
系樹脂、ユリア系樹脂、シリコーン系樹脂、不飽和ポリ
エステル系樹脂の硬化物等。なお、これらの樹脂は単独
で用いても２種以上併用しても良い。
【００１３】また、上記樹脂の中でも、特に形状回復性
に優れるものとして、オレフィン樹脂、スチレン系樹
脂、アミド系樹脂、アクリル共重合体、軟質ポリウレタ
ン、軟質塩化ビニル樹脂、ポリアセタール、シリコーン
樹脂、各種エラストマーが特に挙げられる。
に優れるものとして、オレフィン樹脂、スチレン系樹
脂、アミド系樹脂、アクリル共重合体、軟質ポリウレタ
ン、軟質塩化ビニル樹脂、ポリアセタール、シリコーン
樹脂、各種エラストマーが特に挙げられる。
【００１４】この連続気泡を有する樹脂製発泡体は、発
泡剤分解法、溶剤気散法、化学反応法などにより独立気
泡を有する発泡体をまず製造し、この独立気泡発泡体
に、たとえば、針状突起物を突き刺すことによって独立
気泡を連通させる方法で得たものや、元々連続気泡率の
高いものを使うことができる。発泡に用いる発泡剤とし
ては、一般に用いられる以下のような物理型発泡剤、熱
分解型発泡剤等が挙げられる。
泡剤分解法、溶剤気散法、化学反応法などにより独立気
泡を有する発泡体をまず製造し、この独立気泡発泡体
に、たとえば、針状突起物を突き刺すことによって独立
気泡を連通させる方法で得たものや、元々連続気泡率の
高いものを使うことができる。発泡に用いる発泡剤とし
ては、一般に用いられる以下のような物理型発泡剤、熱
分解型発泡剤等が挙げられる。
【００１５】〔物理型発泡剤〕ブタン，ペンタン，ヘキ
サン等の脂肪族炭化水素、ベンゼン，トルエン，キシレ
ン等の芳香族炭化水素、アセトン，メチルエチルケトン
等のケトン系炭化水素、メタノール，エタノール，プロ
パノール等のアルコール系炭化水素、１，１−ジクロロ
−１−フルオロエタン，２，２−ジクロロ−１，１，１
−トリフルオロエタン，１，１，１，２−テトラフルオ
ロエタン，モノクロロジフルオロエタン，モノクロロジ
フルオロメタン等のハロゲン化炭化水素、炭酸ガス，窒
素ガス，空気，酸素，ネオン，アルゴン等の無機ガス。
サン等の脂肪族炭化水素、ベンゼン，トルエン，キシレ
ン等の芳香族炭化水素、アセトン，メチルエチルケトン
等のケトン系炭化水素、メタノール，エタノール，プロ
パノール等のアルコール系炭化水素、１，１−ジクロロ
−１−フルオロエタン，２，２−ジクロロ−１，１，１
−トリフルオロエタン，１，１，１，２−テトラフルオ
ロエタン，モノクロロジフルオロエタン，モノクロロジ
フルオロメタン等のハロゲン化炭化水素、炭酸ガス，窒
素ガス，空気，酸素，ネオン，アルゴン等の無機ガス。
【００１６】〔熱分解型発泡剤〕（重）炭酸塩、アゾジ
カルボンアミド、アゾビスホルムアミド、アゾビスイソ
ブチロニトリル、ジアゾアミノベンゼン、Ｎ，Ｎ´−ジ
ニトロソペンタメチレンテトラミン、Ｎ，Ｎ´−ジメチ
ル−Ｎ，Ｎ´−ジニトロテレフタルアミド、ベンゼンス
ルホニルヒドラジド、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジ
ド、ｐ，ｐ´−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジ
ド等。
カルボンアミド、アゾビスホルムアミド、アゾビスイソ
ブチロニトリル、ジアゾアミノベンゼン、Ｎ，Ｎ´−ジ
ニトロソペンタメチレンテトラミン、Ｎ，Ｎ´−ジメチ
ル−Ｎ，Ｎ´−ジニトロテレフタルアミド、ベンゼンス
ルホニルヒドラジド、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジ
ド、ｐ，ｐ´−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジ
ド等。
【００１７】また、上記発泡体には、充填剤、補強繊
維、着色剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、難燃剤等を必
要に応じて混合されていても構わない。充填剤として
は、たとえば、炭酸カルシウム、タルク、クレー、酸化
マグネシウム、酸化亜鉛、カーボンブラック、二酸化ケ
イ素、酸化チタン、ガラス粉、ガラスビーズ等の１種又
は２種以上の混合物が挙げられる。
維、着色剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、難燃剤等を必
要に応じて混合されていても構わない。充填剤として
は、たとえば、炭酸カルシウム、タルク、クレー、酸化
マグネシウム、酸化亜鉛、カーボンブラック、二酸化ケ
イ素、酸化チタン、ガラス粉、ガラスビーズ等の１種又
は２種以上の混合物が挙げられる。
【００１８】補強繊維としては、たとえば、ガラス繊
維、炭素繊維等が挙げられる。着色剤としては、たとえ
ば、酸化チタン等の顔料が挙げられる。酸化防止剤とし
ては、一般に用いれるものであれば、特に限定されず、
たとえば、テトラキス〔メチレン（３，５−ジ−ｔ−ブ
チル−４−ヒドロキシハイドロシンナメート）〕メタ
ン、チオジプロピオン酸ジラウリル、１，１，３−トリ
ス（２−メチル−４−ヒドロキシ−５−ｔ−ブチルフェ
ニル）ブタン等が挙げられる。
維、炭素繊維等が挙げられる。着色剤としては、たとえ
ば、酸化チタン等の顔料が挙げられる。酸化防止剤とし
ては、一般に用いれるものであれば、特に限定されず、
たとえば、テトラキス〔メチレン（３，５−ジ−ｔ−ブ
チル−４−ヒドロキシハイドロシンナメート）〕メタ
ン、チオジプロピオン酸ジラウリル、１，１，３−トリ
ス（２−メチル−４−ヒドロキシ−５−ｔ−ブチルフェ
ニル）ブタン等が挙げられる。
【００１９】難燃剤としては、ヘキサブロモフェニルエ
ーテル，デカブロモジフェニルエーテル等の臭素系難燃
剤、ポリリン酸アンモニウム、トリメチルホスフェー
ト、トリエチルホスフェート等の含リン酸系難燃剤、メ
ラミン誘導体、無機系難燃剤等の１種又は２種以上の混
合物が挙げられる。連続気泡の連泡率は、５％未満であ
ると、施工後の膨張が少なくなる恐れがあり、５〜１０
０％が好ましく、５０〜１００％がより好ましい。
ーテル，デカブロモジフェニルエーテル等の臭素系難燃
剤、ポリリン酸アンモニウム、トリメチルホスフェー
ト、トリエチルホスフェート等の含リン酸系難燃剤、メ
ラミン誘導体、無機系難燃剤等の１種又は２種以上の混
合物が挙げられる。連続気泡の連泡率は、５％未満であ
ると、施工後の膨張が少なくなる恐れがあり、５〜１０
０％が好ましく、５０〜１００％がより好ましい。
【００２０】樹脂製発泡体の形状は、使用される箇所に
応じて決定され特に限定されないが、たとえば、ロッド
状、チューブ状、シート状、さらに矩形状、波板状、断
面コ字状、球状、チップ状などが挙げられる。
応じて決定され特に限定されないが、たとえば、ロッド
状、チューブ状、シート状、さらに矩形状、波板状、断
面コ字状、球状、チップ状などが挙げられる。
【００２１】また、樹脂の軟化点とは、Ｔｇ（ガラス転
移点）もしくはＴｍ（融点）の高い方の温度である。樹
脂フィルムとしては、特に限定されず、樹脂製発泡体の
形状（体積、表面積）とフィルムの空気透過量によって
積層体の回復時間が変わってくるため、用途により種々
選択されるが、目安として、発泡体の体積（減圧時の体
積）をＶcm3、発泡体の表面積（減圧時の表面積）をＳc
m2 、フィルムの空気透過量をＰcm3／cm2 ・ｈｒ・atm
（ＪＩＳ Ｋ ７１２６）としたとき、Ｖ／（Ｓ×Ｐ）
＝１〜１０００なる関係を有するものが好ましい。
移点）もしくはＴｍ（融点）の高い方の温度である。樹
脂フィルムとしては、特に限定されず、樹脂製発泡体の
形状（体積、表面積）とフィルムの空気透過量によって
積層体の回復時間が変わってくるため、用途により種々
選択されるが、目安として、発泡体の体積（減圧時の体
積）をＶcm3、発泡体の表面積（減圧時の表面積）をＳc
m2 、フィルムの空気透過量をＰcm3／cm2 ・ｈｒ・atm
（ＪＩＳ Ｋ ７１２６）としたとき、Ｖ／（Ｓ×Ｐ）
＝１〜１０００なる関係を有するものが好ましい。
【００２２】すなわち、Ｖ／（Ｓ×Ｐ）の値が小さすぎ
ると、積層体内へ透過する空気の量が多過ぎて施工時に
膨張しやすい。また、大きいと膨張に時間がかかりす
ぎ、膨張率が悪くなる恐れがある。樹脂製発泡体あるい
はフィルム積層体を減圧雰囲気中に置く方法としては、
特に限定されないが、たとえば、減圧室やドライバキュ
ームサイジングダイ等を用いる方法が挙げられる。
ると、積層体内へ透過する空気の量が多過ぎて施工時に
膨張しやすい。また、大きいと膨張に時間がかかりす
ぎ、膨張率が悪くなる恐れがある。樹脂製発泡体あるい
はフィルム積層体を減圧雰囲気中に置く方法としては、
特に限定されないが、たとえば、減圧室やドライバキュ
ームサイジングダイ等を用いる方法が挙げられる。
【００２３】なお、減圧雰囲気中に置かれていた積層体
を、減圧雰囲気から取り出し大気圧雰囲気中に置くと、
積層体が大気の圧力によって収縮するが、その収縮率
は、収縮が３方向に一様に行われる場合、収縮前の体積
の１５％以上、１方向（たとえば、シート形状で厚み方
向）のみ収縮する場合、収縮前の寸法の１０％以上が好
ましい。
を、減圧雰囲気から取り出し大気圧雰囲気中に置くと、
積層体が大気の圧力によって収縮するが、その収縮率
は、収縮が３方向に一様に行われる場合、収縮前の体積
の１５％以上、１方向（たとえば、シート形状で厚み方
向）のみ収縮する場合、収縮前の寸法の１０％以上が好
ましい。
【００２４】また、減圧雰囲気の気圧は、樹脂発泡体を
構成する樹脂の弾性復元率によっても異なるが概ね３５
〜６９０mmHg程度が好ましい。
構成する樹脂の弾性復元率によっても異なるが概ね３５
〜６９０mmHg程度が好ましい。
【００２５】すなわち、減圧度が大きいと大気圧雰囲気
にさらした時、収縮が大きく樹脂の弾性変形領域を超
え、塑性変形領域内に入ったり、あるいは破断点を超え
ると、積層体の膨張（収縮回復）が起こらなくなる恐れ
がある。
にさらした時、収縮が大きく樹脂の弾性変形領域を超
え、塑性変形領域内に入ったり、あるいは破断点を超え
ると、積層体の膨張（収縮回復）が起こらなくなる恐れ
がある。
【００２６】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態を、
図１を参照しつつ詳しく説明する。本発明の積層体の製
造方法は、図１に示すようなドライバキュームサイジン
グダイ２を用いる。
図１を参照しつつ詳しく説明する。本発明の積層体の製
造方法は、図１に示すようなドライバキュームサイジン
グダイ２を用いる。
【００２７】このドライバキュームサイジングダイ２
は、前室２ａと後室２ｂに分かれているとともに、キャ
ビティ２１を囲繞するように多孔質材料からなる仕切り
壁２２ａ，２２ｂが設けられ、この仕切り壁２２ａ，２
２ｂとケーシング２３との間に減圧室２４ａ，２４ｂが
設けられている。そして、真空ポンプ（図示せず）によ
り減圧室２４ａ，２４ｂ内を減圧することによって仕切
り壁２２ａ，２２ｂを通してキャビティ２１内が減圧さ
れるようになっている。
は、前室２ａと後室２ｂに分かれているとともに、キャ
ビティ２１を囲繞するように多孔質材料からなる仕切り
壁２２ａ，２２ｂが設けられ、この仕切り壁２２ａ，２
２ｂとケーシング２３との間に減圧室２４ａ，２４ｂが
設けられている。そして、真空ポンプ（図示せず）によ
り減圧室２４ａ，２４ｂ内を減圧することによって仕切
り壁２２ａ，２２ｂを通してキャビティ２１内が減圧さ
れるようになっている。
【００２８】しかも、このドライバキュームサイジング
ダイ２は、前室２ａ側のケーシング２３および仕切り壁
２２ａに設けられたスリット２５，２５を介して、上下
から樹脂フィルム３をキャビティ２１内へ導入できるよ
うになっている。
ダイ２は、前室２ａ側のケーシング２３および仕切り壁
２２ａに設けられたスリット２５，２５を介して、上下
から樹脂フィルム３をキャビティ２１内へ導入できるよ
うになっている。
【００２９】すなわち、この製造方法では、以下のよう
にして積層体を得ることができる。 連続気泡を有する樹脂製発泡体１をこのドライバキ
ュームサイジングダイ２の入口から前室２ａに入れる。
前室２ａに入った樹脂製発泡体１は、前室２ａ内で樹脂
の軟化点以上に加熱される。
にして積層体を得ることができる。 連続気泡を有する樹脂製発泡体１をこのドライバキ
ュームサイジングダイ２の入口から前室２ａに入れる。
前室２ａに入った樹脂製発泡体１は、前室２ａ内で樹脂
の軟化点以上に加熱される。
【００３０】 この加熱された樹脂製発泡体１の上下
面に、スリット２５，２５を介して外部からキャビティ
２１内に導入された樹脂フィルム３，３を沿わせる。樹
脂フィルム３，３は、樹脂製発泡体１が樹脂の軟化点以
上に加熱されているから、樹脂製発泡体１の上下面に熱
融着され、フィルム積層体５となる。しかも、キャビテ
ィ２１内が減圧状態にされているため、フィルム積層体
５が、キャビティ２１内で膨張形成される。
面に、スリット２５，２５を介して外部からキャビティ
２１内に導入された樹脂フィルム３，３を沿わせる。樹
脂フィルム３，３は、樹脂製発泡体１が樹脂の軟化点以
上に加熱されているから、樹脂製発泡体１の上下面に熱
融着され、フィルム積層体５となる。しかも、キャビテ
ィ２１内が減圧状態にされているため、フィルム積層体
５が、キャビティ２１内で膨張形成される。
【００３１】 得られたフィルム積層体５をこの膨張
した状態を保持しながら後室２ｂに送る。送りこまれた
フィルム積層体５は、後室２ｂにおいてもキャビティ２
１内が減圧状態にされているから、この後室２ｂ内で膨
張状態を保ちながら軟化点より低い温度まで冷却され、
樹脂フィルム３と樹脂製発泡体１とがしっかりと一体化
したフィルム積層体５となる。
した状態を保持しながら後室２ｂに送る。送りこまれた
フィルム積層体５は、後室２ｂにおいてもキャビティ２
１内が減圧状態にされているから、この後室２ｂ内で膨
張状態を保ちながら軟化点より低い温度まで冷却され、
樹脂フィルム３と樹脂製発泡体１とがしっかりと一体化
したフィルム積層体５となる。
【００３２】 冷却後フィルム積層体５を、ドライバ
キュームサイジングダイ２の出口から外部に送り出し、
大気圧雰囲気中に置く。すなわち、送り出されたフィル
ム積層体５は、連続気泡内が減圧状態になっているた
め、大気圧によって圧縮されて本発明の積層体６とな
る。
キュームサイジングダイ２の出口から外部に送り出し、
大気圧雰囲気中に置く。すなわち、送り出されたフィル
ム積層体５は、連続気泡内が減圧状態になっているた
め、大気圧によって圧縮されて本発明の積層体６とな
る。
【００３３】このようにして得られた積層体６は、以下
の膨張原理によって経時的に膨張し圧縮前の状態まで回
復するようになっている。すなわち、この積層体６に
は、圧縮により発生する圧縮応力（内力）と大気圧（外
力）がかかっていて、内力と外力とが釣り合った状態と
なっている。ここで、連続気泡を外部と隔絶する樹脂フ
ィルム３，３を通して空気が樹脂製発泡体１内に入って
くると、樹脂製発泡体１内の圧力が上昇するため内力＞
外力となり、樹脂製発泡体１が膨張する。樹脂製発泡体
１の膨張にしたがって樹脂製発泡体１内の圧力は下降
し、内力と外力とが釣り合った状態で平衡状態になる。
さらに、樹脂フィルム３，３を通して樹脂製発泡体１内
に空気が入ると同様に樹脂製発泡体１が膨張するといっ
た具合に、樹脂製発泡体は空気の透過−膨張を繰り返し
元の状態まで回復する。
の膨張原理によって経時的に膨張し圧縮前の状態まで回
復するようになっている。すなわち、この積層体６に
は、圧縮により発生する圧縮応力（内力）と大気圧（外
力）がかかっていて、内力と外力とが釣り合った状態と
なっている。ここで、連続気泡を外部と隔絶する樹脂フ
ィルム３，３を通して空気が樹脂製発泡体１内に入って
くると、樹脂製発泡体１内の圧力が上昇するため内力＞
外力となり、樹脂製発泡体１が膨張する。樹脂製発泡体
１の膨張にしたがって樹脂製発泡体１内の圧力は下降
し、内力と外力とが釣り合った状態で平衡状態になる。
さらに、樹脂フィルム３，３を通して樹脂製発泡体１内
に空気が入ると同様に樹脂製発泡体１が膨張するといっ
た具合に、樹脂製発泡体は空気の透過−膨張を繰り返し
元の状態まで回復する。
【００３４】この積層体６は、以上のように、当初圧縮
状態にされ徐々にその厚みが元の状態に回復するように
なっているので、圧縮状態の時に挿入すれば、狭い間隙
にも簡単に挿入できる。そして、厚みが元の状態に回復
すれば、間隙に密に充填され、離脱することがない。し
かも、表面が樹脂フィルム３，３によって被われ、連続
気泡が外部に連通していないので、シール性、断熱性、
防音性にも優れている。
状態にされ徐々にその厚みが元の状態に回復するように
なっているので、圧縮状態の時に挿入すれば、狭い間隙
にも簡単に挿入できる。そして、厚みが元の状態に回復
すれば、間隙に密に充填され、離脱することがない。し
かも、表面が樹脂フィルム３，３によって被われ、連続
気泡が外部に連通していないので、シール性、断熱性、
防音性にも優れている。
【００３５】なお、上述したように、積層体６の膨張は
空気の樹脂フィルム３，３を通しての樹脂製発泡体１内
への透過と、圧縮によって発生する樹脂製発泡体の圧縮
応力と大気圧との釣合いによって起こっている現象であ
る。
空気の樹脂フィルム３，３を通しての樹脂製発泡体１内
への透過と、圧縮によって発生する樹脂製発泡体の圧縮
応力と大気圧との釣合いによって起こっている現象であ
る。
【００３６】したがって、樹脂製発泡体の圧縮強度（樹
脂特性、発泡倍率）、ガス透過度（樹脂フィルムの種
類、樹脂フィルムの厚み）により膨張をコントロールで
きる。ただし、膨張は、樹脂製発泡体１の圧縮変形によ
り発生する応力により行われるが、膨張途中、樹脂製発
泡体１を形成する樹脂の応力緩和により圧縮変形により
発生する応力が緩和される。その結果として、応力が緩
和しただけ膨張率が悪くなる。すなわち、表面の樹脂フ
ィルムによる連続気泡の封鎖状態をコントロールして膨
張を遅くしたい場合や応力緩和の大きい樹脂を用いる場
合等は応力緩和により膨張率の低下物を考慮するか応力
緩和の小さい樹脂を選定する等の検討を行って本発明の
樹脂製発泡体の設計をしなければならない。
脂特性、発泡倍率）、ガス透過度（樹脂フィルムの種
類、樹脂フィルムの厚み）により膨張をコントロールで
きる。ただし、膨張は、樹脂製発泡体１の圧縮変形によ
り発生する応力により行われるが、膨張途中、樹脂製発
泡体１を形成する樹脂の応力緩和により圧縮変形により
発生する応力が緩和される。その結果として、応力が緩
和しただけ膨張率が悪くなる。すなわち、表面の樹脂フ
ィルムによる連続気泡の封鎖状態をコントロールして膨
張を遅くしたい場合や応力緩和の大きい樹脂を用いる場
合等は応力緩和により膨張率の低下物を考慮するか応力
緩和の小さい樹脂を選定する等の検討を行って本発明の
樹脂製発泡体の設計をしなければならない。
【００３７】
【実施例】以下に、本発明を、その実施例を参照しつつ
詳しく説明する。 （実施例１） 低密度ポリエチレン（住友化学社製G801、Tm＝105 ℃、 ガス透過係数＝1.3 ×10-10 cm3 （STP)cm-1・S -1・cmHg-1） １００重量部 アゾジカルボンアミド ６重量部 α・α´−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ−ｍ−イソプロピル）ベンゼン ２重量部 尿素 ２重量部 酸化亜鉛 (発泡助剤) １重量部 オレフィン変性シリコーン油 １重量部 上記配合の組成物を表面温度１１０℃のミキシングロー
ルで５分間溶融混練後、１１０℃×１５０kg／cm2 で５
分間プレスし、厚さ１mmのシートを得た。
詳しく説明する。 （実施例１） 低密度ポリエチレン（住友化学社製G801、Tm＝105 ℃、 ガス透過係数＝1.3 ×10-10 cm3 （STP)cm-1・S -1・cmHg-1） １００重量部 アゾジカルボンアミド ６重量部 α・α´−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ−ｍ−イソプロピル）ベンゼン ２重量部 尿素 ２重量部 酸化亜鉛 (発泡助剤) １重量部 オレフィン変性シリコーン油 １重量部 上記配合の組成物を表面温度１１０℃のミキシングロー
ルで５分間溶融混練後、１１０℃×１５０kg／cm2 で５
分間プレスし、厚さ１mmのシートを得た。
【００３８】このシートを四フッ化エチレン樹脂シート
上に置き、１９０℃のオーブンで５分間加熱し、発泡さ
せた。
上に置き、１９０℃のオーブンで５分間加熱し、発泡さ
せた。
【００３９】得られた発泡体は、発泡倍率が１１cc／
ｇ、連続気泡率９６％、厚み１０mmであった。なお、連
続気泡率は、東京サイエンス社製の空気比較式比重計１
０００型を用い、１〜１／２〜１気圧法で独立気泡率を
求め、連続気泡率＝１００％−独立気泡率の式を用いて
算出した。つぎに、この得られた発泡体の表面に厚み４
０μｍのポリエチレンフィルムを熱融着（熱ラミ）して
フィルム積層体を得た。
ｇ、連続気泡率９６％、厚み１０mmであった。なお、連
続気泡率は、東京サイエンス社製の空気比較式比重計１
０００型を用い、１〜１／２〜１気圧法で独立気泡率を
求め、連続気泡率＝１００％−独立気泡率の式を用いて
算出した。つぎに、この得られた発泡体の表面に厚み４
０μｍのポリエチレンフィルムを熱融着（熱ラミ）して
フィルム積層体を得た。
【００４０】このフィルム積層体を４００mm×４００mm
に切断し、２３０mmHgの減圧オーブン内に入れ軟化点以
上の温度である１４０℃で１分間加熱したのち、軟化点
未満の温度である４０℃まで冷却し、減圧オーブンから
取り出して大気圧雰囲気にさらした。なお、減圧オーブ
ン中では、フィルム積層体は、５９０mm×５９０mm×１
５mmの大きさに膨張していた。そして、減圧オーブンか
ら取り出された積層体は、大気圧によって押しつぶさ
れ、４００mm×４００mm×１０mmになっていた。
に切断し、２３０mmHgの減圧オーブン内に入れ軟化点以
上の温度である１４０℃で１分間加熱したのち、軟化点
未満の温度である４０℃まで冷却し、減圧オーブンから
取り出して大気圧雰囲気にさらした。なお、減圧オーブ
ン中では、フィルム積層体は、５９０mm×５９０mm×１
５mmの大きさに膨張していた。そして、減圧オーブンか
ら取り出された積層体は、大気圧によって押しつぶさ
れ、４００mm×４００mm×１０mmになっていた。
【００４１】また、この時のＶ，Ｓ，ＰおよびＶ／（Ｓ
×Ｐ）は、以下のとおりであった。 Ｖ＝59×59×1.5 ＝5221.5cm3 （減圧時） Ｓ＝(59 ×1.5)×4 ＋(59 ×59) ×2 ＝7316cm3 （減圧
時） Ｐ＝0.01 Ｖ／（Ｓ×Ｐ）＝5221.5/(0.01×7316) ＝71.4
×Ｐ）は、以下のとおりであった。 Ｖ＝59×59×1.5 ＝5221.5cm3 （減圧時） Ｓ＝(59 ×1.5)×4 ＋(59 ×59) ×2 ＝7316cm3 （減圧
時） Ｐ＝0.01 Ｖ／（Ｓ×Ｐ）＝5221.5/(0.01×7316) ＝71.4
【００４２】（比較例１）樹脂フィルムを積層しなかっ
た以外は、実施例と同様にして樹脂製発泡体を減圧オー
ブン内で処理した。 （比較例２）冷却せず、１４０℃に保持した状態で減圧
オーブンから取り出した以外は、実施例と同様にして積
層体を得た。
た以外は、実施例と同様にして樹脂製発泡体を減圧オー
ブン内で処理した。 （比較例２）冷却せず、１４０℃に保持した状態で減圧
オーブンから取り出した以外は、実施例と同様にして積
層体を得た。
【００４３】上記実施例１および比較例１，２で得た積
層体あるいは樹脂製発泡体の初期の発泡倍率、３０日間
フリーの状態で放置した後の発泡倍率および緩衝性を調
べその結果を表１に示した。
層体あるいは樹脂製発泡体の初期の発泡倍率、３０日間
フリーの状態で放置した後の発泡倍率および緩衝性を調
べその結果を表１に示した。
【００４４】なお、緩衝性は、木製箱（縦３００mm×横
５００mm×深さ３００mm）内に枝付きフラスコ（３００
ml、小倉硝子製）を入れるとともに、およそ３０mm×３
０mmに切断した製造直後の積層体あるいは樹脂製発泡体
を木製箱と枝付きフラスコとの間にしたのち、木製箱を
梱包した。そして、梱包後、１日あたり１時間、振幅５
cm、振動回数２往復／秒の条件で震盪器を用いて木製箱
を３日間にわたって震盪させ、その後木製箱を１ｍの高
さから落下させて開梱し、内部の枝付きフラスコの破損
状況を調べた。
５００mm×深さ３００mm）内に枝付きフラスコ（３００
ml、小倉硝子製）を入れるとともに、およそ３０mm×３
０mmに切断した製造直後の積層体あるいは樹脂製発泡体
を木製箱と枝付きフラスコとの間にしたのち、木製箱を
梱包した。そして、梱包後、１日あたり１時間、振幅５
cm、振動回数２往復／秒の条件で震盪器を用いて木製箱
を３日間にわたって震盪させ、その後木製箱を１ｍの高
さから落下させて開梱し、内部の枝付きフラスコの破損
状況を調べた。
【００４５】
【表１】 上記表１から請求項１の製造方法によれば、経時的に膨
張する緩衝性に優れた積層体を得られることがよくわか
る。
張する緩衝性に優れた積層体を得られることがよくわか
る。
【００４６】（実施例２） 低密度ポリエチレン（住友化学社製G801、Tm＝107 ℃、 ガス透過係数＝1.3 ×10-10 cm3 （STP)cm-1・S -1・cmHg-1） １００重量部 アゾジカルボンアミド ５重量部 ジクミルパーオキサイド ０．６重量部 上記配合の組成物をφ５０mm１軸押出機（Ｌ／Ｄ＝３
０）で溶融混練し、１２０℃に設定された厚み５mm×幅
２００mmの賦形金型から１０kg／h の押出量で連続的に
押し出した。なお、この時、押出機のシリンダー温度
は、ホッパーから押出機先端に向かって１０５℃、１１
５℃、１２０℃に設定した。
０）で溶融混練し、１２０℃に設定された厚み５mm×幅
２００mmの賦形金型から１０kg／h の押出量で連続的に
押し出した。なお、この時、押出機のシリンダー温度
は、ホッパーから押出機先端に向かって１０５℃、１１
５℃、１２０℃に設定した。
【００４７】そして、賦形金型から押し出されたシート
状成形物を賦形金型の直後に設けた熱風乾燥炉の前半部
で温度１７０℃で加熱して架橋させ、熱風加熱炉の後半
部で温度２５０℃で加熱して発泡させ、以下の構成の発
泡体を得た。 発泡体形状；厚さ１０mm×縦横４００mm 発泡倍率；１０cc/g 連続気泡率；７％
状成形物を賦形金型の直後に設けた熱風乾燥炉の前半部
で温度１７０℃で加熱して架橋させ、熱風加熱炉の後半
部で温度２５０℃で加熱して発泡させ、以下の構成の発
泡体を得た。 発泡体形状；厚さ１０mm×縦横４００mm 発泡倍率；１０cc/g 連続気泡率；７％
【００４８】得られた発泡体を厚み方向に連続気泡率が
９５％になるようにφ３００μｍの針で穴開けし連続気
泡を有する樹脂製発泡体を得た。そして、図１に示すド
ライバキュームサイジングダイ２を用いて以下の条件で
目的の幅４００mm×厚み３０mmの積層体を得た。
９５％になるようにφ３００μｍの針で穴開けし連続気
泡を有する樹脂製発泡体を得た。そして、図１に示すド
ライバキュームサイジングダイ２を用いて以下の条件で
目的の幅４００mm×厚み３０mmの積層体を得た。
【００４９】樹脂フィルム３；低密度ポリエチレンシー
ト（厚み４０μｍ） 前室２ａの温度；１４０℃ 後室２ｂの温度；４０℃ 減圧室２２ａ，２２ｂの圧力；２００mmHg また、この時の１ｍあたりのＶ，Ｓ，ＰおよびＶ／（Ｓ
×Ｐ）は、以下のとおりであった。
ト（厚み４０μｍ） 前室２ａの温度；１４０℃ 後室２ｂの温度；４０℃ 減圧室２２ａ，２２ｂの圧力；２００mmHg また、この時の１ｍあたりのＶ，Ｓ，ＰおよびＶ／（Ｓ
×Ｐ）は、以下のとおりであった。
【００５０】Ｖ＝40×100 ×3 ＝12000 cm3 （減圧時） Ｓ＝(100×3)×2 ＋(40 ×3)×2 ＋(100×40) ×2 ＝88
40cm3 （減圧時） Ｐ＝0.01 Ｖ／（Ｓ×Ｐ）＝12000/(0.01 ×8840) ＝135.7
40cm3 （減圧時） Ｐ＝0.01 Ｖ／（Ｓ×Ｐ）＝12000/(0.01 ×8840) ＝135.7
【００５１】（実施例３）実施例２で得た樹脂製発泡体
１を図２に示すドライバキュームサイジングダイ２´を
用いて以下の条件で目的の幅４００mm×厚み３０mmの積
層体６´を得た。樹脂フィルム３´；低密度ポリエチレ
ンシート（厚み４０μｍ）に接着剤を塗布したもの 前室２ａの温度；１４０℃ 後室２ｂの温度；４０℃ 減圧室２２ａ，２２ｂの圧力；２００mmHg
１を図２に示すドライバキュームサイジングダイ２´を
用いて以下の条件で目的の幅４００mm×厚み３０mmの積
層体６´を得た。樹脂フィルム３´；低密度ポリエチレ
ンシート（厚み４０μｍ）に接着剤を塗布したもの 前室２ａの温度；１４０℃ 後室２ｂの温度；４０℃ 減圧室２２ａ，２２ｂの圧力；２００mmHg
【００５２】また、この時の１ｍあたりのＶ，Ｓ，Ｐお
よびＶ／（Ｓ×Ｐ）は、以下のとおりであった。 Ｖ＝40×100 ×3 ＝12000 cm3 （減圧時） Ｓ＝(100×3)×2 ＋(40 ×3)×2 ＋(100×40) ×2 ＝88
40cm3 （減圧時） Ｐ＝0.01 Ｖ／（Ｓ×Ｐ）＝12000/(0.01 ×8840) ＝135.7
よびＶ／（Ｓ×Ｐ）は、以下のとおりであった。 Ｖ＝40×100 ×3 ＝12000 cm3 （減圧時） Ｓ＝(100×3)×2 ＋(40 ×3)×2 ＋(100×40) ×2 ＝88
40cm3 （減圧時） Ｐ＝0.01 Ｖ／（Ｓ×Ｐ）＝12000/(0.01 ×8840) ＝135.7
【００５３】（比較例３）フィルムを積層しなかたこと
以外は、実施例２と同様にして樹脂製発泡体をドライバ
キュームサイジングダイ２´を用いて処理した。 （比較例４）冷却せず、１４０℃に保持した状態で減圧
オーブンから取り出した以外は、実施例と同様にして積
層体を得た。
以外は、実施例２と同様にして樹脂製発泡体をドライバ
キュームサイジングダイ２´を用いて処理した。 （比較例４）冷却せず、１４０℃に保持した状態で減圧
オーブンから取り出した以外は、実施例と同様にして積
層体を得た。
【００５４】上記実施例２，３および比較例３，４で得
た積層体あるいは樹脂製発泡体の初期の発泡倍率、３０
日間フリーの状態で放置した後の発泡倍率、断熱性、施
工性、充満性を調べその結果を表２に示した。なお、断
熱性は、３０日後の０℃における積層体あるいは樹脂製
発泡体の熱伝導率（kcal/m・℃・hr) を調べ、施工性は
積層体あるいは樹脂製発泡体を300 mm×300 mmの大きさ
に切断し、300 mm×300 mm×20mmのアクリル樹脂製容器
に入れて、蓋をした時の作業性を評価し、充満性は30日
後の充満性を黙視で判断した。
た積層体あるいは樹脂製発泡体の初期の発泡倍率、３０
日間フリーの状態で放置した後の発泡倍率、断熱性、施
工性、充満性を調べその結果を表２に示した。なお、断
熱性は、３０日後の０℃における積層体あるいは樹脂製
発泡体の熱伝導率（kcal/m・℃・hr) を調べ、施工性は
積層体あるいは樹脂製発泡体を300 mm×300 mmの大きさ
に切断し、300 mm×300 mm×20mmのアクリル樹脂製容器
に入れて、蓋をした時の作業性を評価し、充満性は30日
後の充満性を黙視で判断した。
【００５５】
【表２】 上記表２から請求項２および請求項３の製造方法によれ
ば、経時的に膨張する断熱性，施工性，充満性に優れた
積層体を得られることがよくわかる。
ば、経時的に膨張する断熱性，施工性，充満性に優れた
積層体を得られることがよくわかる。
【００５６】（実施例４）実施例２と同様にして得た連
続気泡発泡体を１９０mmHgの気圧の減圧室に入れるとと
もに、樹脂フィルムとして接着剤付きのナイロン６製フ
ィルム（厚み２０μｍ）を連続気泡発泡体の表面に貼着
してフィルム積層体を得たのち、このフィルム積層体の
上に重りを載せた状態で減圧室から取り出し大気圧雰囲
気にさらして、厚み２．５mmの目的の積層体を得た。
続気泡発泡体を１９０mmHgの気圧の減圧室に入れるとと
もに、樹脂フィルムとして接着剤付きのナイロン６製フ
ィルム（厚み２０μｍ）を連続気泡発泡体の表面に貼着
してフィルム積層体を得たのち、このフィルム積層体の
上に重りを載せた状態で減圧室から取り出し大気圧雰囲
気にさらして、厚み２．５mmの目的の積層体を得た。
【００５７】また、この時のＶ，Ｓ，ＰおよびＶ／（Ｓ
×Ｐ）は、以下のとおりであった。 Ｖ＝40×40×1 ＝1600cm3 （減圧時） Ｓ＝(40 ×1)×4 ＋(40 ×40) ×2 ＝3360cm3 （減圧
時） Ｐ＝0.003 Ｖ／（Ｓ×Ｐ）＝1600/(0.003 ×3360) ＝158.7
×Ｐ）は、以下のとおりであった。 Ｖ＝40×40×1 ＝1600cm3 （減圧時） Ｓ＝(40 ×1)×4 ＋(40 ×40) ×2 ＝3360cm3 （減圧
時） Ｐ＝0.003 Ｖ／（Ｓ×Ｐ）＝1600/(0.003 ×3360) ＝158.7
【００５８】（比較例５）フィルムを積層しなかた以外
は実施例４と同様にして樹脂製発泡体を処理した。
は実施例４と同様にして樹脂製発泡体を処理した。
【００５９】（比較例６） 低密度ポリエチレン（住友化学社製G801、Tm＝105 ℃、 ガス透過係数＝1.3 ×10-10 cm3 （STP)cm-1・S -1・cmHg-1） １００重量部 アゾジカルボンアミド １３重量部 α・α´−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ−ｍ−イソプロピル）ベンゼン ２重量部 尿素 ２重量部 酸化亜鉛 (発泡助剤) １重量部 オレフィン変性シリコーン油 １重量部 上記配合の組成物を表面温度１１０℃のミキシングロー
ルで５分間溶融混練後、１１０℃×１５０kg／cm2 で５
分間プレスし、厚さ１mmのシートを得た。
ルで５分間溶融混練後、１１０℃×１５０kg／cm2 で５
分間プレスし、厚さ１mmのシートを得た。
【００６０】このシートを、テフロンシート上に置き、
１９０℃のオーブンで５分間加熱し、発泡させ、連続気
泡発泡体を得た。得られた連続気泡発泡体は、発泡倍率
が２５cc/g、連続気泡率９６％、厚さ１５mmであった。
１９０℃のオーブンで５分間加熱し、発泡させ、連続気
泡発泡体を得た。得られた連続気泡発泡体は、発泡倍率
が２５cc/g、連続気泡率９６％、厚さ１５mmであった。
【００６１】この連続気泡発泡体にクロロパラフィンを
３０％含浸処理したのち、３／１０の厚みまで圧縮し
た。上記実施例４および比較例５，６で得た積層体ある
いは樹脂製発泡体の初期の発泡倍率、３０日間フリーの
状態で放置した後の発泡倍率、シール性、施工性を調べ
その結果を表３に示した。
３０％含浸処理したのち、３／１０の厚みまで圧縮し
た。上記実施例４および比較例５，６で得た積層体ある
いは樹脂製発泡体の初期の発泡倍率、３０日間フリーの
状態で放置した後の発泡倍率、シール性、施工性を調べ
その結果を表３に示した。
【００６２】なお、シール性および施工性は、以下の評
価方法によって評価した。 〔シール性〕図３に示す幅１０mm、厚み８mmのスペーサ
８１を介して縦１５０mm×横２００mmの透明なアクリル
樹脂板８２とエンボス鋼板８３との間に設けられた隙間
に各積層体（または樹脂製発泡体）８４をＵ字状にして
配置し３０日間放置したのち、Ｕ字形の内部で高さ５５
mmの位置まで水８５を注入し、２４時間垂直状態で保持
して漏水の有無を観察した。
価方法によって評価した。 〔シール性〕図３に示す幅１０mm、厚み８mmのスペーサ
８１を介して縦１５０mm×横２００mmの透明なアクリル
樹脂板８２とエンボス鋼板８３との間に設けられた隙間
に各積層体（または樹脂製発泡体）８４をＵ字状にして
配置し３０日間放置したのち、Ｕ字形の内部で高さ５５
mmの位置まで水８５を注入し、２４時間垂直状態で保持
して漏水の有無を観察した。
【００６３】〔施工性〕積層体（または樹脂製発泡体）
８４をアクリル樹脂板８２に貼りつけ挟み込む時の状態
を評価した。
８４をアクリル樹脂板８２に貼りつけ挟み込む時の状態
を評価した。
【００６４】
【表３】 但し、比較例６のものは、施工時に容器にクロロパラフ
ィンが付き、拭き取り作業を要した。
ィンが付き、拭き取り作業を要した。
【００６５】上記表３から請求項２および請求項３の製
造方法によれば、経時的に膨張するシール性，施工性に
優れた積層体を得られることがよくわかる。
造方法によれば、経時的に膨張するシール性，施工性に
優れた積層体を得られることがよくわかる。
【００６６】
【発明の効果】本発明にかかる樹脂製発泡体は、以上の
ように施工時には収縮しているので、狭い隙間にでも容
易に施工でき施工性に優れ、施工後空気を気泡内に取り
込み膨張するので、隙間に密に充填されるようになる。
したがって、気密性、断熱性、シール性に優れ、パイプ
用断熱材、建材用断熱材、包装用緩衝材、車輛等の内装
用緩衝材、建物用シール材、目地材等の多方面に有効に
適用できる。
ように施工時には収縮しているので、狭い隙間にでも容
易に施工でき施工性に優れ、施工後空気を気泡内に取り
込み膨張するので、隙間に密に充填されるようになる。
したがって、気密性、断熱性、シール性に優れ、パイプ
用断熱材、建材用断熱材、包装用緩衝材、車輛等の内装
用緩衝材、建物用シール材、目地材等の多方面に有効に
適用できる。
【図１】請求項２の製造方法に使用するバキュームサイ
ジングダイの断面図である。
ジングダイの断面図である。
【図２】請求項３の製造方法に使用するバキュームサイ
ジングダイの断面図である。
ジングダイの断面図である。
【図３】シール性の測定方法を説明する説明図である。
１ 樹脂製発泡体 ３ 樹脂フィルム ３´ 樹脂フィルム ５ フィルム積層体 ６ 積層体 ６´ 積層体 ８４ 積層体
Claims (4)
- 【請求項１】連続気泡を有する樹脂製発泡体の表面に樹
脂フィルムが積層一体化されたフィルム積層体を、樹脂
製発泡体を構成する樹脂の軟化点以上の温度で大気圧よ
り減圧雰囲気中に置いて膨張させ、さらに、この膨張し
たフィルム積層体をその体積を保持しつつ樹脂製発泡体
を構成する樹脂の軟化点未満の温度まで冷却し、冷却後
大気圧雰囲気中におくことを特徴とする積層体の製造方
法。 - 【請求項２】連続気泡を有する樹脂製発泡体を、大気圧
より減圧雰囲気中でこの樹脂製発泡体を構成する樹脂の
軟化点以上の温度に加熱し、樹脂製発泡体の表面に樹脂
フィルムを積層一体化したのち、樹脂製発泡体の体積を
保持しつつ樹脂製発泡体を構成する樹脂の軟化点未満の
温度まで冷却し、冷却後大気圧雰囲気中におくことを特
徴とする積層体の製造方法。 - 【請求項３】連続気泡を有する樹脂製発泡体を、大気圧
より減圧雰囲気中てこの樹脂製発泡体を構成する樹脂の
軟化点以上の温度に加熱し、樹脂製発泡体の体積を保持
しつつ樹脂製発泡体を構成する樹脂の軟化点未満の温度
まで冷却したのち、樹脂製発泡体の表面に樹脂フィルム
を接着剤を介して積層一体化したのち、大気圧雰囲気中
におくことを特徴とする積層体の製造方法。 - 【請求項４】連続気泡を有する樹脂製発泡体を大気圧よ
り減圧雰囲気内に置いた状態で樹脂フィルムをこの樹脂
製発泡体表面に接着剤を介して積層一体化したのち、大
気圧雰囲気中におくことを特徴とする積層体の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19464095A JPH0939138A (ja) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | 積層体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19464095A JPH0939138A (ja) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | 積層体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0939138A true JPH0939138A (ja) | 1997-02-10 |
Family
ID=16327883
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19464095A Pending JPH0939138A (ja) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | 積層体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0939138A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005073299A1 (ja) * | 2004-01-28 | 2005-08-11 | Sekisui Chemical Co., Ltd. | 熱可塑性樹脂発泡体シート及び熱可塑性樹脂発泡体シートの製造方法 |
-
1995
- 1995-07-31 JP JP19464095A patent/JPH0939138A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005073299A1 (ja) * | 2004-01-28 | 2005-08-11 | Sekisui Chemical Co., Ltd. | 熱可塑性樹脂発泡体シート及び熱可塑性樹脂発泡体シートの製造方法 |
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