JPH09313860A - 湿式同時除害、除塵ガス処理装置及び方法 - Google Patents
湿式同時除害、除塵ガス処理装置及び方法Info
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- JPH09313860A JPH09313860A JP8152863A JP15286396A JPH09313860A JP H09313860 A JPH09313860 A JP H09313860A JP 8152863 A JP8152863 A JP 8152863A JP 15286396 A JP15286396 A JP 15286396A JP H09313860 A JPH09313860 A JP H09313860A
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- B01D—SEPARATION
- B01D47/00—Separating dispersed particles from gases, air or vapours by liquid as separating agent
- B01D47/14—Packed scrubbers
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/77—Liquid phase processes
- B01D53/78—Liquid phase processes with gas-liquid contact
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/18—Absorbing units; Liquid distributors therefor
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来の汚染ガス中の汚染物質及び塵埃を完全
に捕捉し、充分な除害、除塵効果を達成するガス処理装
置及び方法を提供すること。 【解決手段】 ガス処理装置には充填物を満たした充填
室を設け、その充填室の上部に設けたノズルより除害、
除塵用アルカリ散布液を５トン／ｍ2・ｈｒ以上撒布
し、前記充填室の前面に設けた多孔面より汚染ガスを秒
速１００ｃｍ以下の速度で導入し、前記充填室の後面の
多孔面より生成ガスを強制的に排出し、前記充填室でガ
ス通過のための断面積と除害、除塵用散布液を撒布する
ための断面積との比の値が少なくとも５以上である十字
流型ガス処理装置及びこの装置を用いたガス処理方法で
あって、この発明を用いることにより汚染ガス中の除
害、除塵が良好に達成される。
に捕捉し、充分な除害、除塵効果を達成するガス処理装
置及び方法を提供すること。 【解決手段】 ガス処理装置には充填物を満たした充填
室を設け、その充填室の上部に設けたノズルより除害、
除塵用アルカリ散布液を５トン／ｍ2・ｈｒ以上撒布
し、前記充填室の前面に設けた多孔面より汚染ガスを秒
速１００ｃｍ以下の速度で導入し、前記充填室の後面の
多孔面より生成ガスを強制的に排出し、前記充填室でガ
ス通過のための断面積と除害、除塵用散布液を撒布する
ための断面積との比の値が少なくとも５以上である十字
流型ガス処理装置及びこの装置を用いたガス処理方法で
あって、この発明を用いることにより汚染ガス中の除
害、除塵が良好に達成される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、十字流型湿式同時除
害、除塵ガス処理装置及び方法に関する。
害、除塵ガス処理装置及び方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ガス処理装置のための充填塔は、
液降下、ガス上昇型の除害、除塵方式が使われてきた。
然し此の方式では小さい液流量、小さいガス流量の所で
已にフラッディング領域に入り、充分に目的のガスを洗
浄することが困難であった。然しながら、特開昭５０−
１０４４３６号公報発明にて液下降、ガス下降型の並流
方式充填塔を使用するものは、前記の難点を解決し、大
量の不純物の除害、除塵には有効に使用できるものであ
るが、なお小量残留する不純物の除害、除塵には不十分
であった。ここで、充填層断面を通過する遅いガス速度
を守りながら、且つは充填物に媒塵が固着するのを防ぐ
ために充分な液量を使って洗い流すには膨大な流下液量
と敷地面積を要し、工業的ではなかった。次に、日刊工
業新聞社発行、新化学工業講座、▲２▼−２巻、第１２
頁（昭和３２年１月１２日発行）「冷水塔」に記載され
た十字流型水平冷水塔では目的が水を空気で冷却するこ
とにあって、空気中の微細な媒塵を除去することではな
かった。従って、冷却の効果を考えて風速は秒速米以上
になる様に設計して居り、ガス中の塵埃を充填物表面の
水膜で完全に捕捉する考えはない。結果として、ガス流
れ断面積／液流れ断面積が５以上という要求は生れなか
った。図３に示す様に、通常の向流或は並流充填塔式洗
浄装置では、ガス速度は秒速１００ｃｍ以上であり、且
つ、ガス流れ面積／液流れ面積＝１であり、充分な除
害、除塵には不充分である。次に、特公平３−７４１０
号公報記載の発明は、トンネル工事用に使用するもので
あるが、結局は液降下、ガス上昇型形式のものである。
また、特公平６−２８６９１号公報記載の発明は、水中
ごみのリサイクル方式に関する発明で、本発明とは目的
を異にする。更に、特公平６−５５２５２号公報記載の
発明は、複数の面状フィルター相互の濾過穴の位置をず
らして設置したものでこれまた本発明とは無関係であ
る。
液降下、ガス上昇型の除害、除塵方式が使われてきた。
然し此の方式では小さい液流量、小さいガス流量の所で
已にフラッディング領域に入り、充分に目的のガスを洗
浄することが困難であった。然しながら、特開昭５０−
１０４４３６号公報発明にて液下降、ガス下降型の並流
方式充填塔を使用するものは、前記の難点を解決し、大
量の不純物の除害、除塵には有効に使用できるものであ
るが、なお小量残留する不純物の除害、除塵には不十分
であった。ここで、充填層断面を通過する遅いガス速度
を守りながら、且つは充填物に媒塵が固着するのを防ぐ
ために充分な液量を使って洗い流すには膨大な流下液量
と敷地面積を要し、工業的ではなかった。次に、日刊工
業新聞社発行、新化学工業講座、▲２▼−２巻、第１２
頁（昭和３２年１月１２日発行）「冷水塔」に記載され
た十字流型水平冷水塔では目的が水を空気で冷却するこ
とにあって、空気中の微細な媒塵を除去することではな
かった。従って、冷却の効果を考えて風速は秒速米以上
になる様に設計して居り、ガス中の塵埃を充填物表面の
水膜で完全に捕捉する考えはない。結果として、ガス流
れ断面積／液流れ断面積が５以上という要求は生れなか
った。図３に示す様に、通常の向流或は並流充填塔式洗
浄装置では、ガス速度は秒速１００ｃｍ以上であり、且
つ、ガス流れ面積／液流れ面積＝１であり、充分な除
害、除塵には不充分である。次に、特公平３−７４１０
号公報記載の発明は、トンネル工事用に使用するもので
あるが、結局は液降下、ガス上昇型形式のものである。
また、特公平６−２８６９１号公報記載の発明は、水中
ごみのリサイクル方式に関する発明で、本発明とは目的
を異にする。更に、特公平６−５５２５２号公報記載の
発明は、複数の面状フィルター相互の濾過穴の位置をず
らして設置したものでこれまた本発明とは無関係であ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の汚染
ガス中の汚染物質及び塵埃を完全に捕捉し、充分な除
害、除塵効果を達成するガス処理装置及び方法を提供す
ることである。
ガス中の汚染物質及び塵埃を完全に捕捉し、充分な除
害、除塵効果を達成するガス処理装置及び方法を提供す
ることである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、ガス処理装置
の上部には除害、除塵液撒布器を、複数の下方に向けた
ノズルより除害、除塵液を撒布するように設け、該ガス
処理装置の前後は金網、多孔板等の多数の開口部を持つ
平面からなる充填室とし、その内部は多数の空間を有す
る充填物により満たされ、前記除害、除塵液撒布器より
撒布される撒布液は、充填室の断面に対して均等に撒布
され、前記ガス処理装置の前面より汚染ガスを導入し、
前記充填室を通過した精製ガスは前記ガス処理装置の後
面より強制排出する様にし、ガス通過のための断面積と
散布液通過のための断面積の比が少なくとも５以上であ
り、ガス速度は秒速１００ｃｍ以下、好ましくは秒速１
ｃｍ乃至１００ｃｍであり、少なくとも５トン／ｍ2・
ｈｒ以上、好ましくは１０乃至１００トン／ｍ2・ｈｒ
の大量の除害、除塵撒布液を流下させることの可能なこ
とを特徴とする十字流型ガス処理装置、及びガス処理装
置の上部には除害、除塵液撒布器を、複数の下方に向け
たノズルより除害、除塵液を撒布するように設け、該ガ
ス処理装置の前後は金網、多孔板等の多数の開口部を持
つ平面からなる充填室とし、その内部は多数の空間を有
する充填物により満たされ、前記除害、除塵液撒布器よ
り撒布される撒布液は、充填室の断面に対してほぼ均等
に撒布され、前記ガス処理装置の前面より汚染ガスを導
入し、前記充填室を通過した精製ガスは前記ガス処理装
置の後面より強制排出する様にし、ガス通過のための断
面積と散布液通過のための断面積の比が少なくとも５以
上であり、ガス速度は秒速１００ｃｍ以下であり、且
つ、少なくとも充填室断面当り５トン／ｍ2・ｈｒ以
上、好ましくは１０乃至１００トン／ｍ2・ｈｒの大量
の脱硫、脱硝を含む除害、除塵撒布液を流下させること
を特徴とする十字流型ガス処理方法、である。
の上部には除害、除塵液撒布器を、複数の下方に向けた
ノズルより除害、除塵液を撒布するように設け、該ガス
処理装置の前後は金網、多孔板等の多数の開口部を持つ
平面からなる充填室とし、その内部は多数の空間を有す
る充填物により満たされ、前記除害、除塵液撒布器より
撒布される撒布液は、充填室の断面に対して均等に撒布
され、前記ガス処理装置の前面より汚染ガスを導入し、
前記充填室を通過した精製ガスは前記ガス処理装置の後
面より強制排出する様にし、ガス通過のための断面積と
散布液通過のための断面積の比が少なくとも５以上であ
り、ガス速度は秒速１００ｃｍ以下、好ましくは秒速１
ｃｍ乃至１００ｃｍであり、少なくとも５トン／ｍ2・
ｈｒ以上、好ましくは１０乃至１００トン／ｍ2・ｈｒ
の大量の除害、除塵撒布液を流下させることの可能なこ
とを特徴とする十字流型ガス処理装置、及びガス処理装
置の上部には除害、除塵液撒布器を、複数の下方に向け
たノズルより除害、除塵液を撒布するように設け、該ガ
ス処理装置の前後は金網、多孔板等の多数の開口部を持
つ平面からなる充填室とし、その内部は多数の空間を有
する充填物により満たされ、前記除害、除塵液撒布器よ
り撒布される撒布液は、充填室の断面に対してほぼ均等
に撒布され、前記ガス処理装置の前面より汚染ガスを導
入し、前記充填室を通過した精製ガスは前記ガス処理装
置の後面より強制排出する様にし、ガス通過のための断
面積と散布液通過のための断面積の比が少なくとも５以
上であり、ガス速度は秒速１００ｃｍ以下であり、且
つ、少なくとも充填室断面当り５トン／ｍ2・ｈｒ以
上、好ましくは１０乃至１００トン／ｍ2・ｈｒの大量
の脱硫、脱硝を含む除害、除塵撒布液を流下させること
を特徴とする十字流型ガス処理方法、である。
【０００５】
【実施例１】以下、本発明を図面に基づき説明する。図
１は、本発明装置を前面から見た立面図であり、図２
は、本発明装置を側面から見た立面図である。図１及び
図２に示す本発明ガス処理装置において、除害、除塵用
液循環タンク１中の除害、除塵用アルカリ液は、循環ポ
ンプ２、導管３を経て本発明ガス処理装置の上部にある
除害、除塵アルカリ液の散布器４より充填室８上部にお
いて下方に向けて設けた多数のノズル５、５から撒布す
る。本発明ガス処理装置の充填室８の前後には金網、多
孔板等の無数の開口部を持つ平板６及び７を設け、且つ
充填室８の上面には多数のノズル５、５・・を設けてな
り、その充填室８の内部には充填物（例えば商品名マク
マホン、サドル、テラレット等を使用し得る。）を充満
させてある。この充填室８は充填物で充満されており、
その充填物の表面積は好ましくは１５０ｍ2／ｍ3以上で
ある。除害、除塵用アルカリ撒布液は、この充填室８の
空間の断面に対し多数のノズル５、５・・によりほぼ均
等に撒布される。充填室８と除害、除塵用液循環タンク
１を連結する部分９は、流路が絞られない様に配慮して
あるので撒布液が充填室８の内部を満たすことはなく、
多くの空間を残して充填物間を伝い落ちる。
１は、本発明装置を前面から見た立面図であり、図２
は、本発明装置を側面から見た立面図である。図１及び
図２に示す本発明ガス処理装置において、除害、除塵用
液循環タンク１中の除害、除塵用アルカリ液は、循環ポ
ンプ２、導管３を経て本発明ガス処理装置の上部にある
除害、除塵アルカリ液の散布器４より充填室８上部にお
いて下方に向けて設けた多数のノズル５、５から撒布す
る。本発明ガス処理装置の充填室８の前後には金網、多
孔板等の無数の開口部を持つ平板６及び７を設け、且つ
充填室８の上面には多数のノズル５、５・・を設けてな
り、その充填室８の内部には充填物（例えば商品名マク
マホン、サドル、テラレット等を使用し得る。）を充満
させてある。この充填室８は充填物で充満されており、
その充填物の表面積は好ましくは１５０ｍ2／ｍ3以上で
ある。除害、除塵用アルカリ撒布液は、この充填室８の
空間の断面に対し多数のノズル５、５・・によりほぼ均
等に撒布される。充填室８と除害、除塵用液循環タンク
１を連結する部分９は、流路が絞られない様に配慮して
あるので撒布液が充填室８の内部を満たすことはなく、
多くの空間を残して充填物間を伝い落ちる。
【０００６】ここで、充填室８は、汚染ガス通過のため
の充填室８の縦断面面積と、除害、除塵用アルカリ撒布
液流下のための横断面面積との比（図１及び図２参照）
即ち Ａ×Ｃ／Ｂ×Ｃ＝Ａ／Ｂ の値が少なくとも５以上であり、好ましくは７以上１０
０以下であり、更に好ましくは１０以上５０以下であ
る。 但し、Ａ：充填室の高さ、Ｂ：充填室の厚さ、Ｃ：充填
室の横幅である。 ここで、Ａ／Ｂの値が５未満の場合は、アルカリ撒布液
に対する汚染ガスの量が不足し経済的でなく、この値が
１００を超える場合は、アルカリ撒布液が不足し、目的
の汚染ガスの除害、除塵の程度が充分でない。
の充填室８の縦断面面積と、除害、除塵用アルカリ撒布
液流下のための横断面面積との比（図１及び図２参照）
即ち Ａ×Ｃ／Ｂ×Ｃ＝Ａ／Ｂ の値が少なくとも５以上であり、好ましくは７以上１０
０以下であり、更に好ましくは１０以上５０以下であ
る。 但し、Ａ：充填室の高さ、Ｂ：充填室の厚さ、Ｃ：充填
室の横幅である。 ここで、Ａ／Ｂの値が５未満の場合は、アルカリ撒布液
に対する汚染ガスの量が不足し経済的でなく、この値が
１００を超える場合は、アルカリ撒布液が不足し、目的
の汚染ガスの除害、除塵の程度が充分でない。
【０００７】次に、除害、除塵用アルカリ撒布液は、充
填物の表面を充分に濡らす許りでなく表面に掴まる媒塵
を完全に洗い落とすに必要な大量の、充填室８横断面当
たり５トン／ｍ2・ｈｒ以上、好ましくは１０トン／ｍ2
・ｈｒ以上、更に好ましくは２０トン／ｍ2・ｈｒ以上
１００トン／ｍ2・ｈｒ程度までの撒布液を使用出来る
よう構成されるものである。除害、除塵用アルカリ撒布
液の使用量が充填室断面当たり５トン／ｍ2・ｈｒ未満
の場合は、除害、除塵効果が不足し、且つは充填物に付
着する媒塵の洗い流しが不十分となる。また、撒布量が
１００トン／ｍ2・ｈｒを越える場合は、液量の増加の
割に除害、除塵の程度が増加しないので経済的に好まし
くない。前記アルカリ撒布液は、例えば苛性ソーダ、炭
酸ソーダ、苛性カリ、アンモニア水、水酸化カルシウ
ム、水酸化マグネシウム等で、ｐＨ８乃至１４程度の水
溶液を使用することができる。
填物の表面を充分に濡らす許りでなく表面に掴まる媒塵
を完全に洗い落とすに必要な大量の、充填室８横断面当
たり５トン／ｍ2・ｈｒ以上、好ましくは１０トン／ｍ2
・ｈｒ以上、更に好ましくは２０トン／ｍ2・ｈｒ以上
１００トン／ｍ2・ｈｒ程度までの撒布液を使用出来る
よう構成されるものである。除害、除塵用アルカリ撒布
液の使用量が充填室断面当たり５トン／ｍ2・ｈｒ未満
の場合は、除害、除塵効果が不足し、且つは充填物に付
着する媒塵の洗い流しが不十分となる。また、撒布量が
１００トン／ｍ2・ｈｒを越える場合は、液量の増加の
割に除害、除塵の程度が増加しないので経済的に好まし
くない。前記アルカリ撒布液は、例えば苛性ソーダ、炭
酸ソーダ、苛性カリ、アンモニア水、水酸化カルシウ
ム、水酸化マグネシウム等で、ｐＨ８乃至１４程度の水
溶液を使用することができる。
【０００８】次に除害、除塵さるべき汚染ガス１０は、
導管１１により、金網或は多孔板６の前方に設けた分散
圧力室１２へ導入され、ここで全面的に均一に分散され
て充填室８の中を潜り抜ける。充填室８の内部では、表
面が充分に濡らされた充填物が充満して充填されて居る
ので、この汚染ガスは通過中に何度も充填物の濡れた表
面と接触し、有害ガスは除害され、媒塵は充填物表面の
水膜に捕捉、吸着される。此の場合、汚染ガスが充填室
８を通過する速度は１００ｃｍ／ｓｅｃ以下、好ましく
は３０ｃｍ／ｓｅｃ以下、更に好ましくは２０ｃｍ／ｓ
ｅｃ以下である。之によりミクロン径、更にはサブミク
ロン径の領域までの媒塵の捕捉が可能となる。ここで、
汚染ガスが充填室８を通過する速度が１００ｃｍ／ｓｅ
ｃを越えると、除害、除塵が不十分となり、また例えば
この速度が１ｃｍ／ｓｅｃに満たない場合は、目的とす
る汚染ガスの精製処理量が不足し、経済的に好ましくな
い。充填室８を通過した除害、除塵後の清浄な排ガス１
５は、金網或は多孔板７を通過し、集ガス室１３で再び
集められ、排出管１４より強制排出される。
導管１１により、金網或は多孔板６の前方に設けた分散
圧力室１２へ導入され、ここで全面的に均一に分散され
て充填室８の中を潜り抜ける。充填室８の内部では、表
面が充分に濡らされた充填物が充満して充填されて居る
ので、この汚染ガスは通過中に何度も充填物の濡れた表
面と接触し、有害ガスは除害され、媒塵は充填物表面の
水膜に捕捉、吸着される。此の場合、汚染ガスが充填室
８を通過する速度は１００ｃｍ／ｓｅｃ以下、好ましく
は３０ｃｍ／ｓｅｃ以下、更に好ましくは２０ｃｍ／ｓ
ｅｃ以下である。之によりミクロン径、更にはサブミク
ロン径の領域までの媒塵の捕捉が可能となる。ここで、
汚染ガスが充填室８を通過する速度が１００ｃｍ／ｓｅ
ｃを越えると、除害、除塵が不十分となり、また例えば
この速度が１ｃｍ／ｓｅｃに満たない場合は、目的とす
る汚染ガスの精製処理量が不足し、経済的に好ましくな
い。充填室８を通過した除害、除塵後の清浄な排ガス１
５は、金網或は多孔板７を通過し、集ガス室１３で再び
集められ、排出管１４より強制排出される。
【０００９】結局、充填室８の断面積と除害、除塵用ア
ルカリ分散液流下のための断面積の比の値は、少なくと
も５以上である。また、充填室８において、使用する除
害、除塵用アルカリ撒布液の使用量は、Ｌ／Ｓ≧５トン
／ｍ2・ｈｒである。 但し、Ｌ：液流下量〔トン／ｈｒ〕、Ｓ：液流下断面積
〔ｍ2〕である。 また、充填室８ぼ断面を通過するガス速度は１００ｃｍ
／ｓｅｃ以下である。
ルカリ分散液流下のための断面積の比の値は、少なくと
も５以上である。また、充填室８において、使用する除
害、除塵用アルカリ撒布液の使用量は、Ｌ／Ｓ≧５トン
／ｍ2・ｈｒである。 但し、Ｌ：液流下量〔トン／ｈｒ〕、Ｓ：液流下断面積
〔ｍ2〕である。 また、充填室８ぼ断面を通過するガス速度は１００ｃｍ
／ｓｅｃ以下である。
【００１０】図１及び図２は有効高さ１０ｍ、有効長さ
１ｍ、有効巾０．５ｍの除害、除塵塔である。塔中の充
填室８は前後が多孔板６、７からなり、日鉄化工機
（株）製テラレットＳ−Ｏ型で充填されて居り、塔下部
には高さ３ｍの除害、除塵用循環タンク１が充填部を濡
らしながら雨下してくるｐＨ１０の苛性ソーダ液を受け
る。循環ポンプにより充填塔上部より均一に上記苛性ソ
ーダ液を撒布する。その液量は１８トン／ｈｒ、即ち３
６トン／ｍ2・ｈｒの液流量であった。アセチレンの不
完全燃焼で発生する黒鉛煤０．５ｇ／ｍ3及びＨＣＬ１
００ｐｐｍを含む常温汚染空気１０を０．７ｍ3／ｓｅ
ｃの流速で多孔板６より充填層前面から背面に向け均一
に流した。空気流速は７ｃｍ／ｓｅｃである。多孔板７
通過後の清浄空気１５中の黒鉛煤塵濃度は０．００７ｇ
／ｍ3、ＨＣＬ濃度は１ｐｐｍ以下で検出出来なかっ
た。連続１０日間の運転後もテラレットＳ−Ｏ充填物へ
の媒塵固着は見られなかった。
１ｍ、有効巾０．５ｍの除害、除塵塔である。塔中の充
填室８は前後が多孔板６、７からなり、日鉄化工機
（株）製テラレットＳ−Ｏ型で充填されて居り、塔下部
には高さ３ｍの除害、除塵用循環タンク１が充填部を濡
らしながら雨下してくるｐＨ１０の苛性ソーダ液を受け
る。循環ポンプにより充填塔上部より均一に上記苛性ソ
ーダ液を撒布する。その液量は１８トン／ｈｒ、即ち３
６トン／ｍ2・ｈｒの液流量であった。アセチレンの不
完全燃焼で発生する黒鉛煤０．５ｇ／ｍ3及びＨＣＬ１
００ｐｐｍを含む常温汚染空気１０を０．７ｍ3／ｓｅ
ｃの流速で多孔板６より充填層前面から背面に向け均一
に流した。空気流速は７ｃｍ／ｓｅｃである。多孔板７
通過後の清浄空気１５中の黒鉛煤塵濃度は０．００７ｇ
／ｍ3、ＨＣＬ濃度は１ｐｐｍ以下で検出出来なかっ
た。連続１０日間の運転後もテラレットＳ−Ｏ充填物へ
の媒塵固着は見られなかった。
【００１１】
【実施例２】有効高さを６ｍとした以外は図１及び図２
記載同様の装置を使用し、産業廃棄物を用いてロータリ
ーキルン方式の焼却炉を用いて焼却し、生成排ガスの一
部を抜き出し、ＨＣＬ３００ｐｐｍ、ＳＯｘ１００ｐｐ
ｍ、ＮＯｘ２５０ｐｐｍ、媒塵０．１０ｇｒ／Ｎｍ3を
含む排ガスを導管１１より分散圧力室を経て、３０Ｎｍ
3／ｍｉｎの割合で高さ６ｍ、横幅１ｍ、厚さ０．５ｍ
のＳ−Ｏ型テラレット充填層を横方向に均一に流した。
上部孔部５を通じて、断面積０．５ｍ2（１ｍ×０．５
ｍ）の充填層の上部よりｐＨ１３の苛性ソーダ水溶液を
１８トン／ｈｒの割合で流下せしめた。充填室通過後の
ガス中にはＨＣＬ、ＳＯｘは検出されず、ＮＯｘ濃度は
１００ｐｐｍであった。媒塵濃度は０．０２ｇｒ／Ｎｍ
3であり、充填塔での圧損失は１０ｍｍ水柱であった。
記載同様の装置を使用し、産業廃棄物を用いてロータリ
ーキルン方式の焼却炉を用いて焼却し、生成排ガスの一
部を抜き出し、ＨＣＬ３００ｐｐｍ、ＳＯｘ１００ｐｐ
ｍ、ＮＯｘ２５０ｐｐｍ、媒塵０．１０ｇｒ／Ｎｍ3を
含む排ガスを導管１１より分散圧力室を経て、３０Ｎｍ
3／ｍｉｎの割合で高さ６ｍ、横幅１ｍ、厚さ０．５ｍ
のＳ−Ｏ型テラレット充填層を横方向に均一に流した。
上部孔部５を通じて、断面積０．５ｍ2（１ｍ×０．５
ｍ）の充填層の上部よりｐＨ１３の苛性ソーダ水溶液を
１８トン／ｈｒの割合で流下せしめた。充填室通過後の
ガス中にはＨＣＬ、ＳＯｘは検出されず、ＮＯｘ濃度は
１００ｐｐｍであった。媒塵濃度は０．０２ｇｒ／Ｎｍ
3であり、充填塔での圧損失は１０ｍｍ水柱であった。
【００１２】
【実施例３】図３は本発明装置の廃ガス処理系システム
の具体例の模式図を示す。高温燃焼廃ガスＡは、導管１
８より気液並流充填塔１９上部２０より導入され、充填
材の充満した充填室２１を降下する。同時に、洗浄液貯
留室２２中のアルカリ洗浄液は、循環ポンプ２３により
洗浄液導管２４を通じて送られ、気液並流充填塔１９上
部２５より雨下される。この気液並流充填塔１９を通過
して、ある程度精製された燃焼廃ガスＢは、導管２６に
より気液十字流接触型充填塔２７の導入口２８を経て充
填室２９の前側面３０より導入、充填室２９へ送られ
る。洗浄液貯留室３１より循環ポンプ３２、洗浄液導管
３３を通じて送られたアルカリ洗浄液は、気液十字流接
触型充填塔２７の上部３４より導入し、充填材を充填し
た充填室２９の上部全面よりほぼ均一に流下するよう構
成してある。充填剤の充満した充填室２９の前側面３０
を通過した燃焼廃ガスＢは、充填室２９中でアルカリ洗
浄液で濡れた充填剤と接触して精製され、充填室２９の
後側面３５より排出され、精製ガスＣとなって取り出し
口３６、導管３７、誘引ファン３８、導管３９を経て煙
突４０より大気中へ放出する。新しく調整された洗浄液
は、導管４１より洗浄液貯留室３１に貯留され、循環ポ
ンプ３２により導管４２により、気液十字流接触型充填
塔２７の上部３４へ送り気液十字流接触型充填塔２７に
循環使用し、また、一部は気液並流充填塔１９下部の洗
浄液貯留室２２へ送られ、気液並流充填塔１９に循環使
用する。更にアルカリ洗浄液が循環使用の結果、アルカ
リ濃度が減少すると、導管４３により取り出される。
の具体例の模式図を示す。高温燃焼廃ガスＡは、導管１
８より気液並流充填塔１９上部２０より導入され、充填
材の充満した充填室２１を降下する。同時に、洗浄液貯
留室２２中のアルカリ洗浄液は、循環ポンプ２３により
洗浄液導管２４を通じて送られ、気液並流充填塔１９上
部２５より雨下される。この気液並流充填塔１９を通過
して、ある程度精製された燃焼廃ガスＢは、導管２６に
より気液十字流接触型充填塔２７の導入口２８を経て充
填室２９の前側面３０より導入、充填室２９へ送られ
る。洗浄液貯留室３１より循環ポンプ３２、洗浄液導管
３３を通じて送られたアルカリ洗浄液は、気液十字流接
触型充填塔２７の上部３４より導入し、充填材を充填し
た充填室２９の上部全面よりほぼ均一に流下するよう構
成してある。充填剤の充満した充填室２９の前側面３０
を通過した燃焼廃ガスＢは、充填室２９中でアルカリ洗
浄液で濡れた充填剤と接触して精製され、充填室２９の
後側面３５より排出され、精製ガスＣとなって取り出し
口３６、導管３７、誘引ファン３８、導管３９を経て煙
突４０より大気中へ放出する。新しく調整された洗浄液
は、導管４１より洗浄液貯留室３１に貯留され、循環ポ
ンプ３２により導管４２により、気液十字流接触型充填
塔２７の上部３４へ送り気液十字流接触型充填塔２７に
循環使用し、また、一部は気液並流充填塔１９下部の洗
浄液貯留室２２へ送られ、気液並流充填塔１９に循環使
用する。更にアルカリ洗浄液が循環使用の結果、アルカ
リ濃度が減少すると、導管４３により取り出される。
【００１３】循環液流量１０トン／ｈｒ，ｐＨ１０の苛
性ソーダ液を１８より流下してある断面積１ｍ2、有効
高さ４ｍのＳ−Ｏ型テラレット充填物を充填室に充満し
た気液並流型充填塔１９に、産業廃棄物等の焼却により
生成した高温燃焼廃ガスＡを１８よりガス流速１５０ｃ
ｍ／ｓｅｃで１０００℃の高温燃焼廃ガスＡを通過させ
た。此処で、洗浄液と接触し、水の蒸発に伴う断熱冷却
によりガス温度は約６０℃まで低下する。当初のＨＣＬ
濃度は１４００ｐｐｍ、媒塵濃度３ｇ／Ｎｍ3、ＮＯｘ
濃度３００ｐｐｍであった。廃ガスＡは、充填塔１９を
通過後のガスＢとしてＨＣＬ濃度は１ｐｐｍ、媒塵濃度
０．１ｇ／Ｎｍ3、ＮＯｘ濃度２８０ｐｐｍ（乾基準）
であった。更にガスＢは、導管２６によりＳ−Ｏ型テラ
レット充填物を充填室に充満した気液十字流接触型充填
塔２７にガス速度１０ｃｍ／ｓｅｃで通した。なお、気
液十字流接触型充填塔２７は、液通過縱断面積１ｍ2、
ガス通過横断面面積１５ｍ2、有効高さ１５ｍ、洗浄液
循環流量１０トン／ｈｒであった。気液十字流接触型充
填塔２７の除害、除塵塔を通り、誘引ファン３８経由、
煙突４０より大気中に放出した。クリーンガスＣ中のＨ
ＣＬ濃度は１ｐｐｍ以下（検出限界）であり、媒塵濃度
は０．０１ｇ／ｍ3、ＮＯｘ濃度９０ｐｐｍ（乾基準）
であった。
性ソーダ液を１８より流下してある断面積１ｍ2、有効
高さ４ｍのＳ−Ｏ型テラレット充填物を充填室に充満し
た気液並流型充填塔１９に、産業廃棄物等の焼却により
生成した高温燃焼廃ガスＡを１８よりガス流速１５０ｃ
ｍ／ｓｅｃで１０００℃の高温燃焼廃ガスＡを通過させ
た。此処で、洗浄液と接触し、水の蒸発に伴う断熱冷却
によりガス温度は約６０℃まで低下する。当初のＨＣＬ
濃度は１４００ｐｐｍ、媒塵濃度３ｇ／Ｎｍ3、ＮＯｘ
濃度３００ｐｐｍであった。廃ガスＡは、充填塔１９を
通過後のガスＢとしてＨＣＬ濃度は１ｐｐｍ、媒塵濃度
０．１ｇ／Ｎｍ3、ＮＯｘ濃度２８０ｐｐｍ（乾基準）
であった。更にガスＢは、導管２６によりＳ−Ｏ型テラ
レット充填物を充填室に充満した気液十字流接触型充填
塔２７にガス速度１０ｃｍ／ｓｅｃで通した。なお、気
液十字流接触型充填塔２７は、液通過縱断面積１ｍ2、
ガス通過横断面面積１５ｍ2、有効高さ１５ｍ、洗浄液
循環流量１０トン／ｈｒであった。気液十字流接触型充
填塔２７の除害、除塵塔を通り、誘引ファン３８経由、
煙突４０より大気中に放出した。クリーンガスＣ中のＨ
ＣＬ濃度は１ｐｐｍ以下（検出限界）であり、媒塵濃度
は０．０１ｇ／ｍ3、ＮＯｘ濃度９０ｐｐｍ（乾基準）
であった。
【００１４】
【比較例１】図４は通常の充填塔式洗浄装置の模式側面
図である。図４は有効高さ１０ｍの実施例１で使用した
装置に類似しているが、気液向流式の除害、除塵塔であ
る。塔の充填室８は日鉄化工機（株）製テラレットＳ−
Ｏ型で充填されて居り、塔下部には高さ３ｍの除害、除
塵用循環タンク１が充填部を濡らしながら雨下してくる
ｐＨ１０の苛性ソーダ液を受ける。循環ポンプ２により
充填塔上部の除害、除塵アルカリ液の散布器４より均一
に上記苛性ソーダ液を撒布する。その液量は１８トン／
ｈｒ、即ち３６トン／ｍ2・ｈｒの液流量であった。ア
セチレンの不完全燃焼で発生する黒鉛煤０．５ｇ／ｍ3
及びＨＣＬ１００ｐｐｍを含む常温空気１０を０．７ｍ
3／ｓｅｃの流速で充填塔上部１７から下方に向け均一
に流した。空気流速は１４０ｃｍ／ｓｅｃである。充填
塔通過後の精製空気中の残留ＨＣＬ濃度は１ｐｐｍ以下
で検出出来なかった。然し黒鉛煤塵濃度は０．０４ｇ／
ｍ3に止まった。連続１０日間の運転後もテラレットＳ
Ｏ型充填物への煤塵固着は見られなかった。なお、図３
において上記混合空気を１６より導入し、充填室８の下
方より上方に向けて流して１７より取り出し、その他の
条件は同一にして流した場合は、アルカリ液の汪溢が生
じ、アルカリ撒布液の流下が妨げられた。
図である。図４は有効高さ１０ｍの実施例１で使用した
装置に類似しているが、気液向流式の除害、除塵塔であ
る。塔の充填室８は日鉄化工機（株）製テラレットＳ−
Ｏ型で充填されて居り、塔下部には高さ３ｍの除害、除
塵用循環タンク１が充填部を濡らしながら雨下してくる
ｐＨ１０の苛性ソーダ液を受ける。循環ポンプ２により
充填塔上部の除害、除塵アルカリ液の散布器４より均一
に上記苛性ソーダ液を撒布する。その液量は１８トン／
ｈｒ、即ち３６トン／ｍ2・ｈｒの液流量であった。ア
セチレンの不完全燃焼で発生する黒鉛煤０．５ｇ／ｍ3
及びＨＣＬ１００ｐｐｍを含む常温空気１０を０．７ｍ
3／ｓｅｃの流速で充填塔上部１７から下方に向け均一
に流した。空気流速は１４０ｃｍ／ｓｅｃである。充填
塔通過後の精製空気中の残留ＨＣＬ濃度は１ｐｐｍ以下
で検出出来なかった。然し黒鉛煤塵濃度は０．０４ｇ／
ｍ3に止まった。連続１０日間の運転後もテラレットＳ
Ｏ型充填物への煤塵固着は見られなかった。なお、図３
において上記混合空気を１６より導入し、充填室８の下
方より上方に向けて流して１７より取り出し、その他の
条件は同一にして流した場合は、アルカリ液の汪溢が生
じ、アルカリ撒布液の流下が妨げられた。
【００１５】
【比較例２】図３記載類似の有効高さ６ｍの向流式或は
併流式除害、除塵塔を使用し、ＨＣＬ３００ｐｐｍ、Ｓ
Ｏｘ１００ｐｐｍ、ＮＯｘ２５０ｐｐｍ、媒塵０．１０
ｇｒ／Ｎｍ3を含む汚染ガスを３０Ｎｍ3／ｍｉｎの割合
で塔下部導入口１６（場合により排出口となる。）より
導入し、高さ６ｍ、横幅１ｍ、厚さ０．５ｍのＳ−Ｏ型
テラレット充填層８を下部より上部に向けて均一に流
し、上部排出口（場合により導入口となる。）１７より
取り出した。断面積０．５ｍ2の充填層８の上部よりｐ
Ｈ１３の苛性ソーダ水溶液を１８トン／ｈｒの割合で均
一に流下せしめた所、液の流下とならず、逆に上部に向
って吹き上がった。流下液量を９トン／ｈｒの割合に減
らした所、充填塔の上下の圧力差は６００ｍｍ水柱であ
り、ガス中のＨＣＬは検出されず、ＳＯｘ濃度は４０ｐ
ｐｍ、ＮＯｘ濃度は１５０ｐｐｍであり、媒塵濃度は
０．０７ｇｒ／Ｎｍ3で精製状態は不充分であった。
併流式除害、除塵塔を使用し、ＨＣＬ３００ｐｐｍ、Ｓ
Ｏｘ１００ｐｐｍ、ＮＯｘ２５０ｐｐｍ、媒塵０．１０
ｇｒ／Ｎｍ3を含む汚染ガスを３０Ｎｍ3／ｍｉｎの割合
で塔下部導入口１６（場合により排出口となる。）より
導入し、高さ６ｍ、横幅１ｍ、厚さ０．５ｍのＳ−Ｏ型
テラレット充填層８を下部より上部に向けて均一に流
し、上部排出口（場合により導入口となる。）１７より
取り出した。断面積０．５ｍ2の充填層８の上部よりｐ
Ｈ１３の苛性ソーダ水溶液を１８トン／ｈｒの割合で均
一に流下せしめた所、液の流下とならず、逆に上部に向
って吹き上がった。流下液量を９トン／ｈｒの割合に減
らした所、充填塔の上下の圧力差は６００ｍｍ水柱であ
り、ガス中のＨＣＬは検出されず、ＳＯｘ濃度は４０ｐ
ｐｍ、ＮＯｘ濃度は１５０ｐｐｍであり、媒塵濃度は
０．０７ｇｒ／Ｎｍ3で精製状態は不充分であった。
【００１６】
【発明の効果】本発明は前記の様な装置であるので、従
来の汚染ガスの分離装置に比し、ＳＯｘ、ＮＯｘガスを
含む酸性物質など、化学物質の除去のみならず、ミクロ
ン径、更にはサブミクロン径の領域までの媒塵をきわめ
て高い割合で除去することが可能となったものであり、
従来予想し得なかった優れた効果を有するものである。
来の汚染ガスの分離装置に比し、ＳＯｘ、ＮＯｘガスを
含む酸性物質など、化学物質の除去のみならず、ミクロ
ン径、更にはサブミクロン径の領域までの媒塵をきわめ
て高い割合で除去することが可能となったものであり、
従来予想し得なかった優れた効果を有するものである。
【図１】本発明装置を全面から見た立面図
【図２】本発明装置を側面から見た立面図である
【図３】本発明装置の廃ガス処理系システムの具体例の
模式図を示す
模式図を示す
【図４】通常の充填塔式洗浄装置の模式側面図である
１ 除害、除塵用循環タンク ２ 循環ポンプ ３ 導管 ４ 除害、除塵アルカリ液の散布器 ５ 充填室の上部で除害、除塵アルカリ液を下方に向け
て撒布するための多数の孔部 ６ 本発明ガス処理装置の前面に設けた金網、多孔板等
の無数の開口部を持つ平面 ７ 本発明ガス処理装置の後面に設けた金網、多孔板等
の無数の開口部を持つ平面 ８ 充填室。 ９ 充填室８と除害、除塵用循環タンク１を連結する部
分 １０ 除害、除塵さるべき汚染ガス １１ 導管 １２ 金網或は多孔板６の前方の分散圧力室 １３ 集ガス室 １４ 排出管 １５ 清浄排ガス １６ 下部導入口（場合により下部排出口となる。） １７ 上部排出口（場合により上部導入口となる。） １８ 導管 １９ 気液並流充填塔 ２０ 気液並流充填塔上部廃ガス導入口 ２１ 気液並流充填塔の充填室 ２２ 洗浄液貯留室 ２３ 循環ポンプ ２４ 洗浄液導管 ２５ 気液並流充填塔上部洗浄液導入口 ２６ 燃焼廃ガス導管 ２７ 気液十字流接触型充填塔 ２８ 気液十字流接触型充填塔への燃焼廃ガス導入口 ２９ 気液十字流接触型充填塔充填室 ３０ 気液十字流接触型充填塔充填室前側面 ３１ 洗浄液貯留室 ３２ 循環ポンプ ３３ 洗浄液導管 ３４ 気液十字流接触型充填塔上部の洗浄液導入口 ３５ 気液十字流接触型充填塔充填室後側面 ３６ 気液十字流接触型充填塔充填室後側面の精製ガス
排出口 ３７ 精製ガス導管 ３８ 誘引ファン ３９ 精製ガス導管 ４０ 煙突 ４１ アルカリ洗浄液導入口 ４２ 洗浄液導管 ４３ 洗浄液排出口
て撒布するための多数の孔部 ６ 本発明ガス処理装置の前面に設けた金網、多孔板等
の無数の開口部を持つ平面 ７ 本発明ガス処理装置の後面に設けた金網、多孔板等
の無数の開口部を持つ平面 ８ 充填室。 ９ 充填室８と除害、除塵用循環タンク１を連結する部
分 １０ 除害、除塵さるべき汚染ガス １１ 導管 １２ 金網或は多孔板６の前方の分散圧力室 １３ 集ガス室 １４ 排出管 １５ 清浄排ガス １６ 下部導入口（場合により下部排出口となる。） １７ 上部排出口（場合により上部導入口となる。） １８ 導管 １９ 気液並流充填塔 ２０ 気液並流充填塔上部廃ガス導入口 ２１ 気液並流充填塔の充填室 ２２ 洗浄液貯留室 ２３ 循環ポンプ ２４ 洗浄液導管 ２５ 気液並流充填塔上部洗浄液導入口 ２６ 燃焼廃ガス導管 ２７ 気液十字流接触型充填塔 ２８ 気液十字流接触型充填塔への燃焼廃ガス導入口 ２９ 気液十字流接触型充填塔充填室 ３０ 気液十字流接触型充填塔充填室前側面 ３１ 洗浄液貯留室 ３２ 循環ポンプ ３３ 洗浄液導管 ３４ 気液十字流接触型充填塔上部の洗浄液導入口 ３５ 気液十字流接触型充填塔充填室後側面 ３６ 気液十字流接触型充填塔充填室後側面の精製ガス
排出口 ３７ 精製ガス導管 ３８ 誘引ファン ３９ 精製ガス導管 ４０ 煙突 ４１ アルカリ洗浄液導入口 ４２ 洗浄液導管 ４３ 洗浄液排出口
Claims (2)
- 【請求項１】ガス処理装置の上部には除害、除塵液撒布
器を、複数の下方に向けたノズルより除害、除塵液を撒
布するように設け、該ガス処理装置の前後は金網、多孔
板等の多数の開口部を持つ平面からなる充填室とし、そ
の内部は多数の空間を有する充填物により満たされ、前
記除害、除塵液撒布器より撒布される撒布液は、充填室
の断面に対してほぼ均等に撒布され、前記ガス処理装置
の前面より汚染ガスを導入し、前記充填室を通過した精
製ガスは前記ガス処理装置の後面より強制排出する様に
し、ガス通過のための断面積と散布液通過のための断面
積の比が少なくとも５以上であり、ガス速度は秒速１０
０ｃｍ以下であり、且つ、少なくとも充填室断面当り５
トン／ｍ2・ｈｒ以上の大量の除害、除塵撒布液を流下
させることの可能なことを特徴とする十字流型ガス処理
装置。 - 【請求項２】ガス処理装置の上部には除害、除塵液撒布
器を、複数の下方に向けたノズルより除害、除塵液を撒
布するように設け、該ガス処理装置の前後は金網、多孔
板等の多数の開口部を持つ平面からなる充填室とし、そ
の内部は多数の空間を有する充填物により満たされ、前
記除害、除塵液撒布器より撒布される撒布液は、充填室
の断面に対してほぼ均等に撒布され、前記ガス処理装置
の前面より汚染ガスを導入し、前記充填室を通過した精
製ガスは前記ガス処理装置の後面より強制排出する様に
し、ガス通過のための断面積と散布液通過のための断面
積の比が少なくとも５以上であり、ガス速度は秒速１０
０ｃｍ以下であり、且つ、少なくとも充填室断面当り５
トン／ｍ2・ｈｒ以上の大量の脱硫、脱硝を含む除害、
除塵撒布液を流下させることを特徴とする十字流型ガス
処理方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8152863A JPH09313860A (ja) | 1996-05-27 | 1996-05-27 | 湿式同時除害、除塵ガス処理装置及び方法 |
| TW086106104A TW340054B (en) | 1996-05-27 | 1997-05-08 | Wet-type pest/dust gas processor and wet-type pest/dust gas processing method |
| KR1019970020549A KR100208569B1 (ko) | 1996-05-27 | 1997-05-24 | 습식동시제해, 제진가스처리장치 및 방법 |
| CN97113033A CN1171289A (zh) | 1996-05-27 | 1997-05-26 | 湿式同时除害,除尘气体处理装置和方法 |
| PCT/JP1997/001789 WO1997045191A1 (fr) | 1996-05-27 | 1997-05-27 | Procede et appareil de traitement du gaz par decontamination et depoussierage au mouille effectues simultanement |
| EP97923308A EP0853971A4 (en) | 1996-05-27 | 1997-05-27 | METHOD AND APPARATUS FOR TREATMENT OF GAS BY DECONTAMINATION AND DUST DAMPING SIMULTANEOUSLY CARRIED OUT |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8152863A JPH09313860A (ja) | 1996-05-27 | 1996-05-27 | 湿式同時除害、除塵ガス処理装置及び方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09313860A true JPH09313860A (ja) | 1997-12-09 |
Family
ID=15549775
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8152863A Pending JPH09313860A (ja) | 1996-05-27 | 1996-05-27 | 湿式同時除害、除塵ガス処理装置及び方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0853971A4 (ja) |
| JP (1) | JPH09313860A (ja) |
| KR (1) | KR100208569B1 (ja) |
| CN (1) | CN1171289A (ja) |
| TW (1) | TW340054B (ja) |
| WO (1) | WO1997045191A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108686511A (zh) * | 2018-06-07 | 2018-10-23 | 安徽海螺建材设计研究院有限责任公司 | 一种反应塔清灰装置 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2192099A1 (en) | 2008-11-28 | 2010-06-02 | Uhde Fertilizer Technology B.V. | Urea granulation process with an acidic scrubbing system and the subsequent integration of ammonium salt into urea granules |
| US9221009B2 (en) | 2009-02-23 | 2015-12-29 | The Babcock & Wilcox Company | System and method for softening water for use in a scrubber |
| CN102269664A (zh) * | 2011-06-14 | 2011-12-07 | 北京大学 | 一种湿式平行板气体扩散收集管 |
| EP2662349A1 (en) | 2012-05-08 | 2013-11-13 | Uhde Fertilizer Technology B.V. | Urea granulation process with scrubbing system |
| EP2746244A1 (en) | 2012-12-21 | 2014-06-25 | Uhde Fertilizer Technology B.V. | Method for reducing the visible downwind detached plume opacity |
| CN103007658A (zh) * | 2012-12-24 | 2013-04-03 | 宁波爱柯迪压铸有限公司 | 一种空气过滤装置 |
| CN115475508B (zh) * | 2022-09-28 | 2024-04-30 | 天津中材工程研究中心有限公司 | Sncr旋风筒喷枪的插入位置判断方法及自动调整系统 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE307963B (ja) * | 1962-06-27 | 1969-01-27 | Munters C | |
| JPS5245667B1 (ja) * | 1968-04-17 | 1977-11-17 | ||
| JPS5043571A (ja) * | 1973-08-22 | 1975-04-19 | ||
| GB1470566A (en) * | 1975-03-26 | 1977-04-14 | Douglas Rownson Int Ltd | Gas treatment plant |
| DE3217923A1 (de) * | 1982-05-13 | 1983-11-17 | Ceilcote Korrosionstechnik GmbH, 6081 Biebesheim | Verfahren und vorrichtung zur reinigung von abluft |
| GB2246525A (en) * | 1990-07-30 | 1992-02-05 | Chen Chi Shiang | Gas-cleaning apparatus |
-
1996
- 1996-05-27 JP JP8152863A patent/JPH09313860A/ja active Pending
-
1997
- 1997-05-08 TW TW086106104A patent/TW340054B/zh active
- 1997-05-24 KR KR1019970020549A patent/KR100208569B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-05-26 CN CN97113033A patent/CN1171289A/zh active Pending
- 1997-05-27 EP EP97923308A patent/EP0853971A4/en not_active Withdrawn
- 1997-05-27 WO PCT/JP1997/001789 patent/WO1997045191A1/ja not_active Application Discontinuation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108686511A (zh) * | 2018-06-07 | 2018-10-23 | 安徽海螺建材设计研究院有限责任公司 | 一种反应塔清灰装置 |
| CN108686511B (zh) * | 2018-06-07 | 2023-05-19 | 安徽海螺集团有限责任公司 | 一种反应塔清灰装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR970073705A (ko) | 1997-12-10 |
| EP0853971A1 (en) | 1998-07-22 |
| TW340054B (en) | 1998-09-11 |
| WO1997045191A1 (fr) | 1997-12-04 |
| CN1171289A (zh) | 1998-01-28 |
| KR100208569B1 (ko) | 1999-07-15 |
| EP0853971A4 (en) | 1999-01-13 |
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