JPH09292483A - 液体金属冷却炉用の格納部圧力抑制系 - Google Patents
液体金属冷却炉用の格納部圧力抑制系Info
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- JPH09292483A JPH09292483A JP9004207A JP420797A JPH09292483A JP H09292483 A JPH09292483 A JP H09292483A JP 9004207 A JP9004207 A JP 9004207A JP 420797 A JP420797 A JP 420797A JP H09292483 A JPH09292483 A JP H09292483A
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- Y10S376/911—Plural reactor systems
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Abstract
(57)【要約】
【課題】燃料交換およびメンテナンス作業のためのアク
セス性を改良した液体金属冷却炉用の格納部圧力抑制系
を提供する。 【解決手段】圧力抑制兼エアゾールスクラビング系（１
１２）が、複数のモジュール型炉容器（１０６Ａ、１０
６Ｂ）と関連した低圧の上部格納部（１０２、１０４）
間に配置する構成とされ、部分的に水で満たされた連結
された水室（１２０、１２２）を有する水タンク（１１
２）およびタンクの底部付近に位置する水平な通気穴を
有する鉛直バッフルを含む。水タンク（１１２）が部分
的に水で満たされているので、平常運転状態では、系
（１１２）に固有な水トラップにより格納部（１０２、
１０４）が互いに隔離される。炉（１００Ａ、１００
Ｂ）のいずれかに事故が起こった場合、影響を受ける格
納部（１０２、１０４）はナトリウム噴射および／また
はプール火災により加熱され、こうして加熱された気体
は圧力抑制兼スクラビング系（１１２）を通って影響を
受けない炉格納部（１０２、１０４）に移る。
セス性を改良した液体金属冷却炉用の格納部圧力抑制系
を提供する。 【解決手段】圧力抑制兼エアゾールスクラビング系（１
１２）が、複数のモジュール型炉容器（１０６Ａ、１０
６Ｂ）と関連した低圧の上部格納部（１０２、１０４）
間に配置する構成とされ、部分的に水で満たされた連結
された水室（１２０、１２２）を有する水タンク（１１
２）およびタンクの底部付近に位置する水平な通気穴を
有する鉛直バッフルを含む。水タンク（１１２）が部分
的に水で満たされているので、平常運転状態では、系
（１１２）に固有な水トラップにより格納部（１０２、
１０４）が互いに隔離される。炉（１００Ａ、１００
Ｂ）のいずれかに事故が起こった場合、影響を受ける格
納部（１０２、１０４）はナトリウム噴射および／また
はプール火災により加熱され、こうして加熱された気体
は圧力抑制兼スクラビング系（１１２）を通って影響を
受けない炉格納部（１０２、１０４）に移る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、一般に液体金属冷却
炉に関し、特にこのような炉に用いる受動的な圧力抑制
系（システム）に関する。
炉に関し、特にこのような炉に用いる受動的な圧力抑制
系（システム）に関する。
【０００２】
【従来の技術】液体金属冷却炉（ＬＭＲ＝liquid metal
cooled reactor ）冷却材系は大気圧で作動するが、Ｌ
ＭＲ格納系は、代表的には、きわめて過酷な設計基準事
故に対処するため、大きな温度および圧力変化に耐える
ように構成されている。格納に関連する設計基準事故の
もっとも過酷なものは、強力な仮想炉心崩壊事故（ＨＣ
ＤＡ＝hypothetical core disassembly accident）が起
こったと仮定し、また炉の封鎖部に破れ目ができたと仮
定している。このような過酷な設計基準事故下では、引
き続き形成されるナトリウムプールおよび／またはナト
リウム噴射火災のため、格納部内雰囲気が加熱され、そ
の圧力と温度が上昇する。米国の改良型液体金属炉（Ａ
ＬＭＲ）設計を例にとると、このような想定されたナト
リウムプールおよび／または噴射火災を首尾よく抑える
ためには、上部格納ドームが７００°Ｆの温度で２５ｐ
ｓｉｇの内圧に耐えなければならないことが、分析から
わかる。
cooled reactor ）冷却材系は大気圧で作動するが、Ｌ
ＭＲ格納系は、代表的には、きわめて過酷な設計基準事
故に対処するため、大きな温度および圧力変化に耐える
ように構成されている。格納に関連する設計基準事故の
もっとも過酷なものは、強力な仮想炉心崩壊事故（ＨＣ
ＤＡ＝hypothetical core disassembly accident）が起
こったと仮定し、また炉の封鎖部に破れ目ができたと仮
定している。このような過酷な設計基準事故下では、引
き続き形成されるナトリウムプールおよび／またはナト
リウム噴射火災のため、格納部内雰囲気が加熱され、そ
の圧力と温度が上昇する。米国の改良型液体金属炉（Ａ
ＬＭＲ）設計を例にとると、このような想定されたナト
リウムプールおよび／または噴射火災を首尾よく抑える
ためには、上部格納ドームが７００°Ｆの温度で２５ｐ
ｓｉｇの内圧に耐えなければならないことが、分析から
わかる。
【０００３】上述した圧力および温度条件を満たし、し
かも格納部のコストが実用的なレベルを越えるのを防止
するために、上部格納ドームをできるだけ小さな形状と
し、厚さ１インチの鋼で形成するのが普通である。この
ような格納ドームは圧力および温度条件を満足するが、
このような小さな上部格納部の重大な欠点として、燃料
交換およびほとんどのメンテナンス作業に使える作業空
間が限られる。上部格納部内の空間が限定されるため、
上部格納ドームのメンテナンスハッチを開ける（すなわ
ち、格納部を開ける）ことなく、燃料交換および他の主
要なメンテナンス作業を行うことができない。具体的に
は、燃料交換を行ったり、制御棒駆動装置、一次ポン
プ、中間熱交換器ならびに燃料交換システムの一部分や
炉心内の計測器を含む主要要素のメンテナンスを行った
りするには、格納ドームの真上に配置されたヘッドアク
セスルームから特殊なアダプタや「リーチの長い」工具
を用いる。格納ドームの上に配置されたヘッドアクセス
ルームは、必要な装置を貯蔵しておく区域を提供すると
ともに、常設のギャントリクレーンによる部品持ち上げ
能力を備える。
かも格納部のコストが実用的なレベルを越えるのを防止
するために、上部格納ドームをできるだけ小さな形状と
し、厚さ１インチの鋼で形成するのが普通である。この
ような格納ドームは圧力および温度条件を満足するが、
このような小さな上部格納部の重大な欠点として、燃料
交換およびほとんどのメンテナンス作業に使える作業空
間が限られる。上部格納部内の空間が限定されるため、
上部格納ドームのメンテナンスハッチを開ける（すなわ
ち、格納部を開ける）ことなく、燃料交換および他の主
要なメンテナンス作業を行うことができない。具体的に
は、燃料交換を行ったり、制御棒駆動装置、一次ポン
プ、中間熱交換器ならびに燃料交換システムの一部分や
炉心内の計測器を含む主要要素のメンテナンスを行った
りするには、格納ドームの真上に配置されたヘッドアク
セスルームから特殊なアダプタや「リーチの長い」工具
を用いる。格納ドームの上に配置されたヘッドアクセス
ルームは、必要な装置を貯蔵しておく区域を提供すると
ともに、常設のギャントリクレーンによる部品持ち上げ
能力を備える。
【０００４】燃料交換およびメンテナンス作業のための
アクセス性を改良するのと同時に、格納建屋に用いる鋼
とコンクリートの量を少なくできるように、上部格納部
の圧力および温度条件を軽減することができれば、有益
である。また、核分裂生成物および想定事故時に格納領
域に入ってくると想定されているＮａ−２２およびＮａ
−２４を捕捉する有効なトラップを構成することを含め
て、想定事象に耐える能力がより高い格納部を提供でき
れば、有益である。
アクセス性を改良するのと同時に、格納建屋に用いる鋼
とコンクリートの量を少なくできるように、上部格納部
の圧力および温度条件を軽減することができれば、有益
である。また、核分裂生成物および想定事故時に格納領
域に入ってくると想定されているＮａ−２２およびＮａ
−２４を捕捉する有効なトラップを構成することを含め
て、想定事象に耐える能力がより高い格納部を提供でき
れば、有益である。
【０００５】
【発明の概要】このような目的を達成するために、この
発明によれば、圧力抑制兼エアゾールスクラビング系
（システム）を適切に構成して、複数のモジュール型炉
と関連した低圧の上部格納部間に配置する。１実施例で
は、圧力抑制兼スクラビング系は、別々だが連結された
水室を有する水タンクを含む。水平な通気穴を有する鉛
直バッフルをタンクの底部付近に配置する。各水室を通
気／逃しラインにより対応する上部格納部に連結する。
発明によれば、圧力抑制兼エアゾールスクラビング系
（システム）を適切に構成して、複数のモジュール型炉
と関連した低圧の上部格納部間に配置する。１実施例で
は、圧力抑制兼スクラビング系は、別々だが連結された
水室を有する水タンクを含む。水平な通気穴を有する鉛
直バッフルをタンクの底部付近に配置する。各水室を通
気／逃しラインにより対応する上部格納部に連結する。
【０００６】作動時には、水タンクに部分的に水を満た
し、平常運転状態では、系に固有の水トラップにより上
部格納部がそれぞれ互いに確実に隔離されるようにす
る。モジュール型炉のいずれかに事故が起こった場合、
影響を受ける格納部はナトリウム噴射および／またはプ
ール火災により加熱され、このような加熱された格納部
の気体が格納部通気兼スクラビング系を通って影響を受
けない格納部に出てゆく。このような通気により、高圧
水室の水レベルを鉛直バッフルの水平な通気穴のレベル
より下のレベルまで押し下げる。このレベルに達した
後、高温高圧のナトリウムおよび核分裂生成物含有ガス
が水平な通気穴に押し入れられ、鉛直バッフルの他側の
水中、すなわち低圧水室の水中をバブリング上昇する。
このような構成の結果として得られるスクラビング作用
は、ガスを冷却し、ナトリウムおよび核分裂生成物を除
去し、かくして、影響を受けない（事故の起こっていな
い）炉と関連した上部格納部に導入される放射性核分裂
生成物の量が比較的にごく少量となり、格納部の設計温
度および圧力を低下することができる。
し、平常運転状態では、系に固有の水トラップにより上
部格納部がそれぞれ互いに確実に隔離されるようにす
る。モジュール型炉のいずれかに事故が起こった場合、
影響を受ける格納部はナトリウム噴射および／またはプ
ール火災により加熱され、このような加熱された格納部
の気体が格納部通気兼スクラビング系を通って影響を受
けない格納部に出てゆく。このような通気により、高圧
水室の水レベルを鉛直バッフルの水平な通気穴のレベル
より下のレベルまで押し下げる。このレベルに達した
後、高温高圧のナトリウムおよび核分裂生成物含有ガス
が水平な通気穴に押し入れられ、鉛直バッフルの他側の
水中、すなわち低圧水室の水中をバブリング上昇する。
このような構成の結果として得られるスクラビング作用
は、ガスを冷却し、ナトリウムおよび核分裂生成物を除
去し、かくして、影響を受けない（事故の起こっていな
い）炉と関連した上部格納部に導入される放射性核分裂
生成物の量が比較的にごく少量となり、格納部の設計温
度および圧力を低下することができる。
【０００７】上述した圧力抑制兼エアゾールスクラビン
グ系は、上部格納部の圧力および温度条件を軽減するこ
とができる。その結果、金属製格納ドームは不要とな
り、燃料交換およびメンテナンス作業のアクセス性も改
良される。このような系は、核分裂生成物および想定事
故時に格納領域に入ってくると想定されているＮａ−２
２およびＮａ−２４を捕捉する有効なトラップを構成す
る。
グ系は、上部格納部の圧力および温度条件を軽減するこ
とができる。その結果、金属製格納ドームは不要とな
り、燃料交換およびメンテナンス作業のアクセス性も改
良される。このような系は、核分裂生成物および想定事
故時に格納領域に入ってくると想定されているＮａ−２
２およびＮａ−２４を捕捉する有効なトラップを構成す
る。
【０００８】
【具体的な構成】図１は、既知の液体金属冷却原子炉１
０の線図的断面図である。炉１０は上部炉建屋１２およ
び炉格納部（サイロ）１４を含む。上部炉建屋１２はそ
の一部がサイロ１４内に支持部１６により支持されてい
る。炉心１８がサイロ１４内の炉容器２０内に配置され
ている。制御棒駆動装置２２、シールド２４および２
６、熱交換器２８およびポンプ３０も炉容器２０内に配
置されている。
０の線図的断面図である。炉１０は上部炉建屋１２およ
び炉格納部（サイロ）１４を含む。上部炉建屋１２はそ
の一部がサイロ１４内に支持部１６により支持されてい
る。炉心１８がサイロ１４内の炉容器２０内に配置され
ている。制御棒駆動装置２２、シールド２４および２
６、熱交換器２８およびポンプ３０も炉容器２０内に配
置されている。
【０００９】ハッチ３４、３６、３８を含む上部格納ド
ーム３２が炉容器２０の上に配置されている。格納ドー
ム３２はだいたい円筒形で、頂部４０が半球形である。
圧力および温度条件を満たすために、通常上部格納ドー
ム３２をできるだけ小さい形状とし、厚さ１インチの鋼
で形成する。しかし、このような形状とすると、燃料交
換やほとんどのメンテナンス作業に利用できる作業空間
が限られる。
ーム３２が炉容器２０の上に配置されている。格納ドー
ム３２はだいたい円筒形で、頂部４０が半球形である。
圧力および温度条件を満たすために、通常上部格納ドー
ム３２をできるだけ小さい形状とし、厚さ１インチの鋼
で形成する。しかし、このような形状とすると、燃料交
換やほとんどのメンテナンス作業に利用できる作業空間
が限られる。
【００１０】作業空間が限られるため、燃料交換や、制
御棒駆動装置２２、一次ポンプ２８、３０および熱交換
器２４、２６などの主要構成要素のメンテナンスは、格
納ドーム３２の真上に配置されたヘッドアクセスルーム
４２から特殊なアダプタおよび「長いリーチ」の工具を
用いて、行われる。ヘッドアクセスルーム４２は、必要
な装置を貯蔵する区域を提供するとともに、常設のガン
トリクレーン（図示せず）による部品持ち上げ能力を備
える。
御棒駆動装置２２、一次ポンプ２８、３０および熱交換
器２４、２６などの主要構成要素のメンテナンスは、格
納ドーム３２の真上に配置されたヘッドアクセスルーム
４２から特殊なアダプタおよび「長いリーチ」の工具を
用いて、行われる。ヘッドアクセスルーム４２は、必要
な装置を貯蔵する区域を提供するとともに、常設のガン
トリクレーン（図示せず）による部品持ち上げ能力を備
える。
【００１１】具体的に説明すると、図１に示す炉１０の
特定の構成要素の線図である図２（Ａ）および（Ｂ）に
おいて、修理またはメンテナンス作業を行う場合、該当
構成要素にアクセスするのにキャスク／アダプタゲート
弁アセンブリ５０を利用する。具体的には、たとえば、
アセンブリ５０をハッチ３８の上にもってきて、心合せ
する。ハッチ３８を開くと、工具がアセンブリ５０から
ハッチ３８を経て容器２０中に伸びる。このような工具
を用いて必要な修理またはメンテナンスを行う。修理ま
たはメンテナンスが完了したら、工具を容器２０から引
き抜きアセンブリ５０に戻し、ハッチ３８を閉じる。
特定の構成要素の線図である図２（Ａ）および（Ｂ）に
おいて、修理またはメンテナンス作業を行う場合、該当
構成要素にアクセスするのにキャスク／アダプタゲート
弁アセンブリ５０を利用する。具体的には、たとえば、
アセンブリ５０をハッチ３８の上にもってきて、心合せ
する。ハッチ３８を開くと、工具がアセンブリ５０から
ハッチ３８を経て容器２０中に伸びる。このような工具
を用いて必要な修理またはメンテナンスを行う。修理ま
たはメンテナンスが完了したら、工具を容器２０から引
き抜きアセンブリ５０に戻し、ハッチ３８を閉じる。
【００１２】非常用ガス処理フィルタ５４を含む排気シ
ステム５２がヘッドアクセスルーム４２内に配置されて
いる。また、図２（Ｂ）に示すように、膨張性シール５
６を用いて格納ドーム３２をヘッドアクセルルーム４２
から隔離する。ヘッドアクセスルーム４２は炉格納系の
一部ではないが、このようなヘッドアクセスルーム４２
は、上部格納空間をヘッドアクセスルーム４２と相互連
結する、燃料交換およびメンテナンス作業中に起こり得
る設計上の想定事故に対して、適切な保護を行うもので
なければならない。設計上のメンテナンスおよび燃料交
換時の事故を軽減するために、ヘッドアクセスルーム４
２は、燃料交換やメンテナンス作業のために、格納ドー
ム３２のシールを解いたとき、たとえばハッチ３８を開
いたとき、排気システム５２により負圧に維持される漏
洩の少ないエンクロジャとして機能する。
ステム５２がヘッドアクセスルーム４２内に配置されて
いる。また、図２（Ｂ）に示すように、膨張性シール５
６を用いて格納ドーム３２をヘッドアクセルルーム４２
から隔離する。ヘッドアクセスルーム４２は炉格納系の
一部ではないが、このようなヘッドアクセスルーム４２
は、上部格納空間をヘッドアクセスルーム４２と相互連
結する、燃料交換およびメンテナンス作業中に起こり得
る設計上の想定事故に対して、適切な保護を行うもので
なければならない。設計上のメンテナンスおよび燃料交
換時の事故を軽減するために、ヘッドアクセスルーム４
２は、燃料交換やメンテナンス作業のために、格納ドー
ム３２のシールを解いたとき、たとえばハッチ３８を開
いたとき、排気システム５２により負圧に維持される漏
洩の少ないエンクロジャとして機能する。
【００１３】図３に、格納部３２と比較して、圧力およ
び温度条件が軽減され、しかも燃料交換およびメンテナ
ンス作業用のアクセス性が改良された上部格納部１０２
および１０４を示す。格納部３２と比較して、格納部１
０２および１０４は、核分裂生成物ならびに想定事故時
に格納領域に入ってくると想定されているＮａ−２２お
よびＮａ−２４を捕捉する有効なトラップを提供するな
ど、想定されている事象に耐える能力が高いと考えられ
る。
び温度条件が軽減され、しかも燃料交換およびメンテナ
ンス作業用のアクセス性が改良された上部格納部１０２
および１０４を示す。格納部３２と比較して、格納部１
０２および１０４は、核分裂生成物ならびに想定事故時
に格納領域に入ってくると想定されているＮａ−２２お
よびＮａ−２４を捕捉する有効なトラップを提供するな
ど、想定されている事象に耐える能力が高いと考えられ
る。
【００１４】具体的には、図３に示す２つのモジュール
型原子炉１００Ａおよび１００Ｂは、炉サイロ１０８Ａ
および１０８Ｂにそれぞれ配置された炉容器１０６Ａお
よび１０６Ｂを含む。炉１００Ａおよび１００Ｂおよび
関連する格納部１０２および１０４は部分的にサイロ１
０８Ａおよび１０８Ｂの上に、地震の際に水平方向の隔
離を行う支持部１１０により支持されている。図３には
図示していないが、炉心が炉容器１０６Ａおよび１０６
Ｂ内にそれぞれ配置されている。制御棒駆動装置、シー
ルド、熱交換器およびポンプも図示していないが、炉容
器１０６Ａおよび１０６Ｂそれぞれに配置されている。
型原子炉１００Ａおよび１００Ｂは、炉サイロ１０８Ａ
および１０８Ｂにそれぞれ配置された炉容器１０６Ａお
よび１０６Ｂを含む。炉１００Ａおよび１００Ｂおよび
関連する格納部１０２および１０４は部分的にサイロ１
０８Ａおよび１０８Ｂの上に、地震の際に水平方向の隔
離を行う支持部１１０により支持されている。図３には
図示していないが、炉心が炉容器１０６Ａおよび１０６
Ｂ内にそれぞれ配置されている。制御棒駆動装置、シー
ルド、熱交換器およびポンプも図示していないが、炉容
器１０６Ａおよび１０６Ｂそれぞれに配置されている。
【００１５】圧力抑制およびエアゾールスクラビング系
１１２が、炉容器１０６Ａおよび１０６Ｂとそれぞれ関
連した低圧のほぼ矩形の上部格納部１０２および１０４
間に配置されている。圧力抑制兼スクラビング系１１２
は、別々の水室１２０および１２２を有する水タンク１
１８を含む。水室１２０および１２２は、流通関係に連
結されている。水平方向通気穴を有する鉛直バッフル
（図示せず）がタンク１１８の下部または底部付近に配
置されている。水室１２０および１２２はそれぞれ通気
／逃しライン１２４および１２６により対応する上部格
納部１０２および１０４に連結されている。
１１２が、炉容器１０６Ａおよび１０６Ｂとそれぞれ関
連した低圧のほぼ矩形の上部格納部１０２および１０４
間に配置されている。圧力抑制兼スクラビング系１１２
は、別々の水室１２０および１２２を有する水タンク１
１８を含む。水室１２０および１２２は、流通関係に連
結されている。水平方向通気穴を有する鉛直バッフル
（図示せず）がタンク１１８の下部または底部付近に配
置されている。水室１２０および１２２はそれぞれ通気
／逃しライン１２４および１２６により対応する上部格
納部１０２および１０４に連結されている。
【００１６】水室１２０および１２２は部分的に水が充
満しているので、系１１２に固有の水トラップにより格
納部１０２および１０４が平常運転状態で互いに隔離さ
れる。炉容器１０６Ａまたは１０６Ｂいずれかで事故が
起こった場合、関連する上部格納部１０２または１０４
がナトリウム噴射および／またはプール火災により加熱
され、そしてこのような加熱された格納部の気体は格納
通気兼スクラビング系１１２を通して、影響のない（事
故の起こっていない）上部格納部１０２または１０４に
逃げようとする。このような通気が原因で、高圧の水室
１２０または１２２の水レベルが、鉛直バッフルの水平
な通気穴のレベルより低いレベルまで押し下げられる。
このレベルに達した後、高温高圧のナトリウムおよび核
分裂生成物含有ガスは水平な通気穴に押し込まれ、鉛直
バッフルの他側、すなわち低圧水室１２０または１２２
の水中をバブリング上昇する。このような構成の結果と
して生じるスクラビング作用は、ガスを冷却し、ナトリ
ウムおよび核分裂生成物を除去し、かくして影響のない
炉格納部１０２または１０４と関連する格納空間に導入
される放射性核分裂生成物が比較的ごく少量となる。
満しているので、系１１２に固有の水トラップにより格
納部１０２および１０４が平常運転状態で互いに隔離さ
れる。炉容器１０６Ａまたは１０６Ｂいずれかで事故が
起こった場合、関連する上部格納部１０２または１０４
がナトリウム噴射および／またはプール火災により加熱
され、そしてこのような加熱された格納部の気体は格納
通気兼スクラビング系１１２を通して、影響のない（事
故の起こっていない）上部格納部１０２または１０４に
逃げようとする。このような通気が原因で、高圧の水室
１２０または１２２の水レベルが、鉛直バッフルの水平
な通気穴のレベルより低いレベルまで押し下げられる。
このレベルに達した後、高温高圧のナトリウムおよび核
分裂生成物含有ガスは水平な通気穴に押し込まれ、鉛直
バッフルの他側、すなわち低圧水室１２０または１２２
の水中をバブリング上昇する。このような構成の結果と
して生じるスクラビング作用は、ガスを冷却し、ナトリ
ウムおよび核分裂生成物を除去し、かくして影響のない
炉格納部１０２または１０４と関連する格納空間に導入
される放射性核分裂生成物が比較的ごく少量となる。
【００１７】系１１２を用いることにより、上部格納部
１０２および１０４の設計圧力を６分の１以下に低下す
ることができる。既知の液体金属炉に関して、上部格納
部の圧力を既知の炉の場合の２５ｐｓｉｇに対して４ｐ
ｓｉｇ以下に低下することができる。さらに、格納部１
０２および１０４の温度を周囲温度より華氏で数百度高
い値からはるかに低い温度に下げることができる。格納
部１０２および１０４の比較的少量の高温雰囲気には、
巨大な矩形の上部格納部１０２および１０４の温度を押
しあげる程の保存エネルギーがないからである。格納部
の圧力および温度のこのような低下により、格納ドーム
をなくすことが可能になり、同時に、燃料交換およびメ
ンテナンス作業のためのアクセス性が向上する。
１０２および１０４の設計圧力を６分の１以下に低下す
ることができる。既知の液体金属炉に関して、上部格納
部の圧力を既知の炉の場合の２５ｐｓｉｇに対して４ｐ
ｓｉｇ以下に低下することができる。さらに、格納部１
０２および１０４の温度を周囲温度より華氏で数百度高
い値からはるかに低い温度に下げることができる。格納
部１０２および１０４の比較的少量の高温雰囲気には、
巨大な矩形の上部格納部１０２および１０４の温度を押
しあげる程の保存エネルギーがないからである。格納部
の圧力および温度のこのような低下により、格納ドーム
をなくすことが可能になり、同時に、燃料交換およびメ
ンテナンス作業のためのアクセス性が向上する。
【００１８】そのほかに、また重要なことに、上部格納
部１０２および１０４と系１１２との組み合わせは、格
納部の設計基準事象を越える想定事象に耐える能力が高
い。具体的には、ＨＣＤＡが炉閉鎖部に破れ目をつくる
と想定され、また１００ポンドのナトリウムが格納部１
０２および１０４に噴射され、直接接触と格納部１０２
および１０４内の酸素とナトリウムとの激しい化学反応
との両方により、格納部１０２または１０４が急速に加
熱されることが想定されている現在の設計基準を越える
ナトリウム噴射火災を、上部格納部１０２および１０４
は簡単に抑制する。さらに、系１１２のスクラブ作用
は、ほとんどの核分裂生成物ならびに想定事故時に格納
領域１０２および１０４に入ってくると想定されている
Ｎａ−２２およびＮａ−２４を捕捉する有効なトラップ
を構成する。系１１２により除去できる重要な核分裂生
成物としては、燃料物質Ｐｕおよび少量のアクチニド類
のほかに、Ｓｒ、Ｂａ、Ｔｅ、Ｒｕ、Ｃｓ、Ｒｂ、Ｂｒ
およびＩがある。したがって、系１１２は、格納部の設
計基準圧力および温度を低下することを可能にするとと
もに、排出されるガスを「影響を受けない」（unaffect
ed）炉格納部空間に導入する前にかかる排出ガスをスク
ラビングし清浄化する。
部１０２および１０４と系１１２との組み合わせは、格
納部の設計基準事象を越える想定事象に耐える能力が高
い。具体的には、ＨＣＤＡが炉閉鎖部に破れ目をつくる
と想定され、また１００ポンドのナトリウムが格納部１
０２および１０４に噴射され、直接接触と格納部１０２
および１０４内の酸素とナトリウムとの激しい化学反応
との両方により、格納部１０２または１０４が急速に加
熱されることが想定されている現在の設計基準を越える
ナトリウム噴射火災を、上部格納部１０２および１０４
は簡単に抑制する。さらに、系１１２のスクラブ作用
は、ほとんどの核分裂生成物ならびに想定事故時に格納
領域１０２および１０４に入ってくると想定されている
Ｎａ−２２およびＮａ−２４を捕捉する有効なトラップ
を構成する。系１１２により除去できる重要な核分裂生
成物としては、燃料物質Ｐｕおよび少量のアクチニド類
のほかに、Ｓｒ、Ｂａ、Ｔｅ、Ｒｕ、Ｃｓ、Ｒｂ、Ｂｒ
およびＩがある。したがって、系１１２は、格納部の設
計基準圧力および温度を低下することを可能にするとと
もに、排出されるガスを「影響を受けない」（unaffect
ed）炉格納部空間に導入する前にかかる排出ガスをスク
ラビングし清浄化する。
【００１９】この発明についての上述した説明から、こ
の発明の目的が達成されていることが明らかである。こ
の発明を詳細に図解、説明したが、これは具体的な説明
と例示を意図したもので、限定を意図したものでないこ
とが明らかである。たとえば、圧力抑制兼エアゾールス
クラビング系１１２を２つのモジュール型炉を有する炉
の文脈で説明したが、系１１２は３つ以上のモジュール
型炉を有する炉と組み合わせて使用することもできる。
したがって、この発明の要旨は特許請求の範囲によって
のみ限定される。
の発明の目的が達成されていることが明らかである。こ
の発明を詳細に図解、説明したが、これは具体的な説明
と例示を意図したもので、限定を意図したものでないこ
とが明らかである。たとえば、圧力抑制兼エアゾールス
クラビング系１１２を２つのモジュール型炉を有する炉
の文脈で説明したが、系１１２は３つ以上のモジュール
型炉を有する炉と組み合わせて使用することもできる。
したがって、この発明の要旨は特許請求の範囲によって
のみ限定される。
【図１】従来の液体金属冷却原子炉の線図的断面図であ
る。
る。
【図２】図２（Ａ）および（Ｂ）は図１に示した炉要素
の線図である。
の線図である。
【図３】この発明の１実施例による圧力抑制兼エアゾー
ルスクラビング系を含む液体金属冷却原子炉の線図的断
面図である。 １００ 原子炉 １０２、１０４ 格納部 １０６ 炉容器 １０８ サイロ １１０ 支持部 １１２ 圧力抑制兼エアゾールスクラビング系 １１８ タンク １２０、１２２ 水室 １２４、１２６ 通気／逃しライン
ルスクラビング系を含む液体金属冷却原子炉の線図的断
面図である。 １００ 原子炉 １０２、１０４ 格納部 １０６ 炉容器 １０８ サイロ １１０ 支持部 １１２ 圧力抑制兼エアゾールスクラビング系 １１８ タンク １２０、１２２ 水室 １２４、１２６ 通気／逃しライン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 マービン・マン−ワイ・フイ アメリカ合衆国、カリフォルニア州、キュ パーティノ、ブリッジ・パート・コート、 11632番
Claims (7)
- 【請求項１】 ２個以上のモジュール型炉容器（１０６
Ａ、１０６Ｂ）および炉容器（１０６Ａ、１０６Ｂ）と
それぞれ関連した上部格納部（１０２、１０４）を含む
液体金属冷却炉（１００Ａ、１００Ｂ）と組み合わせて
用いる圧力抑制兼エアゾールスクラビング系（１１２）
において、流通関係にある第１および第２水室（１２
０、１２２）を含む水タンク（１１８）と、前記水タン
ク（１１８）の下方部分に位置する水平な通気穴を有す
る鉛直バッフルとをを備える、圧力抑制兼エアゾールス
クラビング系（１１２）。 - 【請求項２】 前記第１および第２水室（１２０、１２
２）がそれぞれ第１および第２通気ライン（１２４、１
２６）に連結され、前記通気ライン（１２４、１２６）
それぞれが前記上部格納部（１０２、１０４）の一方と
連通する開口端を有する、請求項１に記載の圧力抑制兼
エアゾールスクラビング系（１１２）。 - 【請求項３】 前記第１および第２水室（１２０、１２
２）が部分的に水を満たされている、請求項１に記載の
圧力抑制兼エアゾールスクラビング系（１１２）。 - 【請求項４】 上部格納部（１０２、１０４）が平常運
転条件下では、前記第１および第２水室（１２０、１２
２）が形成する水トラップにより互いに隔離されてい
る、請求項３に記載の圧力抑制兼エアゾールスクラビン
グ系（１１２）。 - 【請求項５】 炉容器（１０６Ａ、１０６Ｂ）のいずれ
かに事故が起こると、関連する上部格納部（１０２、１
０４）が加熱され、こうして加熱された格納部の気体が
前記系（１１２）を通して別の上部格納部（１０２、１
０４）に移る、請求項３に記載の圧力抑制兼エアゾール
スクラビング系（１１２）。 - 【請求項６】 前記第１水室（１２０）内の水レベルが
前記鉛直バッフルの水平な通気穴より下のレベルまで押
し下げられると、高温高圧のナトリウムおよび核分裂生
成物含有ガスが前記水平な通気穴を通過させられ、前記
第２水室（１２２）の水中をバブリング上昇する、請求
項５に記載の圧力抑制兼エアゾールスクラビング系（１
１２）。 - 【請求項７】 前記ガスが前記第２水室（１２２）内の
水中をバブリング上昇する結果、ガスが冷却され、ナト
リウムおよび核分裂生成物がガスから除去される、請求
項６に記載の圧力抑制兼エアゾールスクラビング系（１
１２）。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/585,879 US5706320A (en) | 1996-01-16 | 1996-01-16 | Containment pressure suppression system for liquid metal cooled reactors |
| US08/585879 | 1996-01-16 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09292483A true JPH09292483A (ja) | 1997-11-11 |
Family
ID=24343345
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9004207A Withdrawn JPH09292483A (ja) | 1996-01-16 | 1997-01-14 | 液体金属冷却炉用の格納部圧力抑制系 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5706320A (ja) |
| JP (1) | JPH09292483A (ja) |
| KR (1) | KR970060254A (ja) |
| FR (1) | FR2743663A1 (ja) |
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| US6185269B1 (en) * | 1998-09-08 | 2001-02-06 | General Electric Company | Liquid metal reactor power block |
| CN103413578B (zh) * | 2013-07-12 | 2016-02-24 | 中国核电工程有限公司 | 安全壳过滤排放系统双机组交替排放方法 |
| CN109564787B (zh) * | 2016-12-29 | 2023-05-16 | 原子能技术科学研究设计院股份公司 | 核电厂安全壳的密封内壳隔离系统 |
| CN110648770B (zh) * | 2019-10-24 | 2023-02-03 | 中国舰船研究设计中心 | 一种反应堆舱超压保护系统 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| DE2346726C3 (de) * | 1973-09-17 | 1979-03-01 | Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen | Kernreaktoranlage und Verfahren zu ihrer Belüftung |
| JPS60127495A (ja) * | 1983-12-13 | 1985-07-08 | 日本原子力事業株式会社 | マルチプラントにおける圧力抑制室減圧装置 |
| US4610840A (en) * | 1984-12-27 | 1986-09-09 | Westinghouse Electric Corp. | Fission product scrubbing system for a nuclear reactor |
| JPS63289488A (ja) * | 1987-05-22 | 1988-11-25 | Toshiba Corp | 原子炉格納容器の圧力制御装置 |
| US4859405A (en) * | 1987-11-10 | 1989-08-22 | Westinghouse Electric Corp. | Filtered venting and decay heat removing apparatus and system for containment structures, and method of operation |
| ES2046361T3 (es) * | 1988-04-18 | 1994-02-01 | Siemens Aktiengesellschaft | Central nuclear con una envoltura de seguridad. |
| US4927596A (en) * | 1988-08-12 | 1990-05-22 | Electric Power Research Institute, Inc. | Self-actuating pressure relief device and method for nuclear containment |
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1996
- 1996-01-16 US US08/585,879 patent/US5706320A/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-11-12 KR KR1019960053424A patent/KR970060254A/ko not_active Application Discontinuation
-
1997
- 1997-01-14 FR FR9700268A patent/FR2743663A1/fr active Pending
- 1997-01-14 JP JP9004207A patent/JPH09292483A/ja not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5706320A (en) | 1998-01-06 |
| FR2743663A1 (fr) | 1997-07-18 |
| KR970060254A (ko) | 1997-08-12 |
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