JPH09271940A - アーク溶接用電源 - Google Patents
アーク溶接用電源Info
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- JPH09271940A JPH09271940A JP8682896A JP8682896A JPH09271940A JP H09271940 A JPH09271940 A JP H09271940A JP 8682896 A JP8682896 A JP 8682896A JP 8682896 A JP8682896 A JP 8682896A JP H09271940 A JPH09271940 A JP H09271940A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】ケ−ブル２０，２１，３５の重量を軽くするこ
とができ、パルス電流を使用する場合にもケ−ブル２
０，２１を同軸ケ−ブルにする必要がなく、出力電圧の
調整が容易なア−ク溶接用電源を提供すること。 【解決手段】出力端子間に１００Ｖ以上の直流電圧を出
力する電源ユニットと、入力端子間に平滑用コンデンサ
が接続され入力される直流電圧をスイッチング素子によ
りチョッパ−制御して出力端子間に出力する溶接制御ユ
ニットと、電源ユニットの出力端子と溶接制御ユニット
の入力端子とを接続する接続手段とからなり、接続手段
の長さを任意に設定できるように構成する。
とができ、パルス電流を使用する場合にもケ−ブル２
０，２１を同軸ケ−ブルにする必要がなく、出力電圧の
調整が容易なア−ク溶接用電源を提供すること。 【解決手段】出力端子間に１００Ｖ以上の直流電圧を出
力する電源ユニットと、入力端子間に平滑用コンデンサ
が接続され入力される直流電圧をスイッチング素子によ
りチョッパ−制御して出力端子間に出力する溶接制御ユ
ニットと、電源ユニットの出力端子と溶接制御ユニット
の入力端子とを接続する接続手段とからなり、接続手段
の長さを任意に設定できるように構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は工事現場等で使用す
るア−ク溶接用電源に関する。
るア−ク溶接用電源に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５は消耗電極式ア−ク溶接の電気系統
の配線構成を示す図である。１は電源溶接機で、商用交
流電圧入力ＡＣを変圧器２および整流器３により直流電
圧に変換し、平滑用コンデンサ４で平滑する。そして、
チョッパ−制御回路５によりスイッチング素子６をチョ
ッパ−制御し、直流リアクタ７を通して溶接電圧を端子
８，９に出力する。なお、１０はフライホイルダイオ−
ド。１１は送給モ−タ制御回路。１２はワイヤ送給装
置。１３は送給モ−タ。１４は送給モ−タ１３の出力軸
に固定されたワイヤ送給ロ−ラで、加圧ローラ１５と共
に溶接ワイヤ１６を送給する。１７は溶接ト−チ。１８
は母材。２０はケ−ブルで、端子８と溶接ワイヤ１６と
を接続する。２１はケ−ブルで、端子９と母材１８とを
接続する。２２は制御ケ−ブルで、送給モ−タ制御回路
１１と送給モ−タ１３とを接続する。図６は非消耗電極
式ア−ク溶接の電気系統の配線構成を示す図である。な
お、図５と同じものは同一の符号を付してある。３１は
電源溶接機。３２はア−クスタ−ト用の高周波重畳電圧
回路。３３は溶接ト−チ。３４はタングステン電極。３
５はケ−ブルで、電源溶接機３１とタングステン電極３
４とを接続する。一般に、電源溶接機１，３１は重く、
容積も大きい。そこで、電源溶接機１，３１を一定の位
置に固定し、ケ−ブル２０，２１，３５および制御ケ−
ブル２２を長くして、溶接ト−チ１７，３３およびワイ
ヤ送給装置１２を溶接部の近傍に配置する。
の配線構成を示す図である。１は電源溶接機で、商用交
流電圧入力ＡＣを変圧器２および整流器３により直流電
圧に変換し、平滑用コンデンサ４で平滑する。そして、
チョッパ−制御回路５によりスイッチング素子６をチョ
ッパ−制御し、直流リアクタ７を通して溶接電圧を端子
８，９に出力する。なお、１０はフライホイルダイオ−
ド。１１は送給モ−タ制御回路。１２はワイヤ送給装
置。１３は送給モ−タ。１４は送給モ−タ１３の出力軸
に固定されたワイヤ送給ロ−ラで、加圧ローラ１５と共
に溶接ワイヤ１６を送給する。１７は溶接ト−チ。１８
は母材。２０はケ−ブルで、端子８と溶接ワイヤ１６と
を接続する。２１はケ−ブルで、端子９と母材１８とを
接続する。２２は制御ケ−ブルで、送給モ−タ制御回路
１１と送給モ−タ１３とを接続する。図６は非消耗電極
式ア−ク溶接の電気系統の配線構成を示す図である。な
お、図５と同じものは同一の符号を付してある。３１は
電源溶接機。３２はア−クスタ−ト用の高周波重畳電圧
回路。３３は溶接ト−チ。３４はタングステン電極。３
５はケ−ブルで、電源溶接機３１とタングステン電極３
４とを接続する。一般に、電源溶接機１，３１は重く、
容積も大きい。そこで、電源溶接機１，３１を一定の位
置に固定し、ケ−ブル２０，２１，３５および制御ケ−
ブル２２を長くして、溶接ト−チ１７，３３およびワイ
ヤ送給装置１２を溶接部の近傍に配置する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】電源溶接機１，３１と
溶接ト−チ１７，３３との距離が２０ｍ程度まではほぼ
同じ条件で溶接することができる。しかし、工事現場等
では上記距離が２５ｍを超えることがある。そして、上
記距離が２５ｍを超える場合、ケ−ブル２０，２１，３
５の抵抗により電圧が低下するから、電源溶接機１，３
１の出力電圧を高く設定する必要があった。また、ケ−
ブル２０，２１，３５による電力ロスを低減するために
導体断面積を大きくする必要があった。そして、消耗電
極式ア−ク溶接においては、出力電圧の調整がケ−ブル
２０，２１の長さに応じて変える必要があり、作業が面
倒になった。また、非消耗電極式ア−ク溶接の場合、ア
−クスタ−ト用の高周波が減衰してア−クスタ−トが困
難になった。そして、いずれの場合においても、ケ−ブ
ルの重量が増加し、作業性が劣っていた。すなわち、例
えば図７に示すようなパルス電流（ピーク電流：３８０
Ａ，ピーク電流時間：１．８ｍｓ，ベース電流：４０
Ａ，ベース電流時間：８．４ｍｓ，実効電流：１６４
Ａ）を溶接部に供給する場合、導体断面積６０ｍｍ2と
し、ケ−ブル２０，２１の長さを１５０ｍとすると、そ
の重量は２３０ｋｇになり、手で運搬することはできな
い。また、短いケ−ブルを接続して長くする場合も、接
続箇所が多くなり、作業性が低下した。しかも、溶接電
流を図７に示すようなパルス電流とする場合、ケ−ブル
のリアクタンスを小さくする必要があり、同軸ケ−ブル
にする必要があった。本発明の目的は、上記した課題を
解決し、ケ−ブル２０，２１，３５の重量を軽くするこ
とができ、パルス電流を使用する場合にもケ−ブル２
０，２１を同軸ケ−ブルにする必要がなく、出力電圧の
調整が容易なア−ク溶接用電源を提供するにある。
溶接ト−チ１７，３３との距離が２０ｍ程度まではほぼ
同じ条件で溶接することができる。しかし、工事現場等
では上記距離が２５ｍを超えることがある。そして、上
記距離が２５ｍを超える場合、ケ−ブル２０，２１，３
５の抵抗により電圧が低下するから、電源溶接機１，３
１の出力電圧を高く設定する必要があった。また、ケ−
ブル２０，２１，３５による電力ロスを低減するために
導体断面積を大きくする必要があった。そして、消耗電
極式ア−ク溶接においては、出力電圧の調整がケ−ブル
２０，２１の長さに応じて変える必要があり、作業が面
倒になった。また、非消耗電極式ア−ク溶接の場合、ア
−クスタ−ト用の高周波が減衰してア−クスタ−トが困
難になった。そして、いずれの場合においても、ケ−ブ
ルの重量が増加し、作業性が劣っていた。すなわち、例
えば図７に示すようなパルス電流（ピーク電流：３８０
Ａ，ピーク電流時間：１．８ｍｓ，ベース電流：４０
Ａ，ベース電流時間：８．４ｍｓ，実効電流：１６４
Ａ）を溶接部に供給する場合、導体断面積６０ｍｍ2と
し、ケ−ブル２０，２１の長さを１５０ｍとすると、そ
の重量は２３０ｋｇになり、手で運搬することはできな
い。また、短いケ−ブルを接続して長くする場合も、接
続箇所が多くなり、作業性が低下した。しかも、溶接電
流を図７に示すようなパルス電流とする場合、ケ−ブル
のリアクタンスを小さくする必要があり、同軸ケ−ブル
にする必要があった。本発明の目的は、上記した課題を
解決し、ケ−ブル２０，２１，３５の重量を軽くするこ
とができ、パルス電流を使用する場合にもケ−ブル２
０，２１を同軸ケ−ブルにする必要がなく、出力電圧の
調整が容易なア−ク溶接用電源を提供するにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記した課題は、出力端
子間に１００Ｖ以上の直流電圧を出力する電源ユニット
と、入力端子間に平滑用コンデンサが接続され入力され
る直流電圧をスイッチング素子によりチョッパ−制御し
て出力端子間に出力する溶接制御ユニットと、電源ユニ
ットの出力端子と溶接制御ユニットの入力端子とを接続
する接続手段とからなり、接続手段の長さを任意に設定
できるように構成することにより解決される。また、１
個の電源ユニットに複数の溶接制御ユニットを接続し、
あるいは電源ユニットを直流エンジン発電機またはバッ
テリ−とすることによりさらに効果的に解決される。
子間に１００Ｖ以上の直流電圧を出力する電源ユニット
と、入力端子間に平滑用コンデンサが接続され入力され
る直流電圧をスイッチング素子によりチョッパ−制御し
て出力端子間に出力する溶接制御ユニットと、電源ユニ
ットの出力端子と溶接制御ユニットの入力端子とを接続
する接続手段とからなり、接続手段の長さを任意に設定
できるように構成することにより解決される。また、１
個の電源ユニットに複数の溶接制御ユニットを接続し、
あるいは電源ユニットを直流エンジン発電機またはバッ
テリ−とすることによりさらに効果的に解決される。
【０００５】
【発明の実施の形態】図１は本発明による消耗電極式ア
−ク溶接の電気系統の配線構成を示す図、図２は非消耗
電極式ア−ク溶接の電気系統の配線構成を示す図であ
る。なお、図５および図６と同じものは同一の符号を付
してある。図１において５１は電源ユニットで、商用交
流電圧入力１００Ｖを変圧器２および整流器３により１
４１Ｖの直流電圧に変換し、直流リアクタ７を通して出
力端子５２，５３間に出力する。５４は溶接制御ユニッ
トで、入力端子５５，５６間に平滑用コンデンサ４が接
続してあり、チョッパ−制御回路５によりスイッチング
素子６をチョッパ−制御し直流リアクタ７を通して溶接
電圧を出力する。また、送給モ−タ制御回路１１を備え
ている。５７，５８はケ−ブルで、出力端子５２と入力
端子５５および出力端子５３と入力端子５６とを接続す
る。なお、ケ−ブル５７，５８の長さは１５０ｍであ
る。図２において６１は溶接制御ユニットで、高周波重
畳電圧回路３２を備えている。例えば、図７に示すよう
なパルス電流を溶接部に供給する場合、ケ−ブル５７，
５８の導体断面積を１４ｍｍ2とすることができる。こ
の結果、 ケ−ブル５７，５８の重量は約６６ｋｇで、導体断面
積６０ｍｍ2の場合の２９％に軽量化できる。 電力ロスが１／７になる。なお、導体断面積１４ｍｍ
2の導体抵抗は１．３２Ω／ｋｍ，導体断面積６０ｍｍ2
の導体抵抗は０．３１Ω／ｋｍである。そして、ケ−ブ
ル５７，５８を流れるパルス電流の波形は図３に示すよ
うに、ピーク電流：７６Ａ，ベース電流：５．３Ａ，実
効電流：３０Ａとなる。しかも、ケ−ブル５７，５８を
同軸ケ−ブルにする必要もない。なお、本実施の形態で
は商用交流電圧入力１００Ｖを用いたことにより出力端
子５２，５３間の電圧は１４１Ｖとなるが、出力端子５
２，５３間の電圧は１００Ｖ以上であれば実用上差し支
えない。
−ク溶接の電気系統の配線構成を示す図、図２は非消耗
電極式ア−ク溶接の電気系統の配線構成を示す図であ
る。なお、図５および図６と同じものは同一の符号を付
してある。図１において５１は電源ユニットで、商用交
流電圧入力１００Ｖを変圧器２および整流器３により１
４１Ｖの直流電圧に変換し、直流リアクタ７を通して出
力端子５２，５３間に出力する。５４は溶接制御ユニッ
トで、入力端子５５，５６間に平滑用コンデンサ４が接
続してあり、チョッパ−制御回路５によりスイッチング
素子６をチョッパ−制御し直流リアクタ７を通して溶接
電圧を出力する。また、送給モ−タ制御回路１１を備え
ている。５７，５８はケ−ブルで、出力端子５２と入力
端子５５および出力端子５３と入力端子５６とを接続す
る。なお、ケ−ブル５７，５８の長さは１５０ｍであ
る。図２において６１は溶接制御ユニットで、高周波重
畳電圧回路３２を備えている。例えば、図７に示すよう
なパルス電流を溶接部に供給する場合、ケ−ブル５７，
５８の導体断面積を１４ｍｍ2とすることができる。こ
の結果、 ケ−ブル５７，５８の重量は約６６ｋｇで、導体断面
積６０ｍｍ2の場合の２９％に軽量化できる。 電力ロスが１／７になる。なお、導体断面積１４ｍｍ
2の導体抵抗は１．３２Ω／ｋｍ，導体断面積６０ｍｍ2
の導体抵抗は０．３１Ω／ｋｍである。そして、ケ−ブ
ル５７，５８を流れるパルス電流の波形は図３に示すよ
うに、ピーク電流：７６Ａ，ベース電流：５．３Ａ，実
効電流：３０Ａとなる。しかも、ケ−ブル５７，５８を
同軸ケ−ブルにする必要もない。なお、本実施の形態で
は商用交流電圧入力１００Ｖを用いたことにより出力端
子５２，５３間の電圧は１４１Ｖとなるが、出力端子５
２，５３間の電圧は１００Ｖ以上であれば実用上差し支
えない。
【０００６】図４はさらに他の実施に形態を示すもので
ある。なお、図５および図６と同じものは同一の符号を
付してある。７１は電源ユニット、７２は直流エンジン
発電機あるいはバッテリ−である。動作は上記の場合と
実質的に同一であるから省略する。なお、直流リアクタ
７はなくても良い。
ある。なお、図５および図６と同じものは同一の符号を
付してある。７１は電源ユニット、７２は直流エンジン
発電機あるいはバッテリ−である。動作は上記の場合と
実質的に同一であるから省略する。なお、直流リアクタ
７はなくても良い。
【０００７】また、上記実施の形態においては、電源ユ
ニット５１に溶接制御ユニット５４を１個だけ接続した
が、出力端子５２，５３間に複数の溶接制御ユニット５
４を接続しても良い。また、電源ユニット５１に溶接制
御ユニット５４と溶接制御ユニット６１を接続しても良
い。さらに、溶接制御ユニット５４は出力電圧の異なる
電源ユニット５１に接続可能に構成することもできる。
そして、消耗電極式ア−ク溶接の場合、溶接制御ユニッ
ト５４を溶接作業現場の近くに設置するため出力電圧を
高くする必要もない。また、非消耗電極式ア−ク溶接の
の場合、溶接制御ユニット６１を溶接作業現場の近くに
設置するためア−クスタ−ト用の高周波は減衰せず、ア
−クスタ−トが容易になるという効果がある。
ニット５１に溶接制御ユニット５４を１個だけ接続した
が、出力端子５２，５３間に複数の溶接制御ユニット５
４を接続しても良い。また、電源ユニット５１に溶接制
御ユニット５４と溶接制御ユニット６１を接続しても良
い。さらに、溶接制御ユニット５４は出力電圧の異なる
電源ユニット５１に接続可能に構成することもできる。
そして、消耗電極式ア−ク溶接の場合、溶接制御ユニッ
ト５４を溶接作業現場の近くに設置するため出力電圧を
高くする必要もない。また、非消耗電極式ア−ク溶接の
の場合、溶接制御ユニット６１を溶接作業現場の近くに
設置するためア−クスタ−ト用の高周波は減衰せず、ア
−クスタ−トが容易になるという効果がある。
【０００８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ケ−ブルの重量を従来の３０％に軽量化でき作業性が向
上するという効果がある。また、パルス電流を使用する
場合でもケ−ブルを同軸ケ−ブルにする必要がない。さ
らに、電源ユニット５１と溶接制御ユニット５４との距
離が出力電圧に影響しないから、出力電圧の調整が容易
になるという効果がある。しかも、電源ユニットは消耗
電極式ア−ク溶接電源、非消耗電極式ア−ク溶接電源、
切断用ア−ク溶接電源のいずれにも使えるから、設備費
の軽減を図れるという効果がある。
ケ−ブルの重量を従来の３０％に軽量化でき作業性が向
上するという効果がある。また、パルス電流を使用する
場合でもケ−ブルを同軸ケ−ブルにする必要がない。さ
らに、電源ユニット５１と溶接制御ユニット５４との距
離が出力電圧に影響しないから、出力電圧の調整が容易
になるという効果がある。しかも、電源ユニットは消耗
電極式ア−ク溶接電源、非消耗電極式ア−ク溶接電源、
切断用ア−ク溶接電源のいずれにも使えるから、設備費
の軽減を図れるという効果がある。
【図１】本発明による消耗電極式ア−ク溶接の電気系統
の配線構成を示す図。
の配線構成を示す図。
【図２】本発明による非消耗電極式ア−ク溶接の電気系
統の配線構成を示す図。
統の配線構成を示す図。
【図３】ケ−ブル５７，５８を流れるパルス電流の波形
を示す図。
を示す図。
【図４】本発明による他の実施の形態を示す図。
【図５】従来の消耗電極式ア−ク溶接の電気系統の配線
構成を示す図。
構成を示す図。
【図６】従来の非消耗電極式ア−ク溶接の電気系統の配
線構成を示す図。
線構成を示す図。
【図７】溶接電流をパルス電流とする場合の例。
４ 平滑用コンデンサ ６ スイッチング素子 ２０，２１，３５，５７，５８ ケーブル ５１，７１電源ユニット ５２，５３ 出力端子 ５４，６１ 溶接制御ユニット ５５，５６ 入力端子 ７２ 直流エンジン発電機
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成８年６月７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００７】 また、上記実施の形態においては、電源
ユニット５１に溶接制御ユニット５４を１個だけ接続し
たが、複数の溶接制御ユニット５４を出力端子５２，５
３間に並列に接続しても良い。なお、電源ユニット５１
に溶接制御ユニット５４と溶接制御ユニット６１を並列
に接続しても良いが、この場合、溶接制御ユニット５４
と溶接制御ユニット６１を同時に使用することは通常で
きない。さらに、溶接制御ユニット５４は出力電圧の異
なる電源ユニット５１に接続可能に構成することもでき
る。そして、消耗電極式ア−ク溶接の場合、溶接制御ユ
ニット５４を溶接作業現場の近くに設置するため出力電
圧を高くする必要もない。また、非消耗電極式ア−ク溶
接のの場合、溶接制御ユニット６１を溶接作業現場の近
くに設置するためア−クスタ−ト用の高周波は減衰せ
ず、ア−クスタ−トが容易になるという効果がある。
ユニット５１に溶接制御ユニット５４を１個だけ接続し
たが、複数の溶接制御ユニット５４を出力端子５２，５
３間に並列に接続しても良い。なお、電源ユニット５１
に溶接制御ユニット５４と溶接制御ユニット６１を並列
に接続しても良いが、この場合、溶接制御ユニット５４
と溶接制御ユニット６１を同時に使用することは通常で
きない。さらに、溶接制御ユニット５４は出力電圧の異
なる電源ユニット５１に接続可能に構成することもでき
る。そして、消耗電極式ア−ク溶接の場合、溶接制御ユ
ニット５４を溶接作業現場の近くに設置するため出力電
圧を高くする必要もない。また、非消耗電極式ア−ク溶
接のの場合、溶接制御ユニット６１を溶接作業現場の近
くに設置するためア−クスタ−ト用の高周波は減衰せ
ず、ア−クスタ−トが容易になるという効果がある。
Claims (3)
- 【請求項１】出力端子間に１００Ｖ以上の直流電圧を出
力する電源ユニットと、入力端子間に平滑用コンデンサ
が接続され入力される直流電圧をスイッチング素子によ
りチョッパ−制御して出力端子間に出力する溶接制御ユ
ニットと、電源ユニットの出力端子と溶接制御ユニット
の入力端子とを接続する接続手段とからなり、接続手段
の長さを任意に設定できるように構成したことを特長と
するア−ク溶接用電源。 - 【請求項２】１個の電源ユニットに複数の溶接制御ユニ
ットを接続することを特長とする請求項１に記載のア−
ク溶接用電源。 - 【請求項３】電源ユニットが直流エンジン発電機または
バッテリ−であることを特長とする請求項１または請求
項２に記載のア−ク溶接用電源。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08682896A JP3579531B2 (ja) | 1996-04-09 | 1996-04-09 | アーク溶接用電源 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08682896A JP3579531B2 (ja) | 1996-04-09 | 1996-04-09 | アーク溶接用電源 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09271940A true JPH09271940A (ja) | 1997-10-21 |
| JP3579531B2 JP3579531B2 (ja) | 2004-10-20 |
Family
ID=13897684
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08682896A Expired - Fee Related JP3579531B2 (ja) | 1996-04-09 | 1996-04-09 | アーク溶接用電源 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3579531B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7060935B2 (en) | 2000-05-22 | 2006-06-13 | Lincoln Global, Inc. | Power supply for electric arc welding |
| JP2011156590A (ja) * | 2010-01-05 | 2011-08-18 | Kosen:Kk | 溶接方法 |
| US9647555B2 (en) | 2005-04-08 | 2017-05-09 | Lincoln Global, Inc. | Chopper output stage for arc welder power source |
| US9751150B2 (en) | 2004-07-13 | 2017-09-05 | Lincoln Global, Inc. | Power source for electric arc welding |
| US9855620B2 (en) | 2005-02-07 | 2018-01-02 | Lincoln Global, Inc. | Welding system and method of welding |
| US9956639B2 (en) | 2005-02-07 | 2018-05-01 | Lincoln Global, Inc | Modular power source for electric ARC welding and output chopper |
| JP2021094579A (ja) * | 2019-12-17 | 2021-06-24 | 株式会社ダイヘン | アーク加工システム |
-
1996
- 1996-04-09 JP JP08682896A patent/JP3579531B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7060935B2 (en) | 2000-05-22 | 2006-06-13 | Lincoln Global, Inc. | Power supply for electric arc welding |
| US9751150B2 (en) | 2004-07-13 | 2017-09-05 | Lincoln Global, Inc. | Power source for electric arc welding |
| US9855620B2 (en) | 2005-02-07 | 2018-01-02 | Lincoln Global, Inc. | Welding system and method of welding |
| US9956639B2 (en) | 2005-02-07 | 2018-05-01 | Lincoln Global, Inc | Modular power source for electric ARC welding and output chopper |
| US9647555B2 (en) | 2005-04-08 | 2017-05-09 | Lincoln Global, Inc. | Chopper output stage for arc welder power source |
| JP2011156590A (ja) * | 2010-01-05 | 2011-08-18 | Kosen:Kk | 溶接方法 |
| JP2021094579A (ja) * | 2019-12-17 | 2021-06-24 | 株式会社ダイヘン | アーク加工システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3579531B2 (ja) | 2004-10-20 |
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