JPH0926098A - 液化天然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置の運転方法並びに液化天然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置 - Google Patents
液化天然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置の運転方法並びに液化天然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置Info
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- JPH0926098A JPH0926098A JP17721895A JP17721895A JPH0926098A JP H0926098 A JPH0926098 A JP H0926098A JP 17721895 A JP17721895 A JP 17721895A JP 17721895 A JP17721895 A JP 17721895A JP H0926098 A JPH0926098 A JP H0926098A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＢＯＧ（ボイルオフガス）とともにＬＮＧ
（液化天然ガス）を処理する装置において、簡単かつ安
価な構造で、起動時での圧縮機運転温度や蓄冷容器内温
度を迅速に下げて良好な運転を確保する。 【解決手段】 ＬＮＧを蓄冷容器３０を通じて送出する
一方、ＬＮＧ貯槽１０内のＢＯＧをＢＯＧ圧縮機１６に
より熱交換器１８に圧送し、ここでＬＮＧと熱交換させ
て冷却してから、上記ＬＮＧに混合する装置。ＢＯＧを
熱交換器１８の下流側からＢＯＧ圧縮機１６の上流側ま
で還流させるための還流用配管２０と、温度調節計２４
とを備える。温度調節計２４は、ＢＯＧ圧縮機１６の上
流側位置等におけるＢＯＧ温度を検出し、この検出温度
が所定の目標温度に下がるまでその検出温度が高いほど
多くのＢＯＧを還流させるように、還流用配管２０の流
量調節弁２２の開度を調節する。
（液化天然ガス）を処理する装置において、簡単かつ安
価な構造で、起動時での圧縮機運転温度や蓄冷容器内温
度を迅速に下げて良好な運転を確保する。 【解決手段】 ＬＮＧを蓄冷容器３０を通じて送出する
一方、ＬＮＧ貯槽１０内のＢＯＧをＢＯＧ圧縮機１６に
より熱交換器１８に圧送し、ここでＬＮＧと熱交換させ
て冷却してから、上記ＬＮＧに混合する装置。ＢＯＧを
熱交換器１８の下流側からＢＯＧ圧縮機１６の上流側ま
で還流させるための還流用配管２０と、温度調節計２４
とを備える。温度調節計２４は、ＢＯＧ圧縮機１６の上
流側位置等におけるＢＯＧ温度を検出し、この検出温度
が所定の目標温度に下がるまでその検出温度が高いほど
多くのＢＯＧを還流させるように、還流用配管２０の流
量調節弁２２の開度を調節する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、液化天然ガス（以
下、ＬＮＧと称する。）と、ＬＮＧ貯槽内に発生したボ
イルオフガス（以下、ＢＯＧと称する。）とを効率良く
処理するための処理装置の運転方法、並びにその処理装
置に関するものである。
下、ＬＮＧと称する。）と、ＬＮＧ貯槽内に発生したボ
イルオフガス（以下、ＢＯＧと称する。）とを効率良く
処理するための処理装置の運転方法、並びにその処理装
置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ＬＮＧ基地に貯蔵されたＬＮＧ
は、ＬＮＧ昇圧ポンプで昇圧された後、ＬＮＧ気化器で
気化され、天然ガス（以下、ＮＧと称する。）として需
要地へ供給される。このＬＮＧ供給システムにおいて、
上記ＬＮＧの貯蔵タンク内でＬＮＧから蒸発したメタン
ガスを主成分とするＢＯＧについては、このＢＯＧをそ
のまま昇圧してＮＧに混合することも可能であるが、こ
のＢＯＧを先にＬＮＧと混合して再液化してから昇圧す
れば、この昇圧に要するポンプの動力消費量を著しく削
減できる。
は、ＬＮＧ昇圧ポンプで昇圧された後、ＬＮＧ気化器で
気化され、天然ガス（以下、ＮＧと称する。）として需
要地へ供給される。このＬＮＧ供給システムにおいて、
上記ＬＮＧの貯蔵タンク内でＬＮＧから蒸発したメタン
ガスを主成分とするＢＯＧについては、このＢＯＧをそ
のまま昇圧してＮＧに混合することも可能であるが、こ
のＢＯＧを先にＬＮＧと混合して再液化してから昇圧す
れば、この昇圧に要するポンプの動力消費量を著しく削
減できる。
【０００３】このようにＬＮＧとそのＢＯＧとを効率良
く処理するための装置として、特開平５−２６３９９７
号公報に示されるものが知られている。この装置は、Ｌ
ＮＧ消費量の多い昼間にＬＮＧの冷熱を蓄冷容器に蓄
え、ＬＮＧ消費量の少ない夜間に上記蓄冷容器に蓄えら
れた冷熱を利用してＢＯＧを液化するものであり、実際
の操作は次の通りである。
く処理するための装置として、特開平５−２６３９９７
号公報に示されるものが知られている。この装置は、Ｌ
ＮＧ消費量の多い昼間にＬＮＧの冷熱を蓄冷容器に蓄
え、ＬＮＧ消費量の少ない夜間に上記蓄冷容器に蓄えら
れた冷熱を利用してＢＯＧを液化するものであり、実際
の操作は次の通りである。
【０００４】Ａ）昼間：ＬＮＧ貯槽からＢＯＧを導出し
て圧縮機により昇圧し、熱交換器で送出ＬＮＧとの熱交
換により予備冷却した後、このＢＯＧを液化するのに十
分な量のＬＮＧと混合してＬＮＧ単相流を形成する。こ
の混合液体を蓄冷容器に導入し、この蓄冷容器内の蓄冷
剤を凍結させることにより、ＬＮＧの冷熱を蓄える。そ
の後、上記ＬＮＧ単相流はポンプで送出圧まで昇圧し、
気化して使用に供する。
て圧縮機により昇圧し、熱交換器で送出ＬＮＧとの熱交
換により予備冷却した後、このＢＯＧを液化するのに十
分な量のＬＮＧと混合してＬＮＧ単相流を形成する。こ
の混合液体を蓄冷容器に導入し、この蓄冷容器内の蓄冷
剤を凍結させることにより、ＬＮＧの冷熱を蓄える。そ
の後、上記ＬＮＧ単相流はポンプで送出圧まで昇圧し、
気化して使用に供する。
【０００５】Ｂ）夜間：上記と同様に昇圧、予備冷却し
たＢＯＧを、このＢＯＧを液気化するのに不十分な量の
ＬＮＧと混合して気液二相流を形成する。この混合流体
を上記蓄冷容器に導入し、この蓄冷容器内に蓄えられた
冷熱を利用して上記ＢＯＧを液化し、ＬＮＧ単相流とす
る。その後の操作は昼間と同様である。
たＢＯＧを、このＢＯＧを液気化するのに不十分な量の
ＬＮＧと混合して気液二相流を形成する。この混合流体
を上記蓄冷容器に導入し、この蓄冷容器内に蓄えられた
冷熱を利用して上記ＢＯＧを液化し、ＬＮＧ単相流とす
る。その後の操作は昼間と同様である。
【０００６】この装置では、昼間、多量に使用されるＬ
ＮＧの冷熱を蓄え、この冷熱を夜間でのＢＯＧの液化に
用いるので、ＬＮＧ消費量が昼夜間で変動しても安定し
てＢＯＧを液化できる。
ＮＧの冷熱を蓄え、この冷熱を夜間でのＢＯＧの液化に
用いるので、ＬＮＧ消費量が昼夜間で変動しても安定し
てＢＯＧを液化できる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記装置では、ＬＮＧ
貯槽から導出されたＢＯＧがＢＯＧ用圧縮機によって熱
交換器及び蓄冷容器へ圧送されるが、この圧縮の際にＢ
ＯＧはかなり昇温される。従って、装置起動時、すなわ
ち、圧縮機吸入温度が常温近くの高い温度にある時に
は、圧縮機吐出温度が常温をさらに上回って圧縮機の運
転許容温度近傍まで上昇してしまい、温度的に余裕のあ
る圧縮機の運転ができなくなる。また、同様の理由で蓄
冷容器内の温度も高くなり、この蓄冷容器による正常な
蓄冷ができなくなるおそれがある。
貯槽から導出されたＢＯＧがＢＯＧ用圧縮機によって熱
交換器及び蓄冷容器へ圧送されるが、この圧縮の際にＢ
ＯＧはかなり昇温される。従って、装置起動時、すなわ
ち、圧縮機吸入温度が常温近くの高い温度にある時に
は、圧縮機吐出温度が常温をさらに上回って圧縮機の運
転許容温度近傍まで上昇してしまい、温度的に余裕のあ
る圧縮機の運転ができなくなる。また、同様の理由で蓄
冷容器内の温度も高くなり、この蓄冷容器による正常な
蓄冷ができなくなるおそれがある。
【０００８】このような不都合を回避する手段として、
特開平４−１２１７８号公報に示されるような運転制御
方法、すなわち、ＢＯＧ用圧縮機として２段の圧縮機を
用いるとともに、低温側圧縮機の吐出温度を検出し、こ
の温度が高い場合には、低温側圧縮機から吐出されるＢ
ＯＧの一部を専用の冷却器に流してこのＢＯＧを冷却し
てから高温側圧縮機の吸込み側に供給する方法を適用す
ることが考えられる。
特開平４−１２１７８号公報に示されるような運転制御
方法、すなわち、ＢＯＧ用圧縮機として２段の圧縮機を
用いるとともに、低温側圧縮機の吐出温度を検出し、こ
の温度が高い場合には、低温側圧縮機から吐出されるＢ
ＯＧの一部を専用の冷却器に流してこのＢＯＧを冷却し
てから高温側圧縮機の吸込み側に供給する方法を適用す
ることが考えられる。
【０００９】しかし、この方法では、ＢＯＧ温度を下げ
るのに上記熱交換器とは別の専用の冷却器が必要にな
る。しかも、この方法を上記装置に適用した場合、冷却
器に求められる冷却温度は氷点下となるので、この冷却
器における冷媒には海水よりも凝固点の低い特殊な流体
を用いなければならない。従って、構造の複雑化及びコ
ストアップは免れ得ない。
るのに上記熱交換器とは別の専用の冷却器が必要にな
る。しかも、この方法を上記装置に適用した場合、冷却
器に求められる冷却温度は氷点下となるので、この冷却
器における冷媒には海水よりも凝固点の低い特殊な流体
を用いなければならない。従って、構造の複雑化及びコ
ストアップは免れ得ない。
【００１０】本発明は、このような事情に鑑み、簡単か
つ安価な構造で、起動時の圧縮機運転温度や蓄冷容器内
温度を迅速に下げて良好な運転を確保できるＬＮＧ及び
そのＢＯＧの処理装置の運転方法、並びに、ＬＮＧ及び
そのＢＯＧの処理装置を提供することを目的とする。
つ安価な構造で、起動時の圧縮機運転温度や蓄冷容器内
温度を迅速に下げて良好な運転を確保できるＬＮＧ及び
そのＢＯＧの処理装置の運転方法、並びに、ＬＮＧ及び
そのＢＯＧの処理装置を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、蓄冷剤を収容
した蓄冷容器と、この蓄冷容器に液化天然ガスを導入す
るための液化天然ガス用通路と、液化天然ガス貯槽内か
らボイルオフガスを導出して上記液化天然ガス用通路内
の液化天然ガスに混合するためのボイルオフガス用通路
と、このボイルオフガス用通路の途中に設けられ、導出
されたボイルオフガスを圧縮する圧縮機と、この圧縮機
から吐出されてボイルオフガス用通路を流れるボイルオ
フガスと上記蓄冷容器を出た液化天然ガスとの間で熱交
換を行わせる熱交換器とを備えた液化天然ガス及びその
ボイルオフガスの処理装置の起動時の運転方法であっ
て、上記ボイルオフガス用通路から蓄冷容器の下流側に
至るまでの領域における所定位置での流体の温度を検出
し、この検出温度が予め設定された目標温度に下がるま
で、その検出温度が高いほど多くの量のボイルオフガス
を上記熱交換器の下流側から上記圧縮機の上流側でかつ
上記温度の検出位置よりも上流側の位置へ還流させるも
のである（請求項１）。
した蓄冷容器と、この蓄冷容器に液化天然ガスを導入す
るための液化天然ガス用通路と、液化天然ガス貯槽内か
らボイルオフガスを導出して上記液化天然ガス用通路内
の液化天然ガスに混合するためのボイルオフガス用通路
と、このボイルオフガス用通路の途中に設けられ、導出
されたボイルオフガスを圧縮する圧縮機と、この圧縮機
から吐出されてボイルオフガス用通路を流れるボイルオ
フガスと上記蓄冷容器を出た液化天然ガスとの間で熱交
換を行わせる熱交換器とを備えた液化天然ガス及びその
ボイルオフガスの処理装置の起動時の運転方法であっ
て、上記ボイルオフガス用通路から蓄冷容器の下流側に
至るまでの領域における所定位置での流体の温度を検出
し、この検出温度が予め設定された目標温度に下がるま
で、その検出温度が高いほど多くの量のボイルオフガス
を上記熱交換器の下流側から上記圧縮機の上流側でかつ
上記温度の検出位置よりも上流側の位置へ還流させるも
のである（請求項１）。
【００１２】具体的には、上記ボイルオフガス用通路に
おいて上記圧縮機の上流側のボイルオフガスの温度や、
上記蓄冷容器下流側の液化天然ガスの温度を検出するの
が、より好ましい（請求項２，３）。
おいて上記圧縮機の上流側のボイルオフガスの温度や、
上記蓄冷容器下流側の液化天然ガスの温度を検出するの
が、より好ましい（請求項２，３）。
【００１３】また、上記ボイルオフガスの還流時におけ
る検出温度の時間変化を調べておき、この調べた時間変
化に基づき、次回以降の装置起動時にはその起動時点か
らの経過時間に応じて上記ボイルオフガスの還流量を調
節するようにしてもよい（請求項４）。
る検出温度の時間変化を調べておき、この調べた時間変
化に基づき、次回以降の装置起動時にはその起動時点か
らの経過時間に応じて上記ボイルオフガスの還流量を調
節するようにしてもよい（請求項４）。
【００１４】また本発明は、蓄冷剤を収容した蓄冷容器
と、この蓄冷容器に液化天然ガスを導入するための液化
天然ガス用通路と、液化天然ガス貯槽内からボイルオフ
ガスを導出して上記液化天然ガス用通路内の液化天然ガ
スに混合するためのボイルオフガス用通路と、このボイ
ルオフガス用通路の途中に設けられ、導出されたボイル
オフガスを圧縮する圧縮機と、この圧縮機から吐出され
てボイルオフガス用通路を流れるボイルオフガスと上記
蓄冷容器を出た液化天然ガスとの間で熱交換を行わせる
熱交換器とを備えた液化天然ガス及びそのボイルオフガ
スの処理装置において、ボイルオフガスを上記熱交換器
の下流側から上記圧縮機の上流側まで還流させるための
還流用通路と、この還流用通路を通じてのボイルオフガ
スの還流量を変化させる還流量可変手段と、上記ボイル
オフガス用通路において上記還流用通路から還流ボイル
オフガスが導入される位置よりも下流側の位置から上記
蓄冷容器の下流側に至るまでの領域における所定位置で
の流体の温度を検出する温度検出手段と、この温度検出
手段による検出温度が予め設定された目標温度に下がる
までその検出温度が高いほど多くの量のボイルオフガス
を還流させるように上記還流量可変手段を作動させる還
流調節手段とを備えたものである（請求項５）。
と、この蓄冷容器に液化天然ガスを導入するための液化
天然ガス用通路と、液化天然ガス貯槽内からボイルオフ
ガスを導出して上記液化天然ガス用通路内の液化天然ガ
スに混合するためのボイルオフガス用通路と、このボイ
ルオフガス用通路の途中に設けられ、導出されたボイル
オフガスを圧縮する圧縮機と、この圧縮機から吐出され
てボイルオフガス用通路を流れるボイルオフガスと上記
蓄冷容器を出た液化天然ガスとの間で熱交換を行わせる
熱交換器とを備えた液化天然ガス及びそのボイルオフガ
スの処理装置において、ボイルオフガスを上記熱交換器
の下流側から上記圧縮機の上流側まで還流させるための
還流用通路と、この還流用通路を通じてのボイルオフガ
スの還流量を変化させる還流量可変手段と、上記ボイル
オフガス用通路において上記還流用通路から還流ボイル
オフガスが導入される位置よりも下流側の位置から上記
蓄冷容器の下流側に至るまでの領域における所定位置で
の流体の温度を検出する温度検出手段と、この温度検出
手段による検出温度が予め設定された目標温度に下がる
までその検出温度が高いほど多くの量のボイルオフガス
を還流させるように上記還流量可変手段を作動させる還
流調節手段とを備えたものである（請求項５）。
【００１５】この装置では、上記温度検出手段による温
度検出位置を上記圧縮機の上流側の位置や上記蓄冷容器
の下流側の位置に設定するのが、より好ましい（請求項
６，７）。
度検出位置を上記圧縮機の上流側の位置や上記蓄冷容器
の下流側の位置に設定するのが、より好ましい（請求項
６，７）。
【００１６】また、上記ボイルオフガス用通路の終点と
ボイルオフガスの還流取り出し口との間に上記液化天然
ガス用通路からボイルオフガス用通路への液化天然ガス
の侵入を防ぐ逆流防止手段を設けることにより、後述の
ようなより優れた効果が得られる（請求項８）。
ボイルオフガスの還流取り出し口との間に上記液化天然
ガス用通路からボイルオフガス用通路への液化天然ガス
の侵入を防ぐ逆流防止手段を設けることにより、後述の
ようなより優れた効果が得られる（請求項８）。
【００１７】また、上記還流量調節手段を予め設定され
た時間変化パターンに基づき装置起動時点からの経過時
間に応じて作動させる第２の還流調節手段と、還流量調
節モードを上記還流調節手段により還流量の調節が行わ
れるモードと上記第２の還流調節手段により還流量の調
節が行われるモードとに切換えるモード切換手段とを備
えることにより、前記請求項４記載の方法を実施でき
る。
た時間変化パターンに基づき装置起動時点からの経過時
間に応じて作動させる第２の還流調節手段と、還流量調
節モードを上記還流調節手段により還流量の調節が行わ
れるモードと上記第２の還流調節手段により還流量の調
節が行われるモードとに切換えるモード切換手段とを備
えることにより、前記請求項４記載の方法を実施でき
る。
【００１８】上記請求項１，５記載の方法及び装置によ
れば、装置起動時、すなわち、ＢＯＧ用通路内のＢＯＧ
温度や蓄冷容器を流れるＬＮＧ温度が高い時には、その
温度に見合った量のＢＯＧが上記熱交換器の下流側から
上記圧縮機の上流側であって上記温度の検出位置よりも
上流側の位置へ還流される。このように、一旦熱交換器
で冷却されたＢＯＧが圧縮機上流側に還流されることに
より、圧縮機の運転温度が効果的に下げられる。これに
伴い、ＢＯＧの温度、さらにはこのＢＯＧが混合される
ＬＮＧの温度も低下し、蓄冷容器下流側の温度も効果的
に下げられる。
れば、装置起動時、すなわち、ＢＯＧ用通路内のＢＯＧ
温度や蓄冷容器を流れるＬＮＧ温度が高い時には、その
温度に見合った量のＢＯＧが上記熱交換器の下流側から
上記圧縮機の上流側であって上記温度の検出位置よりも
上流側の位置へ還流される。このように、一旦熱交換器
で冷却されたＢＯＧが圧縮機上流側に還流されることに
より、圧縮機の運転温度が効果的に下げられる。これに
伴い、ＢＯＧの温度、さらにはこのＢＯＧが混合される
ＬＮＧの温度も低下し、蓄冷容器下流側の温度も効果的
に下げられる。
【００１９】ここで、請求項２，６記載の方法及び装置
では、温度検出位置が上記ＢＯＧ用通路において上記圧
縮機の上流側の位置に設定されているので、実際の圧縮
機の運転温度が直接監視され、この圧縮機運転温度に即
した温度制御が実行される。
では、温度検出位置が上記ＢＯＧ用通路において上記圧
縮機の上流側の位置に設定されているので、実際の圧縮
機の運転温度が直接監視され、この圧縮機運転温度に即
した温度制御が実行される。
【００２０】また、請求項３，７記載の方法及び装置で
は、温度検出位置が上記蓄冷容器下流側の位置に設定さ
れているので、実際の蓄冷容器温度が直接監視され、こ
の温度に即した温度制御が実行される。
は、温度検出位置が上記蓄冷容器下流側の位置に設定さ
れているので、実際の蓄冷容器温度が直接監視され、こ
の温度に即した温度制御が実行される。
【００２１】なお、上記検出温度は必ずしも安定してい
るとは限らず、実際には短い周期で微小変動することも
予想される。この場合、検出温度に追従してＢＯＧ還流
量の調節を行うと、この還流量を頻繁に増減しなければ
ならず、安定した制御が難しくなる。しかし、請求項４
記載の方法のように、最初の装置起動時には検出温度に
応じて還流量の調節を行いながら、このときの検出温度
の時間変化を調べておき、この調べた時間変化を利用し
て、次回以降の装置始動時には起動時点からの経過時間
に応じて上記ＢＯＧの還流量を調節することにより、実
際の温度の微小変動に影響を受けない安定した温度制御
を実行できる。
るとは限らず、実際には短い周期で微小変動することも
予想される。この場合、検出温度に追従してＢＯＧ還流
量の調節を行うと、この還流量を頻繁に増減しなければ
ならず、安定した制御が難しくなる。しかし、請求項４
記載の方法のように、最初の装置起動時には検出温度に
応じて還流量の調節を行いながら、このときの検出温度
の時間変化を調べておき、この調べた時間変化を利用し
て、次回以降の装置始動時には起動時点からの経過時間
に応じて上記ＢＯＧの還流量を調節することにより、実
際の温度の微小変動に影響を受けない安定した温度制御
を実行できる。
【００２２】より具体的に、請求項９記載の装置により
上記方法を実行するには、最初の装置起動時には還流調
節手段により検出温度に応じた還流量の調節を行わせ、
このときの検出温度の時間変化を調べておいてこの時間
変化パターンを第２の還流調節手段に入力しておき、次
の装置起動時からは、モードを切換えて、上記第２の還
流調節手段により経過時間に応じた還流量調節を行わせ
るようにすればよい。
上記方法を実行するには、最初の装置起動時には還流調
節手段により検出温度に応じた還流量の調節を行わせ、
このときの検出温度の時間変化を調べておいてこの時間
変化パターンを第２の還流調節手段に入力しておき、次
の装置起動時からは、モードを切換えて、上記第２の還
流調節手段により経過時間に応じた還流量調節を行わせ
るようにすればよい。
【００２３】また、請求項８記載の装置では、還流用通
路における還流量が増加されても、ＢＯＧ用通路に設け
られた逆流防止手段により、ＬＮＧ用通路から上記還流
用通路へのＬＮＧの逆流が未然に防がれる。
路における還流量が増加されても、ＢＯＧ用通路に設け
られた逆流防止手段により、ＬＮＧ用通路から上記還流
用通路へのＬＮＧの逆流が未然に防がれる。
【００２４】
【発明の実施の形態】本発明の第１実施形態を図１に基
づいて説明する。
づいて説明する。
【００２５】同図において、ＬＮＧ貯槽１０の底部にＬ
ＮＧ圧送用のポンプ１２の吸入口が接続され、このポン
プ１２の吐出口がＬＮＧ用配管１３を介して蓄冷容器３
０の入口に接続されている。ＬＮＧ貯槽１０の頂部には
ＢＯＧ用配管１４の一端が接続され、他端が上記ＬＮＧ
用配管１３の途中に接続されており、このＢＯＧ用配管
１４の途中にＢＯＧ圧縮機１６及び熱交換器１８が設け
られている。
ＮＧ圧送用のポンプ１２の吸入口が接続され、このポン
プ１２の吐出口がＬＮＧ用配管１３を介して蓄冷容器３
０の入口に接続されている。ＬＮＧ貯槽１０の頂部には
ＢＯＧ用配管１４の一端が接続され、他端が上記ＬＮＧ
用配管１３の途中に接続されており、このＢＯＧ用配管
１４の途中にＢＯＧ圧縮機１６及び熱交換器１８が設け
られている。
【００２６】上記蓄冷容器３０には、ｎ−ペンタン等の
蓄冷剤が収容されている。この蓄冷容器３０の出口に
は、送出用配管１９が接続されており、この送出用配管
１９の途中には、ポンプ３２、上記熱交換器１８、及び
ＬＮＧ気化器３４が設けられている。上記熱交換器１８
は、前記ＢＯＧ用配管１４を流れるＢＯＧと送出用配管
１９を流れるＬＮＧとの間で熱交換を行わせるものであ
る。
蓄冷剤が収容されている。この蓄冷容器３０の出口に
は、送出用配管１９が接続されており、この送出用配管
１９の途中には、ポンプ３２、上記熱交換器１８、及び
ＬＮＧ気化器３４が設けられている。上記熱交換器１８
は、前記ＢＯＧ用配管１４を流れるＢＯＧと送出用配管
１９を流れるＬＮＧとの間で熱交換を行わせるものであ
る。
【００２７】この装置の特徴として、上記ＢＯＧ用配管
１４には、還流用配管２０が並設されている。この還流
用配管２０は、ＢＯＧ用配管１４の途中のＢＯＧ圧縮機
１６及び熱交換器１８をバイパスして熱交換器１８下流
側の位置Ｐ３とＢＯＧ圧縮機１６上流側の位置Ｐ０とを
直結するものである。この還流用配管２０の途中には、
外部から入力される制御信号により開度が変化する流量
調節弁（還流量可変手段）２２が設けられている。
１４には、還流用配管２０が並設されている。この還流
用配管２０は、ＢＯＧ用配管１４の途中のＢＯＧ圧縮機
１６及び熱交換器１８をバイパスして熱交換器１８下流
側の位置Ｐ３とＢＯＧ圧縮機１６上流側の位置Ｐ０とを
直結するものである。この還流用配管２０の途中には、
外部から入力される制御信号により開度が変化する流量
調節弁（還流量可変手段）２２が設けられている。
【００２８】上記ＬＮＧ用配管１４において、上記位置
Ｐ０とＢＯＧ圧縮機１６との間の位置Ｐ１には、この位
置Ｐ１でのＢＯＧ温度を検出する温度調節計（還流調節
手段）２４が設けられている。この温度調節計２４は、
検出温度に応じた制御信号を上記流量調節弁２２に入力
し、その開度を調節するものである。具体的に、この温
度調節計２４は、検出温度Ｔが予め設定された目標温度
（この実施形態では約−100℃）Ｔｏよりも高い期間で
は、検出温度Ｔと目標温度Ｔｏとの偏差ΔＴ（＝Ｔ−Ｔ
ｏ）を演算し、この偏差ΔＴが大きいほど流量調節弁２
２の開度を増大させる一方、検出温度Ｔが予め設定され
た目標温度まで下がった後は、流量調節弁２２を全閉に
保つように、構成されている。
Ｐ０とＢＯＧ圧縮機１６との間の位置Ｐ１には、この位
置Ｐ１でのＢＯＧ温度を検出する温度調節計（還流調節
手段）２４が設けられている。この温度調節計２４は、
検出温度に応じた制御信号を上記流量調節弁２２に入力
し、その開度を調節するものである。具体的に、この温
度調節計２４は、検出温度Ｔが予め設定された目標温度
（この実施形態では約−100℃）Ｔｏよりも高い期間で
は、検出温度Ｔと目標温度Ｔｏとの偏差ΔＴ（＝Ｔ−Ｔ
ｏ）を演算し、この偏差ΔＴが大きいほど流量調節弁２
２の開度を増大させる一方、検出温度Ｔが予め設定され
た目標温度まで下がった後は、流量調節弁２２を全閉に
保つように、構成されている。
【００２９】また、ＢＯＧ用配管１４において、その終
点（すなわちＬＮＧ用配管１３との合流点）と上記位置
Ｐ３との間の位置には、ＬＮＧ用配管１３からＢＯＧ用
配管１４へのＬＮＧの逆流を阻止する逆止弁２６が設け
られている。
点（すなわちＬＮＧ用配管１３との合流点）と上記位置
Ｐ３との間の位置には、ＬＮＧ用配管１３からＢＯＧ用
配管１４へのＬＮＧの逆流を阻止する逆止弁２６が設け
られている。
【００３０】次に、この装置の作用を説明する。
【００３１】まず、昼間等、ＬＮＧ需要量が多い時間帯
（第１の期間）では、ＬＮＧ貯槽１０内のＬＮＧがＬＮ
Ｇポンプ１２により大流量でＬＮＧ配管１３内に流され
る。一方、上記ＬＮＧ貯槽１０内でＬＮＧから蒸発した
ＢＯＧは、ＬＮＧ用配管１４の途中に設けられたＢＯＧ
圧縮機１６で昇圧され、熱交換器１８で予備冷却された
後、蓄冷容器３０の手前で上記ＬＮＧと混合される。こ
の時間帯では、ＬＮＧに比べてＢＯＧの供給量が相対的
に少ないので、このＢＯＧは上記ＬＮＧとの混合で完全
に液化され、混合流体は単相流となる。この混合流体
は、蓄冷容器３０内に収容された蓄冷剤を冷却して凝固
させ、ＬＮＧポンプ３２で高圧まで昇圧された後、上記
熱交換器１８で上述のようにＢＯＧを予備冷却し、ＬＮ
Ｇ気化器３４で気化される。このようにして生成された
ＮＧは、都市ガス燃料、火力発電所燃料等の目的で各需
要地へ供給される。
（第１の期間）では、ＬＮＧ貯槽１０内のＬＮＧがＬＮ
Ｇポンプ１２により大流量でＬＮＧ配管１３内に流され
る。一方、上記ＬＮＧ貯槽１０内でＬＮＧから蒸発した
ＢＯＧは、ＬＮＧ用配管１４の途中に設けられたＢＯＧ
圧縮機１６で昇圧され、熱交換器１８で予備冷却された
後、蓄冷容器３０の手前で上記ＬＮＧと混合される。こ
の時間帯では、ＬＮＧに比べてＢＯＧの供給量が相対的
に少ないので、このＢＯＧは上記ＬＮＧとの混合で完全
に液化され、混合流体は単相流となる。この混合流体
は、蓄冷容器３０内に収容された蓄冷剤を冷却して凝固
させ、ＬＮＧポンプ３２で高圧まで昇圧された後、上記
熱交換器１８で上述のようにＢＯＧを予備冷却し、ＬＮ
Ｇ気化器３４で気化される。このようにして生成された
ＮＧは、都市ガス燃料、火力発電所燃料等の目的で各需
要地へ供給される。
【００３２】これに対し、夜間等、ＬＮＧ需要量が少な
い時間帯（第２の期間）では、ＬＮＧ配管１３内のＬＮ
Ｇ流量が少ないため、ＬＮＧ量に対するＢＯＧ量の混合
比率が高くなる。従ってこのＢＯＧはＬＮＧと混合され
ても一部液化されるにとどまり、混合流体は気体と液体
からなる二相流となる。この混合流体は、前回ＬＮＧに
よる冷却で凝固している蓄冷容器３０内の蓄冷剤を融解
させ、その融解潜熱及び顕熱を奪われる（すなわち冷却
される）。これによりＢＯＧ成分が液化し、上記混合流
体は単相流となる。この単相流は、前記と同様にして熱
交換器１８及びＬＮＧ気化器３４を通じて各需要地へ供
給される。
い時間帯（第２の期間）では、ＬＮＧ配管１３内のＬＮ
Ｇ流量が少ないため、ＬＮＧ量に対するＢＯＧ量の混合
比率が高くなる。従ってこのＢＯＧはＬＮＧと混合され
ても一部液化されるにとどまり、混合流体は気体と液体
からなる二相流となる。この混合流体は、前回ＬＮＧに
よる冷却で凝固している蓄冷容器３０内の蓄冷剤を融解
させ、その融解潜熱及び顕熱を奪われる（すなわち冷却
される）。これによりＢＯＧ成分が液化し、上記混合流
体は単相流となる。この単相流は、前記と同様にして熱
交換器１８及びＬＮＧ気化器３４を通じて各需要地へ供
給される。
【００３３】以上の説明は、装置の起動から十分な時間
が経過した安定状態での運転についてであるが、装置の
起動時には上記ＬＮＧ貯槽１０から導出されるＢＯＧ温
度が常温に近く（すなわちＢＯＧ圧縮機１６の吸入側温
度が常温に近く）、ＢＯＧ圧縮機１６の吐出側温度は約
150℃程度まで上昇する。この状態が長く続くと、ＢＯ
Ｇ圧縮機１６の運転温度が圧縮機許容温度近傍まで上昇
しているために温度的に余裕のある運転ができず、ま
た、蓄冷容器３０に導入されるＬＮＧに高温のＢＯＧが
混合されるために、蓄冷容器３０内の温度も高くなって
良好な蓄冷性能が発揮できなくなるおそれもある。
が経過した安定状態での運転についてであるが、装置の
起動時には上記ＬＮＧ貯槽１０から導出されるＢＯＧ温
度が常温に近く（すなわちＢＯＧ圧縮機１６の吸入側温
度が常温に近く）、ＢＯＧ圧縮機１６の吐出側温度は約
150℃程度まで上昇する。この状態が長く続くと、ＢＯ
Ｇ圧縮機１６の運転温度が圧縮機許容温度近傍まで上昇
しているために温度的に余裕のある運転ができず、ま
た、蓄冷容器３０に導入されるＬＮＧに高温のＢＯＧが
混合されるために、蓄冷容器３０内の温度も高くなって
良好な蓄冷性能が発揮できなくなるおそれもある。
【００３４】しかし、この装置では、温度調節計２４に
より、上記ＢＯＧ圧縮機１６に吸入されるＢＯＧ温度Ｔ
が検出され、この検出温度Ｔが高いほど流量調節弁２２
の開度が増加され、熱交換器１８で冷却された比較的低
温のＢＯＧが還流用配管２０を通じてＢＯＧ圧縮機１６
の上流側に再供給されるので、ＢＯＧ圧縮機１６の運転
温度は迅速に下げられ、起動当初から温度的に余裕をも
った圧縮機運転を実現される。これに伴って、ＢＯＧ用
配管１４を流れるＢＯＧの温度、さらには、このＢＯＧ
が混合されるＬＮＧの温度も低下するため、蓄冷容器３
０内の温度も正常な温度に保たれ、良好な蓄冷性能が確
保される。
より、上記ＢＯＧ圧縮機１６に吸入されるＢＯＧ温度Ｔ
が検出され、この検出温度Ｔが高いほど流量調節弁２２
の開度が増加され、熱交換器１８で冷却された比較的低
温のＢＯＧが還流用配管２０を通じてＢＯＧ圧縮機１６
の上流側に再供給されるので、ＢＯＧ圧縮機１６の運転
温度は迅速に下げられ、起動当初から温度的に余裕をも
った圧縮機運転を実現される。これに伴って、ＢＯＧ用
配管１４を流れるＢＯＧの温度、さらには、このＢＯＧ
が混合されるＬＮＧの温度も低下するため、蓄冷容器３
０内の温度も正常な温度に保たれ、良好な蓄冷性能が確
保される。
【００３５】ここで、ＢＯＧ用配管１４において還流取
り出し位置Ｐ３よりも下流側には逆止弁２６が設けられ
ているので、流量調節弁２２の開度が増加されても、Ｌ
ＮＧ用配管１４から還流用配管２０へのＬＮＧの逆流は
生じない。
り出し位置Ｐ３よりも下流側には逆止弁２６が設けられ
ているので、流量調節弁２２の開度が増加されても、Ｌ
ＮＧ用配管１４から還流用配管２０へのＬＮＧの逆流は
生じない。
【００３６】なお、上記検出温度Ｔが十分に下がって定
常状態に移行した場合には、流量調節弁２２が全閉さ
れ、従来の装置と同様の運転（ＢＯＧを還流させない運
転）が実行される。
常状態に移行した場合には、流量調節弁２２が全閉さ
れ、従来の装置と同様の運転（ＢＯＧを還流させない運
転）が実行される。
【００３７】図２は、上記装置を実際に起動させた時の
各位置における実際温度と、流量調節弁２２の弁開度と
をグラフに示したものである。同図の上段に示される各
曲線は、次の値を表している。 曲線Ｃ１：ＢＯＧ還流を実行した場合の温度調節計２４
による検出温度Ｔ 曲線Ｃ２：ＢＯＧ還流を実行した場合のＢＯＧ圧縮機１
６と熱交換器１８との中間位置Ｐ２におけるＢＯＧ温度 曲線Ｃ２´：ＢＯＧ還流を実行しなかった場合の上記位
置Ｐ２におけるＢＯＧ温度 曲線Ｃ３：ＢＯＧ還流を実行した場合の熱交換器１８下
流側の位置Ｐ３におけるＢＯＧ温度 曲線Ｃ３´：ＢＯＧ還流を実行しなかった場合の上記位
置Ｐ３におけるＢＯＧ温度 この図２に示されるように、ＢＯＧ還流を行った場合に
は、ＢＯＧ還流を行わない場合に比べ、各位置でのＢＯ
Ｇ温度を起動時から迅速に低下させることが可能となっ
ている。
各位置における実際温度と、流量調節弁２２の弁開度と
をグラフに示したものである。同図の上段に示される各
曲線は、次の値を表している。 曲線Ｃ１：ＢＯＧ還流を実行した場合の温度調節計２４
による検出温度Ｔ 曲線Ｃ２：ＢＯＧ還流を実行した場合のＢＯＧ圧縮機１
６と熱交換器１８との中間位置Ｐ２におけるＢＯＧ温度 曲線Ｃ２´：ＢＯＧ還流を実行しなかった場合の上記位
置Ｐ２におけるＢＯＧ温度 曲線Ｃ３：ＢＯＧ還流を実行した場合の熱交換器１８下
流側の位置Ｐ３におけるＢＯＧ温度 曲線Ｃ３´：ＢＯＧ還流を実行しなかった場合の上記位
置Ｐ３におけるＢＯＧ温度 この図２に示されるように、ＢＯＧ還流を行った場合に
は、ＢＯＧ還流を行わない場合に比べ、各位置でのＢＯ
Ｇ温度を起動時から迅速に低下させることが可能となっ
ている。
【００３８】次に、第２実施形態を図３に基づいて説明
する。前記第１実施形態では、装置起動時には毎回、検
出温度に応じた還流量の調節を行うようにしているが、
この検出温度は必ずしも安定しているとは限らず、実際
には短い周期で活発に微小変動することも予想される。
このような時に検出温度に追従した還流量の調節を行う
場合、流量調節弁２２の開度を頻繁に増減しなければな
らず、安定した制御は難しくなる。一方、起動時の運転
条件を変えなければ、毎回の起動時に調節される流量調
節弁２２の弁開度の時間変化パターンは巨視的にみてほ
ぼ一定であり、大差はない。
する。前記第１実施形態では、装置起動時には毎回、検
出温度に応じた還流量の調節を行うようにしているが、
この検出温度は必ずしも安定しているとは限らず、実際
には短い周期で活発に微小変動することも予想される。
このような時に検出温度に追従した還流量の調節を行う
場合、流量調節弁２２の開度を頻繁に増減しなければな
らず、安定した制御は難しくなる。一方、起動時の運転
条件を変えなければ、毎回の起動時に調節される流量調
節弁２２の弁開度の時間変化パターンは巨視的にみてほ
ぼ一定であり、大差はない。
【００３９】そこでこの実施形態では、１回目の起動時
のみ検出温度に応じた還流量調節を行うとともに、この
時の検出温度Ｔの巨視的な時間変化（図２の曲線Ｃ１）
を記憶しておき、２回目以降の起動時には、記憶した上
記時間変化を利用して、起動時点からの経過時間に応じ
た流量調節弁２２の開度調節を行うようにしている。
のみ検出温度に応じた還流量調節を行うとともに、この
時の検出温度Ｔの巨視的な時間変化（図２の曲線Ｃ１）
を記憶しておき、２回目以降の起動時には、記憶した上
記時間変化を利用して、起動時点からの経過時間に応じ
た流量調節弁２２の開度調節を行うようにしている。
【００４０】そのための手段として、図３に示す装置に
は、タイマ（第２の還流調節手段）３６及びスイッチ
（モード切換手段）３８を備えている。スイッチ３８
は、還流量調節モードを、温度調節計２４の出力制御信
号が流量調節弁２２のアクチュエータに入力される第１
のモードと、タイマ３６の出力制御信号が流量調節弁２
２のアクチュエータに入力される第２のモードとに択一
的に切換えるものである。タイマ３６は、１回目の起動
時における検出温度Ｔの巨視的な時間変化パターンを記
憶し、２回目以降の起動時には上記記憶パターンに基づ
いて起動時点からの経過時間に応じた流量調節弁２２の
開度の調節を行うものである。
は、タイマ（第２の還流調節手段）３６及びスイッチ
（モード切換手段）３８を備えている。スイッチ３８
は、還流量調節モードを、温度調節計２４の出力制御信
号が流量調節弁２２のアクチュエータに入力される第１
のモードと、タイマ３６の出力制御信号が流量調節弁２
２のアクチュエータに入力される第２のモードとに択一
的に切換えるものである。タイマ３６は、１回目の起動
時における検出温度Ｔの巨視的な時間変化パターンを記
憶し、２回目以降の起動時には上記記憶パターンに基づ
いて起動時点からの経過時間に応じた流量調節弁２２の
開度の調節を行うものである。
【００４１】このような装置によれば、１回目の起動時
には、スイッチ３８により還流量調節モードを第１のモ
ードに切換えて前記第１実施形態と同様に検出温度に応
じた還流量調節を行わせ、２回目以降の起動時には上記
還流量調節モードを第２のモードに切換えて経過時間に
追従した還流量調節を行わせることにより、この２回目
以降の起動時には実際の検出温度の微小変動に影響され
ない安定した温度制御を実行することができる。
には、スイッチ３８により還流量調節モードを第１のモ
ードに切換えて前記第１実施形態と同様に検出温度に応
じた還流量調節を行わせ、２回目以降の起動時には上記
還流量調節モードを第２のモードに切換えて経過時間に
追従した還流量調節を行わせることにより、この２回目
以降の起動時には実際の検出温度の微小変動に影響され
ない安定した温度制御を実行することができる。
【００４２】なお、本発明において、ＢＯＧ温度の検出
位置は、ＢＯＧ用配管１４において還流位置Ｐ０よりも
下流側の領域内で設定すれば、上記のような温度制御が
可能であり、例えばＢＯＧ圧縮機１６と熱交換器１８と
の間の位置Ｐ２や、ＢＯＧ用配管１４と還流用配管２０
との接続点Ｐ３の温度を検出するようにしてもよい。ま
た、ＢＯＧ圧縮機１６を複数段にわたり直列に設置する
場合には、圧縮機同士の間に温度検出位置を設定しても
よい。ただし、上記第１実施形態のように、検出温度位
置をＢＯＧ圧縮機１６のすぐ上流側の位置Ｐ１に設定す
れば、ＢＯＧ圧縮機１６の運転温度を直接監視でき、こ
の運転温度に即したより適正な温度制御ができる利点が
ある。また、このようなＢＯＧ温度ではなく、第３実施
形態として図４に示すように、蓄冷容器３０から導出さ
れたＬＮＧの温度を検出するようにすれば、蓄冷容器３
０内の温度を直接監視でき、これにより、蓄冷容器３０
内の温度をより確実に適正な温度に保持できる利点が得
られる。
位置は、ＢＯＧ用配管１４において還流位置Ｐ０よりも
下流側の領域内で設定すれば、上記のような温度制御が
可能であり、例えばＢＯＧ圧縮機１６と熱交換器１８と
の間の位置Ｐ２や、ＢＯＧ用配管１４と還流用配管２０
との接続点Ｐ３の温度を検出するようにしてもよい。ま
た、ＢＯＧ圧縮機１６を複数段にわたり直列に設置する
場合には、圧縮機同士の間に温度検出位置を設定しても
よい。ただし、上記第１実施形態のように、検出温度位
置をＢＯＧ圧縮機１６のすぐ上流側の位置Ｐ１に設定す
れば、ＢＯＧ圧縮機１６の運転温度を直接監視でき、こ
の運転温度に即したより適正な温度制御ができる利点が
ある。また、このようなＢＯＧ温度ではなく、第３実施
形態として図４に示すように、蓄冷容器３０から導出さ
れたＬＮＧの温度を検出するようにすれば、蓄冷容器３
０内の温度を直接監視でき、これにより、蓄冷容器３０
内の温度をより確実に適正な温度に保持できる利点が得
られる。
【００４３】
【発明の効果】以上のように本発明は、蓄冷容器をもつ
ＬＮＧ及びそのＢＯＧの処理装置における所定位置での
流体の温度を検出し、この検出温度が予め設定された目
標温度に下がるまで、その検出温度が高いほど多くの量
のＢＯＧをＢＯＧ冷却用熱交換器の下流側からＢＯＧ用
の圧縮機の上流側であって上記温度の検出位置よりも上
流側の位置へ還流させるようにしたものであるので、専
用の高価な冷却器を特設することなく、既存の上記熱交
換器を利用した簡単かつ安価な構造で、起動時での上記
圧縮機の運転温度や蓄冷容器内温度を迅速に下げ、これ
により、温度的に余裕のある圧縮機の運転を可能にし、
蓄冷容器による良好な蓄冷を確保できる効果がある。
ＬＮＧ及びそのＢＯＧの処理装置における所定位置での
流体の温度を検出し、この検出温度が予め設定された目
標温度に下がるまで、その検出温度が高いほど多くの量
のＢＯＧをＢＯＧ冷却用熱交換器の下流側からＢＯＧ用
の圧縮機の上流側であって上記温度の検出位置よりも上
流側の位置へ還流させるようにしたものであるので、専
用の高価な冷却器を特設することなく、既存の上記熱交
換器を利用した簡単かつ安価な構造で、起動時での上記
圧縮機の運転温度や蓄冷容器内温度を迅速に下げ、これ
により、温度的に余裕のある圧縮機の運転を可能にし、
蓄冷容器による良好な蓄冷を確保できる効果がある。
【００４４】特に、請求項２，６記載のように、温度検
出位置を上記ＢＯＧ用通路において上記圧縮機の上流側
の位置に設定すれば、実際の圧縮機の運転温度を直接監
視してこの圧縮機運転温度に即した温度制御ができる効
果がある。
出位置を上記ＢＯＧ用通路において上記圧縮機の上流側
の位置に設定すれば、実際の圧縮機の運転温度を直接監
視してこの圧縮機運転温度に即した温度制御ができる効
果がある。
【００４５】また、請求項３，７記載のように、温度検
出位置を上記蓄冷容器下流側の位置に設定することによ
り、実際の蓄冷容器温度を直接監視してこの蓄冷容器温
度をより確実に適正な温度に保つ制御ができる効果があ
る。
出位置を上記蓄冷容器下流側の位置に設定することによ
り、実際の蓄冷容器温度を直接監視してこの蓄冷容器温
度をより確実に適正な温度に保つ制御ができる効果があ
る。
【００４６】さらに、請求項４，９記載の方法及び装置
では、最初の装置起動時には、上記と同様に検出温度に
基づいて還流量の調節を行いながら、このときの検出温
度の時間変化を調べておき、次回以降の装置始動時に
は、調べた上記時間変化に基づき、装置始動からの経過
時間をパラメータとして上記ＢＯＧの還流量を調節する
ことにより、実際の検出温度の微小な変動に影響を受け
ない安定した温度制御を実行できる効果がある。
では、最初の装置起動時には、上記と同様に検出温度に
基づいて還流量の調節を行いながら、このときの検出温
度の時間変化を調べておき、次回以降の装置始動時に
は、調べた上記時間変化に基づき、装置始動からの経過
時間をパラメータとして上記ＢＯＧの還流量を調節する
ことにより、実際の検出温度の微小な変動に影響を受け
ない安定した温度制御を実行できる効果がある。
【００４７】また、請求項８記載の装置では、ＢＯＧ用
通路に逆流防止手段を設けているので、還流用通路にお
ける還流量を増加した場合も、ＬＮＧ用通路から上記還
流用通路へのＬＮＧの逆流を未然に防止して良好な運転
を維持できる効果がある。
通路に逆流防止手段を設けているので、還流用通路にお
ける還流量を増加した場合も、ＬＮＧ用通路から上記還
流用通路へのＬＮＧの逆流を未然に防止して良好な運転
を維持できる効果がある。
【図１】本発明の第１実施形態におけるＬＮＧ及びその
ＢＯＧの処理装置を示すフローシートである。
ＢＯＧの処理装置を示すフローシートである。
【図２】上記ＬＮＧ及びそのＢＯＧの処理装置の起動時
における各位置での温度の時間変化と流量調節弁の弁開
度の時間変化とを示すグラフである。
における各位置での温度の時間変化と流量調節弁の弁開
度の時間変化とを示すグラフである。
【図３】本発明の第２実施形態におけるＬＮＧ及びその
ＢＯＧの処理装置を示すフローシートである。
ＢＯＧの処理装置を示すフローシートである。
【図４】本発明の第３実施形態におけるＬＮＧ及びその
ＢＯＧの処理装置を示すフローシートである。
ＢＯＧの処理装置を示すフローシートである。
１０ ＬＮＧ貯槽 １３ ＬＮＧ用配管 １４ ＢＯＧ用配管 １６ ＢＯＧ圧縮機 １８ 熱交換器 ２０ 還流用配管 ２２ 流量調節弁（還流量可変手段） ２４ 温度調節計（還流調節手段） ２６ 逆止弁（逆流防止手段） ３０ 蓄冷容器
Claims (9)
- 【請求項１】 蓄冷剤を収容した蓄冷容器と、この蓄冷
容器に液化天然ガスを導入するための液化天然ガス用通
路と、液化天然ガス貯槽内からボイルオフガスを導出し
て上記液化天然ガス用通路内の液化天然ガスに混合する
ためのボイルオフガス用通路と、このボイルオフガス用
通路の途中に設けられ、導出されたボイルオフガスを圧
縮する圧縮機と、この圧縮機から吐出されてボイルオフ
ガス用通路を流れるボイルオフガスと上記蓄冷容器を出
た液化天然ガスとの間で熱交換を行わせる熱交換器とを
備えた液化天然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置
の起動時の運転方法であって、上記ボイルオフガス用通
路から蓄冷容器の下流側に至るまでの領域における所定
位置での流体の温度を検出し、この検出温度が予め設定
された目標温度に下がるまで、その検出温度が高いほど
多くの量のボイルオフガスを上記熱交換器の下流側から
上記圧縮機の上流側でかつ上記温度の検出位置よりも上
流側の位置へ還流させることを特徴とする液化天然ガス
及びそのボイルオフガスの処理装置の運転方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の液化天然ガス及びそのボ
イルオフガスの処理装置の運転方法において、上記ボイ
ルオフガス用通路において上記圧縮機の上流側のボイル
オフガスの温度を検出することを特徴とする液化天然ガ
ス及びそのボイルオフガスの処理装置の運転方法。 - 【請求項３】 請求項１記載の液化天然ガス及びそのボ
イルオフガスの処理装置の運転方法において、上記蓄冷
容器下流側の液化天然ガスの温度を検出することを特徴
とする液化天然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置
の運転方法。 - 【請求項４】 請求項１〜３のいずれかに記載の液化天
然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置の運転方法に
おいて、上記ボイルオフガスの還流時における検出温度
の時間変化を調べておき、この調べた時間変化に基づ
き、次回以降の装置起動時にはその起動時点からの経過
時間に応じて上記ボイルオフガスの還流量を調節するこ
とを特徴とする液化天然ガス及びそのボイルオフガスの
処理装置の運転方法。 - 【請求項５】 蓄冷剤を収容した蓄冷容器と、この蓄冷
容器に液化天然ガスを導入するための液化天然ガス用通
路と、液化天然ガス貯槽内からボイルオフガスを導出し
て上記液化天然ガス用通路内の液化天然ガスに混合する
ためのボイルオフガス用通路と、このボイルオフガス用
通路の途中に設けられ、導出されたボイルオフガスを圧
縮する圧縮機と、この圧縮機から吐出されてボイルオフ
ガス用通路を流れるボイルオフガスと上記蓄冷容器を出
た液化天然ガスとの間で熱交換を行わせる熱交換器とを
備えた液化天然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置
において、ボイルオフガスを上記熱交換器の下流側から
上記圧縮機の上流側まで還流させるための還流用通路
と、この還流用通路を通じてのボイルオフガスの還流量
を変化させる還流量可変手段と、上記ボイルオフガス用
通路において上記還流用通路から還流ボイルオフガスが
導入される位置よりも下流側の位置から上記蓄冷容器の
下流側に至るまでの領域における所定位置での流体の温
度を検出する温度検出手段と、この温度検出手段による
検出温度が予め設定された目標温度に下がるまでその検
出温度が高いほど多くの量のボイルオフガスを還流させ
るように上記還流量可変手段を作動させる還流調節手段
とを備えたことを特徴とする液化天然ガス及びそのボイ
ルオフガスの処理装置。 - 【請求項６】 請求項５記載の液化天然ガス及びそのボ
イルオフガスの処理装置において、上記温度検出手段に
よる温度検出位置を上記圧縮機の上流側の位置に設定し
たことを特徴とする液化天然ガス及びそのボイルオフガ
スの処理装置。 - 【請求項７】 請求項５記載の液化天然ガス及びそのボ
イルオフガスの処理装置において、上記温度検出手段に
よる温度検出位置を上記蓄冷容器の下流側の位置に設定
したことを特徴とする液化天然ガス及びそのボイルオフ
ガスの処理装置。 - 【請求項８】 請求項５〜７のいずれかに記載の液化天
然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置において、上
記ボイルオフガス用通路の終点とボイルオフガスの還流
取り出し口との間に上記液化天然ガス用通路からボイル
オフガス用通路への液化天然ガスの侵入を防ぐ逆流防止
手段を設けたことを特徴とする液化天然ガス及びそのボ
イルオフガスの処理装置。 - 【請求項９】 請求項５〜８のいずれかに記載の液化天
然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置において、上
記還流量調節手段を予め設定された時間変化パターンに
基づき装置起動時点からの経過時間に応じて作動させる
第２の還流調節手段と、還流量調節モードを上記還流調
節手段により還流量の調節が行われるモードと上記第２
の還流調節手段により還流量の調節が行われるモードと
に切換えるモード切換手段とを備えたことを特徴とする
液化天然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17721895A JPH0926098A (ja) | 1995-07-13 | 1995-07-13 | 液化天然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置の運転方法並びに液化天然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17721895A JPH0926098A (ja) | 1995-07-13 | 1995-07-13 | 液化天然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置の運転方法並びに液化天然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0926098A true JPH0926098A (ja) | 1997-01-28 |
Family
ID=16027232
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17721895A Pending JPH0926098A (ja) | 1995-07-13 | 1995-07-13 | 液化天然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置の運転方法並びに液化天然ガス及びそのボイルオフガスの処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0926098A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005265170A (ja) * | 2004-03-22 | 2005-09-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガス再液化装置およびガス再液化方法 |
| JP2006103676A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-04-20 | Alstom | ガス状燃料を供給するための設備およびそのような設備のための始動シーケンス |
| JP2007024311A (ja) * | 2005-07-11 | 2007-02-01 | Atlas Copco Energas Gmbh | ガスの利用をするための装置及び方法 |
| KR100761976B1 (ko) * | 2006-10-04 | 2007-10-04 | 신영중공업주식회사 | 시동용 쿨러를 구비한 ｌｎｇ ｂｏｇ 재액화 장치 및 방법 |
| KR100803409B1 (ko) * | 2000-03-09 | 2008-02-13 | 크라이오스타 에스아에스 | 저장탱크 내에 보관되어 있는 액화 천연가스로부터 증발된증기의 재 액화 방법 및 장치 |
| CN103994325A (zh) * | 2014-05-05 | 2014-08-20 | 中国寰球工程公司 | 气液相分流回收的节能型低温液态乙烯气化工艺系统 |
| CN105716345A (zh) * | 2016-02-06 | 2016-06-29 | 七星天（北京）咨询有限责任公司 | 一种液化天然气冷能回收系统 |
-
1995
- 1995-07-13 JP JP17721895A patent/JPH0926098A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100803409B1 (ko) * | 2000-03-09 | 2008-02-13 | 크라이오스타 에스아에스 | 저장탱크 내에 보관되어 있는 액화 천연가스로부터 증발된증기의 재 액화 방법 및 장치 |
| JP2005265170A (ja) * | 2004-03-22 | 2005-09-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガス再液化装置およびガス再液化方法 |
| JP2006103676A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-04-20 | Alstom | ガス状燃料を供給するための設備およびそのような設備のための始動シーケンス |
| JP4680733B2 (ja) * | 2004-09-30 | 2011-05-11 | エステーイクス フランス エス．アー． | ガス状燃料を供給するための設備およびそのような設備のための始動シーケンス |
| JP2007024311A (ja) * | 2005-07-11 | 2007-02-01 | Atlas Copco Energas Gmbh | ガスの利用をするための装置及び方法 |
| JP4677375B2 (ja) * | 2005-07-11 | 2011-04-27 | アトラス・コプコ・エネルガス・ゲゼルシヤフト・ミト・ベシユレンクテル・ハフツング | ガスの利用をするための方法 |
| KR100761976B1 (ko) * | 2006-10-04 | 2007-10-04 | 신영중공업주식회사 | 시동용 쿨러를 구비한 ｌｎｇ ｂｏｇ 재액화 장치 및 방법 |
| CN103994325A (zh) * | 2014-05-05 | 2014-08-20 | 中国寰球工程公司 | 气液相分流回收的节能型低温液态乙烯气化工艺系统 |
| CN105716345A (zh) * | 2016-02-06 | 2016-06-29 | 七星天（北京）咨询有限责任公司 | 一种液化天然气冷能回收系统 |
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