JPH09213541A - Soundproof device and transformer using it - Google Patents
Soundproof device and transformer using itInfo
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- JPH09213541A JPH09213541A JP1864296A JP1864296A JPH09213541A JP H09213541 A JPH09213541 A JP H09213541A JP 1864296 A JP1864296 A JP 1864296A JP 1864296 A JP1864296 A JP 1864296A JP H09213541 A JPH09213541 A JP H09213541A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は遮音性に優れた防音
装置およびそれを用いた変圧器に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a soundproof device having excellent sound insulation and a transformer using the same.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来の防音壁または防音室の一般的構造
について説明する。例えば、図２７は特公昭５３−４１
４４６号公報に開示された従来のパネル型防音壁であ
る。図において、１１はパネル枠、１２はストロー、１
３は格子、１４は遮音板、１５は鉄骨串差し穴である。
この防音壁は、多数のストロー１２を縦方向に充填使用
しているため、水抜けがよく、また吸音効果としては、
多層薄膜および多細隙間構造を形成することにより、吸
音効果を得るものである。また、本従来例以外では多数
のストロー１２の代わりにロックウールやグラスウール
などの繊維状の多孔体を用いて吸音防音壁を構成するこ
とが一般的である。2. Description of the Related Art A general structure of a conventional soundproof wall or soundproof room will be described. For example, FIG. 27 shows Japanese Patent Publication No. 53-41.
This is a conventional panel type soundproof wall disclosed in Japanese Patent No. 446. In the figure, 11 is a panel frame, 12 is a straw, and 1
3 is a lattice, 14 is a sound insulating plate, and 15 is a steel frame skewer hole.
This soundproof wall is filled with a large number of straws 12 in the vertical direction, so that water drainage is good, and as a sound absorbing effect,
A sound absorbing effect is obtained by forming a multilayer thin film and a multi-fine gap structure. In addition to the conventional example, a sound absorbing and soundproof wall is generally formed by using a fibrous porous body such as rock wool or glass wool in place of many straws 12.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】上記のような従来の防
音壁は、音の波長よりも防音壁と発音源との間の空間が
かなり大きいという仮定のもとに、防音壁と発音源との
間の残響音場による騒音上昇を低減し、その結果、防音
壁の遮音板１４を通過して外に漏れる騒音を低減するも
のである。しかしながら、発音源との距離が接近した場
合、多孔体で構成される吸音材を配置しても、従来の音
響学で論じられるような騒音低減効果は得られない。こ
の現象は発音源と防音壁との距離が近ければ一層顕著に
なるものであり、例えば問題となる騒音の周波数での波
長以下の距離に接近した場合に特に顕著であるが、それ
より遠くても上記現象は生ずる。これを図２８（ａ）を
用いて定性的に説明すると、発音源１と防音壁２との距
離が接近すると両者間の空気層は空気バネ１６として作
用する。このバネ作用により防音壁２は直接加振される
ため従来の多孔体による吸音材は全く役にたたない。す
なわち、これを音響等価回路で表すと図２８（ｂ）に示
すようになり、空気バネ１６はコンデンサ、防音壁２は
コイルとみなされ、各部の電圧が音圧とみなされる。ま
た、ストロー１２などの吸音多孔体の剛性は一般に小さ
いため、防音壁の内側に施工する際に針金などを防音壁
に固定し、ストローなどの吸音多孔体に突き刺して固定
することや別枠１３によって吸音多孔体を保持する方法
がとられており、飛散したり別枠を必要とするなど施工
上の手間がかかる欠点を持つ。さらに、ストロー１２な
どの吸音多孔体は軽いもので出来ており、さらに多孔体
中の微細隙間構造により、音波は多孔体表面で反射され
ることなく内部まで到達する。その結果、それ自身では
遮音特性が悪い欠点を持つ。The conventional soundproof wall as described above has a structure in which the soundproof wall and the sound source are separated from each other on the assumption that the space between the soundproof wall and the sound source is considerably larger than the wavelength of sound. The noise rise due to the reverberant sound field between is reduced, and as a result, the noise that passes through the sound insulation plate 14 of the soundproof wall and leaks to the outside is reduced. However, when the distance from the sound source is close, even if the sound absorbing material composed of a porous body is arranged, the noise reduction effect as discussed in the conventional acoustics cannot be obtained. This phenomenon becomes more prominent if the distance between the sound source and the soundproof wall is short, and is particularly prominent when the distance is equal to or less than the wavelength at the frequency of the noise in question, but it is farther than that. The above phenomenon also occurs. Qualitatively explaining this with reference to FIG. 28A, when the distance between the sound source 1 and the soundproof wall 2 becomes short, the air layer between them acts as an air spring 16. Since the soundproof wall 2 is directly vibrated by this spring action, the conventional sound absorbing member made of a porous body is completely useless. That is, this is represented by an acoustic equivalent circuit as shown in FIG. 28B. The air spring 16 is regarded as a capacitor, the soundproof wall 2 is regarded as a coil, and the voltage of each part is regarded as sound pressure. Further, since the rigidity of the sound absorbing porous body such as the straw 12 is generally small, it is necessary to fix a wire or the like to the sound insulating wall when constructing the inside of the sound insulating wall, and to pierce and fix the sound absorbing porous body such as the straw by the separate frame 13. The method of holding the sound absorbing porous body is adopted, and it has a drawback that it takes time and effort for construction such as scattering and requiring a separate frame. Further, the sound absorbing porous body such as the straw 12 is made of a light material, and further, due to the fine gap structure in the porous body, the sound wave reaches the inside without being reflected on the surface of the porous body. As a result, it has a drawback that it has poor sound insulation characteristics.
【０００４】本発明は、上記のような問題点を解決する
ためになされたもので、遮音性に優れしかも施工も簡単
な防音装置およびそれを用いた変圧器を提供することを
目的とする。The present invention has been made to solve the above problems, and an object of the present invention is to provide a soundproofing device which is excellent in sound insulation and easy to install and a transformer using the same.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明に関
わる防音装置は、発音源の周囲に配置された防音壁、お
よび上記発音源と防音壁間に配置され発音源からの騒音
の周波数に共鳴する共鳴構造体を備えたものである。According to a first aspect of the present invention, there is provided a soundproof device comprising a soundproof wall arranged around a sound source, and a frequency of noise from the sound source arranged between the sound source and the soundproof wall. It has a resonance structure that resonates with.
【０００６】請求項２記載の発明に関わる防音装置は、
請求項１記載のものにおいて、防音壁は発音源からの距
離が騒音の波長の３倍以内となる位置に配置されている
ものである。The soundproof device according to the invention of claim 2 is
According to a first aspect of the present invention, the soundproof wall is arranged at a position where the distance from the sound source is within three times the wavelength of noise.
【０００７】請求項３記載の発明に関わる防音装置は、
共鳴構造体は少なくとも一端が開口した筒状の共鳴体を
上記開口方向が発音源からの音波の進行方向と交わるよ
うに配置したものであるものである。The soundproof device according to the invention of claim 3 is
The resonance structure is formed by arranging a cylindrical resonator having at least one end opened such that the opening direction intersects the traveling direction of the sound wave from the sound source.
【０００８】請求項４記載の発明に関わる防音装置は、
請求項３記載のものにおいて、共鳴体は開口端が下方に
位置するように配置されているものである。The soundproof device according to the invention of claim 4 is
According to a third aspect of the present invention, the resonator is arranged such that the open end is located below.
【０００９】請求項５記載の発明に関わる防音装置は、
請求項１ないし４の何れかに記載のものにおいて、共鳴
構造体は共鳴周波数が異なる複数の共鳴体を有するもの
であるものである。The soundproof device according to the invention of claim 5 is
The resonant structure according to any one of claims 1 to 4, wherein the resonant structure has a plurality of resonant bodies having different resonance frequencies.
【００１０】請求項６記載の発明に関わる防音装置は、
請求項３ないし５の何れかに記載のものにおいて、共鳴
体は共鳴周波数調整用の穴を有するものである。The soundproof device according to the invention of claim 6 is
The resonator according to any one of claims 3 to 5, wherein the resonator has a hole for adjusting a resonance frequency.
【００１１】請求項７記載の発明に関わる変圧器は、請
求項１ないし６の何れかに記載の防音装置を用いたもの
である。A transformer according to a seventh aspect of the present invention uses the soundproofing device according to any one of the first to sixth aspects.
【００１２】[0012]
実施の形態１．図１は本発明の実施の形態１による防音
装置を示す縦断面図である。図において、１は発音源、
２は発音源１の周囲に配置された防音壁、３は発音源１
と防音壁２間に配置された共鳴構造体、４ａは後に図２
で示す共鳴体の開口端である。この実施の形態では、発
音源１表面から防音壁２までの距離は発音源１が発生す
る騒音の波長の３倍以下となるように取り付けられてい
る。図２は共鳴構造体の一例を示す。４は筒状の共鳴体
すなわちパイプであり、例えばプラスチックや金属で形
成されている。５はパイプ４を固定する固定板であり、
例えばパイプ４と同様にプラスチックや金属で形成され
ている。共鳴パイプ４はこの例では一端４ａが開口し、
他端４ｂが閉塞している。パイプ固定板５にパイプ４が
固定されて共鳴構造体を構成し、図１に示すように発音
源１と防音壁２との間に共鳴体４の開口方向が発音源１
からの音波の進行方向と交わるように固定されている。Embodiment 1. 1 is a longitudinal sectional view showing a soundproofing device according to a first embodiment of the present invention. In the figure, 1 is a sound source,
2 is a soundproof wall arranged around the sound source 1; 3 is the sound source 1
2 and the resonance structure 4a arranged between the soundproof wall 2 and the soundproof wall 2 will be described later.
It is the open end of the resonator shown by. In this embodiment, the distance from the surface of the sound source 1 to the soundproof wall 2 is set so as to be not more than 3 times the wavelength of the noise generated by the sound source 1. FIG. 2 shows an example of the resonance structure. Reference numeral 4 denotes a tubular resonator, that is, a pipe, which is made of, for example, plastic or metal. 5 is a fixing plate for fixing the pipe 4,
For example, like the pipe 4, it is made of plastic or metal. In this example, the resonance pipe 4 is open at one end 4a,
The other end 4b is closed. The pipe 4 is fixed to the pipe fixing plate 5 to form a resonance structure, and as shown in FIG. 1, the opening direction of the resonator 4 is between the sound source 1 and the soundproof wall 2.
It is fixed so that it intersects with the direction of travel of sound waves from.
【００１３】共鳴構造体の他の例を図３〜７示す。図３
では共鳴パイプ４は両端４ａが開いており、パイプ固定
板５に固定されている。図４ではパイプの半円を用いて
半円筒状の共鳴体４が構成され、パイプ固定板５に固定
されている。図５では一端５０ｂが閉じた箱体５０の中
にジクザグの仕切板６を入れて共鳴構造体を構成してお
り、仕切板６と箱体５０でそれぞれ６個の三角筒状の共
鳴体４が構成されている。図６では一端５０ｂが閉じた
箱体５０の中に３枚の仕切板６を入れて共鳴構造体を構
成しており、仕切板６と箱体５０でそれぞれ４個の四角
筒状の共鳴体４が構成されている。図７では一端４ｂが
閉塞され開口端４ａが縮径された筒状のヘルムホルツ共
鳴器によって共鳴体４が構成され、固定板５に固定され
ている。Other examples of the resonance structure are shown in FIGS. FIG.
In the resonance pipe 4, both ends 4a are open and fixed to the pipe fixing plate 5. In FIG. 4, a semi-cylindrical resonator 4 is formed by using a semi-circle of a pipe and is fixed to a pipe fixing plate 5. In FIG. 5, a zigzag partition plate 6 is placed in a box body 50 having one end 50b closed to form a resonance structure. The partition plate 6 and the box body 50 each form six triangular cylindrical resonators 4 Is configured. In FIG. 6, three partition plates 6 are put in a box 50 whose one end 50b is closed to form a resonance structure. The partition plate 6 and the box 50 each have four rectangular cylindrical resonators. 4 are configured. In FIG. 7, the resonator 4 is constituted by a cylindrical Helmholtz resonator whose one end 4 b is closed and whose opening end 4 a is reduced in diameter, and is fixed to the fixing plate 5.
【００１４】上記のように構成されたものにおいては、
発音源１から発生し防音壁２へ伝播する音波の圧力は、
その伝播経路の途中にある低インピーダンスの共鳴体４
によって吸収され、防音壁２を加振する音波の圧力が低
減される。これは図２８（ａ）において空気バネ１６の
力を共鳴によって吸収することであり、図２８（ｂ）に
おける破線を接続することに相当し、正極と負極が短絡
するためコイル（防音壁２）には電圧がかからなくなる
のと同じである。そのため、防音壁２の音波による振動
振幅が低下し、防音壁２の外部へ放射される騒音を減じ
ることができる。また、共鳴構造体３は剛性が大きいの
で、そのまま防音壁２または防音壁２と発音源１との間
の空間に取り付けることが可能であるため、施工上簡便
な方法で効果の高い防音構造を構成できる。さらに、共
鳴構造体３はそれ自身で２重構造をもつ遮音体として機
能するため、遮音特性の高い防音構造を構築できる。In the configuration as described above,
The pressure of the sound wave generated from the sound source 1 and propagating to the soundproof wall 2 is
Low impedance resonator 4 in the middle of its propagation path
The pressure of the sound wave that is absorbed by and vibrates the soundproof wall 2 is reduced. This is to absorb the force of the air spring 16 by resonance in FIG. 28 (a), which corresponds to connecting the broken line in FIG. 28 (b), and the positive electrode and the negative electrode are short-circuited, so the coil (sound barrier 2) It is the same as no voltage is applied to. Therefore, the vibration amplitude of the soundproof wall 2 due to the sound wave is reduced, and the noise radiated to the outside of the soundproof wall 2 can be reduced. Further, since the resonance structure 3 has a large rigidity, it can be attached as it is to the soundproof wall 2 or the space between the soundproof wall 2 and the sound source 1, so that a soundproof structure having a high effect can be provided by a simple construction method. Can be configured. Furthermore, the resonance structure 3 itself functions as a sound insulating body having a double structure, so that a soundproof structure having high sound insulating properties can be constructed.
【００１５】次に、図８を用いて共鳴体の効果をさらに
詳細に説明する。図８は上記のような共鳴構造体３を発
音源１と防音壁２の間に設けたモデルを１次元的に表し
たものである。図において、１ａは発音源の側面を表
す。Ｐは音波による圧力を表し、Ｕは音波による体積速
度を表す。発音源１ａからパイプ４までの距離をＬ1、
パイプ４から防音壁２までの距離をＬ2とし、発音源１
ａから防音壁２までの距離をＬとする。発音源１ａ表面
での音の圧力、および体積速度の添字を１とし、パイプ
４位置での添字を２、防音壁２の発音源側での添字を
３、防音壁の反発音源側での添字を４とする。また、パ
イプ４の底面での添字をｐとする。発音源が、特定の周
波数f (Hz)で騒音を発生していたとする。パイプ４の入
り口での体積速度をＵ2とすると、パイプ４での音響４
端子回路は以下のようになる。Next, the effect of the resonator will be described in more detail with reference to FIG. FIG. 8 is a one-dimensional representation of a model in which the resonance structure 3 as described above is provided between the sound source 1 and the soundproof wall 2. In the figure, 1a represents the side surface of the sound source. P represents the pressure due to the acoustic waves, and U represents the volume velocity due to the acoustic waves. The distance from the sound source 1a to the pipe 4 is L 1 ,
The distance from the pipe 4 to the soundproof wall 2 is L 2 , and the sound source 1
Let L be the distance from a to the soundproof wall 2. The pressure of sound and volume velocity on the surface of the sound source 1a is 1, the suffix at the position of the pipe 4 is 2, the suffix on the sound source side of the soundproof wall 2 is 3, and the suffix on the anti-sound source side of the soundproof wall is 3. Is 4. The subscript on the bottom surface of the pipe 4 is p. It is assumed that the sound source is producing noise at a specific frequency f (Hz). If the volume velocity at the entrance of the pipe 4 is U 2 , the sound 4 at the pipe 4
The terminal circuit is as follows.
【００１６】[0016]
【数１】 [Equation 1]
【００１７】ここで、aは発音源と防音壁２間の空間の
音速、kは音波の波数で2πf/a、ρは防音壁２内の空気
の密度、Ｓは壁の面積、ｊは虚数単位である。ここで、
パイプ４の下面は塞いでいるものとすると、 Ｕp＝０ （２） となる。よってWhere a is the speed of sound in the space between the sound source and the soundproof wall 2, k is the wave number of the sound wave, 2πf / a, ρ is the air density in the soundproof wall 2, S is the wall area, and j is an imaginary number. It is a unit. here,
If the lower surface of the pipe 4 is closed, then U p = 0 (2). Therefore
【００１８】[0018]
【数２】 [Equation 2]
【００１９】ここで、ｌは開口端の補正をしないパイプ
長である。式（３）のインピーダンスをここでＡとお
く。また、発音源からパイプ位置までの４端子回路は次
式のようになる。Here, 1 is a pipe length that does not correct the opening end. The impedance of Expression (3) is set to A here. The four-terminal circuit from the sound source to the pipe position is given by the following equation.
【００２０】[0020]
【数３】 (Equation 3)
【００２１】式（３）から式（４）は次式のようにな
る。Equations (3) to (4) are as follows.
【００２２】[0022]
【数４】 (Equation 4)
【００２３】また、パイプ位置から防音壁までの４端子
回路は次式のようになる。The four-terminal circuit from the pipe position to the soundproof wall is given by the following equation.
【００２４】[0024]
【数５】 (Equation 5)
【００２５】ゆえに、発音源から防音壁までの４端子回
路をまとめると、次式となる。Therefore, a four-terminal circuit from the sound source to the soundproof wall can be summarized as follows.
【００２６】[0026]
【数６】 (Equation 6)
【００２７】ここで、防音壁のインピーダンスをＺとす
ると、次式のようになる。 Ｐ3＝（Ｚ／Ｓ）Ｕ3 （８） また、防音壁の速度Ｕ3は反発音源側の防音壁の速度と
同じであり、防音壁から発生する音波の圧力は次式のよ
うになる。 Ｐ4＝（ρ0ａ0／Ｓ）Ｕ3 （９） ここで、ρ0は防音壁の外の空気の密度であり、ａ0は防
音壁の外の空気の音速である。式（７）を式（８）と式
（９）を用いて計算すると次式のようになる。Here, when the impedance of the soundproof wall is Z, the following equation is obtained. P 3 = (Z / S) U 3 (8) Further, the speed U 3 of the soundproof wall is the same as the speed of the soundproof wall on the side of the counter sound source, and the pressure of the sound wave generated from the soundproof wall is as follows. . P 4 = (ρ 0 a 0 / S) U 3 (9) where ρ 0 is the density of air outside the soundproof wall, and a 0 is the speed of sound of air outside the soundproof wall. The formula (7) is calculated by using the formula (8) and the formula (9) as follows.
【００２８】[0028]
【数７】 (Equation 7)
【００２９】ここで、発音源がＵ1に依存する定速度音
源であれば式（１０）によって外部へ漏れる音の圧力を
求めることができ、発音源がＰ1に依存する定音圧音源
であれば、式（１１）によって外部へ漏れる音の圧力を
求めることができる。ここで、例えば発音源の表面のイ
ンピーダンスが大きく定速度音源と考えて、式（１０）
を用いて説明する。パイプ４が無い場合はＡが無限大と
して音の圧力を求めることができ、式（１０）から次式
となることが分かる。Here, if the sound source is a constant velocity sound source dependent on U 1 , the pressure of the sound leaking to the outside can be obtained by the equation (10), and the sound source is a constant sound pressure sound source dependent on P 1. If so, the pressure of the sound leaking to the outside can be obtained by the equation (11). Here, for example, assuming that the impedance of the surface of the sound source is large and the sound source is a constant velocity sound source,
This will be described with reference to FIG. When there is no pipe 4, the sound pressure can be obtained assuming that A is infinity, and it can be seen from the equation (10) that the following equation is obtained.
【００３０】[0030]
【数８】 (Equation 8)
【００３１】また、パイプが音の半波長で共鳴するよう
に設計するには、 ｌ’＝ａ／４ｆ−0.8Ｄ （１３） とする必要がある。ここで、ｌ’はパイプの内寸長、Ｄ
はパイプの内直径である。0.8Ｄを差し引いているのは
開口端の補正を行ったものである。開口端の補正をしな
いｌは、これから ｋｌ＝π／２ （１４） となり、式（３）からＡ＝０になる。さらにＬ1とＬ2をFurther, in order to design the pipe to resonate at a half wavelength of sound, it is necessary to set l '= a / 4f-0.8D (13). Where l'is the inner length of the pipe, D
Is the inner diameter of the pipe. 0.8D is subtracted from the correction of the opening edge. The value of 1 for which the aperture end is not corrected becomes kl = π / 2 (14), and A = 0 from the equation (3). Furthermore, L 1 and L 2
【００３２】[0032]
【数９】 [Equation 9]
【００３３】とならないように設定すれば、式（１０）
から Ｐ4＝０ （１６） となる。外部へ放射される音の圧力は式（１２）と比較
して小さく、ほとんど放射されないことが分かる。当然
の事ながら、定音圧音源についても sin(ｋＬ1){Ｚcos(ｋＬ2)＋ρａsin(ｋＬ2)}＝０ （１７） とならないようにパイプ位置を設定すれば、式（１４）
を満たすパイプを防音壁の内部に挿入することで騒音が
低減する。パイプ長を式（１４）に従って求めること
と、パイプを問題の騒音に関して共鳴させるように構成
することとは全く同じ意味を持ち、パイプがヘルムホル
ツ型共鳴器であっても、その位置におけるインピーダン
スＡは０となり、同じ機構で騒音は低減する。また、両
端が開いたパイプ状の形状でも、その長さを適切に設計
すれば、インピーダンスＡは０となり、同じ機構で騒音
は低減する。さらに、共鳴体３は円筒形状に限らず図４
〜図７に示したような他の形状でも同様のことが言え
る。さらに、共鳴体の開口部以外では、遮音壁がパイプ
中の空気層を持つ２重構造となり遮音性は向上する。こ
れらの結果、発音源と防音壁の間の音圧は共鳴体の開口
部で低減され、さらに共鳴体自体の遮音効果により防音
壁を通過する騒音はより一層低減する。なお、上記説明
では発音源１と防音壁２の間に媒体として空気がある場
合について述べたが、他の媒体（例えば水や油など）で
も全く同様な機構で騒音は低減する。If it is set so as not to satisfy,
Therefore, P 4 = 0 (16). It can be seen that the pressure of the sound radiated to the outside is smaller than that of the equation (12) and is hardly radiated. As a matter of course, if the pipe position is set so that sin (kL 1 ) {Zcos (kL 2 ) + ρasin (kL 2 )} = 0 (17) does not hold for the constant sound pressure sound source, equation (14)
Noise is reduced by inserting a pipe that satisfies the requirements inside the soundproof wall. Determining the pipe length according to equation (14) has exactly the same meaning as configuring the pipe to resonate with respect to the noise in question, and even if the pipe is a Helmholtz resonator, the impedance A at that position is It becomes 0, and the noise is reduced by the same mechanism. Further, even in the case of a pipe-like shape with both ends open, if the length is properly designed, the impedance A becomes 0, and noise is reduced by the same mechanism. Further, the resonator 3 is not limited to the cylindrical shape, and is not limited to that shown in FIG.
~ The same can be said for other shapes as shown in Fig. 7. Further, except the opening of the resonator, the sound insulation wall has a double structure having an air layer in the pipe, and the sound insulation is improved. As a result, the sound pressure between the sound source and the soundproof wall is reduced at the opening of the resonator, and the noise passing through the soundproof wall is further reduced by the sound insulation effect of the resonator itself. In the above description, the case where air is used as a medium between the sound source 1 and the soundproof wall 2 has been described. However, the noise is reduced by using the same mechanism even with another medium (for example, water or oil).
【００３４】次に、例えば、発音源１を変圧器とし、そ
の騒音の低減効果について述べる。変圧器の騒音は商用
電源の２倍の倍音となる。例えば、運転周波数が60Hzで
あれば120Hz, 240Hz, 360Hz ・・・の2nf (Hz)（ｎ＝
１、２、３、・・・）の騒音が発生する。特に変圧器で
は２ｆ（例えば先の例で120Hz）の騒音が最も大きい。
そこで、図９に示すように、実器を用いて実際の騒音低
減効果について実験した。f=60Hzとして防音壁内の温度
は40度であると考え、この温度での空気の音速をa=354m
/s、パイプ直径Dを100mmとして、式（１）から120Hzの
共鳴体のパイプ長を758mmとした。なお、パイプ４は塩
化ビニルよりなる円筒パイプであり、上端が開口し、下
端が閉塞されている。変圧器１として300MVA 275KVの外
鉄型変圧器を用い、変圧器１から1.3mの周囲を防音壁２
で囲み、変圧器１と防音壁２間に上述のパイプ200本を
開口方向が騒音の音波の進行方向と交わるように配置し
て共鳴構造体３とした。騒音の測定は防音壁２から1m離
れたところで行った。図９中、曲線Ａは共鳴体４として
のパイプを防音壁２と変圧器１との間に入れた場合の騒
音値であり、曲線Ｂは入れなかった場合の騒音値であ
る。本実験例によるとパイプを用いたことによる騒音低
減効果は位置によっては10dBA以上であり、平均すれば1
0dBAの低減量となっている。Next, for example, the sound source 1 will be a transformer, and its noise reduction effect will be described. The noise of the transformer is twice the overtone of the commercial power supply. For example, if the operating frequency is 60Hz, 120Hz, 240Hz, 360Hz ... 2nf (Hz) (n =
1, 2, 3, ...) Noise is generated. Especially in the transformer, the noise of 2f (for example, 120Hz in the above example) is the largest.
Therefore, as shown in FIG. 9, an actual noise reduction effect was tested using an actual device. Considering that the temperature inside the noise barrier is 40 degrees with f = 60Hz, the sound velocity of air at this temperature is a = 354m.
/ s, the pipe diameter D was 100 mm, and the pipe length of the resonator of 120 Hz was 758 mm from the formula (1). The pipe 4 is a cylindrical pipe made of vinyl chloride and has an open upper end and a closed lower end. A 300MVA 275KV outer iron type transformer is used as the transformer 1, and a sound barrier 2 is placed around 1.3m from the transformer 1.
The above-mentioned 200 pipes are arranged between the transformer 1 and the soundproof wall 2 such that the opening direction intersects with the traveling direction of noise sound waves to form the resonance structure 3. The noise was measured 1 m away from the noise barrier 2. In FIG. 9, a curve A is a noise value when the pipe as the resonator 4 is inserted between the soundproof wall 2 and the transformer 1, and a curve B is a noise value when it is not inserted. According to this experimental example, the noise reduction effect by using the pipe is 10 dBA or more depending on the position, and is 1 on average.
It is a reduction of 0dBA.
【００３５】図１０は発音源１から防音壁２までの距離
を騒音の波長の0.5〜5倍の範囲で変え、共鳴構造体３を
最適に配置した場合の騒音低減効果を示す。騒音低減効
果は防音壁２が発音源１に近ければ大きく、また、３波
長以上離れると騒音は共鳴構造体３を発音源１と防音壁
２の間に挿入しても大きく変化しなくなることが分か
る。これは、式（１０）や（１１）は、発音源１と防音
壁２との間の距離が問題となる騒音の波長の３倍以下で
なければ成立しにくく、３倍以上になると音響エネルギ
ーが空間に一様に分布する残響音場となり、従来の多孔
体による吸音材の効果が大きくなるためである。よっ
て、騒音の波長の３倍以内の距離に発音源１と防音壁２
が配置される場合に本発明の構成が有効である。そこで
変圧器の防音装置として本発明を適用した場合、変圧器
の特徴として、商用電源の倍音の騒音が顕著であり、さ
らに防音壁は変圧器本体表面から３波長以内に取り付け
られることが多く、本発明による騒音低減効果が高い。FIG. 10 shows the noise reduction effect when the distance from the sound source 1 to the soundproof wall 2 is changed within the range of 0.5 to 5 times the wavelength of noise and the resonance structure 3 is optimally arranged. The noise reduction effect is large when the soundproof wall 2 is close to the sound source 1, and when the soundproof wall 2 is separated by 3 wavelengths or more, the noise does not change greatly even if the resonance structure 3 is inserted between the sound source 1 and the soundproof wall 2. I understand. This is difficult to be satisfied in equations (10) and (11) unless the distance between the sound source 1 and the soundproof wall 2 is less than or equal to 3 times the wavelength of noise in question, and the acoustic energy becomes higher than 3 times. Is a reverberant sound field that is evenly distributed in the space, and the effect of the sound absorbing material by the conventional porous body becomes large. Therefore, the sound source 1 and the sound barrier 2 are located within a distance of three times the wavelength of noise.
The configuration of the present invention is effective in the case of arranging. Therefore, when the present invention is applied as a soundproofing device for a transformer, the overtone noise of the commercial power source is remarkable as a feature of the transformer, and the soundproof wall is often attached within 3 wavelengths from the surface of the transformer main body. The noise reduction effect according to the present invention is high.
【００３６】実施の形態２．次に実施の形態２について
説明する。問題となる騒音がいくつかの周波数を持つ場
合、それぞれの周波数に合わせた、共鳴周波数が異なる
複数の共鳴体を有する共鳴構造体３を発音源１と防音壁
２の間に挿入すれば、それぞれの周波数の騒音に対して
効果を上げることが可能である。また、温度などの変化
によって音速が時間的に変化し共鳴周波数が変化する場
合もその音速の変化に応じた、共鳴周波数が異なる複数
の共鳴体を有する共鳴構造体３を発音源１と防音壁２の
間に挿入すれば、その騒音低減効果は時間がたっても大
きく変化せず、良好な対策となる。例えば、図１１〜図
１４に示すように共鳴体４の長さをいくつか変化させる
ことで、それぞれの周波数やそれぞれの温度に対応する
共鳴体を作成できる。特に、図１３では仕切り板６の長
さを斜めにカットすることで、容易に共鳴周波数を変化
させることができる。また、ヘルムホルツ共鳴器では、
それぞれの周波数や温度に対して、開口部の大きさやの
ど部の長さ、下部の筒部の体積を変えることで対応でき
る。図１５に単一長のパイプを有する共鳴構造体と長さ
の異なるパイプを有する共鳴構造体を用いて騒音低減効
果の経時変化を調べた結果を示す。実施の形態１の図９
と同様に300MVA 275KVの外鉄型変圧器を用い、変圧器１
から1.3mの周囲を防音壁２で囲み、変圧器１と防音壁２
間にパイプを開口方向が騒音の音波の進行方向と交わる
ように配置して防音壁２から1m離れたところで騒音を測
定した。防音壁２内の温度を10℃〜50℃で変化させ、単
一長のパイプの場合は長さ640mmを200本、長さの異なる
パイプの場合は長さ620mm,640mm,660mm,680mmを各50本
づつ配置した。防音壁２内の温度の変化により音速が変
わり設計共鳴周波数が時間と共に変化する。そのため、
図中曲線Ｔで示す単一長のパイプを有する共鳴構造体は
短時間では騒音低減効果が大きいものの、時間がたつに
つれその騒音低減効果が悪くなる。これに対して図中曲
線Ｈで示す長さの異なるパイプを有する共鳴構造体は短
時間では単一長のものより騒音低減効果が劣るものの経
時変化がなく安定した騒音低減効果が得られることが分
かった。なお、幾種類かの騒音が同時に発生している場
合にはそれぞれの騒音に共鳴する複数の共鳴体を有する
共鳴構造体３を用いれば良いことは上記の実測結果から
も容易に類推できる。Embodiment 2 Next, a second embodiment will be described. If the noise in question has several frequencies, if a resonance structure 3 having a plurality of resonance bodies having different resonance frequencies, which are matched to each frequency, is inserted between the sound source 1 and the soundproof wall 2, It is possible to improve the effect on noise of the frequency. Further, even when the sound speed changes with time due to changes in temperature and the like, and the resonance frequency changes, the resonance structure 3 having a plurality of resonators having different resonance frequencies corresponding to the change in the sound speed is used as the sound source 1 and the sound barrier. If it is inserted between the two, the noise reduction effect does not change significantly over time, which is a good countermeasure. For example, as shown in FIGS. 11 to 14, the resonators corresponding to respective frequencies and respective temperatures can be created by changing some lengths of the resonators 4. In particular, in FIG. 13, the resonant frequency can be easily changed by cutting the length of the partition plate 6 obliquely. In the Helmholtz resonator,
It is possible to deal with each frequency and temperature by changing the size of the opening, the length of the throat, and the volume of the lower cylinder. FIG. 15 shows the results of investigating the changes over time in the noise reduction effect using a resonance structure having a single length pipe and a resonance structure having pipes of different lengths. FIG. 9 of the first embodiment
Same as above, using a 300MVA 275KV outer iron type transformer, transformer 1
Surround sound insulation wall 2 from 1.3m, transformer 1 and sound insulation wall 2
The pipe was placed so that the opening direction intersects with the traveling direction of the sound wave of noise, and the noise was measured at a distance of 1 m from the soundproof wall 2. The temperature inside the soundproof wall 2 is changed from 10 ℃ to 50 ℃, the length of 640mm is 200 for a single length pipe, and the length is 620mm, 640mm, 660mm, 680mm for different length pipes. Arranged 50 each. The sound velocity changes due to the temperature change in the soundproof wall 2, and the designed resonance frequency changes with time. for that reason,
The resonance structure having a single-length pipe indicated by a curve T in the figure has a large noise reduction effect in a short time, but the noise reduction effect deteriorates with time. On the other hand, the resonance structure having the pipes of different lengths shown by the curve H in the figure is inferior in noise reduction effect to the one having a single length in a short time, but it is possible to obtain a stable noise reduction effect without change over time. Do you get it. It should be noted that, when several kinds of noise are simultaneously generated, it can be easily inferred from the above measurement results that the resonance structure 3 having a plurality of resonators that resonate with each noise may be used.
【００３７】実施の形態３．次に実施の形態３について
説明する。例えば変圧器に本発明による防音装置を取り
付ける場合、パイプなどの共鳴体の長さを商用電源に応
じて50Hzと60Hzで変更する必要がある。このように騒音
の周波数がその使用状況に応じて変化する場合、図１６
〜図１８に示すように例えばパイプ４の側壁に共鳴周波
数調整用の穴７を設け、穴７の開閉によって共鳴周波数
を変化させることが可能である。例えば、穴７が開いて
いれば変圧器での商用電源60Hz用の共鳴体として、ま
た、穴７をテープなどで閉じれば商用電源50Hz用として
使用できる。よって単一長の共鳴体に共鳴周波数調整用
の穴７を設け、この穴７の開閉により共鳴周波数を変化
させることができ、生産性が向上する。なお、上記実施
の形態では共鳴周波数調整用の穴７は１個の共鳴体に１
個設けた場合について説明したが複数個設けてもよく、
例えば実施の形態２で温度変化に対応してパイプ長を62
0mm,640mm,660mm,680mmと変えた代わりに開閉する穴７
の数を変化させることで対応することも可能である。Embodiment 3 Next, a third embodiment will be described. For example, when attaching the soundproofing device according to the present invention to a transformer, it is necessary to change the length of a resonator such as a pipe between 50 Hz and 60 Hz depending on the commercial power source. In this way, when the frequency of noise changes according to its use situation,
As shown in FIG. 18, for example, a resonance frequency adjusting hole 7 is provided in the side wall of the pipe 4, and the resonance frequency can be changed by opening and closing the hole 7. For example, if the hole 7 is opened, it can be used as a resonator for a commercial power supply 60 Hz in a transformer, and if the hole 7 is closed with a tape or the like, it can be used as a commercial power supply 50 Hz. Therefore, the resonance frequency adjusting hole 7 is provided in the single-length resonator, and the resonance frequency can be changed by opening and closing the hole 7, and the productivity is improved. It should be noted that in the above-described embodiment, the resonance frequency adjusting hole 7 is provided in one resonator.
Although the case of providing a single piece has been described, a plurality of pieces may be provided,
For example, in the second embodiment, the pipe length is set to 62 according to the temperature change.
Hole 7 to open / close instead of 0mm, 640mm, 660mm, 680mm
It is also possible to respond by changing the number of.
【００３８】実施の形態４．次に実施の形態４について
説明する。図１９や図２０に示すように共鳴体４の開口
端４ａを下方に配置することにより、共鳴体４内部にご
みが詰まることを防止し、また水などを用いた洗浄時に
は水抜きが良好となるため、長時間の使用に耐えること
ができる。また、このような開口端４ａを下方に配置し
た共鳴構造体を変圧器に使用すれば、屋外に配置された
場合にもごみが詰まり難く雨などによる水抜きも良好な
ので長時間にわたって安定した騒音低減効果が得られ
る。Fourth Embodiment Next, a fourth embodiment will be described. By arranging the open end 4a of the resonator 4 downward as shown in FIGS. 19 and 20, it is possible to prevent the inside of the resonator 4 from being clogged with dust, and to ensure good drainage during washing with water or the like. Therefore, it can withstand long-term use. Further, when such a resonance structure having the open end 4a arranged downward is used for a transformer, dust is not easily clogged even when it is arranged outdoors, and drainage due to rain is good, so that stable noise is maintained for a long time. A reduction effect can be obtained.
【００３９】実施の形態５．また、図２１や図２２に示
すように、筒状共鳴体４の長さをそれぞれ変化させ、同
時に共鳴体４に共鳴周波数調整用の穴７を設けることで
周波数の変化に幅広く対応できる。また、図２３や図２
４に示すように、筒状共鳴体の開口端４ａを下方に配置
し、さらに長さをそれぞれ変化させてもよい。また、図
２５や図２６に示すように、筒状共鳴体の開口端４ａを
下方に配置し、さらに長さを変化させた上で、同時に共
鳴周波数調整用の穴７を設けてもよい。Embodiment 5 Further, as shown in FIGS. 21 and 22, the length of the cylindrical resonator 4 is changed, and at the same time, a hole 7 for adjusting the resonance frequency is provided in the resonator 4, so that a wide range of frequency changes can be dealt with. In addition, FIG. 23 and FIG.
As shown in FIG. 4, the open end 4a of the cylindrical resonator may be arranged downward and the length may be changed. Further, as shown in FIG. 25 and FIG. 26, the opening end 4a of the cylindrical resonator may be arranged downward, the length may be further changed, and at the same time, the resonance frequency adjusting hole 7 may be provided.
【００４０】なお、当然の事ながら、低い周波数の騒音
に対してその波長の３倍以下の距離に防音壁２がある場
合、本発明による装置を取り付けて低い周波数の騒音を
下げ、さらにそれよりも高い周波数の騒音に対しては、
防音壁２との距離が３倍以上となり、発音源１の振動に
対してその空間は空気バネとして作用しなくなるので、
従来の公知例にみられる多孔吸音体を取り付けて騒音低
減効果をより一層高めることは可能である。As a matter of course, when the noise barrier 2 is located at a distance less than or equal to three times its wavelength with respect to the low frequency noise, the device according to the present invention is attached to reduce the low frequency noise. For high frequency noise,
Since the distance from the soundproof wall 2 becomes three times or more, and the space does not act as an air spring against the vibration of the sound source 1,
It is possible to further enhance the noise reduction effect by attaching the porous sound absorbing body that has been known in the related art.
【００４１】[0041]
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、発音源
の周囲に配置された防音壁、および上記発音源と防音壁
間に配置され発音源からの騒音の周波数に共鳴する共鳴
構造体を備えたので、発音源から発生し防音壁へ伝播す
る音波の圧力は、その伝播経路の途中にある低インピー
ダンスの共鳴構造体によって吸収され、防音壁を加振す
る音波の圧力が低減される。そのため、防音壁の音波に
よる振動振幅が低下し、防音壁の外部へ放射される騒音
を減じることができる。また、共鳴構造体は剛性が大き
いので、そのまま防音壁または防音壁と発音源との間の
空間に取り付けることが可能であるため、施工上簡便な
方法で効果の高い防音構造を構成できる。As described above, according to the present invention, the soundproof wall arranged around the sound source and the resonance structure arranged between the sound source and the soundproof wall and resonating with the frequency of the noise from the sound source. Since it has a body, the pressure of the sound wave generated from the sound source and propagating to the soundproof wall is absorbed by the low impedance resonant structure in the middle of its propagation path, and the pressure of the sound wave exciting the soundproof wall is reduced. It Therefore, the vibration amplitude of the soundproof wall due to the sound waves is reduced, and the noise radiated to the outside of the soundproof wall can be reduced. Further, since the resonance structure has a large rigidity, it can be attached as it is to the soundproof wall or the space between the soundproof wall and the sound source, so that a highly effective soundproof structure can be constructed by a simple construction method.
【００４２】また、防音壁が発音源からの距離が騒音の
波長の３倍以内となる位置に配置されている場合に特に
騒音低減効果が顕著である。Further, when the soundproof wall is arranged at a position where the distance from the sound source is within three times the wavelength of noise, the noise reduction effect is particularly remarkable.
【００４３】また、共鳴構造体は少なくとも一端が開口
した筒状の共鳴体を上記開口方向が発音源からの音波の
進行方向と交わるように配置すると簡単に構成できる。Further, the resonance structure can be easily constructed by arranging a cylindrical resonator having at least one end opened so that the opening direction intersects with the traveling direction of the sound wave from the sound source.
【００４４】また、共鳴体を開口端が下方に位置するよ
うに配置すると、ごみや水等が入りにくい。Further, if the resonator is arranged so that the open end is located downward, it is difficult for dust and water to enter.
【００４５】また、共鳴構造体が共鳴周波数が異なる複
数の共鳴体を有すると、同時に複数の騒音が発生する場
合や温度変化等により騒音の周波数が変化する場合に有
効である。Further, when the resonance structure has a plurality of resonance bodies having different resonance frequencies, it is effective when a plurality of noises are generated at the same time or when the noise frequency changes due to temperature change or the like.
【００４６】また、共鳴体に共鳴周波数調整用の穴を設
けておくと、穴の開閉により共鳴周波数を簡単に変化さ
せることができる。Further, if the resonance body is provided with a hole for adjusting the resonance frequency, the resonance frequency can be easily changed by opening and closing the hole.
【図１】 実施の形態１による防音装置の構成を示す
縦断面図である。FIG. 1 is a vertical cross-sectional view showing a configuration of a soundproofing device according to a first embodiment.
【図２】 実施の形態１に係わる共鳴構造体の一例を示
す斜視図である。FIG. 2 is a perspective view showing an example of a resonance structure according to the first embodiment.
【図３】 実施の形態１に係わる共鳴構造体の他の例を
示す斜視図である。FIG. 3 is a perspective view showing another example of the resonance structure according to the first embodiment.
【図４】 実施の形態１に係わる共鳴構造体の他の例を
示す斜視図である。FIG. 4 is a perspective view showing another example of the resonance structure according to the first embodiment.
【図５】 実施の形態１に係わる共鳴構造体の他の例を
示す斜視図である。FIG. 5 is a perspective view showing another example of the resonance structure according to the first embodiment.
【図６】 実施の形態１に係わる共鳴構造体の他の例を
示す斜視図である。FIG. 6 is a perspective view showing another example of the resonance structure according to the first embodiment.
【図７】 実施の形態１に係わる共鳴構造体の他の例を
示す斜視図である。FIG. 7 is a perspective view showing another example of the resonance structure according to the first embodiment.
【図８】 実施の形態１の作用を説明する説明図であ
る。FIG. 8 is an explanatory diagram illustrating an operation of the first embodiment.
【図９】 実施の形態１の効果を説明する説明図であ
る。FIG. 9 is an explanatory diagram illustrating an effect of the first embodiment.
【図１０】 実施の形態１に係わり防音壁と発音源の距
離による騒音低減効果の違いを示すグラフである。FIG. 10 is a graph showing the difference in noise reduction effect depending on the distance between the soundproof wall and the sound source according to the first embodiment.
【図１１】 実施の形態２に係わる共鳴構造体の一例を
示す斜視図である。FIG. 11 is a perspective view showing an example of a resonant structure according to a second embodiment.
【図１２】 実施の形態２に係わる共鳴構造体の他の例
を示す斜視図である。FIG. 12 is a perspective view showing another example of the resonance structure according to the second embodiment.
【図１３】 実施の形態２に係わる共鳴構造体の他の例
を示す斜視図である。FIG. 13 is a perspective view showing another example of the resonance structure according to the second embodiment.
【図１４】 実施の形態２に係わる共鳴構造体の他の例
を示す斜視図である。FIG. 14 is a perspective view showing another example of the resonance structure according to the second embodiment.
【図１５】 実施の形態２の効果を説明する特性図であ
る。FIG. 15 is a characteristic diagram illustrating the effect of the second embodiment.
【図１６】 実施の形態３に係わる共鳴構造体の一例を
示す斜視図である。FIG. 16 is a perspective view showing an example of a resonant structure according to a third embodiment.
【図１７】 実施の形態３に係わる共鳴構造体の他の例
を示す斜視図である。FIG. 17 is a perspective view showing another example of the resonance structure according to the third embodiment.
【図１８】 実施の形態３に係わる共鳴構造体の他の例
を示す斜視図である。FIG. 18 is a perspective view showing another example of the resonance structure according to the third embodiment.
【図１９】 実施の形態４に係わる共鳴構造体の一例を
示す斜視図である。FIG. 19 is a perspective view showing an example of a resonance structure according to a fourth embodiment.
【図２０】 実施の形態４に係わる共鳴構造体の他の例
を示す斜視図である。FIG. 20 is a perspective view showing another example of the resonance structure according to the fourth embodiment.
【図２１】 実施の形態５に係わる共鳴構造体の一例を
示す斜視図である。FIG. 21 is a perspective view showing an example of a resonance structure according to a fifth embodiment.
【図２２】 実施の形態５に係わる共鳴構造体の他の例
を示す斜視図である。FIG. 22 is a perspective view showing another example of the resonance structure according to the fifth embodiment.
【図２３】 実施の形態５に係わる共鳴構造体の他の例
を示す斜視図である。FIG. 23 is a perspective view showing another example of the resonance structure according to the fifth embodiment.
【図２４】 実施の形態５に係わる共鳴構造体の他の例
を示す斜視図である。FIG. 24 is a perspective view showing another example of the resonance structure according to the fifth embodiment.
【図２５】 実施の形態５に係わる共鳴構造体の他の例
を示す斜視図である。FIG. 25 is a perspective view showing another example of the resonance structure according to the fifth embodiment.
【図２６】 実施の形態５に係わる共鳴構造体の他の例
を示す斜視図である。FIG. 26 is a perspective view showing another example of the resonance structure according to the fifth embodiment.
【図２７】 従来の防音装置の要部を一部破断して示す
斜視図である。FIG. 27 is a perspective view showing a partially cutaway main part of a conventional soundproofing device.
【図２８】 従来および発明の作用を説明する説明図で
ある。FIG. 28 is an explanatory diagram for explaining the operation of the related art and the invention.
１ 発音源、 ２ 防音壁、 ３ 共鳴構造体、 ４
共鳴体、 ４ａ 開口端、 ４ｂ 閉塞端、 ５ 固定
板、 ５０ 箱体、 ５０ｂ 閉塞端、 ６仕切板、
７ 共鳴周波数調整用の穴、 １１ パネル枠、 １２
ストロー、１３ 格子、 １４ 遮音板、 １５ 鉄
骨串差し穴、 １６ 空気バネ。1 sound source, 2 sound barrier, 3 resonance structure, 4
Resonator, 4a open end, 4b closed end, 5 fixed plate, 50 box body, 50b closed end, 6 partition plate,
7 Holes for adjusting resonance frequency, 11 Panel frame, 12
Straws, 13 lattices, 14 sound insulation plates, 15 steel skewer holes, 16 air springs.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 星野 貴司 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 (72)発明者 油井 正志 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Takashi Hoshino 2-3-3 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Sanryo Electric Co., Ltd. (72) Masashi Yui 2-3-2 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Inside Ryo Electric Co., Ltd.
Claims (7)
び上記発音源と防音壁間に配置され発音源からの騒音の
周波数に共鳴する共鳴構造体を備えた防音装置。1. A soundproofing device comprising a soundproof wall arranged around a sound source, and a resonance structure arranged between the sound source and the soundproof wall to resonate with a frequency of noise from the sound source.
波長の３倍以内となる位置に配置されている請求項１記
載の防音装置。2. The soundproof device according to claim 1, wherein the soundproof wall is arranged at a position where a distance from a sound source is within three times a wavelength of noise.
した筒状の共鳴体を上記開口方向が発音源からの音波の
進行方向と交わるように配置したものである請求項１ま
たは２記載の防音装置。3. The soundproofing according to claim 1, wherein the resonance structure is a cylindrical resonance body having at least one end opened so that the opening direction intersects with a traveling direction of a sound wave from a sound source. apparatus.
うに配置されている請求項３記載の防音装置。4. The soundproofing device according to claim 3, wherein the resonator is arranged such that an opening end thereof is located below.
数の共鳴体を有するものである請求項１ないし４の何れ
かに記載の防音装置。5. The soundproofing device according to claim 1, wherein the resonance structure has a plurality of resonance bodies having different resonance frequencies.
する請求項３ないし５の何れかに記載の防音装置。6. The soundproofing device according to claim 3, wherein the resonator has a hole for adjusting a resonance frequency.
防音装置を用いた変圧器。7. A transformer using the soundproofing device according to any one of claims 1 to 6.
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|---|---|---|---|
| JP01864296A JP3322108B2 (en) | 1996-02-05 | 1996-02-05 | Soundproofing device and transformer using the same |
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