JPH09143781A - 高純度アルミニウム製造用三層型電解精製炉 - Google Patents
高純度アルミニウム製造用三層型電解精製炉Info
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- JPH09143781A JPH09143781A JP33391595A JP33391595A JPH09143781A JP H09143781 A JPH09143781 A JP H09143781A JP 33391595 A JP33391595 A JP 33391595A JP 33391595 A JP33391595 A JP 33391595A JP H09143781 A JPH09143781 A JP H09143781A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 陽メタルやレンガによる汚染を抑制し、長期
間にわたって高純度の精製アルミニウムを安定して得
る。 【構成】 この三層型電解精製炉は、原料装入口５から
陽メタル１２（精製原料）を前炉３に装入し、前炉３か
ら送り込まれた陽メタル１２を電解精製し、電解浴１１
上に陰メタル１３としてえためる。前炉３と精製炉４を
区画する隔壁２０に空間部２１を設け、前炉３内の陽メ
タル１２と精製炉４内の陰メタル１３が連通することを
防止する。陽メタル１２に接触する前炉３の内壁及び前
炉３と精製炉４とを連絡する連絡部の底面及び側面は、
カーボンレンガ２２でライニングすることが好ましい。
間にわたって高純度の精製アルミニウムを安定して得
る。 【構成】 この三層型電解精製炉は、原料装入口５から
陽メタル１２（精製原料）を前炉３に装入し、前炉３か
ら送り込まれた陽メタル１２を電解精製し、電解浴１１
上に陰メタル１３としてえためる。前炉３と精製炉４を
区画する隔壁２０に空間部２１を設け、前炉３内の陽メ
タル１２と精製炉４内の陰メタル１３が連通することを
防止する。陽メタル１２に接触する前炉３の内壁及び前
炉３と精製炉４とを連絡する連絡部の底面及び側面は、
カーボンレンガ２２でライニングすることが好ましい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、一次地金を電気分解し
て高純度化する三層電解型のアルミニウム精製炉に関す
る。
て高純度化する三層電解型のアルミニウム精製炉に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】ホール・エルー法でアルミナの電気分解
により得られた一次地金は、純度が約９９．８５％であ
り、これを更に高純度化するためにガドー浴，ホープ浴
等を使用する電気分解が採用されている。ガドー浴で
は、塩化バリウム，フッ化アルミニウム，フッ化ナトリ
ウム等の溶融塩が使用され、この浴を介して電気分解す
ると、９９．９９９％の高純度アルミニウムが精製され
る。一次地金の精製に使用される代表的な精製炉は、図
１に示す構造をもつ三層型電解精製炉である。三層型電
解精製炉は、鉄槽１で補強された断熱レンガ２により、
前炉３及び精製炉４に区分された炉殻を構築している。
前炉３は、図２の平面図で示すように精製炉４の側方に
突出しており、上部に原料装入口５が設けられている。
原料装入口５の内壁は、マグネシアレンガ６でライニン
グされている。炉体底部には、陽極導体７に接続された
陽極カーボン８が埋設されており、上方の陰極ブスバー
９から吊り下げられた陰極カーボン１０に対向してい
る。炉内に精製電解浴として電解浴１１を浮遊させてい
る。
により得られた一次地金は、純度が約９９．８５％であ
り、これを更に高純度化するためにガドー浴，ホープ浴
等を使用する電気分解が採用されている。ガドー浴で
は、塩化バリウム，フッ化アルミニウム，フッ化ナトリ
ウム等の溶融塩が使用され、この浴を介して電気分解す
ると、９９．９９９％の高純度アルミニウムが精製され
る。一次地金の精製に使用される代表的な精製炉は、図
１に示す構造をもつ三層型電解精製炉である。三層型電
解精製炉は、鉄槽１で補強された断熱レンガ２により、
前炉３及び精製炉４に区分された炉殻を構築している。
前炉３は、図２の平面図で示すように精製炉４の側方に
突出しており、上部に原料装入口５が設けられている。
原料装入口５の内壁は、マグネシアレンガ６でライニン
グされている。炉体底部には、陽極導体７に接続された
陽極カーボン８が埋設されており、上方の陰極ブスバー
９から吊り下げられた陰極カーボン１０に対向してい
る。炉内に精製電解浴として電解浴１１を浮遊させてい
る。
【０００３】ホール・エルー法でアルミナの電気分解に
より得られた一次地金は、原料装入口５から前炉３に装
入され、Ｃｕ添加により比重を大きくした陽メタル１２
となって前炉３から精製炉４に送り込まれる。陽メタル
１２は、比重差により電解浴１１の下に沈み、陽極とな
って炉底に溜る。この状態で電気分解すると、高純度化
されたアルミニウムは、比重差によって電解浴１１の上
方に陰メタル１３として溜る。陰メタル１３を定期的に
一定量汲み出し、鋳型で冷却することにより、９９．９
９９％の高純度に精製された精製アルミニウムが得られ
る。三層型電解精製炉を使用した操業では、目標品位が
高いことから、種々の物質による汚染，ひいては純度低
下を防止するため、種々の工夫がされている。また、精
製炉も７５０℃以上の高温雰囲気に曝されるため、炉壁
を構築するレンガ等の耐火物に関しても、種々のテスト
がされている。しかし、テスト結果も２年以上経過しな
いと炉の寿命の問題から判定ができず、結果として試行
錯誤の連続であった。
より得られた一次地金は、原料装入口５から前炉３に装
入され、Ｃｕ添加により比重を大きくした陽メタル１２
となって前炉３から精製炉４に送り込まれる。陽メタル
１２は、比重差により電解浴１１の下に沈み、陽極とな
って炉底に溜る。この状態で電気分解すると、高純度化
されたアルミニウムは、比重差によって電解浴１１の上
方に陰メタル１３として溜る。陰メタル１３を定期的に
一定量汲み出し、鋳型で冷却することにより、９９．９
９９％の高純度に精製された精製アルミニウムが得られ
る。三層型電解精製炉を使用した操業では、目標品位が
高いことから、種々の物質による汚染，ひいては純度低
下を防止するため、種々の工夫がされている。また、精
製炉も７５０℃以上の高温雰囲気に曝されるため、炉壁
を構築するレンガ等の耐火物に関しても、種々のテスト
がされている。しかし、テスト結果も２年以上経過しな
いと炉の寿命の問題から判定ができず、結果として試行
錯誤の連続であった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】特に図１，２の構造を
もつ三層型電解精製炉では、原料装入口５にある陽メタ
ル１２の湯面レベルは、比重差の関係で精製炉４内にあ
る陰極メタル１３の層の範囲に位置する。具体的には、
原料装入口５の湯面レベルは、精製炉４の湯面レベルよ
り３〜５ｃｍ程度低くなっている。そのため、原料装入
口５内の陽メタル１２と精製炉４内の陰メタル１３は、
前炉３と精製炉４とを隔てているレンガの劣化に起因し
て連通することがある。また、図３に示すようにレンガ
目地にできた隙間１４を経由する連通状態も生じる。そ
の結果、劣化したレンガや隙間１４を経由して陽メタル
１２が精製炉４内の陰メタル１３に侵入し、陰メタル１
３の純度を低下させることがある。また、陽メタル１２
が接触しているレンガ６が陽メタル１２に溶解し、陽メ
タル１２の汚染が陰メタル１３の純度に悪影響を及ぼす
ことがある。本発明は、このような問題を解消すべく案
出されたものであり、陽メタルと陰メタルとの間のメタ
ルパスを遮断することにより、陽メタルの侵入やレンガ
の溶損によって陰メタルの純度が低下することを防止
し、高純度の精製アルミニウムを得ることを目的とす
る。
もつ三層型電解精製炉では、原料装入口５にある陽メタ
ル１２の湯面レベルは、比重差の関係で精製炉４内にあ
る陰極メタル１３の層の範囲に位置する。具体的には、
原料装入口５の湯面レベルは、精製炉４の湯面レベルよ
り３〜５ｃｍ程度低くなっている。そのため、原料装入
口５内の陽メタル１２と精製炉４内の陰メタル１３は、
前炉３と精製炉４とを隔てているレンガの劣化に起因し
て連通することがある。また、図３に示すようにレンガ
目地にできた隙間１４を経由する連通状態も生じる。そ
の結果、劣化したレンガや隙間１４を経由して陽メタル
１２が精製炉４内の陰メタル１３に侵入し、陰メタル１
３の純度を低下させることがある。また、陽メタル１２
が接触しているレンガ６が陽メタル１２に溶解し、陽メ
タル１２の汚染が陰メタル１３の純度に悪影響を及ぼす
ことがある。本発明は、このような問題を解消すべく案
出されたものであり、陽メタルと陰メタルとの間のメタ
ルパスを遮断することにより、陽メタルの侵入やレンガ
の溶損によって陰メタルの純度が低下することを防止
し、高純度の精製アルミニウムを得ることを目的とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の三層型電解精製
炉は、その目的を達成するため、精製原料が装入される
前炉と、前炉から送り込まれた精製原料を電解精製する
精製炉と、底部が連通した状態で前記前炉と前記精製炉
を区画する隔壁とを備え、該隔壁に空間部を設けたこと
を特徴とする。空間部に冷却用空気が強制的に送り込む
とき、隔壁が冷却され、前炉の陽メタルと精製炉の陰メ
タルとの連通が確実に防止される。陽メタルに接触する
前炉の内壁及び前炉と精製炉とを連絡する連絡部の底面
及び側面は、カーボンレンガでライニングすることが好
ましい。
炉は、その目的を達成するため、精製原料が装入される
前炉と、前炉から送り込まれた精製原料を電解精製する
精製炉と、底部が連通した状態で前記前炉と前記精製炉
を区画する隔壁とを備え、該隔壁に空間部を設けたこと
を特徴とする。空間部に冷却用空気が強制的に送り込む
とき、隔壁が冷却され、前炉の陽メタルと精製炉の陰メ
タルとの連通が確実に防止される。陽メタルに接触する
前炉の内壁及び前炉と精製炉とを連絡する連絡部の底面
及び側面は、カーボンレンガでライニングすることが好
ましい。
【０００６】本発明に従った三層型電解精製炉は、図４
に示すように前炉３と精製炉４を区画する隔壁２０に空
間部２１を形成している。空間部２１を設けることによ
り、隔壁２０の温度が７００℃以下に抑えられる。その
ため、約７６０℃に昇温している陰メタル１３が目地を
通して隔壁２０に侵入しても、隔壁２０の内部で凝固し
てしまい、前炉３の陽メタル１２に連通することがな
い。空間部２１は、内部に空気を強制的に送り込むこと
によって冷却することも可能である。また、レンガによ
る汚染を防止するため、陽メタル１２と接触する前炉３
の内壁にカーボンレンガ２２をライニングする。カーボ
ンレンガ２２としては、たとえば無煙系カーボン，人造
黒鉛等が使用される。このとき、１単位を大きくし、目
地を少なくするため、炉の形状に合うように大きなブロ
ックから切り出したカーボンレンガ２２を使用すること
が好ましい。また、目地が露出する部分には、カーボン
系の目地接着剤を充填することが好ましい。
に示すように前炉３と精製炉４を区画する隔壁２０に空
間部２１を形成している。空間部２１を設けることによ
り、隔壁２０の温度が７００℃以下に抑えられる。その
ため、約７６０℃に昇温している陰メタル１３が目地を
通して隔壁２０に侵入しても、隔壁２０の内部で凝固し
てしまい、前炉３の陽メタル１２に連通することがな
い。空間部２１は、内部に空気を強制的に送り込むこと
によって冷却することも可能である。また、レンガによ
る汚染を防止するため、陽メタル１２と接触する前炉３
の内壁にカーボンレンガ２２をライニングする。カーボ
ンレンガ２２としては、たとえば無煙系カーボン，人造
黒鉛等が使用される。このとき、１単位を大きくし、目
地を少なくするため、炉の形状に合うように大きなブロ
ックから切り出したカーボンレンガ２２を使用すること
が好ましい。また、目地が露出する部分には、カーボン
系の目地接着剤を充填することが好ましい。
【０００７】カーボンレンガ２２は、メタル１２，１３
に対する耐溶損性に優れ、メタル１２，１３の滲込みも
少ないため、レンガによるメタル１２，１３の汚染が少
なくなる。この点、従来から使用されているアルミナレ
ンガやマグネシアレンガは、耐火性が良好であるもの
の、メタル１２，１３が滲み込み易く、劣化したレンガ
がメタル１２，１３中に溶け出し、メタル汚染の原因に
なっていた。しかし、カーボンレンガ２２は、酸化され
易いため、図５に示すように上面２３を湯面レベル２４
から下げ、空気に直接触れないようにすることが好まし
い。この場合、空気と接触するメニスカス部やその上方
には、アルミナ系等の耐火レンガ２５を配置する。前炉
３と精製炉４とを接続する連絡部２６の底面及び側面
は、カーボンレンガで構築することができる。しかし、
カーボンレンガは強度的に弱いことから、連絡部２６の
アーチ上側部２７には、アルミナ質レンガ，マグネシア
質レンガ等の強度的に優れた耐火レンガの使用が好まし
い。
に対する耐溶損性に優れ、メタル１２，１３の滲込みも
少ないため、レンガによるメタル１２，１３の汚染が少
なくなる。この点、従来から使用されているアルミナレ
ンガやマグネシアレンガは、耐火性が良好であるもの
の、メタル１２，１３が滲み込み易く、劣化したレンガ
がメタル１２，１３中に溶け出し、メタル汚染の原因に
なっていた。しかし、カーボンレンガ２２は、酸化され
易いため、図５に示すように上面２３を湯面レベル２４
から下げ、空気に直接触れないようにすることが好まし
い。この場合、空気と接触するメニスカス部やその上方
には、アルミナ系等の耐火レンガ２５を配置する。前炉
３と精製炉４とを接続する連絡部２６の底面及び側面
は、カーボンレンガで構築することができる。しかし、
カーボンレンガは強度的に弱いことから、連絡部２６の
アーチ上側部２７には、アルミナ質レンガ，マグネシア
質レンガ等の強度的に優れた耐火レンガの使用が好まし
い。
【０００８】
【実施例】カーボンブロックを使用して、図４に示す構
造の前炉を構築した。空間部２１の大きさは、幅２０ｃ
ｍ，深さ３５ｃｍに設定した。精製炉４における陽メタ
ル１２の深さを３０〜４０ｃｍ，電解浴１１の深さを１
０〜１５ｃｍ，陰メタル１３の深さを１５〜２０ｃｍに
維持しながら、陽極電流密度０．４５〜０．６Ａ／ｄｍ
2 及び陰極電流密度２〜３Ａ／ｄｍ2 で電解精錬した。
このとき、炉の上端部から前炉３の湯面レベル２４まで
の距離が１８ｃｍであり、湯面レベル２４にはアルミナ
系の耐火レンガ２５が位置していた。他方、陰メタル１
３の湯面レベルまでの距離は、１４ｃｍであった。
造の前炉を構築した。空間部２１の大きさは、幅２０ｃ
ｍ，深さ３５ｃｍに設定した。精製炉４における陽メタ
ル１２の深さを３０〜４０ｃｍ，電解浴１１の深さを１
０〜１５ｃｍ，陰メタル１３の深さを１５〜２０ｃｍに
維持しながら、陽極電流密度０．４５〜０．６Ａ／ｄｍ
2 及び陰極電流密度２〜３Ａ／ｄｍ2 で電解精錬した。
このとき、炉の上端部から前炉３の湯面レベル２４まで
の距離が１８ｃｍであり、湯面レベル２４にはアルミナ
系の耐火レンガ２５が位置していた。他方、陰メタル１
３の湯面レベルまでの距離は、１４ｃｍであった。
【０００９】以上の条件下で７００日連続操業し、陰メ
タル１３から得られた精製アルミニウムについてＣｕ濃
度の経時変化を調査した。調査結果を、図６（ａ）に示
す。図６（ａ）において、起動初期の悪い純度はスター
ト時の汚染による影響、５７０日付近のＣｕ濃度上昇は
測定時に陽メタル１２による陰メタル１３の汚染に原因
があると推察される。何れにしても、純度９９．９９９
％のアルミニウムのＣｕ，Ｓｉ，Ｆｅの含有量基準が各
１０ｐｐｍ以下であることから、本発明に従った電解精
製炉では７００日経過した時点でも精製アルミニウムが
不純物基準を満足しており、炉寿命が７００日以上であ
ることが判る。
タル１３から得られた精製アルミニウムについてＣｕ濃
度の経時変化を調査した。調査結果を、図６（ａ）に示
す。図６（ａ）において、起動初期の悪い純度はスター
ト時の汚染による影響、５７０日付近のＣｕ濃度上昇は
測定時に陽メタル１２による陰メタル１３の汚染に原因
があると推察される。何れにしても、純度９９．９９９
％のアルミニウムのＣｕ，Ｓｉ，Ｆｅの含有量基準が各
１０ｐｐｍ以下であることから、本発明に従った電解精
製炉では７００日経過した時点でも精製アルミニウムが
不純物基準を満足しており、炉寿命が７００日以上であ
ることが判る。
【００１０】他方、空間部２１のない隔壁２０で前炉３
と精製炉４とを区画し、マグネシアレンガ６をライニン
グした従来の電解精製炉で操業した場合、図６（ｂ）に
示すように起動後６００日付近からＣｕ濃度が急激に上
昇した。そこで、７５０日で電解精製炉を停止して炉体
を調査した結果、前炉３の陽メタル１２と精製炉４の陰
メタル１３が目地を通して連通していることが判った。
このことから、陽メタル１２と精製炉４の陰メタル１３
との連通により精製アルミニウムの純度が低下したこと
が窺われ、炉の寿命が６００日程度であることが判る。
なお、起動後１００日付近で純度が悪いことは、スター
ト時の不具合によるものであり、炉体の構造に起因する
ものではなかった。
と精製炉４とを区画し、マグネシアレンガ６をライニン
グした従来の電解精製炉で操業した場合、図６（ｂ）に
示すように起動後６００日付近からＣｕ濃度が急激に上
昇した。そこで、７５０日で電解精製炉を停止して炉体
を調査した結果、前炉３の陽メタル１２と精製炉４の陰
メタル１３が目地を通して連通していることが判った。
このことから、陽メタル１２と精製炉４の陰メタル１３
との連通により精製アルミニウムの純度が低下したこと
が窺われ、炉の寿命が６００日程度であることが判る。
なお、起動後１００日付近で純度が悪いことは、スター
ト時の不具合によるものであり、炉体の構造に起因する
ものではなかった。
【００１１】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の三層型
電解精製炉は、前炉と精製炉とを仕切る隔壁に空間部を
設けることにより、前炉内の陽メタルが精製炉内の陰メ
タルに連通することを防止している。そのため、長期間
にわたって電解精製を継続した場合でも、精製アルミニ
ウムの純度低下を来すことがなく、純度９９．９９９％
の高純度アルミニウムを安定して得ることができる。ま
た、前炉の内壁や前炉と精製炉とを連絡する連絡部の底
面及び側面をカーボン系レンガでライニングするとき、
レンガによるメタルの汚染も少なくなり、得られた精製
アルミニウムの純度が向上する。
電解精製炉は、前炉と精製炉とを仕切る隔壁に空間部を
設けることにより、前炉内の陽メタルが精製炉内の陰メ
タルに連通することを防止している。そのため、長期間
にわたって電解精製を継続した場合でも、精製アルミニ
ウムの純度低下を来すことがなく、純度９９．９９９％
の高純度アルミニウムを安定して得ることができる。ま
た、前炉の内壁や前炉と精製炉とを連絡する連絡部の底
面及び側面をカーボン系レンガでライニングするとき、
レンガによるメタルの汚染も少なくなり、得られた精製
アルミニウムの純度が向上する。
【図１】 従来の三層型電解精製炉を示す断面図
【図２】 従来の三層型電解精製炉を示す平面図
【図３】 前炉内の陽メタルが精製炉内の陰メタルに連
通する隙間が生じた隔壁の断面図
通する隙間が生じた隔壁の断面図
【図４】 本発明に従った隔壁を備えた三層型電解精製
炉を示す部分断面図
炉を示す部分断面図
【図５】 本発明に従った前炉の上部を示す断面図
【図６】 精製アルミニウムのＣｕ濃度の経時変化を本
発明（ａ）と比較例（ｂ）で対比したグラフ
発明（ａ）と比較例（ｂ）で対比したグラフ
１：鉄槽 ２：断熱レンガ ３：前炉 ４：精製
炉 ５：原料装入口 ６：マグネシアレンガ ７：陽極導体 ８：陽極カ
ーボン ９：陰極ブスバー １０：陰極カーボン
１１：ガドー浴 １２：陽メタル １３：陰メタ
ル １４：隙間 ２０：隔壁 ２１：空間部 ２２：カーボンレンガ
２３：カーボンレンガの上面 ２４：湯面レベル
２５：耐火レンガ ２６：連絡部 ２７：アーチ上側部
炉 ５：原料装入口 ６：マグネシアレンガ ７：陽極導体 ８：陽極カ
ーボン ９：陰極ブスバー １０：陰極カーボン
１１：ガドー浴 １２：陽メタル １３：陰メタ
ル １４：隙間 ２０：隔壁 ２１：空間部 ２２：カーボンレンガ
２３：カーボンレンガの上面 ２４：湯面レベル
２５：耐火レンガ ２６：連絡部 ２７：アーチ上側部
フロントページの続き (72)発明者 北原 敬久 静岡県庵原郡蒲原町蒲原161番地 日本軽 金属株式会社蒲原工場内
Claims (4)
- 【請求項１】 精製原料が装入される前炉と、前炉から
送り込まれた精製原料を電解精製する精製炉と、底部が
連通した状態で前記前炉と前記精製炉を区画する隔壁と
を備え、該隔壁に空間部を設けたことを特徴とする高純
度アルミニウム製造用三層型電解精製炉。 - 【請求項２】 請求項１記載の空間部に冷却用空気が強
制的に送り込まれる高純度アルミニウム製造用三層型電
解精製炉。 - 【請求項３】 精製原料が装入される前炉と、前炉から
送り込まれた精製原料を電解精製する精製炉と、底部が
連通した状態で前記前炉と前記精製炉を区画する隔壁と
を備え、陽メタルに接触する前記前炉の内壁及び前記前
炉と前記精製炉とを連絡する連絡部の底面及び側面をカ
ーボンレンガでライニングしたことを特徴とする高純度
アルミニウム製造用三層型電解精製炉。 - 【請求項４】 精製原料が装入される前炉と、前炉から
送り込まれた精製原料を電解精製する精製炉と、底部が
連通した状態で前記前炉と前記精製炉を区画する隔壁
と、該隔壁に設けた空間部と、陽メタルに接触する前記
前炉の内壁及び前記前炉と前記精製炉とを連絡する連絡
部の底面及び側面にライニングしたカーボンレンガとを
備えている高純度アルミニウム製造用三層型電解精製
炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33391595A JPH09143781A (ja) | 1995-11-28 | 1995-11-28 | 高純度アルミニウム製造用三層型電解精製炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33391595A JPH09143781A (ja) | 1995-11-28 | 1995-11-28 | 高純度アルミニウム製造用三層型電解精製炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09143781A true JPH09143781A (ja) | 1997-06-03 |
Family
ID=18271392
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33391595A Pending JPH09143781A (ja) | 1995-11-28 | 1995-11-28 | 高純度アルミニウム製造用三層型電解精製炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09143781A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007247057A (ja) * | 2006-02-16 | 2007-09-27 | Sumitomo Chemical Co Ltd | アルミニウム三層電解精製用陰極黒鉛材 |
| JP2008517156A (ja) * | 2004-10-21 | 2008-05-22 | ビーエイチピー ビリトン イノベーション ピーティーワイ エルティーディー | 電解製錬槽の内部冷却 |
| JP2016505714A (ja) * | 2012-12-13 | 2016-02-25 | エスジーエル・カーボン・エスイー | アルミニウムを還元するための電解漕の壁用側壁レンガ |
-
1995
- 1995-11-28 JP JP33391595A patent/JPH09143781A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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