JPH09133566A - 液位測定装置 - Google Patents
液位測定装置Info
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- JPH09133566A JPH09133566A JP7293853A JP29385395A JPH09133566A JP H09133566 A JPH09133566 A JP H09133566A JP 7293853 A JP7293853 A JP 7293853A JP 29385395 A JP29385395 A JP 29385395A JP H09133566 A JPH09133566 A JP H09133566A
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F23/00—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm
- G01F23/14—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measurement of pressure
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- Measurement Of Levels Of Liquids Or Fluent Solid Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 密閉容器内に比重の相異なる複数の非凝縮性
ガスが存在するときでも基準面器の基準面を常に一定の
レベルに保持すること。 【解決手段】 密閉容器１０内の蒸気が蒸気側検出配管
２６を介して基準面器２８内に導入され、基準面器２８
内の基準面と密閉容器１０の液面１６に作用する圧力の
差により密閉容器１０内の液面１６のレベルが液測定器
２２で測定される。このとき密閉容器１０内に比重が異
なる複数の非凝縮性ガスが存在し、各非凝縮性ガスが基
準面器２８内に導入されたときには、窒素ガス、炭酸ガ
スが大比重ガスが排出配管３２を介して密閉容器１０に
自然に排出され、水素ガス、酸素ガスが小比重ガス排出
配下３６を介して密閉容器１０に自然に排出され、基準
面器２８の基準面が常に規定値に維持される。
ガスが存在するときでも基準面器の基準面を常に一定の
レベルに保持すること。 【解決手段】 密閉容器１０内の蒸気が蒸気側検出配管
２６を介して基準面器２８内に導入され、基準面器２８
内の基準面と密閉容器１０の液面１６に作用する圧力の
差により密閉容器１０内の液面１６のレベルが液測定器
２２で測定される。このとき密閉容器１０内に比重が異
なる複数の非凝縮性ガスが存在し、各非凝縮性ガスが基
準面器２８内に導入されたときには、窒素ガス、炭酸ガ
スが大比重ガスが排出配管３２を介して密閉容器１０に
自然に排出され、水素ガス、酸素ガスが小比重ガス排出
配下３６を介して密閉容器１０に自然に排出され、基準
面器２８の基準面が常に規定値に維持される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、液位測定装置に係
り、特に、火力発電プラント、原子力発電プラントなど
において飽和液を貯留する密閉容器の液位を測定するに
好適な液位測定装置に関する。
り、特に、火力発電プラント、原子力発電プラントなど
において飽和液を貯留する密閉容器の液位を測定するに
好適な液位測定装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、火力発電プラント、原子力発電プ
ラントなどにおいて飽和液を貯留する密閉容器、例え
ば、給水加熱器、給水加熱器ドレンタンクなどに貯留す
る液体の液位を測定するものとして、特開昭５６−４２
１１１号公報に記載されているものが知られている。こ
の装置は、密閉容器の上部側に蒸気を排出する上部配管
を接続し、密閉容器の下部側に凝縮液を排出する下部配
管を接続し、上部配管を基準水面器、導管を介して差圧
検知器に接続し、下部配管を差圧検知器に接続し、差圧
検知器により、下部配管内の圧力と導管内の圧力との差
から密閉容器内の液位を測定することができる。さら
に、この装置によれば、基準水面器内に貯留した凝縮液
の一部を配管を介して下部配管に導き、オーバーフロー
による水を下部配管から密閉容器へ戻すようになってい
る。さらに基準水面器と上部配管との接合部に流動抵抗
増大部材としてオリフィスが配設されており、密閉容器
内の圧力が急激に減少し、基準水面器および導管内の水
が減圧沸騰して容量が増大しても、基準水面器内の水が
上部配管を介して密閉容器へ戻されるのをオリフィスに
よって制限することができ、基準水面器の水位の変化を
抑制することができる。
ラントなどにおいて飽和液を貯留する密閉容器、例え
ば、給水加熱器、給水加熱器ドレンタンクなどに貯留す
る液体の液位を測定するものとして、特開昭５６−４２
１１１号公報に記載されているものが知られている。こ
の装置は、密閉容器の上部側に蒸気を排出する上部配管
を接続し、密閉容器の下部側に凝縮液を排出する下部配
管を接続し、上部配管を基準水面器、導管を介して差圧
検知器に接続し、下部配管を差圧検知器に接続し、差圧
検知器により、下部配管内の圧力と導管内の圧力との差
から密閉容器内の液位を測定することができる。さら
に、この装置によれば、基準水面器内に貯留した凝縮液
の一部を配管を介して下部配管に導き、オーバーフロー
による水を下部配管から密閉容器へ戻すようになってい
る。さらに基準水面器と上部配管との接合部に流動抵抗
増大部材としてオリフィスが配設されており、密閉容器
内の圧力が急激に減少し、基準水面器および導管内の水
が減圧沸騰して容量が増大しても、基準水面器内の水が
上部配管を介して密閉容器へ戻されるのをオリフィスに
よって制限することができ、基準水面器の水位の変化を
抑制することができる。
【０００３】しかし、従来の差圧式液位測定装置を原子
力プラントの給水加熱器やドレンタンクなどの密閉容器
の液位を測定する装置として用いた場合には、上部配管
や基準水面器内に高濃度の非凝縮性ガスが対流し、基準
水面器内の水位が変化することがある。
力プラントの給水加熱器やドレンタンクなどの密閉容器
の液位を測定する装置として用いた場合には、上部配管
や基準水面器内に高濃度の非凝縮性ガスが対流し、基準
水面器内の水位が変化することがある。
【０００４】すなわち、原子力プラントの給水加熱器、
湿度分離器、ドレンタンクなどの密閉容器の下部には上
流側から流入した蒸気および水が密閉容器内の圧力、温
度にバランスして沸騰および凝縮して飽和水（凝縮液）
となって溜る。一方、密閉容器の上部には流入水および
流入蒸気の一部が飽和蒸気となって存在し、密閉容器内
が、水面を境に、飽和蒸気を貯留する蒸気室と飽和水を
貯留する液室とに分離されるが、原子炉で発生した蒸気
中には水蒸気の他に、水素ガス、酸素ガス、窒素ガス、
炭酸ガスなどの非凝縮性ガスが約１５ｐｐｍほど含まれ
ている。そして非凝縮性ガスが蒸気とともに上部配管を
介して基準水面器に導入されているときに、自然放熱に
よって温度が低下するため、上部配管および基準水面器
内に凝縮水が発生する。しかも、上部配管および基準水
面器に導入された流体には比重が相異なる物質が含まれ
ているので、液体が最も下層になり、炭酸ガス、窒素ガ
ス、水蒸気、炭素ガス、水素ガスの順に上層に滞留す
る。
湿度分離器、ドレンタンクなどの密閉容器の下部には上
流側から流入した蒸気および水が密閉容器内の圧力、温
度にバランスして沸騰および凝縮して飽和水（凝縮液）
となって溜る。一方、密閉容器の上部には流入水および
流入蒸気の一部が飽和蒸気となって存在し、密閉容器内
が、水面を境に、飽和蒸気を貯留する蒸気室と飽和水を
貯留する液室とに分離されるが、原子炉で発生した蒸気
中には水蒸気の他に、水素ガス、酸素ガス、窒素ガス、
炭酸ガスなどの非凝縮性ガスが約１５ｐｐｍほど含まれ
ている。そして非凝縮性ガスが蒸気とともに上部配管を
介して基準水面器に導入されているときに、自然放熱に
よって温度が低下するため、上部配管および基準水面器
内に凝縮水が発生する。しかも、上部配管および基準水
面器に導入された流体には比重が相異なる物質が含まれ
ているので、液体が最も下層になり、炭酸ガス、窒素ガ
ス、水蒸気、炭素ガス、水素ガスの順に上層に滞留す
る。
【０００５】一旦滞留した非凝縮性ガスは互いにある程
度はガス拡散により混合するので、その一部は上部配管
を介して密閉容器に戻るが、上部配管の径が細くかつ長
いときにはガス拡散よりも非凝縮性ガスの流入量の方が
多くなり、非凝縮性ガスの濃度が時間とともに濃くなっ
て、上部配管や基準水面器に高濃度の非凝縮性ガスが滞
留したままとなり、基準水面器の基準水面が変化し、密
閉容器内の液位を正確に測定できなくなる。
度はガス拡散により混合するので、その一部は上部配管
を介して密閉容器に戻るが、上部配管の径が細くかつ長
いときにはガス拡散よりも非凝縮性ガスの流入量の方が
多くなり、非凝縮性ガスの濃度が時間とともに濃くなっ
て、上部配管や基準水面器に高濃度の非凝縮性ガスが滞
留したままとなり、基準水面器の基準水面が変化し、密
閉容器内の液位を正確に測定できなくなる。
【０００６】そこで、特開平６−３３１７８４号公報に
記載されているように、基準水面器を構成する凝縮槽
に、密閉容器に連結された上部配管を接続すると共に、
密閉容器の蒸気を排出する主蒸気配管から分岐したベン
ト配管を接続し、凝縮槽内の非凝縮性ガスをベント配管
を介して主蒸気配管へ排気するようにしたものが提案さ
れている。
記載されているように、基準水面器を構成する凝縮槽
に、密閉容器に連結された上部配管を接続すると共に、
密閉容器の蒸気を排出する主蒸気配管から分岐したベン
ト配管を接続し、凝縮槽内の非凝縮性ガスをベント配管
を介して主蒸気配管へ排気するようにしたものが提案さ
れている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来技術では、凝縮槽
に上部配管として導圧配管を接続するとともに、主蒸気
配管から分岐したベント配管を接続し、凝縮槽内の非凝
縮性ガスの一部をベント配管を介して主蒸気配管へ導く
ようにしているので、凝縮槽内に、飽和蒸気の凝縮水の
他に、比重が相異なる水素ガス、酸素ガス、窒素ガス、
炭素ガスなど、常温において非凝縮性を示す非凝縮性ガ
スを含む流体が貯留したときには、水蒸気より比重の小
さいガスの一部をベント配管から排出することはできる
が、水蒸気より比重の大きいガスは、導圧配管から導入
される蒸気によって排出が阻止され、比重の相異なるガ
スを精度良く排出することができなくなり、非凝縮性ガ
スの滞留によって凝縮槽の基準水面が変化する恐れがあ
る。また、主蒸気配管の圧力は密閉容器内の蒸気の流出
によって発生する圧力損失によって、密閉容器内圧力よ
り低圧となっているため、凝縮槽の圧力も密閉容器の圧
力より低圧となり、水位計測の誤差が拡大する恐れがあ
る。
に上部配管として導圧配管を接続するとともに、主蒸気
配管から分岐したベント配管を接続し、凝縮槽内の非凝
縮性ガスの一部をベント配管を介して主蒸気配管へ導く
ようにしているので、凝縮槽内に、飽和蒸気の凝縮水の
他に、比重が相異なる水素ガス、酸素ガス、窒素ガス、
炭素ガスなど、常温において非凝縮性を示す非凝縮性ガ
スを含む流体が貯留したときには、水蒸気より比重の小
さいガスの一部をベント配管から排出することはできる
が、水蒸気より比重の大きいガスは、導圧配管から導入
される蒸気によって排出が阻止され、比重の相異なるガ
スを精度良く排出することができなくなり、非凝縮性ガ
スの滞留によって凝縮槽の基準水面が変化する恐れがあ
る。また、主蒸気配管の圧力は密閉容器内の蒸気の流出
によって発生する圧力損失によって、密閉容器内圧力よ
り低圧となっているため、凝縮槽の圧力も密閉容器の圧
力より低圧となり、水位計測の誤差が拡大する恐れがあ
る。
【０００８】さらに、従来技術では、密閉容器（圧力容
器）の内圧が低下したときのことについて十分配慮され
ておらず、圧力容器の内圧が低下したときには凝縮槽
（基準水面器）の液位が低下する恐れがある。密閉容器
の内圧が低下すると、密閉容器内の液は減圧による自己
沸騰を生じるが、凝縮槽および導圧配管に溜った凝縮液
も密閉容器の飽和圧力、飽和温度に相当する圧力、温度
まで自己蒸発し、圧力、温度が共に低下する。このた
め、凝縮槽側で発生した蒸気が密閉容器側に流出し、凝
縮槽の液面が低下する。
器）の内圧が低下したときのことについて十分配慮され
ておらず、圧力容器の内圧が低下したときには凝縮槽
（基準水面器）の液位が低下する恐れがある。密閉容器
の内圧が低下すると、密閉容器内の液は減圧による自己
沸騰を生じるが、凝縮槽および導圧配管に溜った凝縮液
も密閉容器の飽和圧力、飽和温度に相当する圧力、温度
まで自己蒸発し、圧力、温度が共に低下する。このた
め、凝縮槽側で発生した蒸気が密閉容器側に流出し、凝
縮槽の液面が低下する。
【０００９】本発明の目的は、基準面の液面レベルの変
動又は圧力変動を抑制することができる液位測定装置を
提供することにある。
動又は圧力変動を抑制することができる液位測定装置を
提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明は、飽和蒸気と飽和蒸気の凝縮液の他に非凝
縮性ガスを含む流体を貯留する密閉容器のうち凝縮液の
液位より上側の蒸気室に蒸気側検出配管を接続すると共
に、凝縮液の液位より下側の液室に液側検出配管を接続
し、蒸気側検出配管に凝縮液による基準面を形成する基
準面器を接続し、基準面器と液側検出配管に、基準面器
の圧力と液側検出配管の圧力との差から密閉容器内の凝
縮液の液位を測定する液位測定器を接続してなる液位測
定装置において、前記密閉容器に、前記基準面器に導入
された流体をその比重に応じて前記基準面器から前記密
閉容器に排出する複数の流体排出配管を接続してなるこ
とを特徴とする液位測定装置を構成したものである。
に、本発明は、飽和蒸気と飽和蒸気の凝縮液の他に非凝
縮性ガスを含む流体を貯留する密閉容器のうち凝縮液の
液位より上側の蒸気室に蒸気側検出配管を接続すると共
に、凝縮液の液位より下側の液室に液側検出配管を接続
し、蒸気側検出配管に凝縮液による基準面を形成する基
準面器を接続し、基準面器と液側検出配管に、基準面器
の圧力と液側検出配管の圧力との差から密閉容器内の凝
縮液の液位を測定する液位測定器を接続してなる液位測
定装置において、前記密閉容器に、前記基準面器に導入
された流体をその比重に応じて前記基準面器から前記密
閉容器に排出する複数の流体排出配管を接続してなるこ
とを特徴とする液位測定装置を構成したものである。
【００１１】また、液位測定装置として、飽和蒸気と飽
和蒸気の凝縮液の他に非凝縮性ガスを含む流体を貯留す
る密閉容器のうち凝縮液の液位より上側の蒸気室に蒸気
側検出配管を接続すると共に、凝縮液の液位より下側の
液室に液側検出配管を接続し、蒸気側検出配管に凝縮液
による基準面を形成する基準面器を接続し、基準面器と
液側検出配管に、基準面器の圧力と液側検出配管の圧力
との差から密閉容器内の凝縮液の液位を測定する液位測
定器を接続してなるものにおいて、以下の要素を有する
もので構成することができる。
和蒸気の凝縮液の他に非凝縮性ガスを含む流体を貯留す
る密閉容器のうち凝縮液の液位より上側の蒸気室に蒸気
側検出配管を接続すると共に、凝縮液の液位より下側の
液室に液側検出配管を接続し、蒸気側検出配管に凝縮液
による基準面を形成する基準面器を接続し、基準面器と
液側検出配管に、基準面器の圧力と液側検出配管の圧力
との差から密閉容器内の凝縮液の液位を測定する液位測
定器を接続してなるものにおいて、以下の要素を有する
もので構成することができる。
【００１２】（１）前記密閉容器のうち前記蒸気側検出
配管との接続点より上側に、前記基準面器に導入された
ガスのうち水蒸気より比重の小さいガスを前記基準面器
から前記密閉容器に排出する小比重ガス排出配管を接続
し、前記密閉容器のうち前記蒸気側検出配管との接続点
より下側に、前記基準面器に導入されたガスのうち水蒸
気より比重の大きいガスを前記基準面器から前記密閉容
器に排出する大比重ガス排出配管を接続してなる。
配管との接続点より上側に、前記基準面器に導入された
ガスのうち水蒸気より比重の小さいガスを前記基準面器
から前記密閉容器に排出する小比重ガス排出配管を接続
し、前記密閉容器のうち前記蒸気側検出配管との接続点
より下側に、前記基準面器に導入されたガスのうち水蒸
気より比重の大きいガスを前記基準面器から前記密閉容
器に排出する大比重ガス排出配管を接続してなる。
【００１３】（２）前記密閉容器に密閉容器の液室の上
部側と下部側とを密閉容器外で短絡する液循環配管を接
続し、この液循環配管の管路途中に凝縮液と湿り蒸気を
貯留する気液チャンバーを設け、この気液チャンバー
に、気液チャンバー内の湿り蒸気を前記基準面器に導く
湿り蒸気供給配管を接続してなる。
部側と下部側とを密閉容器外で短絡する液循環配管を接
続し、この液循環配管の管路途中に凝縮液と湿り蒸気を
貯留する気液チャンバーを設け、この気液チャンバー
に、気液チャンバー内の湿り蒸気を前記基準面器に導く
湿り蒸気供給配管を接続してなる。
【００１４】（３）前記密閉容器に、前記基準面器に導
入された流体をその比重に応じて前記基準面器から前記
密閉容器に排出する複数の流体排出配管を接続し、前記
密閉容器に密閉容器の液室の上部側と下部側とを密閉容
器外で短絡する液循環配管を接続し、この液循環配管の
管路途中に凝縮液と湿り蒸気を貯留する気液チャンバー
を設け、この気液チャンバーに、気液チャンバー内の湿
り蒸気を前記基準面器に導く湿り蒸気供給配管を接続し
てなる。
入された流体をその比重に応じて前記基準面器から前記
密閉容器に排出する複数の流体排出配管を接続し、前記
密閉容器に密閉容器の液室の上部側と下部側とを密閉容
器外で短絡する液循環配管を接続し、この液循環配管の
管路途中に凝縮液と湿り蒸気を貯留する気液チャンバー
を設け、この気液チャンバーに、気液チャンバー内の湿
り蒸気を前記基準面器に導く湿り蒸気供給配管を接続し
てなる。
【００１５】（４）前記密閉容器のうち前記蒸気側検出
配管との接続点より上側に、前記基準面器に導入された
ガスのうち水蒸気より比重の小さいガスを前記基準面器
から前記密閉容器に排出する小比重ガス排出配管を接続
し、前記密閉容器のうち前記蒸気側検出配管との接続点
より下側に、前記基準面器に導入されたガスのうち水蒸
気より比重の大きいガスを前記基準面器から前記密閉容
器に排出する大比重ガス排出配管を接続し、前記密閉容
器に密閉容器の液室の上部側と下部側とを密閉容器外で
短絡する液循環配管を接続し、この液循環配管の管路途
中に凝縮液と湿り蒸気を貯留する気液チャンバーを設
け、この気液チャンバーに、気液チャンバー内の湿り蒸
気を前記基準面器に導く湿り蒸気供給配管を接続してな
る。
配管との接続点より上側に、前記基準面器に導入された
ガスのうち水蒸気より比重の小さいガスを前記基準面器
から前記密閉容器に排出する小比重ガス排出配管を接続
し、前記密閉容器のうち前記蒸気側検出配管との接続点
より下側に、前記基準面器に導入されたガスのうち水蒸
気より比重の大きいガスを前記基準面器から前記密閉容
器に排出する大比重ガス排出配管を接続し、前記密閉容
器に密閉容器の液室の上部側と下部側とを密閉容器外で
短絡する液循環配管を接続し、この液循環配管の管路途
中に凝縮液と湿り蒸気を貯留する気液チャンバーを設
け、この気液チャンバーに、気液チャンバー内の湿り蒸
気を前記基準面器に導く湿り蒸気供給配管を接続してな
る。
【００１６】また、さらに、本発明は、飽和蒸気と飽和
蒸気の凝縮液の他に非凝縮性ガスを含む流体を貯留する
密閉容器のうち凝縮液の液位より上側の蒸気室に蒸気側
検出配管を接続すると共に、凝縮液の液位より下側の液
室に液側検出配管を接続し、蒸気側検出配管に凝縮液に
よる基準面を形成する基準面検出配管を接続し、基準面
検出配管と液側検出配管に、基準面配管内の圧力と液側
検出配管内の圧力との差から密閉容器内の凝縮液の液位
を測定する液位測定器を接続し、密閉容器の蒸気室の上
部側に蒸気を密閉容器外へ導いた後密閉容器内に戻す蒸
気側循環配管を接続し、蒸気側循環配管と液側検出配管
の管路途中に、蒸気側循環配管と液側検出配管及び液側
循環配管をそれぞれ結ぶバランス配管を接続してなる液
位測定装置を構成したものである。
蒸気の凝縮液の他に非凝縮性ガスを含む流体を貯留する
密閉容器のうち凝縮液の液位より上側の蒸気室に蒸気側
検出配管を接続すると共に、凝縮液の液位より下側の液
室に液側検出配管を接続し、蒸気側検出配管に凝縮液に
よる基準面を形成する基準面検出配管を接続し、基準面
検出配管と液側検出配管に、基準面配管内の圧力と液側
検出配管内の圧力との差から密閉容器内の凝縮液の液位
を測定する液位測定器を接続し、密閉容器の蒸気室の上
部側に蒸気を密閉容器外へ導いた後密閉容器内に戻す蒸
気側循環配管を接続し、蒸気側循環配管と液側検出配管
の管路途中に、蒸気側循環配管と液側検出配管及び液側
循環配管をそれぞれ結ぶバランス配管を接続してなる液
位測定装置を構成したものである。
【００１７】前記した手段によれば、基準面を形成する
基準面器には、密閉容器からの流体を導入する蒸気側検
出配管の他に、密閉容器の蒸気室と基準面器とを結ぶ配
管として複数の流体排出配管が接続されているため、密
閉容器内に比重の相異なる複数の非凝縮性ガスが存在
し、複数の非凝縮性ガスが基準面器へ導入されても、非
凝縮性ガスを構成する成分をその比重に応じて各流体排
出配管から密閉容器へ戻すことができ、基準面を常に一
定のレベルに抑制することができ、密閉容器の液位を正
確に測定することができる。
基準面器には、密閉容器からの流体を導入する蒸気側検
出配管の他に、密閉容器の蒸気室と基準面器とを結ぶ配
管として複数の流体排出配管が接続されているため、密
閉容器内に比重の相異なる複数の非凝縮性ガスが存在
し、複数の非凝縮性ガスが基準面器へ導入されても、非
凝縮性ガスを構成する成分をその比重に応じて各流体排
出配管から密閉容器へ戻すことができ、基準面を常に一
定のレベルに抑制することができ、密閉容器の液位を正
確に測定することができる。
【００１８】流体排出配管として小比重ガス排出配管と
大比重ガス排出配管を用いたときには、非凝縮性ガスの
うち水蒸気よりも比重の小さいガスは小比重ガス排出配
管を介して密閉容器へ戻され、水蒸気より比重の大きい
ガスは大比重ガス排出配管を介して密閉容器へ戻され、
基準面器の基準面を常に一定のレベルに維持することが
できる。
大比重ガス排出配管を用いたときには、非凝縮性ガスの
うち水蒸気よりも比重の小さいガスは小比重ガス排出配
管を介して密閉容器へ戻され、水蒸気より比重の大きい
ガスは大比重ガス排出配管を介して密閉容器へ戻され、
基準面器の基準面を常に一定のレベルに維持することが
できる。
【００１９】また、密閉容器内の液位が変化したり、密
閉容器内の圧力が変動したりしたときには、液位循環配
管水柱のＵ字管振動により気液チャンバーの液位が周期
的に上下変化を繰り返す。このため、気液チャンバーが
シリンダとして機能し、液面がピストンとし機能するの
で、基準面器内の蒸気や非凝縮性ガスが密閉容器側へ出
たり入ったりし、非凝縮性ガスが拡散されて基準面器に
は常時湿り蒸気が供給される。この結果、蒸気側検出配
管や基準面器内に凝縮液が発生し、基準面器の基準面が
規定値に保持される。
閉容器内の圧力が変動したりしたときには、液位循環配
管水柱のＵ字管振動により気液チャンバーの液位が周期
的に上下変化を繰り返す。このため、気液チャンバーが
シリンダとして機能し、液面がピストンとし機能するの
で、基準面器内の蒸気や非凝縮性ガスが密閉容器側へ出
たり入ったりし、非凝縮性ガスが拡散されて基準面器に
は常時湿り蒸気が供給される。この結果、蒸気側検出配
管や基準面器内に凝縮液が発生し、基準面器の基準面が
規定値に保持される。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施の形態を図
面に従って説明する。
面に従って説明する。
【００２１】図１は本発明を原子力発電プラントに用い
られる密閉容器に適用したときのブロック構成図であ
る。図１において、密閉容器１０は、箱型に構成されて
おり、この密閉容器１０には、原子炉（図示省略）で発
生する蒸気が導入され、飽和蒸気と飽和蒸気の凝縮液お
よびこの凝縮液の他に常温において非凝縮性を示す非凝
縮性ガス、例えば、水素ガス、酸素ガス、窒素ガス、炭
酸ガスなどのガスを含む流体が貯留されている。そして
密閉容器１０内は、飽和蒸気の凝縮液（水）を貯留する
液室１２と飽和蒸気（水蒸気）を貯留する蒸気室１４と
に分離されている。すなわち密閉容器１０内は、液面
（常用水位）１６を境に液室１２と蒸気室１４とに分割
されている。液室１２側面下部側には液側検出座１８が
設けられており、液側検出座１８には液側検出配管２０
を介して差圧式液位測定器２２が接続されている。
られる密閉容器に適用したときのブロック構成図であ
る。図１において、密閉容器１０は、箱型に構成されて
おり、この密閉容器１０には、原子炉（図示省略）で発
生する蒸気が導入され、飽和蒸気と飽和蒸気の凝縮液お
よびこの凝縮液の他に常温において非凝縮性を示す非凝
縮性ガス、例えば、水素ガス、酸素ガス、窒素ガス、炭
酸ガスなどのガスを含む流体が貯留されている。そして
密閉容器１０内は、飽和蒸気の凝縮液（水）を貯留する
液室１２と飽和蒸気（水蒸気）を貯留する蒸気室１４と
に分離されている。すなわち密閉容器１０内は、液面
（常用水位）１６を境に液室１２と蒸気室１４とに分割
されている。液室１２側面下部側には液側検出座１８が
設けられており、液側検出座１８には液側検出配管２０
を介して差圧式液位測定器２２が接続されている。
【００２２】一方、密閉容器１０の蒸気室１４側壁の中
ほどには、蒸気側検出座２４が設けられており、蒸気側
検出座２４は蒸気側検出配管２６を介して基準面器２８
に接続されている。さらに蒸気室１４の側面下部側には
蒸気部下側座３０が設けられており、この蒸気部下側座
３０は、流体排出配管としての大比重ガス排出配管３２
を介して基準面器２８に接続されている。蒸気室１４の
蒸気側検出座２４よりも上部側には蒸気部上側座３４が
設けられており、蒸気部上側座３４には、流体排出配管
としての小比重ガス排出配管３６を介して基準面器２８
が接続されている。
ほどには、蒸気側検出座２４が設けられており、蒸気側
検出座２４は蒸気側検出配管２６を介して基準面器２８
に接続されている。さらに蒸気室１４の側面下部側には
蒸気部下側座３０が設けられており、この蒸気部下側座
３０は、流体排出配管としての大比重ガス排出配管３２
を介して基準面器２８に接続されている。蒸気室１４の
蒸気側検出座２４よりも上部側には蒸気部上側座３４が
設けられており、蒸気部上側座３４には、流体排出配管
としての小比重ガス排出配管３６を介して基準面器２８
が接続されている。
【００２３】基準面器２８は、例えば箱型に構成されて
おり、基準面器２８の上部側に小比重ガス排出配管３６
が接続され、基準面器２８の側面側に蒸気側検出配管２
６と大比重ガス排出配管３２が接続され、基準面器２８
の底部側に基準面器側検出配管３８が接続されている。
そして検出配管３８の端部が液位測定器２２に接続され
ている。基準面器２８は、蒸気側検出配管２６を介して
蒸気室１４内の飽和蒸気や非凝縮性ガスを導入し、大比
重ガス排出配管３２の接続点近傍に凝縮液による基準面
を形成するようになっている。さらに液位測定器２２
は、基準面器２８の基準面から基準面器側検出配管３８
を経由して作用する圧力と、密閉容器１０の液面１６か
ら液側検出配管２０を経由して作用する圧力の差から液
面１６の液位を測定することができる。
おり、基準面器２８の上部側に小比重ガス排出配管３６
が接続され、基準面器２８の側面側に蒸気側検出配管２
６と大比重ガス排出配管３２が接続され、基準面器２８
の底部側に基準面器側検出配管３８が接続されている。
そして検出配管３８の端部が液位測定器２２に接続され
ている。基準面器２８は、蒸気側検出配管２６を介して
蒸気室１４内の飽和蒸気や非凝縮性ガスを導入し、大比
重ガス排出配管３２の接続点近傍に凝縮液による基準面
を形成するようになっている。さらに液位測定器２２
は、基準面器２８の基準面から基準面器側検出配管３８
を経由して作用する圧力と、密閉容器１０の液面１６か
ら液側検出配管２０を経由して作用する圧力の差から液
面１６の液位を測定することができる。
【００２４】上記構成において、密閉容器１０内に水、
蒸気および比重の相異なる複数のガスを含む非凝縮性ガ
スが貯留されると、蒸気と非凝縮性ガスの一部が蒸気側
検出配管２６を介して基準面器２８へ導入される。この
とき蒸気側検出配管２６、基準面器２８内の流体は、蒸
気側検出配管２６および基準面器２８表面からの自然放
熱によって温度が低下するので、蒸気は凝縮液となって
その一部が蒸気側検出配管２６を逆流して密閉容器１０
側へ戻る。一方、残りの凝縮液は蒸気側検出配管２６お
よび基準面器２８内に溜り、非凝縮性ガスは蒸気側検出
配管２６と基準面器２８上部に滞留する。
蒸気および比重の相異なる複数のガスを含む非凝縮性ガ
スが貯留されると、蒸気と非凝縮性ガスの一部が蒸気側
検出配管２６を介して基準面器２８へ導入される。この
とき蒸気側検出配管２６、基準面器２８内の流体は、蒸
気側検出配管２６および基準面器２８表面からの自然放
熱によって温度が低下するので、蒸気は凝縮液となって
その一部が蒸気側検出配管２６を逆流して密閉容器１０
側へ戻る。一方、残りの凝縮液は蒸気側検出配管２６お
よび基準面器２８内に溜り、非凝縮性ガスは蒸気側検出
配管２６と基準面器２８上部に滞留する。
【００２５】すなわち、蒸気が凝縮液になると容積は約
１／１０００に減少するので、非凝縮性ガスを含む蒸気
が順次基準面器２８側に流入され、蒸気側検出配管２６
および基準面器２８内には自然放熱に見合った量の凝縮
液が順次溜る。一方、非凝縮性ガスは凝縮しないが、時
間の経過とともに濃縮されて蒸気側検出配管２６や基準
面器２８内に滞留する。このとき基準面器２８内には、
凝縮液が最も下層となって滞留し、この凝縮液の上側に
は、炭酸ガス、窒素ガス、水蒸気、酸素ガス、水素ガス
の順に非凝縮性ガスが順次滞留する。
１／１０００に減少するので、非凝縮性ガスを含む蒸気
が順次基準面器２８側に流入され、蒸気側検出配管２６
および基準面器２８内には自然放熱に見合った量の凝縮
液が順次溜る。一方、非凝縮性ガスは凝縮しないが、時
間の経過とともに濃縮されて蒸気側検出配管２６や基準
面器２８内に滞留する。このとき基準面器２８内には、
凝縮液が最も下層となって滞留し、この凝縮液の上側に
は、炭酸ガス、窒素ガス、水蒸気、酸素ガス、水素ガス
の順に非凝縮性ガスが順次滞留する。
【００２６】しかし、本実施の形態では、基準面器２８
の基準面が液面１６よりも上側に形成され、しかも基準
面器２８と密閉容器１０とが配管３２、３６を介して接
続されているので、非凝縮性ガスのうち水蒸気より比重
の大きい窒素ガス、炭酸ガスは、オーバーフロによる凝
縮液とともに大比重ガス排出配管３２を介して蒸気室１
４に排出され、水蒸気より比重の小さい水素ガスと酸素
ガスは小比重排出配管３６を介して蒸気室１４に排出さ
れる。このため、蒸気側検出配管２６、基準面器２８内
の非凝縮性ガスの濃度が低下し、湿り蒸気が蒸気側検出
配管２６を介して基準面器２８に導入されるので、基準
面器２８の基準面を常に規定値（基準値）に維持するこ
とができ、密閉容器１０の液面１６を常に高精度に測定
することができる。
の基準面が液面１６よりも上側に形成され、しかも基準
面器２８と密閉容器１０とが配管３２、３６を介して接
続されているので、非凝縮性ガスのうち水蒸気より比重
の大きい窒素ガス、炭酸ガスは、オーバーフロによる凝
縮液とともに大比重ガス排出配管３２を介して蒸気室１
４に排出され、水蒸気より比重の小さい水素ガスと酸素
ガスは小比重排出配管３６を介して蒸気室１４に排出さ
れる。このため、蒸気側検出配管２６、基準面器２８内
の非凝縮性ガスの濃度が低下し、湿り蒸気が蒸気側検出
配管２６を介して基準面器２８に導入されるので、基準
面器２８の基準面を常に規定値（基準値）に維持するこ
とができ、密閉容器１０の液面１６を常に高精度に測定
することができる。
【００２７】図２は本発明を原子力発電プラントの密閉
容器に適用したときの第２の実施形態を示すものであ
り、図１と同一のものまたは相当するものには同一符号
を付してそれらの説明は省略する。
容器に適用したときの第２の実施形態を示すものであ
り、図１と同一のものまたは相当するものには同一符号
を付してそれらの説明は省略する。
【００２８】図２において、密閉容器１０の側面側のう
ち蒸気室１４には蒸気側検出座２４のみが設けられてお
り、液室１２側には液側検出座１８の他に、液部上側座
４０と液部下側座４２とが上下に分かれて設けられてい
る。そして液部上側座４０と液部下側座４２には、上側
座４０と下側座４２とを密閉容器１０外で短絡する液循
環配管４４が接続されている。この液循環配管４４の管
路の途中には、液部上側座４０にオリフィス４６が設け
られ、液部下側座４２側には気液チャンバー４８が設け
られている。気液チャンバー４８には、液室１２内の凝
縮液がオリフィス４６、液循環配管４４を介して導入さ
れている。この気液チャンバー４８内には液面１６と同
一のレベルの液面が形成され、液面より上部側に気相部
５０が形成されている。そして気液チャンバー４８の気
相部５０が湿り蒸気供給配管５２を介して基準面器２８
の側面側に接続されている。
ち蒸気室１４には蒸気側検出座２４のみが設けられてお
り、液室１２側には液側検出座１８の他に、液部上側座
４０と液部下側座４２とが上下に分かれて設けられてい
る。そして液部上側座４０と液部下側座４２には、上側
座４０と下側座４２とを密閉容器１０外で短絡する液循
環配管４４が接続されている。この液循環配管４４の管
路の途中には、液部上側座４０にオリフィス４６が設け
られ、液部下側座４２側には気液チャンバー４８が設け
られている。気液チャンバー４８には、液室１２内の凝
縮液がオリフィス４６、液循環配管４４を介して導入さ
れている。この気液チャンバー４８内には液面１６と同
一のレベルの液面が形成され、液面より上部側に気相部
５０が形成されている。そして気液チャンバー４８の気
相部５０が湿り蒸気供給配管５２を介して基準面器２８
の側面側に接続されている。
【００２９】上記構成において、密閉容器１０の液面１
６が上下に変化すると、気液チャンバー４８内の液位は
液循環配管４４内の水のＵ字管（密閉容器１０と気液チ
ャンバー４８を結ぶ流体通路、密閉容器１０の液面１
６、液循環配管４４底部側と気液チャンバー４８によっ
て形成されるＵ字状の管路）振動によって上下に変化す
る。このため、気液チャンバー４８内の蒸気が湿り蒸気
供給配管５２、基準面器２８、蒸気側検出配管２６を介
して密閉容器１０側に入ったり、密閉容器１０から出た
りするため、基準面器２８に対する湿り蒸気の供給量を
多くすることができる。
６が上下に変化すると、気液チャンバー４８内の液位は
液循環配管４４内の水のＵ字管（密閉容器１０と気液チ
ャンバー４８を結ぶ流体通路、密閉容器１０の液面１
６、液循環配管４４底部側と気液チャンバー４８によっ
て形成されるＵ字状の管路）振動によって上下に変化す
る。このため、気液チャンバー４８内の蒸気が湿り蒸気
供給配管５２、基準面器２８、蒸気側検出配管２６を介
して密閉容器１０側に入ったり、密閉容器１０から出た
りするため、基準面器２８に対する湿り蒸気の供給量を
多くすることができる。
【００３０】また、液循環配管４４と気液チャンバー４
８内の水は、自然放熱によって温度が低下し、その比重
が大きくなるので、液部下側座４２側に移動する水の量
が多くなる。このため、密閉容器１０から温度の高い水
がオリフィス４６、液循環配管４４を介して気液チャン
バー４８に供給される。すなわち、自然循環によって、
気液チャンバー４８内の水の温度は、密閉容器１０内の
水とほぼ同じ温度まで上昇することになる。
８内の水は、自然放熱によって温度が低下し、その比重
が大きくなるので、液部下側座４２側に移動する水の量
が多くなる。このため、密閉容器１０から温度の高い水
がオリフィス４６、液循環配管４４を介して気液チャン
バー４８に供給される。すなわち、自然循環によって、
気液チャンバー４８内の水の温度は、密閉容器１０内の
水とほぼ同じ温度まで上昇することになる。
【００３１】一方、密閉容器１０の内圧が急激に低下す
ると、密閉容器１０内の水が沸騰するとともに基準面器
２８内の水の一部も沸騰し、沸騰による蒸気が蒸気側検
出配管２６を介して密閉容器１０側に流出するが、液循
環配管４４の自然循環によって気液チャンバー４８内の
水の温度は密閉容器１０内の水の温度に近い温度まで上
昇している。このため、気液チャンバー４８で沸騰した
湿り蒸気が基準面器２８に供給され、基準面器２８の基
準面を常に一定のレベルに保持することでき、密閉容器
１０の液面１６のレベル（液位）を精度高く計測するこ
とができる。
ると、密閉容器１０内の水が沸騰するとともに基準面器
２８内の水の一部も沸騰し、沸騰による蒸気が蒸気側検
出配管２６を介して密閉容器１０側に流出するが、液循
環配管４４の自然循環によって気液チャンバー４８内の
水の温度は密閉容器１０内の水の温度に近い温度まで上
昇している。このため、気液チャンバー４８で沸騰した
湿り蒸気が基準面器２８に供給され、基準面器２８の基
準面を常に一定のレベルに保持することでき、密閉容器
１０の液面１６のレベル（液位）を精度高く計測するこ
とができる。
【００３２】図３は、図に示す第１の実施形態と図２に
示す第２の実施形態とを組合わせた第３の実施形態を示
すものであり、図１と図２に示すものと同一のものまた
は相当するものには同一符号を付してそれらの説明は省
略する。
示す第２の実施形態とを組合わせた第３の実施形態を示
すものであり、図１と図２に示すものと同一のものまた
は相当するものには同一符号を付してそれらの説明は省
略する。
【００３３】本実施の形態によれば、非凝縮性ガスのう
ち水蒸気より比重の大きい窒素ガス、炭酸ガスは、オー
バーフロによる凝縮液とともに大比重ガス排出配管３２
を介して蒸気室１４に排出され、水蒸気より比重の小さ
い水素ガスと酸素ガスは小比重排出配管３６を介して蒸
気室１４に排出される。このため、蒸気側検出配管２
６、基準面器２８内の非凝縮性ガスの濃度が低下し、湿
り蒸気が蒸気側検出配管２６を介して基準面器２８に導
入されるので、基準面器２８の基準面を常に規定値に維
持することができ、密閉容器１０の液面１６を常に高精
度に測定することができる。さらに、密閉容器１０の液
面１６が上下に変化すると、気液チャンバー４８内の液
位は液循環配管４４内の水のＵ字管振動によって上下に
変化する。このため、気液チャンバー４８内の蒸気が湿
り蒸気供給配管５２、基準面器２８、蒸気側検出配管２
６を介して密閉容器１０側に入ったり、密閉容器１０か
ら出たりするので、基準面器２８に対する湿り蒸気の供
給量を多くすることができる。
ち水蒸気より比重の大きい窒素ガス、炭酸ガスは、オー
バーフロによる凝縮液とともに大比重ガス排出配管３２
を介して蒸気室１４に排出され、水蒸気より比重の小さ
い水素ガスと酸素ガスは小比重排出配管３６を介して蒸
気室１４に排出される。このため、蒸気側検出配管２
６、基準面器２８内の非凝縮性ガスの濃度が低下し、湿
り蒸気が蒸気側検出配管２６を介して基準面器２８に導
入されるので、基準面器２８の基準面を常に規定値に維
持することができ、密閉容器１０の液面１６を常に高精
度に測定することができる。さらに、密閉容器１０の液
面１６が上下に変化すると、気液チャンバー４８内の液
位は液循環配管４４内の水のＵ字管振動によって上下に
変化する。このため、気液チャンバー４８内の蒸気が湿
り蒸気供給配管５２、基準面器２８、蒸気側検出配管２
６を介して密閉容器１０側に入ったり、密閉容器１０か
ら出たりするので、基準面器２８に対する湿り蒸気の供
給量を多くすることができる。
【００３４】また、液循環配管４４と気液チャンバー４
８内の水は、自然放熱によって温度が低下し、その比重
が大きくなるので、液部下側座４２側に移動する水の量
が多くなる。このため、密閉容器１０から温度の高い水
がオリフィス４６、液循環配管４４を介して気液チャン
バー４８に供給される。すなわち、自然循環によって、
気液チャンバー４８内の水の温度は、密閉容器１０内の
水とほぼ同じ温度まで上昇することになる。
８内の水は、自然放熱によって温度が低下し、その比重
が大きくなるので、液部下側座４２側に移動する水の量
が多くなる。このため、密閉容器１０から温度の高い水
がオリフィス４６、液循環配管４４を介して気液チャン
バー４８に供給される。すなわち、自然循環によって、
気液チャンバー４８内の水の温度は、密閉容器１０内の
水とほぼ同じ温度まで上昇することになる。
【００３５】一方、密閉容器１０の内圧が急激に低下す
ると、密閉容器１０内の水が沸騰するとともに基準面器
２８内の水の一部も沸騰し、沸騰による蒸気が蒸気側検
出配管２６を介して密閉容器１０側に流出するが、液循
環配管４４の自然循環によって気液チャンバー４８内の
水の温度は密閉容器１０内の水の温度に近い温度まで上
昇している。このため、気液チャンバー４８で沸騰した
湿り蒸気が基準面器２８に供給され、基準面器２８の基
準面を常に一定のレベルに保持することでき、密閉容器
１０の液面１６のレベルを精度高く計測することができ
る。
ると、密閉容器１０内の水が沸騰するとともに基準面器
２８内の水の一部も沸騰し、沸騰による蒸気が蒸気側検
出配管２６を介して密閉容器１０側に流出するが、液循
環配管４４の自然循環によって気液チャンバー４８内の
水の温度は密閉容器１０内の水の温度に近い温度まで上
昇している。このため、気液チャンバー４８で沸騰した
湿り蒸気が基準面器２８に供給され、基準面器２８の基
準面を常に一定のレベルに保持することでき、密閉容器
１０の液面１６のレベルを精度高く計測することができ
る。
【００３６】図４は、本発明の第４の実施形態を示すも
ので、図３に示す液位測定装置を原子力発電プラントの
湿分分離加熱器ドレンタンク５４に適応したものであ
り、図３と同一のものまたは相当するものには同一符号
を付してそれらの説明は省略する。なお、密閉容器とし
てのドレンタンク５４の蒸気部上側座３４は湿分分離加
熱器５６とドレンタンク５４とを結ぶベント配管５８の
管路途中に設けられており、液側検出座１８がドレンタ
ンク５４の底部側に設けられている。
ので、図３に示す液位測定装置を原子力発電プラントの
湿分分離加熱器ドレンタンク５４に適応したものであ
り、図３と同一のものまたは相当するものには同一符号
を付してそれらの説明は省略する。なお、密閉容器とし
てのドレンタンク５４の蒸気部上側座３４は湿分分離加
熱器５６とドレンタンク５４とを結ぶベント配管５８の
管路途中に設けられており、液側検出座１８がドレンタ
ンク５４の底部側に設けられている。
【００３７】また小比重ガス排出配管３６の管路途中に
オリフィス６０が挿入されており、液側検出配管２０と
基準面器側検出配管３８の管路途中に隔膜付きフランジ
６２、６４が挿入されている。各フランジ６２、６４内
にはダイヤフラムが挿入されており、ダイヤフラムによ
って各配管２０、３８を二分するようになっている。そ
して各配管２０、３８のうちフランジ６２、６４を境
に、液位測定器２２側にはオイルが注入されている。そ
して各配管２０、３８内の水の圧力が変化すると、水の
圧力に応じてダイヤフラムが変化し、ダイヤフラムの変
化が油圧の変化として液位測定器２２に入力され、両者
の圧力の差からドレンタンク５４内の液面１６のレベル
（液位）が測定できるようになっている。
オリフィス６０が挿入されており、液側検出配管２０と
基準面器側検出配管３８の管路途中に隔膜付きフランジ
６２、６４が挿入されている。各フランジ６２、６４内
にはダイヤフラムが挿入されており、ダイヤフラムによ
って各配管２０、３８を二分するようになっている。そ
して各配管２０、３８のうちフランジ６２、６４を境
に、液位測定器２２側にはオイルが注入されている。そ
して各配管２０、３８内の水の圧力が変化すると、水の
圧力に応じてダイヤフラムが変化し、ダイヤフラムの変
化が油圧の変化として液位測定器２２に入力され、両者
の圧力の差からドレンタンク５４内の液面１６のレベル
（液位）が測定できるようになっている。
【００３８】一方、原子炉６６で発生した蒸気は蒸気配
管６８を介して湿分分離加熱器５６と高圧蒸気タービン
７０に供給されている。高圧蒸気タービン７０は、蒸気
配管６８から送給された蒸気により駆動され、この駆動
による仕事によって蒸気の圧力と温度が低下し、高圧蒸
気タービン７０からは水分が発生する。そして高圧蒸気
タービン７０からは水分を含む蒸気が蒸気配管７２を介
して湿分分離器７４に送給され、水分を含んだ蒸気は湿
分分離器７４で飽和蒸気と水分とに分離される。この水
分はドレンタンク（図示省略）に排出され、蒸気は蒸気
配管７６を介して湿分分離加熱器５６に送給される。蒸
気配管７６から湿分分離加熱器５６に送給された蒸気は
蒸気配管６８から送給された蒸気によって加熱され、加
熱された蒸気が蒸気配管７８を介して低圧蒸気タービン
８０に送給される。そして低圧蒸気タービン８０は蒸気
配管７８から送給された蒸気によって回転駆動される。
管６８を介して湿分分離加熱器５６と高圧蒸気タービン
７０に供給されている。高圧蒸気タービン７０は、蒸気
配管６８から送給された蒸気により駆動され、この駆動
による仕事によって蒸気の圧力と温度が低下し、高圧蒸
気タービン７０からは水分が発生する。そして高圧蒸気
タービン７０からは水分を含む蒸気が蒸気配管７２を介
して湿分分離器７４に送給され、水分を含んだ蒸気は湿
分分離器７４で飽和蒸気と水分とに分離される。この水
分はドレンタンク（図示省略）に排出され、蒸気は蒸気
配管７６を介して湿分分離加熱器５６に送給される。蒸
気配管７６から湿分分離加熱器５６に送給された蒸気は
蒸気配管６８から送給された蒸気によって加熱され、加
熱された蒸気が蒸気配管７８を介して低圧蒸気タービン
８０に送給される。そして低圧蒸気タービン８０は蒸気
配管７８から送給された蒸気によって回転駆動される。
【００３９】一方、湿分分離加熱器５６内に導入された
蒸気の一部は凝縮して水になり、ドレン流入配管８２を
介してドレンタンク５４に送給される。ドレンタンク５
４に送給された凝縮水はドレンタンク５４内に貯留され
るとともに、ドレンタンク５４内には凝縮水に含まれて
いる炭酸ガス、窒素ガス、酸素ガス、水素ガスなどの非
凝縮性ガスが飽和蒸気とともに上部側に滞留する。そし
て非凝縮性ガスと飽和蒸気の一部はベント配管５８を介
して湿分分離加熱器５６に流入され、湿分分離加熱器５
６から復水器（図示省略）または給水加熱器（図示省
略）に排出される。
蒸気の一部は凝縮して水になり、ドレン流入配管８２を
介してドレンタンク５４に送給される。ドレンタンク５
４に送給された凝縮水はドレンタンク５４内に貯留され
るとともに、ドレンタンク５４内には凝縮水に含まれて
いる炭酸ガス、窒素ガス、酸素ガス、水素ガスなどの非
凝縮性ガスが飽和蒸気とともに上部側に滞留する。そし
て非凝縮性ガスと飽和蒸気の一部はベント配管５８を介
して湿分分離加熱器５６に流入され、湿分分離加熱器５
６から復水器（図示省略）または給水加熱器（図示省
略）に排出される。
【００４０】本実施の形態によれば、非凝縮性ガスのう
ち水蒸気より比重の大きい窒素ガス、炭酸ガスは、オー
バーフロによる凝縮液とともに大比重ガス排出配管３２
を介して蒸気室１４に排出され、水蒸気より比重の小さ
い水素ガスと酸素ガスは小比重排出配管３６、ベント配
管５８を介して蒸気室１４または湿分分離加熱器５６に
排出される。このため、蒸気側検出配管２６、基準面器
２８内の非凝縮性ガスの濃度が低下し、湿り蒸気が蒸気
側検出配管２６を介して基準面器２８に導入されるの
で、基準面器２８の基準面を常に規定値に維持すること
ができ、ドレンタンク５４の液面１６を常に高精度に測
定することができる。さらに、ドレンタンク５４の液面
１６が上下に変化すると、気液チャンバー４８内の液位
は液循環配管４４内の水のＵ字管振動によって上下に変
化し、気液チャンバー４８内の蒸気が湿り蒸気供給配管
５２、基準面器２８、蒸気側検出配管２６を介してドレ
ンタンク５４内に入ったり、ドレンタンク５４から出た
りするので、基準面器２８に対する湿り蒸気の供給量を
多くすることができる。
ち水蒸気より比重の大きい窒素ガス、炭酸ガスは、オー
バーフロによる凝縮液とともに大比重ガス排出配管３２
を介して蒸気室１４に排出され、水蒸気より比重の小さ
い水素ガスと酸素ガスは小比重排出配管３６、ベント配
管５８を介して蒸気室１４または湿分分離加熱器５６に
排出される。このため、蒸気側検出配管２６、基準面器
２８内の非凝縮性ガスの濃度が低下し、湿り蒸気が蒸気
側検出配管２６を介して基準面器２８に導入されるの
で、基準面器２８の基準面を常に規定値に維持すること
ができ、ドレンタンク５４の液面１６を常に高精度に測
定することができる。さらに、ドレンタンク５４の液面
１６が上下に変化すると、気液チャンバー４８内の液位
は液循環配管４４内の水のＵ字管振動によって上下に変
化し、気液チャンバー４８内の蒸気が湿り蒸気供給配管
５２、基準面器２８、蒸気側検出配管２６を介してドレ
ンタンク５４内に入ったり、ドレンタンク５４から出た
りするので、基準面器２８に対する湿り蒸気の供給量を
多くすることができる。
【００４１】また、液循環配管４４と気液チャンバー４
８内の水は、自然放熱によって温度が低下し、その比重
が大きくなるので、液部下側座４２側に移動する水の量
が多くなる。このため、ドレンタンク５４から温度の高
い水がオリフィス４６、液循環配管４４を介して気液チ
ャンバー４８に供給されので、自然循環によって、気液
チャンバー４８内の水の温度は、ドレンタンク５４内の
水とほぼ同じ温度まで上昇することになる。
８内の水は、自然放熱によって温度が低下し、その比重
が大きくなるので、液部下側座４２側に移動する水の量
が多くなる。このため、ドレンタンク５４から温度の高
い水がオリフィス４６、液循環配管４４を介して気液チ
ャンバー４８に供給されので、自然循環によって、気液
チャンバー４８内の水の温度は、ドレンタンク５４内の
水とほぼ同じ温度まで上昇することになる。
【００４２】一方、ドレンタンク５４の内圧が急激に低
下すると、ドレンタンク５４内の水が沸騰するとともに
基準面器２８内の水の一部も沸騰し、沸騰による蒸気が
蒸気側検出配管２６を介してドレンタンク５４側に流出
するが、液循環配管４４の自然循環によって気液チャン
バー４８内の水の温度はドレンタンク５４内の水の温度
に近い温度まで上昇している。このため、気液チャンバ
ー４８で沸騰した湿り蒸気が基準面器２８に供給され、
基準面器２８の基準面を常に一定のレベルに保持するこ
とでき、ドレンタンク５４の液面１６のレベルを精度高
く計測することができる。
下すると、ドレンタンク５４内の水が沸騰するとともに
基準面器２８内の水の一部も沸騰し、沸騰による蒸気が
蒸気側検出配管２６を介してドレンタンク５４側に流出
するが、液循環配管４４の自然循環によって気液チャン
バー４８内の水の温度はドレンタンク５４内の水の温度
に近い温度まで上昇している。このため、気液チャンバ
ー４８で沸騰した湿り蒸気が基準面器２８に供給され、
基準面器２８の基準面を常に一定のレベルに保持するこ
とでき、ドレンタンク５４の液面１６のレベルを精度高
く計測することができる。
【００４３】図５は本発明の第５の実施形態を示すもの
で、図１に示す液位測定装置を火力発電プラントの脱気
器貯水タンク８４に適応したものであり、図１と同一の
ものまたは相当するものには同一符号を付してそれらの
説明は省略する。なお、密閉容器としての貯水タンク６
４の液位側検出座１８は貯水タンク８４底部側に設けら
れ、蒸気側検出座２４は貯水タンク８４の上部側に設け
られ、蒸気部上側座３４が脱気器脱気室８６の側面側に
設けられ、小比重ガス排出配管３６の管路途中にオリフ
ィス６０が設けられている。
で、図１に示す液位測定装置を火力発電プラントの脱気
器貯水タンク８４に適応したものであり、図１と同一の
ものまたは相当するものには同一符号を付してそれらの
説明は省略する。なお、密閉容器としての貯水タンク６
４の液位側検出座１８は貯水タンク８４底部側に設けら
れ、蒸気側検出座２４は貯水タンク８４の上部側に設け
られ、蒸気部上側座３４が脱気器脱気室８６の側面側に
設けられ、小比重ガス排出配管３６の管路途中にオリフ
ィス６０が設けられている。
【００４４】図５において、貯水タンク８４と脱気室８
６とは連絡配管８８、９０を介して連結されており、連
結配管８８は脱気室８６底部と貯水タンク８４上部側に
接続されている。連絡配管９０はその一端が脱気室８６
底部側に接続され、他端側が貯水タンク８４底部側まで
挿入されおり、他端側がＴ字型の通路に形成されてい
る。そして脱気室８６には復水９２と加熱蒸気９４が流
入されており、加熱蒸気９４によって加熱された復水９
２は温度が上昇する。そして、混合加熱により温度が上
昇した復水からは、復水９２に溶存していた非凝縮性ガ
スが分離されて復水器（図示省略）に排出され、温度の
上昇した復水は連絡配管９０を介して貯水タンク８４に
送給されて貯水タンク８４内に貯留される。そして貯水
タンク８４内に貯留された水は液面１６が規定値のレベ
ルに調整され、給水ポンプ（図示省略）に供給される。
６とは連絡配管８８、９０を介して連結されており、連
結配管８８は脱気室８６底部と貯水タンク８４上部側に
接続されている。連絡配管９０はその一端が脱気室８６
底部側に接続され、他端側が貯水タンク８４底部側まで
挿入されおり、他端側がＴ字型の通路に形成されてい
る。そして脱気室８６には復水９２と加熱蒸気９４が流
入されており、加熱蒸気９４によって加熱された復水９
２は温度が上昇する。そして、混合加熱により温度が上
昇した復水からは、復水９２に溶存していた非凝縮性ガ
スが分離されて復水器（図示省略）に排出され、温度の
上昇した復水は連絡配管９０を介して貯水タンク８４に
送給されて貯水タンク８４内に貯留される。そして貯水
タンク８４内に貯留された水は液面１６が規定値のレベ
ルに調整され、給水ポンプ（図示省略）に供給される。
【００４５】本実施の形態によれば、図１のときと同様
に、非凝縮性ガスのうち水蒸気より比重の大きい窒素ガ
ス、炭酸ガスは、オーバーフロによる凝縮液とともに大
比重ガス排出配管３２を介して蒸気室１４に排出され、
水蒸気より比重の小さい水素ガスと酸素ガスは小比重排
出配管３６を介して脱気室８６に排出される。このた
め、蒸気側検出配管２６、基準面器２８内の非凝縮性ガ
スの濃度が低下し、湿り蒸気が蒸気側検出配管２６を介
して基準面器２８に導入されるので、基準面器２８の基
準面を常に規定値に維持することができ、貯水タンク８
４の液面１６を常に高精度に測定することができる。
に、非凝縮性ガスのうち水蒸気より比重の大きい窒素ガ
ス、炭酸ガスは、オーバーフロによる凝縮液とともに大
比重ガス排出配管３２を介して蒸気室１４に排出され、
水蒸気より比重の小さい水素ガスと酸素ガスは小比重排
出配管３６を介して脱気室８６に排出される。このた
め、蒸気側検出配管２６、基準面器２８内の非凝縮性ガ
スの濃度が低下し、湿り蒸気が蒸気側検出配管２６を介
して基準面器２８に導入されるので、基準面器２８の基
準面を常に規定値に維持することができ、貯水タンク８
４の液面１６を常に高精度に測定することができる。
【００４６】図６は本発明の第６の実施形態を示すもの
で、図１に示す液位測定装置を原子力発電プラントの給
水加熱器９６に適応したものであり、図１と同一のもの
または相当するものには同一符号を付してそれらの説明
は省略する。なお、給水加熱器９６の蒸気側検出座２４
は給水加熱器９６の上部側に接続され、液側検出座１８
は給水加熱器９６の底部側に接続され、蒸気部上側座３
４は給水加熱器９６と復水器（図示省略）とを結ぶベン
ト配管９８の管路の途中に接続されている。またベント
配管９８の管路途中ににはオリフィス１００が挿入され
ており、蒸気側検出配管３６の管路の途中にはオリフィ
ス６０が挿入されている。
で、図１に示す液位測定装置を原子力発電プラントの給
水加熱器９６に適応したものであり、図１と同一のもの
または相当するものには同一符号を付してそれらの説明
は省略する。なお、給水加熱器９６の蒸気側検出座２４
は給水加熱器９６の上部側に接続され、液側検出座１８
は給水加熱器９６の底部側に接続され、蒸気部上側座３
４は給水加熱器９６と復水器（図示省略）とを結ぶベン
ト配管９８の管路の途中に接続されている。またベント
配管９８の管路途中ににはオリフィス１００が挿入され
ており、蒸気側検出配管３６の管路の途中にはオリフィ
ス６０が挿入されている。
【００４７】給水加熱器９６は、密閉容器として構成さ
れており、給水加熱器９６内が液面１６を境に液室１２
と蒸気室１４とに分離されている。そして液室１２と蒸
気室１４に渡ってＵ字型の加熱チューブ１０２が配設さ
れている。加熱チューブ１０２の端部は仕切り板１０４
を介して入口側水室１０６と連通されており、加熱チュ
ーブ１０２の他端は仕切り板１０４を介して出口側水室
１０８に連通されている。なお、入口側水室１０６と出
口側水室１０８との間には仕切り板１１０が設けられて
いる。この入口側水室１０６には水が給水（図示省略）
されており、蒸気室１４には加熱蒸気（図示省略）が流
入されている。入口側水室１０６に給水された水は加熱
チューブ１０２を介して出口側水室１０８に導かれ、加
熱蒸気によって加熱された水が出口側水室１０８から原
子炉（図示省略）へ送給されるようになっている。そし
て加熱チューブ１０２内を水が通過するときに、加熱チ
ューブ１０２内の水が加熱蒸気によって加熱されると、
加熱チューブ１０２の表面に水滴が生じ、この水滴が液
室１２に順次水として貯留される。そしてこのとき液面
１６のレベルが液位測定器２２で測定される。
れており、給水加熱器９６内が液面１６を境に液室１２
と蒸気室１４とに分離されている。そして液室１２と蒸
気室１４に渡ってＵ字型の加熱チューブ１０２が配設さ
れている。加熱チューブ１０２の端部は仕切り板１０４
を介して入口側水室１０６と連通されており、加熱チュ
ーブ１０２の他端は仕切り板１０４を介して出口側水室
１０８に連通されている。なお、入口側水室１０６と出
口側水室１０８との間には仕切り板１１０が設けられて
いる。この入口側水室１０６には水が給水（図示省略）
されており、蒸気室１４には加熱蒸気（図示省略）が流
入されている。入口側水室１０６に給水された水は加熱
チューブ１０２を介して出口側水室１０８に導かれ、加
熱蒸気によって加熱された水が出口側水室１０８から原
子炉（図示省略）へ送給されるようになっている。そし
て加熱チューブ１０２内を水が通過するときに、加熱チ
ューブ１０２内の水が加熱蒸気によって加熱されると、
加熱チューブ１０２の表面に水滴が生じ、この水滴が液
室１２に順次水として貯留される。そしてこのとき液面
１６のレベルが液位測定器２２で測定される。
【００４８】本実施の形態によれば、蒸気室１４に送給
される加熱蒸気内に窒素ガス、炭酸ガス、水素ガス、酸
素ガスなど非凝縮性ガスが含まれている場合でも、蒸気
側検出配管２６から基準面器２８に導入された非凝縮性
ガスのうち水蒸気より比重の大きい窒素ガス、炭酸ガス
は大比重ガス排出配管３２を介して給水加熱器９６側へ
自然に排出される。一方、水蒸気より比重の小さい水素
ガス、酸素ガスは小比重ガス排出配管３６、オリフィス
６０を介してベント配管９８に自然に排出される。この
ため蒸気側検出配管２６と基準面器２８内の非凝縮性ガ
スの濃度が低下し、基準面器２８に湿り蒸気が順次供給
されるので、基準面器２８の基準面を常に基準値に保持
することができ、給水加熱器９６の液面１６のレベルを
精度高く測定することができる。
される加熱蒸気内に窒素ガス、炭酸ガス、水素ガス、酸
素ガスなど非凝縮性ガスが含まれている場合でも、蒸気
側検出配管２６から基準面器２８に導入された非凝縮性
ガスのうち水蒸気より比重の大きい窒素ガス、炭酸ガス
は大比重ガス排出配管３２を介して給水加熱器９６側へ
自然に排出される。一方、水蒸気より比重の小さい水素
ガス、酸素ガスは小比重ガス排出配管３６、オリフィス
６０を介してベント配管９８に自然に排出される。この
ため蒸気側検出配管２６と基準面器２８内の非凝縮性ガ
スの濃度が低下し、基準面器２８に湿り蒸気が順次供給
されるので、基準面器２８の基準面を常に基準値に保持
することができ、給水加熱器９６の液面１６のレベルを
精度高く測定することができる。
【００４９】図７は本発明の第７の実施形態であって、
図３に示す液位測定装置の変形例として、本発明を原子
力発電プラントの給水加熱器ドレンタンク１１２に適用
したものであり、図３と同一のものまたは相当するもの
には同一符号を付してそれらの説明は省略する。なお、
給水加熱器ドレンタンク１１２の蒸気側検出座２４と蒸
気部上側座３４は、それぞれドレンタンク１１２の上部
側に設けられ、液側検出座１８と液部下側座４２はそれ
ぞれドレンタンク１１２の底部側に設けられている。そ
して蒸気側検出座２４と蒸気部上側座３４が蒸気側循環
配管１１４を介して接続され、液側検出座１８と液部下
側座４２が液側循環配管１１６を介して接続されてい
る。また液部上側座４０に接続された液循環配管４４の
端部は液側循環配管１１６の管路の途中に接続されてお
り、液側循環配管１１６の一部は液循環配管４４と共用
されている。さらに液循環配管４４からは気液チャンバ
ー４８が除去されており、液循環配管４４の管路途中に
液側検出配管２０が接続され、液側検出配管２０の管路
の途中に隔膜付きフランジ６２が設けられている。
図３に示す液位測定装置の変形例として、本発明を原子
力発電プラントの給水加熱器ドレンタンク１１２に適用
したものであり、図３と同一のものまたは相当するもの
には同一符号を付してそれらの説明は省略する。なお、
給水加熱器ドレンタンク１１２の蒸気側検出座２４と蒸
気部上側座３４は、それぞれドレンタンク１１２の上部
側に設けられ、液側検出座１８と液部下側座４２はそれ
ぞれドレンタンク１１２の底部側に設けられている。そ
して蒸気側検出座２４と蒸気部上側座３４が蒸気側循環
配管１１４を介して接続され、液側検出座１８と液部下
側座４２が液側循環配管１１６を介して接続されてい
る。また液部上側座４０に接続された液循環配管４４の
端部は液側循環配管１１６の管路の途中に接続されてお
り、液側循環配管１１６の一部は液循環配管４４と共用
されている。さらに液循環配管４４からは気液チャンバ
ー４８が除去されており、液循環配管４４の管路途中に
液側検出配管２０が接続され、液側検出配管２０の管路
の途中に隔膜付きフランジ６２が設けられている。
【００５０】図７において、蒸気部下側座３０に接続さ
れた大比重ガス排出配管３２の端部はバランス配管１１
８を介して蒸気側循環配管１１４に接続されているとと
もに、基準面検出配管１２０に接続されている。基準面
検出配管１２０は管路内に凝縮液（水）による基準面を
形成する基準面器として構成されており、基準面検出配
管１２０の端部に基準面器側検出配管３８が接続されて
おり、基準面器側検出配管３８管路途中に隔膜付きフラ
ンジ６４が設けられている。大比重ガス排出配管３８の
管路途中にはバランス配管１２２が接続されており、バ
ランス配管１２２は液循環配管４４の管路途中に接続さ
れている。
れた大比重ガス排出配管３２の端部はバランス配管１１
８を介して蒸気側循環配管１１４に接続されているとと
もに、基準面検出配管１２０に接続されている。基準面
検出配管１２０は管路内に凝縮液（水）による基準面を
形成する基準面器として構成されており、基準面検出配
管１２０の端部に基準面器側検出配管３８が接続されて
おり、基準面器側検出配管３８管路途中に隔膜付きフラ
ンジ６４が設けられている。大比重ガス排出配管３８の
管路途中にはバランス配管１２２が接続されており、バ
ランス配管１２２は液循環配管４４の管路途中に接続さ
れている。
【００５１】一方、ドレンタンク１１２の上部側にはベ
ント配管１３０が接続されており、ベント配管１３０の
端部は給水加熱器１１６に接続されている。ドレンタン
ク１１２の底部にはドレン流入配管１３１が接続されて
おり、ドレン流入配管１３１の端部は給水加熱器１１６
の底部側に接続されている。給水加熱器１１６は加熱チ
ューブ１２０を備えており、給水加熱器１１６には加熱
蒸気が流入されるようになっている。そして加熱チュー
ブ１２０にはポンプ（図示省略）から水が給水され、給
水された水は加熱蒸気によって加熱され、加熱された水
が原子炉６６へ送給されるようになっている。一方、加
熱チューブ１２０の水と熱交換された加熱蒸気は凝縮し
てドレンとなり、ドレン流入配管１３１を介してドレン
タンク１１２へ送給される。このドレン内に水素ガスな
どの非凝縮性ガスが含まれているときには、非凝縮性ガ
スはドレンと分離され、ドレンタンク１１２内の上部側
に飽和蒸気とともに滞留する。そしてドレンタンク１１
２内に滞留した蒸気および非凝縮性ガスの一部はベント
配管１３０を介して給水加熱器１１６へ送給され、復水
器（図示省略）に排出される。
ント配管１３０が接続されており、ベント配管１３０の
端部は給水加熱器１１６に接続されている。ドレンタン
ク１１２の底部にはドレン流入配管１３１が接続されて
おり、ドレン流入配管１３１の端部は給水加熱器１１６
の底部側に接続されている。給水加熱器１１６は加熱チ
ューブ１２０を備えており、給水加熱器１１６には加熱
蒸気が流入されるようになっている。そして加熱チュー
ブ１２０にはポンプ（図示省略）から水が給水され、給
水された水は加熱蒸気によって加熱され、加熱された水
が原子炉６６へ送給されるようになっている。一方、加
熱チューブ１２０の水と熱交換された加熱蒸気は凝縮し
てドレンとなり、ドレン流入配管１３１を介してドレン
タンク１１２へ送給される。このドレン内に水素ガスな
どの非凝縮性ガスが含まれているときには、非凝縮性ガ
スはドレンと分離され、ドレンタンク１１２内の上部側
に飽和蒸気とともに滞留する。そしてドレンタンク１１
２内に滞留した蒸気および非凝縮性ガスの一部はベント
配管１３０を介して給水加熱器１１６へ送給され、復水
器（図示省略）に排出される。
【００５２】本実施の形態によれば、ドレンタンク１１
２内に窒素ガス、炭素ガス、水素ガス、酸素ガスなどの
非凝縮性ガスが存在し、これらの非凝縮性ガスが基準面
検出配管１２０に導入された場合でも、水蒸気より比重
の大きい窒素ガス、炭酸ガスやオーバフロによる水は大
比重ガス排出配管３２を介してドレンタンク１１２へ自
然に排出され、水蒸気より比重の小さい水素ガス、酸素
ガスはバランス配管１１８と蒸気側循環配管１１４、蒸
気部上側座３４と蒸気側検出座２４を介してドレンタン
ク１１２内に自然に排出され、基準面検出配管１２０内
の非凝縮性ガスの濃度が低下し、湿り蒸気が基準面検出
配管１２０に送給されるので、基準面検出配管１２０内
の基準面を常に基準値に保持することができ、ドレンタ
ンク１１２の液面１６のレベルを精度高く測定すること
ができる。
２内に窒素ガス、炭素ガス、水素ガス、酸素ガスなどの
非凝縮性ガスが存在し、これらの非凝縮性ガスが基準面
検出配管１２０に導入された場合でも、水蒸気より比重
の大きい窒素ガス、炭酸ガスやオーバフロによる水は大
比重ガス排出配管３２を介してドレンタンク１１２へ自
然に排出され、水蒸気より比重の小さい水素ガス、酸素
ガスはバランス配管１１８と蒸気側循環配管１１４、蒸
気部上側座３４と蒸気側検出座２４を介してドレンタン
ク１１２内に自然に排出され、基準面検出配管１２０内
の非凝縮性ガスの濃度が低下し、湿り蒸気が基準面検出
配管１２０に送給されるので、基準面検出配管１２０内
の基準面を常に基準値に保持することができ、ドレンタ
ンク１１２の液面１６のレベルを精度高く測定すること
ができる。
【００５３】また本実施の形態によれば、検出座２４と
検出座３４とがドレンタンク１２０外部で蒸気側循環配
管１１４を介して短絡されているので、ドレンタンク１
１２内の水位の変化や蒸気の滞留によってドレンタンク
１１２内にわずかな圧力差が生じても、検出座２４、３
４のうち一方の検出座から流入された蒸気は蒸気側循環
配管１１４を介して他方の検出座へ排出されるため、非
凝縮性ガスは濃縮される前にドレンタンク１１２内に排
出される。このため、ドレンタンク１１２内にわずかな
圧力差が生じても、蒸気側検出配管３２、基準面検出配
管１２０に湿り蒸気が供給され、基準面検出配管１２０
内の基準面を常に規定値に保持することができ、精度の
高い液位の測定が可能となる。
検出座３４とがドレンタンク１２０外部で蒸気側循環配
管１１４を介して短絡されているので、ドレンタンク１
１２内の水位の変化や蒸気の滞留によってドレンタンク
１１２内にわずかな圧力差が生じても、検出座２４、３
４のうち一方の検出座から流入された蒸気は蒸気側循環
配管１１４を介して他方の検出座へ排出されるため、非
凝縮性ガスは濃縮される前にドレンタンク１１２内に排
出される。このため、ドレンタンク１１２内にわずかな
圧力差が生じても、蒸気側検出配管３２、基準面検出配
管１２０に湿り蒸気が供給され、基準面検出配管１２０
内の基準面を常に規定値に保持することができ、精度の
高い液位の測定が可能となる。
【００５４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
密閉容器内に比重の相異なる複数の非凝縮性ガスが存在
し、これらの非凝縮性ガスが基準面器に導入されても、
各非凝縮性ガスの比重に応じて各非凝縮性ガスを流体排
出配管を介して密閉容器へ排出することできるため、基
準面器の基準面を常に規定値に保持することができ、密
閉容器の液位を精度高く測定することができる。
密閉容器内に比重の相異なる複数の非凝縮性ガスが存在
し、これらの非凝縮性ガスが基準面器に導入されても、
各非凝縮性ガスの比重に応じて各非凝縮性ガスを流体排
出配管を介して密閉容器へ排出することできるため、基
準面器の基準面を常に規定値に保持することができ、密
閉容器の液位を精度高く測定することができる。
【００５５】また本発明によれば、密閉容器内の圧力が
急激に変化して場合でも、基準面器に湿り蒸気が送給さ
れるので、基準面器の基準面を常に設定値に維持するこ
とができ、密閉容器内の液位を精度高く測定することで
きる。
急激に変化して場合でも、基準面器に湿り蒸気が送給さ
れるので、基準面器の基準面を常に設定値に維持するこ
とができ、密閉容器内の液位を精度高く測定することで
きる。
【図１】本発明の第１の実施形態を示すブロック構成図
である。
である。
【図２】本発明の第２の実施形態を示すブロック構成図
である。
である。
【図３】本発明の第３の実施形態を示すブロック構成図
である。
である。
【図４】本発明の第４の実施形態を示すブロック構成図
である。
である。
【図５】本発明の第５の実施形態を示すブロック構成図
である。
である。
【図６】本発明の第６の実施形態を示すブロック構成図
である。
である。
【図７】本発明の第７の実施形態を示すブロック構成図
である。
である。
１０ 密閉容器 １２ 液室 １４ 蒸気室 １６ 液面 １８ 液側検出座 ２０ 液側検出配管 ２２ 差圧式液位測定器 ２４ 蒸気側検出座 ２６ 蒸気側検出配管 ２８ 基準面器 ３０ 蒸気部下側座 ３２ 大比重ガス排出配管 ３４ 蒸気部上側座 ３６ 小比重ガス排出配管 ３８ 基準面器側検出配管 ４４ 液循環配管 ４８ 気液チャンバー ５４ 湿分分離加熱器ドレンタンク ８４ 脱気器貯水タンク ９６ 給水加熱器 １１２ 給水加熱器ドレンタンク
Claims (6)
- 【請求項１】 飽和蒸気と飽和蒸気の凝縮液の他に非凝
縮性ガスを含む流体を貯留する密閉容器のうち凝縮液の
液位より上側の蒸気室に蒸気側検出配管を接続すると共
に、凝縮液の液位より下側の液室に液側検出配管を接続
し、蒸気側検出配管に凝縮液による基準面を形成する基
準面器を接続し、基準面器と液側検出配管に、基準面器
内の圧力と液側検出配管内の圧力との差から密閉容器内
の凝縮液の液位を測定する液位測定器を接続してなる液
位測定装置において、 前記密閉容器に、前記基準面器に導入された流体をその
比重に応じて前記基準面器から前記密閉容器に排出する
複数の流体排出配管を接続してなることを特徴とする液
位測定装置。 - 【請求項２】 飽和蒸気と飽和蒸気の凝縮液の他に非凝
縮性ガスを含む流体を貯留する密閉容器のうち凝縮液の
液位より上側の蒸気室に蒸気側検出配管を接続すると共
に、凝縮液の液位より下側の液室に液側検出配管を接続
し、蒸気側検出配管に凝縮液による基準面を形成する基
準面器を接続し、基準面器と液側検出配管に、基準面器
内の圧力と液側検出配管内の圧力との差から密閉容器内
の凝縮液の液位を測定する液位測定器を接続してなる液
位測定装置において、 前記密閉容器のうち前記蒸気側検出配管との接続点より
上側に、前記基準面器に導入されたガスのうち水蒸気よ
り比重の小さいガスを前記基準面器から前記密閉容器に
排出する小比重ガス排出配管を接続し、前記密閉容器の
うち前記蒸気側検出配管との接続点より下側に、前記基
準面器に導入されたガスのうち水蒸気より比重の大きい
ガスを前記基準面器から前記密閉容器に排出する大比重
ガス排出配管を接続してなることを特徴とする液位測定
装置。 - 【請求項３】 飽和蒸気と飽和蒸気の凝縮液の他に非凝
縮性ガスを含む流体を貯留する密閉容器のうち凝縮液の
液位より上側の蒸気室に蒸気側検出配管を接続すると共
に、凝縮液の液位より下側の液室に液側検出配管を接続
し、蒸気側検出配管に凝縮液による基準面を形成する基
準面器を接続し、基準面器と液側検出配管に、基準面器
内の圧力と液側検出配管内の圧力との差から密閉容器内
の凝縮液の液位を測定する液位測定器を接続してなる液
位測定装置において、 前記密閉容器に密閉容器の液室の上部側と下部側とを密
閉容器外で短絡する液循環配管を接続し、この液循環配
管の管路途中に凝縮液と湿り蒸気を貯留する気液チャン
バーを設け、この気液チャンバーに、気液チャンバー内
の湿り蒸気を前記基準面器に導く湿り蒸気供給配管を接
続してなることを特徴する液位測定装置。 - 【請求項４】 飽和蒸気と飽和蒸気の凝縮液の他に非凝
縮性ガスを含む流体を貯留する密閉容器のうち凝縮液の
液位より上側の蒸気室に蒸気側検出配管を接続すると共
に、凝縮液の液位より下側の液室に液側検出配管を接続
し、蒸気側検出配管に凝縮液による基準面を形成する基
準面器を接続し、基準面器と液側検出配管に、基準面器
内の圧力と液側検出配管内の圧力との差から密閉容器内
の凝縮液の液位を測定する液位測定器を接続してなる液
位測定装置において、 前記密閉容器に、前記基準面器に導入された流体をその
比重に応じて前記基準面器から前記密閉容器に排出する
複数の流体排出配管を接続し、前記密閉容器に密閉容器
の液室の上部側と下部側とを密閉容器外で短絡する液循
環配管を接続し、この液循環配管の管路途中に凝縮液と
湿り蒸気を貯留する気液チャンバーを設け、この気液チ
ャンバーに、気液チャンバー内の湿り蒸気を前記基準面
器に導く湿り蒸気供給配管を接続してなることを特徴と
する液位測定装置。 - 【請求項５】 飽和蒸気と飽和蒸気の凝縮液の他に非凝
縮性ガスを含む流体を貯留する密閉容器のうち凝縮液の
液位より上側の蒸気室に蒸気側検出配管を接続すると共
に、凝縮液の液位より下側の液室に液側検出配管を接続
し、蒸気側検出配管に凝縮液による基準面を形成する基
準面器を接続し、基準面器と液側検出配管に、基準面器
内の圧力と液側検出配管内の圧力との差から密閉容器内
の凝縮液の液位を測定する液位測定器を接続してなる液
位測定装置において、 前記密閉容器のうち前記蒸気側検出配管との接続点より
上側に、前記基準面器に導入されたガスのうち水蒸気よ
り比重の小さいガスを前記基準面器から前記密閉容器に
排出する小比重ガス排出配管を接続し、前記密閉容器の
うち前記蒸気側検出配管との接続点より下側に、前記基
準面器に導入されたガスのうち水蒸気より比重の大きい
ガスを前記基準面器から前記密閉容器に排出する大比重
ガス排出配管を接続し、前記密閉容器に密閉容器の液室
の上部側と下部側とを密閉容器外で短絡する液循環配管
を接続し、この液循環配管の管路途中に凝縮液と湿り蒸
気を貯留する気液チャンバーを設け、この気液チャンバ
ーに、気液チャンバー内の湿り蒸気を前記基準面器に導
く湿り蒸気供給配管を接続してなることを特徴する液位
測定装置。 - 【請求項６】 飽和蒸気と飽和蒸気の凝縮液の他に非凝
縮性ガスを含む流体を貯留する密閉容器のうち凝縮液の
液位より上側の蒸気室に蒸気側検出配管を接続すると共
に、凝縮液の液位より下側の液室に液側検出配管を接続
し、蒸気側検出配管に凝縮液による基準面を形成する基
準面検出配管を接続し、基準面検出配管と液側検出配管
に、基準面配管内の圧力と液側検出配管内の圧力との差
から密閉容器内の凝縮液の液位を測定する液位測定器を
接続し、密閉容器の蒸気室の上部側に蒸気を密閉容器外
へ導いた後密閉容器内に戻す蒸気側循環配管を接続し、
蒸気側循環配管と液側検出配管の管路途中に、蒸気側循
環配管と液側検出配管及び液側循環配管をそれぞれ結ぶ
バランス配管を接続してなることを特徴する液位測定装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29385395A JP3194075B2 (ja) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | 液位測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29385395A JP3194075B2 (ja) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | 液位測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09133566A true JPH09133566A (ja) | 1997-05-20 |
| JP3194075B2 JP3194075B2 (ja) | 2001-07-30 |
Family
ID=17800010
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29385395A Expired - Lifetime JP3194075B2 (ja) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | 液位測定装置 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3194075B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001317981A (ja) * | 2000-05-02 | 2001-11-16 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | リザーバ装置 |
| JP2009036330A (ja) * | 2007-08-02 | 2009-02-19 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 液化ガス貯蔵装置 |
| JP2011517742A (ja) * | 2008-02-12 | 2011-06-16 | マン・ディーゼル・アンド・ターボ・エスイー | 液位検出装置を有する凝縮蒸気タービンおよび液位の制御方法 |
| CN112823119A (zh) * | 2018-10-10 | 2021-05-18 | 三菱造船株式会社 | 船舶 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5677274B2 (ja) * | 2011-11-18 | 2015-02-25 | 株式会社東芝 | 原子炉水位計測システム |
-
1995
- 1995-11-13 JP JP29385395A patent/JP3194075B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JP2001317981A (ja) * | 2000-05-02 | 2001-11-16 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | リザーバ装置 |
| JP4556287B2 (ja) * | 2000-05-02 | 2010-10-06 | 株式会社Ｉｈｉ | リザーバ装置 |
| JP2009036330A (ja) * | 2007-08-02 | 2009-02-19 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 液化ガス貯蔵装置 |
| JP2011517742A (ja) * | 2008-02-12 | 2011-06-16 | マン・ディーゼル・アンド・ターボ・エスイー | 液位検出装置を有する凝縮蒸気タービンおよび液位の制御方法 |
| CN112823119A (zh) * | 2018-10-10 | 2021-05-18 | 三菱造船株式会社 | 船舶 |
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| JP3194075B2 (ja) | 2001-07-30 |
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