JPH084646B2 - Golf club shaft - Google Patents
Golf club shaftInfo
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- JPH084646B2 JPH084646B2 JP3238702A JP23870291A JPH084646B2 JP H084646 B2 JPH084646 B2 JP H084646B2 JP 3238702 A JP3238702 A JP 3238702A JP 23870291 A JP23870291 A JP 23870291A JP H084646 B2 JPH084646 B2 JP H084646B2
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- JP
- Japan
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- shaft
- layer
- carbon fiber
- weight
- outer layer
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Links
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A63—SPORTS; GAMES; AMUSEMENTS
- A63B—APPARATUS FOR PHYSICAL TRAINING, GYMNASTICS, SWIMMING, CLIMBING, OR FENCING; BALL GAMES; TRAINING EQUIPMENT
- A63B2209/00—Characteristics of used materials
- A63B2209/02—Characteristics of used materials with reinforcing fibres, e.g. carbon, polyamide fibres
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は軽量でかつ剛性の高いゴ
ルフクラブ用シャフト（以下、単にシャフトとも言う）
に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a lightweight and highly rigid golf club shaft (hereinafter also simply referred to as shaft).
It is about.
【０００２】[0002]
【従来技術及びその問題点】近年、炭素繊維強化プラス
チックからなるシャフト（ＣＦＲＰシャフト）が軽量で
かつ打球の飛距離も大きいことから広く普及している。
ＣＦＲＰシャフトにおいて、曲げ剛性及びねじれ剛性に
すぐれたものとして、炭素繊維をシャフトの軸方向に対
し±２５°〜±６５°に配向させた強化プラスチック層
を内層とし、±１５°以内に配向させた強化プラスチッ
ク層を外層とするものは知られている（特公昭６０−３
９３８８号公報参照）。2. Description of the Related Art In recent years, a shaft made of carbon fiber reinforced plastic (CFRP shaft) is widely used because of its light weight and long flight distance of a hit ball.
In the CFRP shaft, as an excellent one in bending rigidity and torsional rigidity, a reinforced plastic layer in which carbon fibers are oriented within ± 25 ° to ± 65 ° with respect to the axial direction of the shaft is used as an inner layer and oriented within ± 15 °. Those using a reinforced plastic layer as an outer layer are known (Japanese Patent Publication No. 60-3).
9938).
【０００３】しかし、このようなＣＦＲＰシャフトの場
合でも、その曲げ剛性は未だ不十分で、ヘッドスピード
の速いゴルファー、いわゆるハードヒッターにとっては
不満足のものであった。即ち、剛性が不十分であるシャ
フトをハードヒッターが使用すると、トップ及びダウン
スインクにおけるシャフトのぶれ及びインパクト時にお
けるシャフトのしなりにより、ヘッドの追隨が遅れるた
めイメージしたボールコントロールができないという問
題がある。シャフトの剛性を高めるには、シャフトの肉
厚を大きくすればよいが、この場合には、シャフトの重
量が重くなり、ゴルフクラブを振りづらくなり、スウィ
ングにおけるヘッドスピードが遅くなる。以上のよう
に、ＣＦＲＰシャフトにおいて、ハードヒッターに適し
た軽量でかつ高剛性のものは、未だ提案されていない。However, even in the case of such a CFRP shaft, its bending rigidity is still insufficient, which is unsatisfactory for a golfer having a high head speed, a so-called hard hitter. That is, when a hard hitter uses a shaft having insufficient rigidity, the ball cannot be imaged as intended because the head tracking is delayed due to shaft deflection in the top and descent and shaft bending at impact. . In order to increase the rigidity of the shaft, the thickness of the shaft may be increased, but in this case, the weight of the shaft becomes heavy, it becomes difficult to swing the golf club, and the head speed in the swing becomes slow. As described above, a CFRP shaft that is lightweight and has high rigidity suitable for a hard hitter has not been proposed yet.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ハードヒッ
ターの使用に好適な軽量でかつ高剛性のＣＦＲＰシャフ
トを提供することをその課題とする。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a lightweight and highly rigid CFRP shaft suitable for use in a hard hitter.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成する
に至った。即ち、本発明によれば、炭素繊維をシャフト
の軸方向に対して±３０°〜±８０°の範囲内の角度に
配向させた炭素繊維強化プラスチック層を内層（Ａ）と
し、炭素繊維をシャフトの軸方向に対して±１５°以内
の角度で配向させた炭素繊維強化プラスチック層を外層
（Ｂ）とし、かつシャフトのチップ部及びグリップ部に
補強層（Ｃ）を有する炭素繊維強化プラスチックゴルフ
シャフトであって、該外層（Ｂ）を２層構造に形成し、
その内層（ａ）に高弾性高強度炭素繊維及びその外層
（ｂ）に高強度炭素繊維を各使用し、該内層（ａ）の重
量割合が全外層（Ｂ）の重量の１５〜５０重量％であ
り、かつ内層（Ａ）及び外層（Ｂ）の炭素繊維含有率が
各７３重量％以上であり、さらに、シャフト全体の重量
が４５インチ長さ換算で６３ｇ以下であるゴルフクラブ
用シャフトが提供される。Means for Solving the Problems The present inventors have conducted intensive studies to solve the above-mentioned problems, and as a result, have completed the present invention. That is, according to the present invention, the carbon fiber reinforced plastic layer in which the carbon fibers are oriented at an angle within the range of ± 30 ° to ± 80 ° with respect to the axial direction of the shaft is used as the inner layer (A), and the carbon fibers are used as the shaft. Carbon fiber reinforced plastic golf shaft having a carbon fiber reinforced plastic layer oriented at an angle of ± 15 ° with respect to the axial direction of the outer layer as an outer layer (B) and having a reinforcing layer (C) at the tip portion and the grip portion of the shaft. And forming the outer layer (B) into a two-layer structure,
High-intensity and high-strength carbon fibers are used for the inner layer (a) and high-strength carbon fibers for the outer layer (b), and the weight ratio of the inner layer (a) is 15 to 50% by weight of the total outer layer (B). And a carbon fiber content of the inner layer (A) and the outer layer (B) of 73% by weight or more, and the total weight of the shaft is 63 g or less in terms of 45-inch length. To be done.
【０００６】以下、本発明を更に詳細に説明する。ハー
ドヒッターの使用に適するゴルフクラブ用シャフトは、
シャフトの剛性が高く、例えば後記する測定法による振
動数値で表わした場合、２２０〜２４０ＣＰＭのものが
好ましく、しかもスウィングにおけるヘッドスピードを
速くするためにはその重量も軽量であることが好まし
い。本発明のゴルフクラブ用シャフトは、前記従来例
（特公昭６０−３９３８８号公報参照）のゴルフクラブ
用シャフトの有する欠点を解消したものであり、特にハ
ードヒッターの使用に適するように、軽量でかつ高剛性
であることを特徴とする。即ち、本発明のシャフトは、
４５インチ長さの換算のシャフト重量が６３ｇ以下であ
り、かつ剛性に優れた、例えば剛性を示す振動数値が２
２０〜２４０ＣＰＭを示すものである。本明細書におい
て、４５インチ長さ換算のシャフト重量は、そのシャフ
トのチップ側先端からグリップ側先端への距離をＸ（イ
ンチ）とし、その距離に対応する長さのシャフトの重量
をＹ（ｇ）としてＸとＹとの関係をグラフ化した時に、
その距離Ｘが４５インチの時のシャフト重量Ｙを意味す
るものである。従って、シャフト長さが４５インチでな
い場合には、そのグラフに示されたＸとＹの関係によ
り、Ｘが４５インチにおけるＹの値を算出し、その値を
シャフト重量とする。また、剛性を示す振動数値は、後
記する測定法に従って得られた値を示す。The present invention will be described in more detail below. A golf club shaft suitable for use with hard hitters
The shaft has a high rigidity and, for example, when expressed by a vibration value by a measuring method described later, it is preferably 220 to 240 CPM, and the weight thereof is also preferably light in order to increase the head speed in the swing. The golf club shaft of the present invention eliminates the drawbacks of the golf club shaft of the conventional example (see Japanese Patent Publication No. 60-39388), and is lightweight and particularly suitable for use in a hard hitter. It is characterized by high rigidity. That is, the shaft of the present invention is
The 45-inch length converted shaft weight is 63 g or less and the rigidity is excellent. For example, the vibration numerical value indicating the rigidity is 2
It shows 20 to 240 CPM. In the present specification, the 45-inch length-converted shaft weight is defined as the distance from the tip side tip of the shaft to the grip side tip is X (inch), and the weight of the shaft having a length corresponding to the distance is Y (g). ) As a graph of the relationship between X and Y,
It means the shaft weight Y when the distance X is 45 inches. Therefore, when the shaft length is not 45 inches, the value of Y when X is 45 inches is calculated from the relationship between X and Y shown in the graph, and the value is taken as the shaft weight. Further, the vibration numerical value indicating the rigidity indicates the value obtained according to the measuring method described later.
【０００７】本発明による軽量でかつ剛性にすぐれたシ
ャフトにおける具体的構成例について以下に示す。本発
明のＣＦＲＰシャフトにおいて、その内層（Ａ）を構成
する炭素繊維強化プラスチック層に含まれる繊維配向
は、ねじれ剛性を大きくするため、シャフトの軸方向に
対し±３０°〜±８０°、好ましくは、±４０゜〜±７
０°の角度である。該繊維配向の角度が前記範囲を外れ
ると、ねじれ剛性は低下する。内層（Ａ）に用いる炭素
繊維は、高強度炭素繊維及び／又は高弾性炭素繊維が用
いられる。一般的には、弾性率が２３，０００ｋｇ／ｍ
ｍ２〜６５，０００ｋｇ／ｍｍ２の炭素繊維が用いられ
る。内層（Ａ）における炭素繊維含有率は７３重量％以
上、好ましくは７５〜７７重量％である。炭素繊維含有
率がこれより少ないと、炭素繊維による強化効果が発揮
されない。また、その炭素繊維の容積含有率は、６５容
積％以上、好ましくは６７〜７０容積％である。A specific example of the construction of the lightweight and rigid shaft according to the present invention will be described below. In the CFRP shaft of the present invention, the fiber orientation contained in the carbon fiber reinforced plastic layer constituting the inner layer (A) increases the torsional rigidity, so that it is ± 30 ° to ± 80 ° with respect to the axial direction of the shaft, preferably , ± 40 ° to ± 7
The angle is 0 °. When the angle of the fiber orientation deviates from the above range, the torsional rigidity decreases. As the carbon fibers used for the inner layer (A), high strength carbon fibers and / or high elastic carbon fibers are used. Generally, the elastic modulus is 23,000 kg / m
Carbon fibers of m 2 to 65,000 kg / mm 2 are used. The carbon fiber content in the inner layer (A) is 73% by weight or more, preferably 75 to 77% by weight. If the carbon fiber content is less than this range, the reinforcing effect of the carbon fiber will not be exhibited. Further, the volume content of the carbon fiber is 65% by volume or more, preferably 67 to 70% by volume.
【０００８】本発明のシャフトの外層（Ｂ）を構成する
炭素繊維強化プラスチックに含まれる繊維配向は、曲げ
剛性を大きくするため、シャフトの軸方向に対し、±１
５°以内の角度である。該繊維配向の角度が該範囲を越
えると曲げ剛性が急速に低下する。本発明においては、
この外層（Ｂ）は、２種類の異った炭素繊維を用いて構
成される。即ち、その１つのものは、高弾性高強度炭素
繊維（弾性率：３５０００ｋｇ／ｍｍ２以上、引張強
度：４００ｋｇ／ｍｍ２以上）であり、他のものは、高
強度炭素繊維（弾性率：２３，０００〜３０，０００ｋ
ｇ／ｍｍ２、引張強度：４００ｋｇ／ｍｍ２以上）であ
る。前記高弾性高強度炭素繊維としては、例えば、東レ
（株）製品：Ｍ３５Ｊ，Ｍ４０Ｊ，Ｍ４６Ｊ，Ｍ５０
Ｊ，Ｍ５５Ｊや、東邦レーヨン（株）製品：ＨＭＳ−４
０、ＨＭＳ−４６、ＨＭＳ−５５、ＨＭＳ−６３等の市
販品を用いることができる。一方、高強度炭素繊維とし
ては、例えば、東レ（株）製品：Ｔ７００Ｓ，Ｔ４０
０，Ｔ８００，Ｍ３０，Ｍ３０Ｓ等や、東邦レーヨン
（株）製品：ＳＴ−３，ＩＭ−４００，ＩＭ−５００等
の市販品を用いることができる。本発明のシャフトにお
ける外層（Ｂ）は、これらの２種類の炭素繊維を用いる
とともに、その外層構造を２層構造とし、その内層
（ａ）を高弾性高強度炭素繊維で構成し、外層（ｂ）を
高強度炭素繊維で構成する。全外層（Ｂ）における炭素
繊維含有率は７３重量％以上、好ましくは７５〜７７重
量％である。炭素繊維含有率がこれより少ないと、炭素
繊維による強化効果が発揮されない。また、その炭素繊
維の含有率は６５容積％以上、好ましくは６７〜７０容
積％である。外層（Ｂ）における内層（ａ）に含まれる
炭素繊維重量は、外層（Ｂ）全体に含まれる炭素繊維重
量の１５〜５０重量％、好ましくは２０〜４０重量％に
規定するのがよい。内層（ａ）に含まれる炭素繊維が前
記範囲より大きくなると、シャフトの強度が低下し、一
方、前記範囲より小さくなると、シャフトの重量が増加
する。The fiber orientation contained in the carbon fiber reinforced plastic constituting the outer layer (B) of the shaft of the present invention is ± 1 with respect to the axial direction of the shaft in order to increase bending rigidity.
The angle is within 5 °. When the angle of the fiber orientation exceeds the range, the flexural rigidity is rapidly reduced. In the present invention,
The outer layer (B) is composed of two different types of carbon fibers. That is, one of them is a high elastic and high strength carbon fiber (elastic modulus: 35000 kg / mm 2 or more, tensile strength: 400 kg / mm 2 or more), and the other is a high strength carbon fiber (elastic modulus: 23 1,000-30,000k
g / mm 2 , tensile strength: 400 kg / mm 2 or more). Examples of the high-elasticity and high-strength carbon fiber include, for example, Toray Industries, Inc. products: M35J, M40J, M46J, M50.
J, M55J and Toho Rayon Co., Ltd. product: HMS-4
0, HMS-46, HMS-55, HMS-63, and other commercially available products can be used. On the other hand, as the high-strength carbon fiber, for example, Toray Industries, Inc. products: T700S, T40
0, T800, M30, M30S and the like, and Toho Rayon Co., Ltd. product: ST-3, IM-400, IM-500 and other commercially available products can be used. The outer layer (B) in the shaft of the present invention uses these two types of carbon fibers, has an outer layer structure of a two-layer structure, and the inner layer (a) is composed of high elastic and high strength carbon fibers, and the outer layer (b) is ) Is composed of high-strength carbon fiber. The carbon fiber content in all outer layers (B) is 73% by weight or more, preferably 75 to 77% by weight. If the carbon fiber content is less than this range, the reinforcing effect of the carbon fiber will not be exhibited. The carbon fiber content is 65% by volume or more, preferably 67 to 70% by volume. The weight of carbon fibers contained in the inner layer (a) of the outer layer (B) is preferably 15 to 50% by weight, preferably 20 to 40% by weight of the weight of carbon fibers contained in the entire outer layer (B). When the carbon fiber contained in the inner layer (a) is larger than the above range, the strength of the shaft is lowered, while when it is smaller than the above range, the weight of the shaft is increased.
【０００９】本発明のシャフトにおいて、内層（Ａ）
と、外層（Ｂ）との重量比は、内層（Ａ）の重量比が３
０〜６０重量％、好ましくは４０〜５０重量％の範囲に
なる割合である。内層（Ａ）の重量比がこの範囲より大
きくなると、シャフトの重量が増加し、一方、この範囲
より小さくなると剛性及び座屈強度が低下するようにな
る。本発明のシャフトは、前記した内層（Ａ）と外層
（Ｂ）からなるが、本発明のシャフトは、軽量になるよ
うに構成されていることから、そのシャフトのチップ側
（先端側）とグリップ側（バット側）には、補強層
（Ｃ）を設けるのが好ましい。チップ側の補強層（Ｃ
（ｔ））においては、炭素繊維としては、各種のものが
使用され、その種類は特に限定されないが、好ましくは
高強度炭素繊維が用いられる。また、その補強層（Ｃ
（ｔ））は、シャフト先端から５０〜５００ｍｍ、好ま
しくは１００〜３００ｍｍの距離までのシャフト部分に
対して配設するのがよい。この補強層（Ｃ（ｔ））にお
ける炭素繊維の配向角度は、シャフトの軸方向に対し
て、０〜１５度、好ましくは０〜５度である。また、そ
の炭素繊維含有率は６３〜７６重量％、好ましくは６６
〜７２重量％である。また、その炭素繊維の容積含有率
は５２〜７０容積％、好ましくは５７〜６３容積％であ
る。このチップ側の補強層（Ｃ（ｔ））は、シャフトの
曲げ強度及び衝撃強度を向上させる。グリップ側の補強
層（Ｃ（ｇ））においては、炭素繊維としては各種のも
のが用いられ、その種類は特に限定されないが、好まし
くは高強度炭素繊維が用いられる。また、その補強層
（Ｃ（ｇ））は、シャフトのグリップ側先端から１００
〜８００ｍｍ、好ましくは２５０〜７００ｍｍの距離ま
でのシャフト部分に対して配設するのがよい。この補強
層（Ｃ（ｇ））における炭素繊維の配向角度は、シャフ
トの軸方向に対して、８０〜１００度、好ましくは８５
〜９５である。また、その炭素繊維含有率は６３〜７６
重量％、好ましくは６６〜７２重量％である。また、そ
の炭素繊維の容積含有率は５３〜７０容積％、好ましく
は５７〜６３容積％である。このグリップ側の補強層
（Ｃ（ｇ））は、シャフトのグリップ側の座屈強度を向
上させる。前記したチップ側及びグリップ側の補強層
（Ｃ）の形成は、本発明による内層（Ａ）及び外層
（Ｂ）の形成に先立って行われ、内層（Ａ）の下層に配
設される。また、本発明の補強層（ｃ）は、内層（Ａ）
の下層に配設し得る他、内層（Ａ）と外層（Ｂ）との間
に配設することもできる。In the shaft of the present invention, the inner layer (A)
And the weight ratio of the outer layer (B) to the inner layer (A) is 3
The proportion is in the range of 0 to 60% by weight, preferably 40 to 50% by weight. When the weight ratio of the inner layer (A) is larger than this range, the weight of the shaft is increased, while when it is smaller than this range, rigidity and buckling strength are lowered. The shaft of the present invention comprises the inner layer (A) and the outer layer (B) described above. However, since the shaft of the present invention is configured to be lightweight, the tip side (tip side) of the shaft and the grip It is preferable to provide a reinforcing layer (C) on the side (butt side). Reinforcing layer on the chip side (C
In (t), various types of carbon fibers are used, and the type thereof is not particularly limited, but high-strength carbon fibers are preferably used. In addition, the reinforcing layer (C
(T) is preferably disposed on the shaft portion at a distance of 50 to 500 mm, preferably 100 to 300 mm from the tip of the shaft. The orientation angle of the carbon fibers in the reinforcing layer (C (t)) is 0 to 15 degrees, preferably 0 to 5 degrees with respect to the axial direction of the shaft. The carbon fiber content is 63 to 76% by weight, preferably 66.
-72% by weight. The volume content of the carbon fiber is 52 to 70% by volume, preferably 57 to 63% by volume. The reinforcing layer (C (t)) on the tip side improves the bending strength and impact strength of the shaft. In the reinforcing layer (C (g)) on the grip side, various types of carbon fibers are used, and the type is not particularly limited, but preferably, high-strength carbon fibers are used. Further, the reinforcing layer (C (g)) is 100 from the tip of the shaft on the grip side.
It may be arranged for shaft parts up to a distance of up to 800 mm, preferably 250 to 700 mm. The orientation angle of the carbon fibers in this reinforcing layer (C (g)) is 80 to 100 degrees, preferably 85, with respect to the axial direction of the shaft.
~ 95. The carbon fiber content is 63 to 76.
%, Preferably 66 to 72% by weight. The volume content of the carbon fiber is 53 to 70% by volume, preferably 57 to 63% by volume. The grip side reinforcing layer (C (g)) improves the buckling strength of the shaft on the grip side. The formation of the reinforcing layer (C) on the tip side and the grip side is performed prior to the formation of the inner layer (A) and the outer layer (B) according to the present invention, and is disposed below the inner layer (A). The reinforcing layer (c) of the present invention is the inner layer (A).
In addition to being disposed as a lower layer, it may be disposed between the inner layer (A) and the outer layer (B).
【００１０】本発明のシャフトにおいて、内層（Ａ）及
び外層（Ｂ）の合計重量は、全シャフト重量の７５重量
％以上、好ましくは７５〜９０重量％であり、全補強層
（Ｃ）の重量は、全シャフト重量の２５重量％以下、好
ましくは１０〜２５重量％である。本発明のシャフト全
体に対する全炭素繊維の容積含有率は６５容積％以上、
好ましくは６５〜７０容積％である。In the shaft of the present invention, the total weight of the inner layer (A) and the outer layer (B) is 75% by weight or more, preferably 75 to 90% by weight of the total shaft weight, and the weight of the entire reinforcing layer (C). Is 25 wt% or less, preferably 10 to 25 wt% of the total shaft weight. The volume content of all carbon fibers in the entire shaft of the present invention is 65% by volume or more,
It is preferably 65 to 70% by volume.
【００１１】本発明のシャフトの内層（Ａ）、外層
（Ｂ）及び補強層（Ｃ）を構成する樹脂としては、エポ
キシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂等の熱硬化性樹脂が
用いられるが、一般には、エポキシ樹脂が好ましく用い
られる。また、それらの各層を形成する方法としては、
従来公知の方法、例えば、フィラメントワインディング
法や、シートワインディング法が単独又は組合せて用い
られる。本発明のシャフトにおいては、内層（Ａ）及び
外層（Ｂ）はシャフト全長にわたって形成され、補強層
（Ｃ）は、シャフト先端部及びグリップ部のみに形成さ
れる。本発明のシャフトの横断面の内外形は、実質的に
真円である。本発明のシャフトのねじれ角度は任意に設
定することができる。この場合、ねじれ角度は、内層
（Ａ）に使用する炭素繊維の弾性率や、内層（Ａ）の炭
素繊維の巻付け角度、内層（Ａ）における炭素繊維の体
積含有率等で調節することができる。As the resin constituting the inner layer (A), the outer layer (B) and the reinforcing layer (C) of the shaft of the present invention, thermosetting resins such as epoxy resin and unsaturated polyester resin are used. An epoxy resin is preferably used. Further, as a method of forming each of those layers,
A conventionally known method, for example, a filament winding method or a sheet winding method is used alone or in combination. In the shaft of the present invention, the inner layer (A) and the outer layer (B) are formed over the entire length of the shaft, and the reinforcing layer (C) is formed only on the tip portion of the shaft and the grip portion. The inner shape of the cross section of the shaft of the present invention is substantially a perfect circle. The twist angle of the shaft of the present invention can be set arbitrarily. In this case, the twist angle can be adjusted by the elastic modulus of the carbon fiber used for the inner layer (A), the winding angle of the carbon fiber of the inner layer (A), the volume content of the carbon fiber in the inner layer (A), and the like. it can.
【００１２】[0012]
【発明の効果】本発明のシャフトは、軽量でかつ剛性に
すぐれたもので、その長さは４１〜４６インチであり、
その重量は、４５インチ換算重量で、６３ｇ以下、好ま
しくは５３〜６３ｇである。また、チップ側先端部の内
径は２〜６ｍｍ、好ましくは３〜５ｍｍであり、そのチ
ップ側先端部の肉厚は１．２〜３．２ｍｍ、好ましくは
１．７〜２．７ｍｍである。一方、グリップ側先端部の
内径は１１．５〜１４．５ｍｍ、好ましくは１２．５〜
１３．５ｍｍであり、そのグリップ側先端部の肉厚は
０．５〜２．０ｍｍ、好ましくは０．７〜１．５ｍｍで
ある。シャフトの剛性は、振動数値で表わして２２０〜
２４０ＣＰＭの値を有するものである。このような軽量
性と剛性を同時に有するシャフトは、未だ開発されてい
ない。The shaft of the present invention is lightweight and excellent in rigidity, and its length is 41 to 46 inches.
The weight is, in terms of 45 inches, 63 g or less, preferably 53 to 63 g. Further, the inner diameter of the tip side tip is 2 to 6 mm, preferably 3 to 5 mm, and the thickness of the tip side tip is 1.2 to 3.2 mm, preferably 1.7 to 2.7 mm. On the other hand, the inner diameter of the grip side tip portion is 11.5 to 14.5 mm, preferably 12.5 to
It is 13.5 mm, and the thickness of the grip-side tip portion thereof is 0.5 to 2.0 mm, preferably 0.7 to 1.5 mm. The rigidity of the shaft is expressed as a vibration value of 220-
It has a value of 240 CPM. A shaft having such lightness and rigidity at the same time has not been developed yet.
【００１３】本発明のシャフトは、軽量性と剛性を兼備
したものであることから、ヘッドスピードの速いハード
ヒッター用ゴルフクラブ用シャフトとして好適のもので
ある。この場合、シャフトに付設するヘッドの重量は、
シャフトが軽量性でかつ剛性にもすぐれていることか
ら、従来のヘッドより重くすることができ、例えば、ク
ラブシャフト長さ４３インチの一番ウッドで、１９５〜
２４０ｇのヘッドを本発明シャフトに対して付設するこ
とができ、これによって打球の飛距離も向上する。Since the shaft of the present invention has both lightness and rigidity, it is suitable as a golf club shaft for hard hitters having a high head speed. In this case, the weight of the head attached to the shaft is
Since the shaft is lightweight and has excellent rigidity, it can be heavier than conventional heads. For example, the most wood with a club shaft length of 43 inches is 195-195.
A 240 g head can be attached to the shaft of the present invention, which also improves the flight distance of the hit ball.
【００１４】[0014]
【実施例】次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。なお、本発明のシャフトの内層、外層及び補強層
を形成させるために、以下に示すプリプレグシートを用
いた。Next, the present invention will be described in more detail with reference to examples. The following prepreg sheets were used to form the inner layer, outer layer and reinforcing layer of the shaft of the present invention.
【００１５】（１） 内層形成用シートＡ 多数の高弾性炭素繊維（東レ（株）製、Ｍ４０Ｊ、弾性
率４０，０００ｋｇ／ｍｍ２、張引強度４００ｋｇ／ｍ
ｍ２、伸度１．０％）を一方向に引き揃えたものに、半
固型状のフェノールノボラック型エポキシ樹脂と液状及
び固体状のビスフェノールＡ型エポキシ樹脂との混合物
に硬化剤を配合したエポキシ樹脂組成物を溶剤を用いて
含浸後、半硬化させた、炭素繊維重量含有率７６％、炭
素繊維容積含有率６８．４％、厚さ０．０６ｍｍのプリ
プレグシート。 （２） 外層形成用シートＢ（１） 多数の高弾性高強度炭素繊維（東レ（株）製、Ｍ４６
Ｊ、弾性率（４６，０００ｋｇ／ｍｍ２、引張強度４３
０ｋｇ／ｍｍ２、伸度０．９％）を一方向に引き揃えた
ものに、シートＡで用いたものと同じエポキシ樹脂組成
物を溶剤を用いて含浸後、半硬化させた、炭素繊維重量
含有率７６％、炭素繊維容積含有率６７．５％、厚さ
０．１２ｍｍのプリプレグシート。 （３） 外層形成用シートＢ（２） 多数の中弾性高強度炭素繊維（東レ（株）製、Ｍ３０
Ｓ、弾性率３０，０００ｋｇ／ｍｍ２、引張強度５３０
ｋｇ／ｍｍ２、伸度１．８％）を一方向に引き揃えたも
のに、シートＡで用いたものと同じエポキシ樹脂組成物
を溶剤を用いて含浸後、半硬化させた、炭素繊維重量含
有率７６％、炭素繊維容積含有率６８．９％、厚さ０．
１７ｍｍのプリプレグシート。 （４） 前記と同様にして、外層形成用シートＢ（３）
〜Ｂ（１４）を得た。 前記外層シートＢ（１）〜Ｂ（１４）の性状を後記表１
に示す。 （５） 外層形成用シートＢ（１５） 高弾性高強度炭素繊維Ｐ（東レ（株）製、Ｍ６４Ｊ、弾
性率４６，０００ｋｇ／ｍｍ２、引張強度４３０ｋｇ／
ｍｍ２、伸度０．９％）と、中弾性高強度炭素繊維Ｑ
（東レ（株）製、Ｍ３０Ｓ、弾性率３０，０００ｋｇ／
ｍｍ２、引張強度５３０ｋｇ／ｍｍ２、伸度１．８％）
とを、横方向にＰ、Ｑ、Ｑ、Ｐ、Ｑ、Ｑという繰返し配
列にしてならべ、それらを一方向に引き揃えたもの（そ
のならべたものにおけるＰとＱとの重合割合はほぼ１：
２）に、シートＡで用いたものと同じエポキシ樹脂組成
物を溶剤を用いて含浸後、半硬化させた炭素繊維重量含
有率７６％、炭素繊維容積含有率６８．２％、厚さ０．
１５ｍｍのプリプレグシート。 （６） チップ側補強シートＣ（ｔ−１） 多数の高強度高耐衝撃性炭素繊維（東レ（株）製、Ｔ７
００Ｓ、弾性率２３５，０００ｋｇ／ｍｍ２、引張強度
５００ｋｇ／ｍｍ２、伸度２．１％）を一方向に引き揃
えたものに、シートＡで用いたものと同じエポキシ樹脂
組成物を溶剤を用いて含浸後、半硬化させた、炭素繊維
重量含有率６７．０％、炭素繊維容積含有率５７．８
％、厚さ０．１４ｍｍのプリプレグシート。 （７） チップ側補強シートＣ（ｔ−２） 前記チップ側補強シートＣ（ｔ−１）と同じものを用い
た。 （８） グリップ側補強シートＣ（ｇ） 多数の高強度炭素繊維（東レ（株）製、Ｔ７００Ｓ、弾
性率２３，５００ｋｇ／ｍｍ２、引張強度５００ｋｇ／
ｍｍ２、伸度２．１％）を一方向に引き揃えたものに、
シートＡで用いたものと同じエポキシ樹脂組成物を溶剤
を用いて含浸後、半硬化させた、炭素繊維重量含有率６
７％、炭素繊維容積含有率５７．８％、厚０．１ｍｍの
プリプレグシート。(1) Inner layer forming sheet A A large number of highly elastic carbon fibers (manufactured by Toray Industries, Inc., M40J, elastic modulus 40,000 kg / mm 2 , tensile strength 400 kg / m)
m 2 and elongation 1.0%) were added in one direction, and a curing agent was added to a mixture of a semi-solid phenol novolac epoxy resin and a liquid or solid bisphenol A epoxy resin. A prepreg sheet having a carbon fiber weight content of 76%, a carbon fiber volume content of 68.4%, and a thickness of 0.06 mm, which is obtained by semi-curing the epoxy resin composition after impregnating it with a solvent. (2) Outer layer forming sheet B (1) A large number of high elastic and high strength carbon fibers (M46 manufactured by Toray Industries, Inc.)
J, elastic modulus (46,000 kg / mm 2 , tensile strength 43
(0 kg / mm 2 , elongation 0.9%) was unidirectionally aligned and impregnated with the same epoxy resin composition as that used in the sheet A using a solvent, and then semi-cured. A prepreg sheet having a content rate of 76%, a carbon fiber volume content rate of 67.5%, and a thickness of 0.12 mm. (3) Outer layer forming sheet B (2) A large number of medium-elasticity and high-strength carbon fibers (M30 manufactured by Toray Industries, Inc.)
S, elastic modulus 30,000 kg / mm 2 , tensile strength 530
(Kg / mm 2 , elongation 1.8%) is unidirectionally aligned, and the same epoxy resin composition as that used for sheet A is impregnated with a solvent and then semi-cured. Content rate 76%, carbon fiber volume content rate 68.9%, thickness 0.
17mm prepreg sheet. (4) In the same manner as above, the outer layer forming sheet B (3)
~ B (14) was obtained. The properties of the outer layer sheets B (1) to B (14) are shown in Table 1 below.
Shown in (5) Outer layer forming sheet B (15) High elastic and high strength carbon fiber P (manufactured by Toray Industries, Inc., M64J, elastic modulus 46,000 kg / mm 2 , tensile strength 430 kg /
mm 2 , elongation 0.9%), medium elasticity and high strength carbon fiber Q
(Made by Toray Industries, Inc., M30S, elastic modulus 30,000 kg /
mm 2 , tensile strength 530 kg / mm 2 , elongation 1.8%)
And P are arranged in a lateral direction in a repeating sequence of P, Q, Q, P, Q, and Q, and they are aligned in one direction (the polymerization ratio of P and Q in the array is approximately 1:
In 2), the same epoxy resin composition as that used in Sheet A was impregnated with a solvent and then semi-cured. Carbon fiber weight content 76%, carbon fiber volume content 68.2%, thickness 0.1.
15mm prepreg sheet. (6) Chip-side reinforcing sheet C (t-1) A large number of high-strength and high-impact-resistant carbon fibers (Tray, T7)
00S, elastic modulus 235,000 kg / mm 2 , tensile strength 500 kg / mm 2 , elongation 2.1%) are aligned in one direction, and the same epoxy resin composition used in sheet A is used as a solvent. Carbon fiber weight content of 67.0%, carbon fiber volume content of 57.8, which was semi-cured after impregnation using
%, 0.14 mm thick prepreg sheet. (7) Chip-side reinforcing sheet C (t-2) The same one as the chip-side reinforcing sheet C (t-1) was used. (8) Grip side reinforcing sheet C (g) A large number of high-strength carbon fibers (manufactured by Toray Industries, Inc., T700S, elastic modulus 23,500 kg / mm 2 , tensile strength 500 kg /)
(mm 2 , elongation 2.1%) is aligned in one direction,
Carbon fiber weight content of 6 after semi-curing after impregnating the same epoxy resin composition used in sheet A with a solvent
7%, 57.8% carbon fiber volume content, 0.1 mm thick prepreg sheet.
【００１６】[0016]
【表１】 [Table 1]
【００１７】また、以下において示すシャフトの性能評
価項目の測定法は、以下の通りである。 （１） ねじれ角度（ウッドシャフトの場合） シャフトのチップ側先端より、１インチと４０インチの
２点をつかみ、シャフトのチップ側つかみ位置に１３．
８３ｋｇ・ｃｍ（１ｆｔ．１ｂ）のトルクを与えたとき
のその点のねじれる角度を測定。 （２） シャフトの剛性（振動数）測定 シャフト長さ１１４３ｍｍでグリップ側８３ｍｍを固定
し、２８５ｇの重量を有するモデルヘッドをチップ側先
端細径部に取り付けて、自由振動の振動数として測定す
る。測定装置としては、Ｂｒｕｎｓｗｉｃｋ社製振動測
定機（Ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ ＦＭ）を用いて行った。
（単位：サイクル／分＝略記号 ＣＰＭ） （３） ３点曲げ試験 シャフトのチップ側先端から２００ｍｍの位置をカット
し、その試験片をスパン１２０ｍｍで支持し、その試験
片の中間点の位置を破壊させたときの最大破壊荷重を測
定。 （４） 片持ち曲げ破壊テスト シャフトのチップ側先端より、１．５インチをヘッドホ
ーゼルに差し込み、差し込み口より、４インチの位置に
荷重をかけて破壊するまでの荷重を測定する。 （５） 衝撃破壊試験 アイゾット衝撃試験機にて、シャフトのチップ側先端か
ら６０ｍｍの位置をカットし、試験片の中間点３０ｍｍ
で、最大破壊エネルギー２４０ｋｇ・ｃｍのハンマーに
て衝撃破壊させ、その時の衝撃吸収エネルギーを測定。The measuring method of the shaft performance evaluation items shown below is as follows. (1) Twist angle (in the case of wood shaft) Grasp two points of 1 inch and 40 inches from the tip end of the shaft tip side, and position it at the tip side grip position of the shaft.
Measure the twisting angle at that point when a torque of 83 kg · cm (1 ft. 1 b) is applied. (2) Measurement of shaft rigidity (frequency) A shaft length of 1143 mm is fixed to a grip side of 83 mm, a model head having a weight of 285 g is attached to the tip side small diameter portion, and the frequency of free vibration is measured. The measurement was carried out using a vibration meter (Precision FM) manufactured by Brunswick.
(Unit: cycle / min = abbreviated symbol CPM) (3) Three-point bending test A position of 200 mm from the tip end of the shaft is cut, the test piece is supported with a span of 120 mm, and the position of the middle point of the test piece is determined. Measure the maximum breaking load when breaking. (4) Cantilever bending fracture test Insert 1.5 inches into the head hosel from the tip end of the shaft on the tip side, and apply a load 4 inches from the insertion port to measure the load until breaking. (5) Impact fracture test With the Izod impact tester, cut the position 60 mm from the tip end of the shaft, and cut the test piece 30 mm in the middle.
Then, the maximum breaking energy of 240 kg · cm was used to impact and break, and the impact absorption energy at that time was measured.
【００１８】実施例１ 一端の直径４．３ｍｍ、他端の直径１３．３ｍｍ、長さ
１２０ｃｍのスチール製マンドレルの表面にシリコーン
離型剤を塗布した。このマンドレルに対し、先ず、チッ
プ側補強シートＣ（ｔ−１）を、マンドレルに対する繊
維配向角度（以下、単に巻角度という）が０°になるよ
うに、かつシャフトのチップ側先端から３００ｍｍまで
の部分がこの補強シートで補強されるように、４回巻成
固定化して補強層（Ｃ（ｔ−１））を形成した。この補
強層の厚さは０．５６ｍｍであり、その重量は３．０ｇ
であった。次に、前記チップ側補強層を形成したマンド
レルに対して、グリップ側補強シートＣ（ｇ）を、巻角
度が９０゜になるように、かつシャフトのグリップ側先
端から５００ｍｍまでの部分がこの補強シートで補強さ
れるように、１回巻成固定化して補強層Ｃ（ｇ）を形成
した。この補強層の厚さは０．１ｍｍであり、その重量
は４．８ｇであった。次に、前記２種類の補強層を形成
したマンドレルに対し、内層形成用シートＡを、その各
補強層を含む全長にわたって、巻角度±４５°で３回巻
成固定化して内層Ａを形成した。この内層の厚さは０．
３６ｍｍであり、その重量は２０．３ｇであった。次
に、前記内層を形成したマンドレルに対して、チップ側
補強シートＣ（ｔ−２）を、巻角度０゜で、シャフトの
チップ側先端から２００ｍｍまでの部分が補強されるよ
うに７回巻成固定化して補強層Ｃ（ｔ−２）を形成し
た。この補強層の厚さは０．９８ｍｍであり、その重量
は４．２ｇであった。次に、前記補強層Ｃ（ｔ−２）形
成したマンドレルに対して、その補強層Ｃ（ｔ−２）及
び内層Ａを含む全長にわたって、外層形成用シートＢ
（１）を、巻角度０°で１回巻成固定化して外層Ｂ
（ａ）を形成した。この外層Ｂ（ａ）の厚さは０．１２
ｍｍであり、その重量は８．０ｇであった。次に、前記
外層Ｂ（ａ）を形成したマンドレルに、外層形成用シー
トＢ（２）を、巻角度０°で２回巻成固定化して外層Ｂ
（ｂ）を形成した。この外層Ｂ（ｂ）の厚さは０．３４
ｍｍであり、その重量は２１．９ｇであった。次いで全
体を合成樹脂テープで巻いて変形を防止したのち、熱風
炉に挿入し、完全に加熱硬化させる。この硬化物からマ
ンドレルを引き抜き、細径端を１ｃｍ、太径端を１ｃｍ
切り落し、長さ約１１４ｃｍ（４５インチ）とし、さら
にシャフトの周面を削って断面が円形のウッド用シャフ
トを製造した。このシャフトはチップ先端の外径８．５
ｍｍ、内径４．３５ｍｍ、グリップ側先端の外径１５．
１ｍｍ、内径１３．３ｍｍを有し、全重量５９．５ｇ、
内層Ａと外層Ｂとの重量比４３：５７、外層Ｂにおける
内層Ｂ（ａ）と外層Ｂ（ｂ）の重量比は３０：７０であ
った。また、外層Ｂの層構成を表２に示すように種々変
化させた以外は同様にしてゴルフシャフトを得た。前記
のようにして得た各ゴルフシャフトの外層Ｂの層構成と
シャフト重量を表２にまとめて示す。Example 1 A silicone release agent was applied to the surface of a steel mandrel having a diameter of 4.3 mm at one end, a diameter of 13.3 mm at the other end, and a length of 120 cm. With respect to this mandrel, first, the tip side reinforcing sheet C (t-1) is arranged so that the fiber orientation angle (hereinafter, simply referred to as a winding angle) with respect to the mandrel is 0 ° and from the tip side tip of the shaft to 300 mm. The reinforcing layer (C (t-1)) was formed by winding and fixing four times so that the portion was reinforced by the reinforcing sheet. The thickness of this reinforcing layer is 0.56 mm and its weight is 3.0 g.
Met. Next, the grip side reinforcing sheet C (g) is wound around the mandrel having the tip side reinforcing layer so that the winding angle is 90 °, and the portion up to 500 mm from the grip side tip of the shaft is reinforced. The reinforcing layer C (g) was formed by winding and fixing once so as to be reinforced with a sheet. The thickness of this reinforcing layer was 0.1 mm, and its weight was 4.8 g. Next, the inner layer forming sheet A was fixed to the mandrel on which the two types of reinforcing layers had been formed, by winding three times at a winding angle of ± 45 ° over the entire length including the respective reinforcing layers to form the inner layer A. . The thickness of this inner layer is 0.
It was 36 mm and its weight was 20.3 g. Next, the tip-side reinforcing sheet C (t-2) was wound around the mandrel having the inner layer wound seven times at a winding angle of 0 ° so that the portion up to 200 mm from the tip-side tip of the shaft was reinforced. After being fixed, the reinforcing layer C (t-2) was formed. The reinforcing layer had a thickness of 0.98 mm and a weight of 4.2 g. Next, with respect to the mandrel on which the reinforcing layer C (t-2) is formed, the outer layer forming sheet B is formed over the entire length including the reinforcing layer C (t-2) and the inner layer A.
(1) is wound and fixed once at a winding angle of 0 ° to form the outer layer B.
(A) was formed. The outer layer B (a) has a thickness of 0.12
mm and its weight was 8.0 g. Next, the outer layer forming sheet B (2) is wound and fixed twice on the mandrel having the outer layer B (a) formed thereon at a winding angle of 0 ° to form the outer layer B.
(B) was formed. The outer layer B (b) has a thickness of 0.34
mm and its weight was 21.9 g. Next, the whole is wrapped with a synthetic resin tape to prevent deformation, and then inserted into a hot blast stove to be completely heated and cured. Pull out the mandrel from this cured product, 1 cm for the thin end and 1 cm for the thick end.
The wood shaft was cut off to a length of about 114 cm (45 inches), and the peripheral surface of the shaft was further ground to produce a wood shaft having a circular cross section. This shaft has an outer diameter of 8.5 at the tip of the tip.
mm, inner diameter 4.35 mm, outer diameter 15.
1mm, inner diameter 13.3mm, total weight 59.5g,
The weight ratio of the inner layer A and the outer layer B was 43:57, and the weight ratio of the inner layer B (a) and the outer layer B (b) in the outer layer B was 30:70. Also, a golf shaft was obtained in the same manner except that the layer configuration of the outer layer B was variously changed as shown in Table 2. Table 2 summarizes the layer configuration and the shaft weight of the outer layer B of each golf shaft obtained as described above.
【００１９】[0019]
【表２】 [Table 2]
【００２０】比較例１ 実施例１において、外層Ｂを表３に示す構成にして比較
用のシャフトを得た。なお、表３に示したシャフトにお
いて、Ｎｏ．８のシャフトは、表２に示したＮｏ．３の
シャフトにおいて、外層Ｂの内層Ｂ（１）と外層Ｂ
（２）を入れ換えたもので、外層Ｂ（ｂ）に高弾性繊維
プリプレグシートＢ（１）を用いたものである。Comparative Example 1 In Example 1, the outer layer B was constructed as shown in Table 3 to obtain a comparative shaft. In addition, in the shaft shown in Table 3, No. The shaft of No. 8 is No. 8 shown in Table 2. In the shaft of No. 3, the inner layer B (1) and the outer layer B of the outer layer B
(2) is replaced, and the high elastic fiber prepreg sheet B (1) is used for the outer layer B (b).
【００２１】[0021]
【表３】 [Table 3]
【００２２】次に、前記実施例１及び比較例１で得たシ
ャフトの性能評価結果を表４にまとめて示す。なお、シ
ャフト性能において、その３点曲げ最大荷重は、１００
ｋｇ以上あれば合格で、片持ち曲げ最大荷重は３５ｋｇ
以上であれば合格で、衝撃破壊衝撃値は１００ｋｇ・ｃ
ｍ以上であれば合格である。Next, Table 4 collectively shows the performance evaluation results of the shafts obtained in Example 1 and Comparative Example 1. In the shaft performance, the three-point bending maximum load is 100
Pass if it is more than kg, maximum cantilever bending load is 35kg
If it is above, it passes and the impact fracture impact value is 100 kg · c.
m or more is a pass.
【００２３】[0023]
【表４】 [Table 4]
【００２４】表４に示したねじれ角度５．６度、、剛性
振動数２３２ＣＰＭの各シャフトにおいて、本発明のＮ
ｏ．２〜Ｎｏ．５のシャフトは、軽量性、剛性及び強度
においてもすぐれたものである。これに対して、比較品
であるＮｏ．６〜Ｎｏ．９、Ｎｏ．１１のシャフトは、
強度の点で問題があり、Ｎｏ．１及びＮｏ．１０のシャ
フトは重量が大きすぎて問題がある。In each of the shafts shown in Table 4 having a twist angle of 5.6 degrees and a rigidity frequency of 232 CPM, the N of the present invention is satisfied.
o. 2 to No. The shaft of No. 5 is also excellent in lightness, rigidity and strength. On the other hand, No. 6-No. 9, No. The shaft of 11 is
There is a problem in strength, and No. 1 and No. The shaft of No. 10 is too heavy and has a problem.
【００２５】実施例２ 実施例１において、外層ＢをシャフトＮｏ．３と同一と
し、内層の構成を表５のように種々変化させた以外は同
様にしてゴルフシャフトを得るとともに、そのシャフト
の性能評価を行った。その結果を表５に示す。Example 2 In Example 1, the outer layer B was replaced with the shaft No. A golf shaft was obtained in the same manner as in Example 3 except that the structure of the inner layer was variously changed as shown in Table 5, and the performance of the shaft was evaluated. The results are shown in Table 5.
【００２６】[0026]
【表５】 [Table 5]
【００２７】表５に示した内層形成用シートの内容は以
下の通りである。 （１）内層形成用シートＡ（１） 多数の高弾性炭素繊維（東レ（株）製、Ｍ４０Ｊ、弾性
率４０，０００ｋｇ／ｍｍ２、引張強度４００ｋｇｍｍ
２、伸度１．０％）を−方向に引き揃えたものに、半固
形状フェノールノベラック型エポキシ樹脂と液状及び固
体状のビスフェノールＡ型エポキシ樹脂との混合物に硬
化剤を配合したエポキシ樹脂組成物を溶剤にて溶解した
溶液を用いて含浸後加熱乾燥して半硬化させた、炭素繊
維重量含有率７６％、炭素繊維容積含有率６８．４％、
厚さ０．０６ｍｍのプリプレグシート。 （２）内層形成用シートＡ（２） 多数の中弾性高強度炭素繊維（東レ（株）製、Ｍ３０
Ｓ、弾性率３０，０００ｋｇ／ｍｍ２、引張強度５３ｋ
ｇ／ｍｍ２、伸度１．８％）を一方向に引き揃えたもの
に、シートＡ（１）で用いたものと同じエポキシ樹脂組
成物を同様にして含浸後加熱乾燥して半硬化させた、炭
素繊維重量含有率７６％、炭素繊維容積含有率６８％、
厚さ０．１３ｍｍのプリプレグシート。 （３）内層形成用シートＡ（３） 多数の高強度炭素繊維（東レ（株）製、Ｔ７００Ｓ、弾
性率２３，５００ｋｇ／ｍｍ２、引張強度５００ｋｇ／
ｍｍ２伸度２．１％）を一方向に引き揃えたものに、シ
ートＡ（１）で用いたものと同じエポキシ樹脂組成物を
同様にして含浸後加熱乾燥して半硬化させた、炭素繊維
重量含有率７６％、炭素繊維容積含有率６８．０、厚さ
０．１３ｍｍのプリプレグシート。 （４）内層形成用シートＡ（４） 多数の高弾性炭素繊維（東邦レーヨン（株）製、ＨＭＳ
−６３、弾性率６１，３００ｋｇ／ｍｍ２、引張り強度
４１０ｋｇ／ｍｍ２、伸度０．７％）を一方向に引揃え
たものに、シートＡ（１）で用いたものと同じエポキシ
樹脂組成物を同様にして含浸後加熱乾燥して半硬化させ
た。炭素繊維重量含有率７６％、炭素繊維容積含有率６
６．４％、厚さ０．０６ｍｍのプリプレグシート。The contents of the inner layer forming sheet shown in Table 5 are as follows. (1) Inner layer forming sheet A (1) Numerous highly elastic carbon fibers (manufactured by Toray Industries, Inc., M40J, elastic modulus 40,000 kg / mm 2 , tensile strength 400 kgmm
(2 , elongation 1.0%) in the negative direction, an epoxy resin in which a curing agent is added to a mixture of a semi-solid phenol novel rack type epoxy resin and a liquid or solid bisphenol A type epoxy resin. Carbon fiber weight content 76%, carbon fiber volume content 68.4%, which was heat-dried and semi-cured after impregnation using a solution in which the composition was dissolved in a solvent.
A prepreg sheet with a thickness of 0.06 mm. (2) Inner layer forming sheet A (2) A large number of medium-elasticity and high-strength carbon fibers (M30 manufactured by Toray Industries, Inc.)
S, elastic modulus 30,000 kg / mm 2 , tensile strength 53 k
g / mm 2 , elongation of 1.8%) is uniformly aligned in one direction with the same epoxy resin composition as used in the sheet A (1), heat-dried and semi-cured. Also, the carbon fiber weight content ratio is 76%, the carbon fiber volume content ratio is 68%,
A prepreg sheet with a thickness of 0.13 mm. (3) Inner layer forming sheet A (3) Many high-strength carbon fibers (manufactured by Toray Industries, Inc., T700S, elastic modulus 23,500 kg / mm 2 , tensile strength 500 kg /
mm 2 elongation 2.1%) was uniformly impregnated with the same epoxy resin composition as used in the sheet A (1), heat dried and semi-cured. A prepreg sheet having a fiber weight content of 76%, a carbon fiber volume content of 68.0, and a thickness of 0.13 mm. (4) Inner layer forming sheet A (4) A large number of highly elastic carbon fibers (HMS manufactured by Toho Rayon Co., Ltd.)
-63, elastic modulus 61, 300 kg / mm 2 , tensile strength 410 kg / mm 2 , elongation 0.7%) in one direction, and the same epoxy resin composition as used in the sheet A (1). In the same manner, the product was impregnated and then heat dried to be semi-cured. Carbon fiber weight content 76%, carbon fiber volume content 6
6.4%, 0.06mm thick prepreg sheet.
Claims (1)
３０°〜±８０°の範囲内の角度に配向させた炭素繊維
強化プラスチック層を内層（Ａ）とし、炭素繊維をシャ
フトの軸方向に対して±１５°以内の角度で配向させた
炭素繊維強化プラスチック層を外層（Ｂ）とし、かつシ
ャフトのチップ部及びグリップ部に補強層（Ｃ）を有す
る炭素繊維強化プラスチックゴルフシャフトであって、
該外層（Ｂ）を２層構造に形成し、その内層（ａ）に高
弾性高強度炭素繊維及びその外層（ｂ）に高強度炭素繊
維を各使用し、該内層（ａ）の重量割合が全外層（Ｂ）
の重量の１５〜５０重量％であり、かつ内層（Ａ）及び
外層（Ｂ）の炭素繊維含有率が各７３重量％以上であ
り、さらに、シャフト全体の重量が４５インチ長さ換算
で６３ｇ以下であるゴルフクラブ用シャフト。1. The carbon fiber is ±± with respect to the axial direction of the shaft.
Carbon fiber reinforced plastic layer oriented at an angle within the range of 30 ° to ± 80 ° is used as the inner layer (A), and carbon fiber is oriented at an angle within ± 15 ° with respect to the axial direction of the shaft. A carbon fiber reinforced plastic golf shaft comprising a plastic layer as an outer layer (B) and a reinforcing layer (C) in a tip portion and a grip portion of the shaft,
The outer layer (B) is formed into a two-layer structure, and high elastic and high strength carbon fibers are used for the inner layer (a) and high strength carbon fiber for the outer layer (b), and the weight ratio of the inner layer (a) is All outer layers (B)
15 to 50% by weight, the inner layer (A) and the outer layer (B) each have a carbon fiber content of 73% by weight or more, and the total weight of the shaft is 63 g or less in terms of 45-inch length. A shaft for a golf club.
Priority Applications (4)
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|---|---|---|---|
| JP3238702A JPH084646B2 (en) | 1991-08-26 | 1991-08-26 | Golf club shaft |
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-
1991
- 1991-08-26 JP JP3238702A patent/JPH084646B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
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