JPH0835790A - 熱交換器 - Google Patents
熱交換器Info
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- JPH0835790A JPH0835790A JP17105894A JP17105894A JPH0835790A JP H0835790 A JPH0835790 A JP H0835790A JP 17105894 A JP17105894 A JP 17105894A JP 17105894 A JP17105894 A JP 17105894A JP H0835790 A JPH0835790 A JP H0835790A
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- heat
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 伝熱管の配設されない伝熱管群外の空間を極
力少なくし、熱交換効率が高く大流量化可能な熱交換器
を提供する。 【構成】 バッフル１２は、円筒状のシェル１１内に軸
方向に所定間隔で固定されている。伝熱管２０は、バッ
フル１２を貫通し伝熱管２０の両端でコアプレートを貫
通するとともにバッフル１２およびコアプレートに支持
されている。バッフル１２は、円形の金属板の一部を弓
形に切欠き、伝熱管２０を挿入可能な貫通孔を同心円状
に形成しているので、伝熱管２０はシェル１１の内壁と
できるだけ間隙を形成しないように配設可能である。こ
のため、熱交換効率の低下要因となる伝熱管群外に流れ
るオイル量を減少することができる。
力少なくし、熱交換効率が高く大流量化可能な熱交換器
を提供する。 【構成】 バッフル１２は、円筒状のシェル１１内に軸
方向に所定間隔で固定されている。伝熱管２０は、バッ
フル１２を貫通し伝熱管２０の両端でコアプレートを貫
通するとともにバッフル１２およびコアプレートに支持
されている。バッフル１２は、円形の金属板の一部を弓
形に切欠き、伝熱管２０を挿入可能な貫通孔を同心円状
に形成しているので、伝熱管２０はシェル１１の内壁と
できるだけ間隙を形成しないように配設可能である。こ
のため、熱交換効率の低下要因となる伝熱管群外に流れ
るオイル量を減少することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、シェルアンドチューブ
式の熱交換器に関する。
式の熱交換器に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のシェルアンドチューブ式の熱交換
器として、実公昭５７−３０８号公報、特開平４−２９
２７９２号公報に示すものが知られている。実公昭５７
−３０８号公報に開示されているものは、渦巻き状に配
設された直管群内の円周方向に隣り合う直管の管端をＵ
字管で接続し、シェルの中心軸と直管群の中心軸とを平
行にしている。そして、直管外を流れるシェル側流体が
直管に沿ってほぼ平行に流れる。
器として、実公昭５７−３０８号公報、特開平４−２９
２７９２号公報に示すものが知られている。実公昭５７
−３０８号公報に開示されているものは、渦巻き状に配
設された直管群内の円周方向に隣り合う直管の管端をＵ
字管で接続し、シェルの中心軸と直管群の中心軸とを平
行にしている。そして、直管外を流れるシェル側流体が
直管に沿ってほぼ平行に流れる。
【０００３】また、特開平４−２９２７９２号公報に開
示されているものは、伝熱管を支持する平板群を同心の
円形リング状に形成し、シェル内に収容する伝熱管を同
心円状に配置している。そして、伝熱管外を流れる流体
（以下、「伝熱管外を流れる流体」を管外流体という）
が伝熱管に沿ってほぼ平行に流れる。
示されているものは、伝熱管を支持する平板群を同心の
円形リング状に形成し、シェル内に収容する伝熱管を同
心円状に配置している。そして、伝熱管外を流れる流体
（以下、「伝熱管外を流れる流体」を管外流体という）
が伝熱管に沿ってほぼ平行に流れる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、実公昭
５７−３０８号公報に開示されているものは、直管の管
端をＵ字管で接続しているため、不純物を含む流体を直
管内に流すと沈殿またはめずまりを生じることがある。
また、直管内の圧力損失が大きいので大流量化が困難で
ある。
５７−３０８号公報に開示されているものは、直管の管
端をＵ字管で接続しているため、不純物を含む流体を直
管内に流すと沈殿またはめずまりを生じることがある。
また、直管内の圧力損失が大きいので大流量化が困難で
ある。
【０００５】また、特開平４−２９２７９２号公報に開
示されているものは、伝熱管に沿って管外流体がほぼ平
行に比較的短時間で流れるため、伝熱管内を流れる流体
（以下、「伝熱管内を流れる流体」を管内流体という）
と管外流体との熱交換時間が短いので熱交換効率を上げ
にくいという問題がある。本発明はこのような問題を解
決するためになされたものであり、伝熱管の配設されな
い伝熱管群外の空間を極力少なくし、熱交換効率が高く
大流量化可能な熱交換器を提供することを目的とする。
示されているものは、伝熱管に沿って管外流体がほぼ平
行に比較的短時間で流れるため、伝熱管内を流れる流体
（以下、「伝熱管内を流れる流体」を管内流体という）
と管外流体との熱交換時間が短いので熱交換効率を上げ
にくいという問題がある。本発明はこのような問題を解
決するためになされたものであり、伝熱管の配設されな
い伝熱管群外の空間を極力少なくし、熱交換効率が高く
大流量化可能な熱交換器を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明の請求項１記載の熱交換器は、平行に配設され
た複数の伝熱管からなる伝熱管群と、前記伝熱管群を収
容する円筒状のシェルと、前記シェル内の前記伝熱管外
を流れる流体が流通可能な間隙を前記シェルの内壁との
間に設けるように切欠き部を形成し、前記切欠き部の周
方向位置を互いにずらして前記シェルの内壁に固定さ
れ、前記伝熱管が貫通可能な貫通孔を同心円状に形成し
た第１の支持板と、前記伝熱管の両端を支持し、前記伝
熱管の両端が貫通可能な第２の支持板と、を備えること
を特徴とする。
の本発明の請求項１記載の熱交換器は、平行に配設され
た複数の伝熱管からなる伝熱管群と、前記伝熱管群を収
容する円筒状のシェルと、前記シェル内の前記伝熱管外
を流れる流体が流通可能な間隙を前記シェルの内壁との
間に設けるように切欠き部を形成し、前記切欠き部の周
方向位置を互いにずらして前記シェルの内壁に固定さ
れ、前記伝熱管が貫通可能な貫通孔を同心円状に形成し
た第１の支持板と、前記伝熱管の両端を支持し、前記伝
熱管の両端が貫通可能な第２の支持板と、を備えること
を特徴とする。
【０００７】本発明の熱交換器の前記第２の支持板は、
請求項２に記載したように、前記伝熱管を支持する円板
部と前記円板部の周縁部から軸方向に延び前記内壁に固
定される円環部とを有し、Ｄ0 ：前記シェルの内径、Ｄ
1 ：前記シェルの径方向最外周の前記伝熱管の中心間距
離、ＴP ：前記伝熱管ピッチ、ｄ：前記伝熱管の外径、
ｔ：前記円環部の板厚とすると、前記伝熱管群は、 Ｄ0/２−Ｄ1/２≦ＴP ＋ｄ/ ２＋２ｔ を満たすように前記シェル内に収容されることが望まし
い。
請求項２に記載したように、前記伝熱管を支持する円板
部と前記円板部の周縁部から軸方向に延び前記内壁に固
定される円環部とを有し、Ｄ0 ：前記シェルの内径、Ｄ
1 ：前記シェルの径方向最外周の前記伝熱管の中心間距
離、ＴP ：前記伝熱管ピッチ、ｄ：前記伝熱管の外径、
ｔ：前記円環部の板厚とすると、前記伝熱管群は、 Ｄ0/２−Ｄ1/２≦ＴP ＋ｄ/ ２＋２ｔ を満たすように前記シェル内に収容されることが望まし
い。
【０００８】本発明の熱交換器の前記第１の支持板は、
請求項３に記載したように、前記切欠き部を交互に１８
０°反転し前記内壁に固定されることを特徴とする。
請求項３に記載したように、前記切欠き部を交互に１８
０°反転し前記内壁に固定されることを特徴とする。
【０００９】
【作用および発明の効果】本発明の請求項１または２記
載の熱交換器によると、同心円状に配設された伝熱管か
らなる伝熱管群が円筒状のシェル内に収容され、伝熱管
を支持する第１の支持板が切欠き部を周方向にずらして
シェルの内壁に固定されることにより、伝熱管群とシェ
ル内壁との間に形成される伝熱管の配設されない空間を
最小限にすることができる。このため、このような空間
への管外流体のリーク量を低下できるので、管外流体と
管内流体との熱交換効率が向上する。
載の熱交換器によると、同心円状に配設された伝熱管か
らなる伝熱管群が円筒状のシェル内に収容され、伝熱管
を支持する第１の支持板が切欠き部を周方向にずらして
シェルの内壁に固定されることにより、伝熱管群とシェ
ル内壁との間に形成される伝熱管の配設されない空間を
最小限にすることができる。このため、このような空間
への管外流体のリーク量を低下できるので、管外流体と
管内流体との熱交換効率が向上する。
【００１０】本発明の請求項３記載の熱交換器による
と、伝熱管とほぼ垂直に管外流体が流れるため圧力損失
は増大するが、管外流体と管内流体との熱交換効率がよ
り一層向上する。
と、伝熱管とほぼ垂直に管外流体が流れるため圧力損失
は増大するが、管外流体と管内流体との熱交換効率がよ
り一層向上する。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。本発明による熱交換器を冷凍機の潤滑油等を冷却
するオイルクーラに適用した一実施例を図２に示し、図
２におけるＩ−Ｉ線断面図を図１に示す。熱交換器１０
は、円筒状のシェル１１内に複数のバッフル１２を軸方
向に所定間隔で固定している。伝熱管２０は、バッフル
１２を貫通し伝熱管２０の両端でコアプレート１３を貫
通するとともにバッフル１２およびコアプレート１３に
支持されている。また伝熱管２０は、バッフル１２間に
積層された熱交換用のフィン２１も貫通している。
する。本発明による熱交換器を冷凍機の潤滑油等を冷却
するオイルクーラに適用した一実施例を図２に示し、図
２におけるＩ−Ｉ線断面図を図１に示す。熱交換器１０
は、円筒状のシェル１１内に複数のバッフル１２を軸方
向に所定間隔で固定している。伝熱管２０は、バッフル
１２を貫通し伝熱管２０の両端でコアプレート１３を貫
通するとともにバッフル１２およびコアプレート１３に
支持されている。また伝熱管２０は、バッフル１２間に
積層された熱交換用のフィン２１も貫通している。
【００１２】管外流体であるオイルの流入口１１ａおよ
び流出口１１ｂが、シェル１１のコアプレート１３の対
向側に形成されている。伝熱管２０内には、管内流体と
してオイルを冷却する冷却水が流れている。バッフル１
２は、図３に示すように、円形の金属板の一部を弓形に
切欠き、伝熱管２０を挿入可能な貫通孔１２ａを同心円
状に形成している。図４に示すように、バッフル１２
は、切欠き部１２ｂを交互に１８０°反転させ、各バッ
フル１２の貫通孔１２ａが同一軸上に位置するように配
設されている。このため、熱交換器１０の横断面を示す
図１から判るように、伝熱管２０は同心円状に配設され
ている。
び流出口１１ｂが、シェル１１のコアプレート１３の対
向側に形成されている。伝熱管２０内には、管内流体と
してオイルを冷却する冷却水が流れている。バッフル１
２は、図３に示すように、円形の金属板の一部を弓形に
切欠き、伝熱管２０を挿入可能な貫通孔１２ａを同心円
状に形成している。図４に示すように、バッフル１２
は、切欠き部１２ｂを交互に１８０°反転させ、各バッ
フル１２の貫通孔１２ａが同一軸上に位置するように配
設されている。このため、熱交換器１０の横断面を示す
図１から判るように、伝熱管２０は同心円状に配設され
ている。
【００１３】図２に示すコアプレート１３は、シェル１
１の軸方向両端部の内壁に固定され、伝熱管２０を支持
する円形状の円板部１３ａと円板部１３ａの周縁部から
軸方向外側に円環状に形成される円環部１３ｂとからな
る。円環部１３ｂがシェル１１の内壁に固定されること
によりコアプレート１３はシェル１１の内壁に固定され
る。円板部１３ａは、バッフル１２と同様に同心円状に
貫通孔が形成され、この貫通孔がバッフル１２の貫通孔
１２ａと同一軸上に位置している。コアプレート１３
は、伝熱管２０を貫通させた状態でシェル１１内のオイ
ルをシールしている。
１の軸方向両端部の内壁に固定され、伝熱管２０を支持
する円形状の円板部１３ａと円板部１３ａの周縁部から
軸方向外側に円環状に形成される円環部１３ｂとからな
る。円環部１３ｂがシェル１１の内壁に固定されること
によりコアプレート１３はシェル１１の内壁に固定され
る。円板部１３ａは、バッフル１２と同様に同心円状に
貫通孔が形成され、この貫通孔がバッフル１２の貫通孔
１２ａと同一軸上に位置している。コアプレート１３
は、伝熱管２０を貫通させた状態でシェル１１内のオイ
ルをシールしている。
【００１４】伝熱管２０は、図１および図２に示すよう
に、６０°間隔で隔たる中心線１０１、１０２、１０３
上に配設される伝熱管２０を基準とし、バッフル１２お
よびコアプレート１３を貫通し同心円状に配設されてい
る。また伝熱管２０は、式(1) を満たすようにできるだ
けシェル１１の内壁と間隙を形成しないように配設され
ている。
に、６０°間隔で隔たる中心線１０１、１０２、１０３
上に配設される伝熱管２０を基準とし、バッフル１２お
よびコアプレート１３を貫通し同心円状に配設されてい
る。また伝熱管２０は、式(1) を満たすようにできるだ
けシェル１１の内壁と間隙を形成しないように配設され
ている。
【００１５】 Ｄ0/２−Ｄ1/２≦ＴP ＋ｄ/ ２＋２ｔ ・・・(1) ここで、Ｄ0 ：シェルの内径、Ｄ1 ：シェルの径方向最
外周の伝熱管の中心間距離、ＴP ：伝熱管ピッチ、ｄ：
伝熱管の外径、ｔ：コアプレートの円環部の板厚であ
る。式(1) は最外周の伝熱管２０とシェル１１の内壁間
に、これ以上伝熱管２０を配設できない間隔になるまで
伝熱管２０が配設されていることを示している。
外周の伝熱管の中心間距離、ＴP ：伝熱管ピッチ、ｄ：
伝熱管の外径、ｔ：コアプレートの円環部の板厚であ
る。式(1) は最外周の伝熱管２０とシェル１１の内壁間
に、これ以上伝熱管２０を配設できない間隔になるまで
伝熱管２０が配設されていることを示している。
【００１６】次に、熱交換器１０の作動について図２に
基づいて説明する。冷却水は、図２の左側のコアプレー
ト１３から各伝熱管２０に導入され、右側のコアプレー
ト１３から排出される。熱交換器１０の管外流体として
高温のオイルが流入口１１ａからシェル１１内に流入す
る。バッフル１２は切欠き部１２ｂを１８０°反転し交
互にシェル１１内に取付けられているため、オイルは、
図２の点線に示すように伝熱管２０に対し直交するよう
に流れ、流出口１１ｂから排出される。流入口１１ａか
ら流入した高温のオイルはシェル１１内を流れる間に伝
熱管２０を流れる冷却水により冷却される。
基づいて説明する。冷却水は、図２の左側のコアプレー
ト１３から各伝熱管２０に導入され、右側のコアプレー
ト１３から排出される。熱交換器１０の管外流体として
高温のオイルが流入口１１ａからシェル１１内に流入す
る。バッフル１２は切欠き部１２ｂを１８０°反転し交
互にシェル１１内に取付けられているため、オイルは、
図２の点線に示すように伝熱管２０に対し直交するよう
に流れ、流出口１１ｂから排出される。流入口１１ａか
ら流入した高温のオイルはシェル１１内を流れる間に伝
熱管２０を流れる冷却水により冷却される。
【００１７】次に、本実施例の効果を比較例と対比して
説明する。図１に示す本実施例と同一位置における比較
例の断面図を図５に示す。６０°間隔に隔たる中心線１
０１、１０２、１０３上に配設される伝熱管２０を基準
とし、バッフル３０および図示しないコアプレートを貫
通し本実施例と同一本数の伝熱管２０が六角形状に配設
されている。中心線１０１、１０２および１０３上の最
外周の伝熱管２０は、式(1) を満たすように配設されて
いるので、中心線１０１、１０２および１０３上の最外
周の伝熱管２０とシェル１１の内壁との間にこれ以上伝
熱管２０を配設することはできない。六角形状に配設さ
れた伝熱管からなる伝熱管群の各辺とシェル１１の内壁
との間には間隙１１ｃが形成されている。バッフル３０
は、本実施例と同様に、切欠き部３０ａを１８０°反転
し交互にシェル１１の内壁に固定されているため、管外
流体であるオイルは伝熱管２０に直交するように流れ
る。
説明する。図１に示す本実施例と同一位置における比較
例の断面図を図５に示す。６０°間隔に隔たる中心線１
０１、１０２、１０３上に配設される伝熱管２０を基準
とし、バッフル３０および図示しないコアプレートを貫
通し本実施例と同一本数の伝熱管２０が六角形状に配設
されている。中心線１０１、１０２および１０３上の最
外周の伝熱管２０は、式(1) を満たすように配設されて
いるので、中心線１０１、１０２および１０３上の最外
周の伝熱管２０とシェル１１の内壁との間にこれ以上伝
熱管２０を配設することはできない。六角形状に配設さ
れた伝熱管からなる伝熱管群の各辺とシェル１１の内壁
との間には間隙１１ｃが形成されている。バッフル３０
は、本実施例と同様に、切欠き部３０ａを１８０°反転
し交互にシェル１１の内壁に固定されているため、管外
流体であるオイルは伝熱管２０に直交するように流れ
る。
【００１８】本実施例や比較例のように、伝熱管に直交
するように管外流体が流れる直交流式の熱交換器は、伝
熱管とほぼ平行に管外流体が流れる対向流式の熱交換器
よりも伝熱管群による圧力損失が大きいため、伝熱管群
周囲に伝熱管群内よりも管外流体が流れるスペースがあ
るとこのスペース内に管外流体がリークし易くなる。す
ると、伝熱管群内へ流れる流体量が減少するので伝熱管
内を流れる管内流体との間で熱交換が良好に行われず熱
交換効率が低下する。伝熱管群外のスペースを流れた管
外流体は、シェルの排出口において所望の温度変化を生
じない。また、伝熱管群内を流れた管外流体は、流量が
少ないので排出口において所望以上の温度変化を生じて
いるが、伝熱管群外を流れた管外流体と混じり合うと、
全体の温度変化の割合は所望の値よりも低下してしま
う。
するように管外流体が流れる直交流式の熱交換器は、伝
熱管とほぼ平行に管外流体が流れる対向流式の熱交換器
よりも伝熱管群による圧力損失が大きいため、伝熱管群
周囲に伝熱管群内よりも管外流体が流れるスペースがあ
るとこのスペース内に管外流体がリークし易くなる。す
ると、伝熱管群内へ流れる流体量が減少するので伝熱管
内を流れる管内流体との間で熱交換が良好に行われず熱
交換効率が低下する。伝熱管群外のスペースを流れた管
外流体は、シェルの排出口において所望の温度変化を生
じない。また、伝熱管群内を流れた管外流体は、流量が
少ないので排出口において所望以上の温度変化を生じて
いるが、伝熱管群外を流れた管外流体と混じり合うと、
全体の温度変化の割合は所望の値よりも低下してしま
う。
【００１９】比較例では、伝熱管群周囲に間隙１１ｃが
形成されているため、この間隙１１ｃにオイルがリーク
し易くなるので、熱交換効率が低下する。一方本実施例
では、伝熱管群を覆うシェル１１の断面形状に合わせ伝
熱管２０が同心円状に配設されるため、図１に示すよう
に、伝熱管群とシェル１１の内壁との間に形成される伝
熱管の配設されない空間を一様に最小限にすることがで
きるので、熱交換効率の低下要因となる伝熱管群外に流
れるオイル量を減少することができる。また、同心円状
に伝熱管を配設したため、伝熱管ピッチが最小部でも比
較例と同一、他の箇所ではやや大きくなるので伝熱管群
による圧力損失を比較例に較べ３％低減することができ
た。このため、管内流体である冷却水と管外流体である
オイルとの間で熱交換が良好に行われ、比較例に較べ熱
交換効率が１２％向上した。
形成されているため、この間隙１１ｃにオイルがリーク
し易くなるので、熱交換効率が低下する。一方本実施例
では、伝熱管群を覆うシェル１１の断面形状に合わせ伝
熱管２０が同心円状に配設されるため、図１に示すよう
に、伝熱管群とシェル１１の内壁との間に形成される伝
熱管の配設されない空間を一様に最小限にすることがで
きるので、熱交換効率の低下要因となる伝熱管群外に流
れるオイル量を減少することができる。また、同心円状
に伝熱管を配設したため、伝熱管ピッチが最小部でも比
較例と同一、他の箇所ではやや大きくなるので伝熱管群
による圧力損失を比較例に較べ３％低減することができ
た。このため、管内流体である冷却水と管外流体である
オイルとの間で熱交換が良好に行われ、比較例に較べ熱
交換効率が１２％向上した。
【００２０】本実施例では、直管形状の伝熱管内に冷却
水を流すため、冷却水の圧力損失が小さいので、シェル
および伝熱管の径を大きくすることにより容易に大流量
の熱交換器を製造することができる。また本実施例で
は、オイルクーラに熱交換器を適用したが、本発明の熱
交換器は、復水器、ラジエータ、コンデンサ、インター
クーラ等に適用することは可能である。本発明の熱交換
器は対向流式の熱交換器に較べ管外流体の圧力損失が大
きいが熱交換効率が高いため、これら適用機器内でも、
熱交換器以外の管外流体通路における圧力損失が熱交換
器よりも大きいような、例えばエンジンのラジエータ等
に本発明の熱交換器を適用しても効果的である。また適
用機器に合わせ、管外流体として空気、管内流体として
蒸気、燃料過給気を用いることも可能である。
水を流すため、冷却水の圧力損失が小さいので、シェル
および伝熱管の径を大きくすることにより容易に大流量
の熱交換器を製造することができる。また本実施例で
は、オイルクーラに熱交換器を適用したが、本発明の熱
交換器は、復水器、ラジエータ、コンデンサ、インター
クーラ等に適用することは可能である。本発明の熱交換
器は対向流式の熱交換器に較べ管外流体の圧力損失が大
きいが熱交換効率が高いため、これら適用機器内でも、
熱交換器以外の管外流体通路における圧力損失が熱交換
器よりも大きいような、例えばエンジンのラジエータ等
に本発明の熱交換器を適用しても効果的である。また適
用機器に合わせ、管外流体として空気、管内流体として
蒸気、燃料過給気を用いることも可能である。
【００２１】また本実施例では、切欠き部１２ｂを交互
に１８０°反転しバッフル１２をシェル１１の内壁に取
付けたが、例えば同一周方向に１２０°ずつ回転し伝熱
管の第１の支持板であるバッフルをシェルに取付けるこ
とも可能である。本実施例の変形例１を図６に示し、変
形例２を図７に示す。図６に示す変形例１では、コアプ
レート１４が円板部だけで形成され、コアプレート１４
の外周壁が直接シェル１１の内壁に固定されている。こ
の場合、次の式(2) を満たすように伝熱管２０が配設さ
れていれば、前述した実施例と同様に、管内流体と管外
流体との間で熱交換が良好に行われ、熱交換効率が向上
する。
に１８０°反転しバッフル１２をシェル１１の内壁に取
付けたが、例えば同一周方向に１２０°ずつ回転し伝熱
管の第１の支持板であるバッフルをシェルに取付けるこ
とも可能である。本実施例の変形例１を図６に示し、変
形例２を図７に示す。図６に示す変形例１では、コアプ
レート１４が円板部だけで形成され、コアプレート１４
の外周壁が直接シェル１１の内壁に固定されている。こ
の場合、次の式(2) を満たすように伝熱管２０が配設さ
れていれば、前述した実施例と同様に、管内流体と管外
流体との間で熱交換が良好に行われ、熱交換効率が向上
する。
【００２２】 Ｄ0/２−Ｄ1/２≦ＴP ＋ｄ/ ２ ・・・(2) また、バッフル１２は、バッフル１２を貫通する伝熱管
２０に支持されており、ろう付け等でシェル１１の内壁
に固定されていない。シェル１１の内壁とバッフル１２
の円弧状の外周壁との間に僅かに間隙１５が形成されて
いるが、間隙１５が十分に小さければ、熱交換効率を低
下させることはない。間隙１５は、ゴムパッキン等でシ
ールすることも可能である。
２０に支持されており、ろう付け等でシェル１１の内壁
に固定されていない。シェル１１の内壁とバッフル１２
の円弧状の外周壁との間に僅かに間隙１５が形成されて
いるが、間隙１５が十分に小さければ、熱交換効率を低
下させることはない。間隙１５は、ゴムパッキン等でシ
ールすることも可能である。
【００２３】変形例１では、シェル１１に固定するため
の円環部を設けず円板状にコアプレート１４を形成した
ことにより、コアプレート１４の加工が容易になり加工
工数が減少する。また、伝熱管２０によりバッフル１２
を支持しシェル１１の内壁にバッフル１２を固定しない
ので、組付け工数を減少することができる。図７に示す
変形例２では、コアプレート１６は、円板部１６ａと円
板部１６ａの外周部の径方向外側に一体に形成された環
状部１６ｂとからなる。環状部１６ｂは、断面コ字状に
形成され、シェル１１の内壁に凹部を対向させている。
コアプレート１６はシェル１１の内壁とろう付け等で固
定されず、Ｏリング１７により環状部１６ｂとシェル１
１の内壁とがシールされている。このため、コアプレー
ト１６の組付けが容易である。
の円環部を設けず円板状にコアプレート１４を形成した
ことにより、コアプレート１４の加工が容易になり加工
工数が減少する。また、伝熱管２０によりバッフル１２
を支持しシェル１１の内壁にバッフル１２を固定しない
ので、組付け工数を減少することができる。図７に示す
変形例２では、コアプレート１６は、円板部１６ａと円
板部１６ａの外周部の径方向外側に一体に形成された環
状部１６ｂとからなる。環状部１６ｂは、断面コ字状に
形成され、シェル１１の内壁に凹部を対向させている。
コアプレート１６はシェル１１の内壁とろう付け等で固
定されず、Ｏリング１７により環状部１６ｂとシェル１
１の内壁とがシールされている。このため、コアプレー
ト１６の組付けが容易である。
【図１】本発明による熱交換器の一実施例を示す図２の
Ｉ−Ｉ線断面図である。
Ｉ−Ｉ線断面図である。
【図２】本発明による熱交換器の一実施例を示す模式的
縦断面図である。
縦断面図である。
【図３】本実施例のバッフルを示す正面図である。
【図４】本実施例のバッフルと伝熱管との接続を示す斜
視図である。
視図である。
【図５】比較例の熱交換器を示す横断面図である。
【図６】本実施例の変形例１の主要部分を示す断面図で
ある。
ある。
【図７】本実施例の変形例２の主要部分を示す断面図で
ある。
ある。
１０ 熱交換器 １１ シェル １１ａ 流入口 １１ｂ 排出口 １２ バッフル（第１の支持板） １２ａ 貫通孔 １２ｂ 切欠き部 １３ コアプレート（第２の支持板） １３ａ 円板部 １３ｂ 円環部 １４ コアプレート（第２の支持板） １６ コアプレート（第２の支持板） １７ Ｏリング ２０ 伝熱管 ２１ フィン
Claims (3)
- 【請求項１】 平行に配設された複数の伝熱管からなる
伝熱管群と、 前記伝熱管群を収容する円筒状のシェルと、 前記シェル内の前記伝熱管外を流れる流体が流通可能な
間隙を前記シェルの内壁との間に設けるように切欠き部
を形成し、前記切欠き部の周方向位置を互いにずらして
前記シェルの内壁に固定され、前記伝熱管が貫通可能な
貫通孔を同心円状に形成した第１の支持板と、 前記伝熱管の両端を支持し、前記伝熱管の両端が貫通可
能な第２の支持板と、 を備えることを特徴とする熱交換器。 - 【請求項２】 前記第２の支持板は、前記伝熱管を支持
する円板部と前記円板部の周縁部から軸方向に延び前記
内壁に固定される円環部とを有し、 Ｄ0 ：前記シェルの内径、Ｄ1 ：前記シェルの径方向最
外周の前記伝熱管の中心間距離、ＴP ：前記伝熱管ピッ
チ、ｄ：前記伝熱管の外径、ｔ：前記円環部の板厚とす
ると、前記伝熱管群は、 Ｄ0/２−Ｄ1/２≦ＴP ＋ｄ/ ２＋２ｔ を満たすように前記シェル内に収容されることを特徴と
する請求項１記載の熱交換器。 - 【請求項３】 前記第１の支持板は、前記切欠き部を交
互に１８０°反転し前記内壁に固定されることを特徴と
する請求項１または２記載の熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17105894A JPH0835790A (ja) | 1994-07-22 | 1994-07-22 | 熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17105894A JPH0835790A (ja) | 1994-07-22 | 1994-07-22 | 熱交換器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0835790A true JPH0835790A (ja) | 1996-02-06 |
Family
ID=15916292
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17105894A Pending JPH0835790A (ja) | 1994-07-22 | 1994-07-22 | 熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0835790A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109974510A (zh) * | 2019-05-08 | 2019-07-05 | 张化机（苏州）重装有限公司 | 一种折流板 |
-
1994
- 1994-07-22 JP JP17105894A patent/JPH0835790A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109974510A (zh) * | 2019-05-08 | 2019-07-05 | 张化机（苏州）重装有限公司 | 一种折流板 |
| CN109974510B (zh) * | 2019-05-08 | 2024-02-23 | 张化机（苏州）重装有限公司 | 一种折流板 |
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