JPH08325627A - Production of grain-oriented silicon steel sheet - Google Patents
Production of grain-oriented silicon steel sheetInfo
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- JPH08325627A JPH08325627A JP13436195A JP13436195A JPH08325627A JP H08325627 A JPH08325627 A JP H08325627A JP 13436195 A JP13436195 A JP 13436195A JP 13436195 A JP13436195 A JP 13436195A JP H08325627 A JPH08325627 A JP H08325627A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、圧延方向の磁性に優れ
た方向性ケイ素鋼板の製造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a grain-oriented silicon steel sheet having excellent magnetism in the rolling direction.
【０００２】[0002]
【従来の技術】方向性ケイ素鋼板は圧延方向の磁性に優
れているため、電気鉄板として有用なものであり、その
製造の際には、転炉から取鍋に出鋼された溶鋼に対して
フェロシリコン（ＦｅＳｉ）を添加することにより、ケ
イ素濃度を上昇させる処理がなされる。その後、この溶
鋼に対して脱ガス処理を施した後に鋳造、圧延工程を経
て方向性ケイ素鋼板が得られる。2. Description of the Related Art Grain-oriented silicon steel sheets are useful as electric iron sheets because they have excellent magnetic properties in the rolling direction. A process for increasing the silicon concentration is performed by adding ferrosilicon (FeSi). Then, after degassing the molten steel, a grain-oriented silicon steel sheet is obtained through a casting and rolling process.
【０００３】このような方向性ケイ素鋼板については、
鋳造時の溶鋼（例えば連続鋳造時のタンデッィシュ内に
おける溶鋼）中のＴｉ含有率（Ａｌをインヒビター元素
として用いない成分系の場合には、ＴｉとＡｌとの合計
含有率）が高いと、得られる鋼板の磁気特性が劣化する
ことが分かっている。図３は、Ａｌをインヒビター元素
として用いない成分系の場合の、溶鋼中のＴｉとＡｌの
合計含有率と、磁束密度（Ｂ8 ）および鉄損
（Ｗ17/50 ）との相関を示すグラフである。また、図４
は、Ａｌをインヒビター元素として用いる成分系の場合
の、溶鋼中のＴｉの含有率と、磁束密度（Ｂ8 ）および
鉄損（Ｗ17/50 ）との相関を示すグラフである。Regarding such a grain-oriented silicon steel sheet,
It is obtained when the Ti content in the molten steel during casting (for example, the molten steel in the tundish during continuous casting) (in the case of a component system in which Al is not used as an inhibitor element, the total content of Ti and Al) is high. It is known that the magnetic properties of steel sheets deteriorate. FIG. 3 is a graph showing the correlation between the total content of Ti and Al in molten steel, the magnetic flux density (B 8 ) and the iron loss (W 17/50 ) in the case of a component system in which Al is not used as an inhibitor element. Is. Also, FIG.
FIG. 3 is a graph showing the correlation between the content ratio of Ti in molten steel and the magnetic flux density (B 8 ) and iron loss (W 17/50 ) in the case of a component system using Al as an inhibitor element.
【０００４】これらの図から、Ｔｉまたは（Ｔｉ＋Ａ
ｌ）の含有率が上昇するにつれて、磁束密度は低下し、
鉄損は増大することが分かる。なお、図３の相関を調べ
るために使用した方向性ケイ素鋼板の材料組成は下記の
表１の通りであり、図４の相関を調べるために使用した
方向性ケイ素鋼板の材料組成は下記の表２の通りであ
る。From these figures, Ti or (Ti + A
As the content of l) increases, the magnetic flux density decreases,
It can be seen that iron loss increases. The material composition of the grain-oriented silicon steel sheet used for examining the correlation in FIG. 3 is shown in Table 1 below, and the material composition of the grain-oriented silicon steel sheet used for examining the correlation in FIG. 4 is shown in the table below. There are two.
【０００５】[0005]
【表１】 [Table 1]
【０００６】[0006]
【表２】 [Table 2]
【０００７】そして、鋳造時の溶鋼中にＴｉやＡｌが存
在する原因は、添加されるフェロシリコン中に不純物と
してＴｉやＡｌが含まれることにあり、これを避けるた
めに、従来は、ＴｉおよびＡｌの含有率が低い高純度の
フェロシリコンを添加することが行われている。また、
通常の安価なフェロシリコンを添加してＴｉおよびＡｌ
の含有率が高くなった状態の溶鋼に対して、脱ガス処理
中に焼石灰（ＣａＯ）を加え、塩基度が０．８以下とな
るようにしてスラグを固化させ、スラグ固化物を除去す
ることにより、溶鋼中のＴｉおよびＡｌをスラグとして
排出することも行われている。The cause of the presence of Ti and Al in the molten steel during casting is that the added ferrosilicon contains Ti and Al as impurities. In order to avoid this, conventionally, Ti and Al High-purity ferrosilicon having a low Al content is added. Also,
Ti and Al with the addition of ordinary inexpensive ferrosilicon
Of molten steel with a high content of slag, burnt lime (CaO) is added during degassing to solidify the slag so that the basicity is 0.8 or less, and the slag solidified product is removed. As a result, Ti and Al in molten steel are also discharged as slag.
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来技術のうち高純度のフェロシリコンを添加する方法で
は、高純度のフェロシリコンが高価である（例えば、Ｔ
ｉおよびＡｌの含有率が共に０．０１５重量％以下のフ
ェロシリコンは、一般冷延鋼板用のものの１．５〜３．
５倍の価格である）ため、製造コストが上昇するという
問題点がある。However, in the method of adding high-purity ferrosilicon among the above-mentioned conventional techniques, high-purity ferrosilicon is expensive (for example, T
Ferrosilicon having a content of both i and Al of 0.015 wt% or less is 1.5 to 3.
Since the price is 5 times higher, there is a problem that the manufacturing cost increases.
【０００９】また、脱ガス処理時に生石灰を加えてスラ
グを固化させる方法では、脱ガス槽や取鍋耐火物が溶損
する恐れがあり、その対策などのために大幅なコストダ
ウンは期待できないという問題点がある。本発明は、こ
のような従来技術の問題点を解決するためになされたも
のであり、方向性ケイ素鋼板の製造方法において、鋳造
時の溶鋼中のＴｉおよびＡｌ含有率を低減できる安価な
方法を提供することを目的とする。In addition, in the method of solidifying the slag by adding quick lime during the degassing process, there is a risk that the degassing tank or the ladle refractory will be melted, and a significant cost reduction cannot be expected due to such measures. There is a point. The present invention has been made in order to solve the problems of the prior art as described above, and in a method for producing a grain-oriented silicon steel sheet, an inexpensive method capable of reducing the Ti and Al contents in the molten steel during casting is provided. The purpose is to provide.
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記目的
を達成するために鋭意検討した結果、以下のような知見
を得て本発明を完成させた。すなわち、溶鋼を転炉から
取鍋に出鋼し、これにフェロシリコンを添加した時点か
ら、脱ガス処理が終了して溶鋼を取鍋からタンデッィシ
ュに移した時点まで、当該溶鋼に含まれるＴｉ濃度およ
びＡｌ濃度の経時変化を調査したところ、溶鋼中のＴｉ
濃度およびＡｌ濃度は、フェロシリコンを添加した時点
では非常に低いが、脱ガス処理中に大きく上昇すること
が判明した。図２にその一例をグラフで示す。Means for Solving the Problems The inventors of the present invention have made extensive studies in order to achieve the above object, and have completed the present invention with the following findings. That is, from the time when the molten steel was tapped from the converter to the ladle and from which ferrosilicon was added, until the time when the degassing process was completed and the molten steel was transferred from the ladle to the tundish, the Ti concentration contained in the molten steel As a result of investigating the change with time of Al concentration and Al concentration, Ti in molten steel
It was found that the concentration and Al concentration were very low at the time of adding ferrosilicon, but increased greatly during the degassing process. FIG. 2 shows an example of the graph.
【００１１】この結果は、以下のような理由によるもの
と推定される。すなわち、フェロシリコンの添加によっ
て当該溶鋼中に存在するＴｉおよびＡｌは、その添加直
後（すわなち転炉からの出鋼直後）においては、溶鋼中
に含まれている酸素や大気中の酸素によって酸化されて
スラグとして存在しているため、溶鋼中のＴｉおよびＡ
ｌ濃度は共に低い。これに対して、真空状態で行われる
脱ガス処理時には、ＴｉおよびＡｌの酸化物がＳｉによ
って還元されてＴｉおよびＡｌに戻るため、脱ガス処理
時における溶鋼中のＴｉおよびＡｌ濃度は共に高くな
る。This result is estimated to be due to the following reasons. That is, Ti and Al present in the molten steel due to the addition of ferrosilicon, immediately after the addition (that is, immediately after tapping from the converter), due to the oxygen contained in the molten steel and the oxygen in the atmosphere. Since it is oxidized and exists as slag, Ti and A in molten steel
Both l concentrations are low. On the other hand, during the degassing process performed in a vacuum state, the oxides of Ti and Al are reduced by Si to return to Ti and Al, so that the Ti and Al concentrations in the molten steel during the degassing process both increase. .
【００１２】これにより、ＴｉおよびＡｌを効率良く溶
鋼中から除去するためには、ＴｉおよびＡｌを酸化物と
して含むスラグを、脱ガス処理前に固化して分離するこ
とが効果的であるという知見に至った。そこで、請求項
１に係る発明は、転炉から出鋼された溶鋼にフェロシリ
コン（ＦｅＳｉ）を添加する合金添加工程と、この合金
添加工程の後に行われる、当該溶鋼からガスを除去する
脱ガス処理工程とを備えた方向性ケイ素鋼板の製造方法
において、前記合金添加工程の後で且つ脱ガス処理工程
の前に、スラグの塩基度が１．２以下となるように、当
該溶鋼に対してカルシウム（Ｃａ）の酸化物および炭酸
化物の少なくとも一方を添加してスラグを固化するスラ
グ固化工程と、このスラグ固化工程で固化したスラグを
取り除く除滓工程とを有することを特徴とする方向性ケ
イ素鋼板の製造方法を提供する。Therefore, in order to efficiently remove Ti and Al from the molten steel, it is effective to solidify and separate the slag containing Ti and Al as oxides before degassing. Came to. Therefore, the invention according to claim 1 is an alloy addition step of adding ferrosilicon (FeSi) to molten steel discharged from a converter, and degassing for removing gas from the molten steel, which is performed after the alloy addition step. In the method for producing a grain-oriented silicon steel sheet including a treatment step, after the alloy addition step and before the degassing step, the slag has a basicity of 1.2 or less with respect to the molten steel. Directional silicon characterized by having a slag solidifying step of solidifying slag by adding at least one of an oxide of calcium (Ca) and a carbonate, and a slag removing step of removing slag solidified in the slag solidifying step. A method for manufacturing a steel sheet is provided.
【００１３】また、請求項２に係る発明は、請求項１の
方向性ケイ素鋼板の製造方法において、前記スラグ固化
工程では、カルシウム（Ｃａ）の酸化物および炭酸化物
の少なくとも一方に加えて、マグネシウム（Ｍｇ）の酸
化物および炭酸化物の少なくとも一方を溶鋼に添加する
ことを特徴とするものである。The invention according to claim 2 is the method for manufacturing a grain-oriented silicon steel sheet according to claim 1, wherein in the slag solidification step, magnesium is added in addition to at least one of an oxide and a carbonate of calcium (Ca). At least one of the oxide and carbonate of (Mg) is added to the molten steel.
【００１４】[0014]
【作用】請求項１の方法では、スラグの固化が脱ガス処
理の前に、すなわちＴｉおよびＡｌが酸化物として存在
している内に行われてその固化物が溶鋼から除去される
ため、脱ガス処理中における溶鋼中のＴｉ濃度およびＡ
ｌ濃度の上昇が抑制される。According to the method of claim 1, the solidification of the slag is performed before the degassing treatment, that is, while Ti and Al are present as oxides, and the solidified matter is removed from the molten steel. Ti concentration and A in molten steel during gas treatment
The increase in l concentration is suppressed.
【００１５】また、スラグ固化工程で、スラグの塩基度
が１．２以下となるように溶鋼に対してカルシウム（Ｃ
ａ）の酸化物および炭酸化物の少なくとも一方を添加す
ることにより、脱ガス処理後の溶鋼中のＴｉ濃度および
Ａｌ濃度を著しく低減することができる。ここで、図１
は、スラグの固化を脱ガス処理前に行った場合の、タン
デッィシュ内の溶鋼のＴｉ濃度およびＡｌ濃度と、スラ
グ固化工程におけるスラグの塩基度との相関を調べた一
例を示すグラフである。このグラフの縦軸は、スラグの
塩基度が１．２の時のＴｉ濃度およびＡｌ濃度をそれぞ
れ“１”とした時の濃度比を示している。Further, in the slag solidification step, calcium (C) is added to the molten steel so that the basicity of the slag becomes 1.2 or less.
By adding at least one of the oxide and carbonate of a), the Ti concentration and Al concentration in the molten steel after the degassing treatment can be significantly reduced. Here, FIG.
FIG. 4 is a graph showing an example of investigating the correlation between the Ti concentration and Al concentration of molten steel in the tandem and the basicity of slag in the slag solidification step when the slag is solidified before degassing. The vertical axis of this graph shows the concentration ratio when the Ti concentration and the Al concentration are "1" when the basicity of the slag is 1.2.
【００１６】このグラフから分かるように、前記塩基度
が１．２を超えるとタンデッィシュ内の溶鋼のＴｉ濃度
およびＡｌ濃度は著しく高くなり、１．２以下ではほぼ
同等の濃度となる。また、請求項２の方法では、スラグ
固化工程でマグネシウム（Ｍｇ）の酸化物および炭酸化
物の少なくとも一方を添加することにより、耐火物の溶
損が抑制される。As can be seen from this graph, when the basicity exceeds 1.2, the Ti concentration and Al concentration of the molten steel in the tundish become remarkably high, and at 1.2 or less, the concentrations are almost the same. Further, in the method of claim 2, the melting loss of the refractory is suppressed by adding at least one of the oxide of magnesium (Mg) and the carbonate in the slag solidification step.
【００１７】[0017]
【実施例】以下、本発明を実施例により詳細に説明す
る。先ず、転炉により精錬されて取鍋内に出鋼された溶
鋼に対して、Ｔｉ含有率が０．０２重量％、Ａｌ含有率
が０．０３重量％のフェロシリコンを、溶鋼１ｔ当たり
４５ｋｇの割合で添加して所定時間混合した。〔合金添
加工程〕 その後、スラグの塩基度が≦１．２となるようにＣａＯ
を溶鋼１ｔ当たり１．５ｋｇ添加し、さらにＭｇＯを溶
鋼１ｔ当たり２．５ｋｇ添加してスラグを固化させた。
〔スラグ固化工程〕 得られたスラグ固化物を、例えば掻き出し棒で掻き出す
ことにより取鍋から除去した。除去したスラグ固化物の
量は溶鋼１ｔ当たり１５ｋｇであった。〔除滓工程〕 このようにしてスラグが除去された取鍋内の溶鋼の上
に、保温材として籾殻を溶鋼１ｔ当たり３ｋｇ散布して
から、通常の条件による脱ガス処理を２５分間行った。
〔脱ガス処理工程〕 前記脱ガス処理後の溶鋼を取鍋からタンディッシュに移
し、連続鋳造機によってスラブを製造した。この時のタ
ンディッシュ内の溶鋼に含まれる成分を分析した。その
結果を下記の表３に示す。なお、表３における「％」は
「重量％」を意味する。EXAMPLES The present invention will be described in detail below with reference to examples. First, ferrosilicon having a Ti content of 0.02% by weight and an Al content of 0.03% by weight is added to molten steel that has been refined by a converter and tapped in a ladle. The mixture was added at a ratio and mixed for a predetermined time. [Alloy Addition Step] After that, CaO is added so that the basicity of the slag is ≦ 1.2.
Was added in an amount of 1.5 kg per ton of molten steel, and MgO was added in an amount of 2.5 kg per ton of molten steel to solidify the slag.
[Slag solidification step] The obtained slag solidified product was removed from the ladle by, for example, scraping with a scraping rod. The amount of the removed slag solidified product was 15 kg per ton of molten steel. [Slag removal process] On the molten steel in the ladle from which the slag was thus removed, 3 kg of rice husks as a heat insulating material was sprayed per 1 ton of molten steel, and then degassing treatment was performed under normal conditions for 25 minutes.
[Degassing Step] The molten steel after the degassing was transferred from the ladle to the tundish, and a slab was manufactured by a continuous casting machine. The components contained in the molten steel in the tundish at this time were analyzed. The results are shown in Table 3 below. In addition, "%" in Table 3 means "weight%."
【００１８】[0018]
【表３】 [Table 3]
【００１９】また、比較例として、転炉により精錬され
て取鍋内に出鋼された同じ溶鋼に対して、Ｔｉ含有率が
０．００８重量％、Ａｌ含有率が０．００５重量％のフ
ェロシリコンを、溶鋼１ｔ当たり４５ｋｇの割合で添加
した後に、同条件で脱ガス処理を行いながら、ＣａＯを
溶鋼１ｔ当たり１０ｋｇ添加してスラグを固化させ、脱
ガス終了時にスラグ固化物を除去した。除去したスラグ
固化物の量は溶鋼１ｔ当たり２３ｋｇであった。As a comparative example, the same molten steel that was smelted in a converter and tapped in a ladle has a Ti content of 0.008% by weight and an Al content of 0.005% by weight. After adding silicon at a rate of 45 kg per 1 t of molten steel, 10 kg of CaO was added per 1 t of molten steel to solidify the slag while performing degassing treatment under the same conditions, and the solidified slag was removed at the end of degassing. The amount of the removed slag solidified product was 23 kg per 1 t of molten steel.
【００２０】このようにしてスラグが除去された溶鋼を
取鍋からタンディッシュに移し、連続鋳造機によってス
ラブを製造した。この時のタンディッシュ内の溶鋼に含
まれる成分を分析した。その結果を下記の表４に示す。
なお、表４における「％」は「重量％」を意味する。The molten steel from which the slag had been removed in this way was transferred from the ladle to a tundish, and a slab was manufactured by a continuous casting machine. The components contained in the molten steel in the tundish at this time were analyzed. The results are shown in Table 4 below.
In addition, "%" in Table 4 means "weight%."
【００２１】[0021]
【表４】 [Table 4]
【００２２】表３および４から分かるように、脱ガス処
理工程の前にスラグ固化工程と除滓工程とを行った本発
明の実施例に相当する方法では、フェロシリコン添加直
後のＴｉおよびＡｌの含有率が比較例の場合より高かっ
たのにもかかわらず、鋳造時のＴｉおよびＡｌの含有率
は比較例の場合より低くなっている。これにより、この
実施例の方法が、鋳造時のＴｉおよびＡｌの含有率を低
減する有効な方法であることが分かる。As can be seen from Tables 3 and 4, in the method corresponding to the example of the present invention in which the slag solidification step and the slag removal step were performed before the degassing step, Ti and Al immediately after addition of ferrosilicon Although the content was higher than that of the comparative example, the content of Ti and Al during casting is lower than that of the comparative example. From this, it is understood that the method of this example is an effective method of reducing the Ti and Al contents during casting.
【００２３】また、この実施例の方法では、スラグ固化
材としてＣａＯだけでなくＭｇＯを添加しているため、
スラグ固化時に取鍋耐火物の溶損がほとんど生じなかっ
たが、比較例の方法では、脱ガス槽と取鍋耐火物に溶損
が生じていた。したがって、この実施例の方法では、安
価なフェロシリコンを使用しても鋳造時の溶鋼中のＴｉ
およびＡｌ含有率を低くすることができるとともに、取
鍋耐火物に特別な溶損対策を施す必要もないことから、
従来の方法と比較して、同等以上の磁気特性を有する方
向性ケイ素鋼板の製造にかかるコスト（溶銑から連続鋳
造によってスラブが得られるまでにかかるコスト）を１
０〜１５％低くすることができる。Further, in the method of this embodiment, since not only CaO but also MgO is added as the slag solidifying material,
Almost no melting loss occurred in the ladle refractory during slag solidification, but in the method of the comparative example, melting loss occurred in the degassing tank and the ladle refractory. Therefore, in the method of this embodiment, Ti in molten steel at the time of casting is used even if inexpensive ferrosilicon is used.
And since it is possible to lower the Al content and it is not necessary to take special measures against melting damage to the ladle refractory,
Compared with the conventional method, the cost of producing grain-oriented silicon steel sheet having equivalent or better magnetic properties (the cost of producing a slab from hot metal by continuous casting) is 1
It can be lowered by 0 to 15%.
【００２４】なお、前記実施例では、スラグ固化材とし
てＣａＯとＭｇＯを用いているが、ＣａＯの代わりにま
たはＣａＯと共にＣａＣＯ3 を用いてもよいし、ＭｇＯ
の代わりにまたはＭｇＯとともにＭｇＣＯ3 を用いても
よいし、ＭｇＯおよびＭｇＣＯ3 は用いなくてもよい。
すなわち、本発明の方法ではスラグ固化材としてＣａＯ
および／またはＣａＣＯ3 を必須とし、これによりスラ
グの塩基度を調節しており、ＭｇＯおよび／またはＭｇ
ＣＯ3 は、前述のように耐火物の溶損を防ぐためと、塩
基度にほとんど影響を及ぼさないでスラグを固化させる
ための成分として添加される。Although CaO and MgO are used as the slag solidifying material in the above embodiment, CaCO 3 may be used instead of CaO or together with CaO, or MgO.
Instead of or with MgO, MgCO 3 may be used, or MgO and MgCO 3 may not be used.
That is, in the method of the present invention, CaO is used as the slag solidifying material.
And / or CaCO 3 is essential, which regulates the basicity of the slag, MgO and / or Mg
As described above, CO 3 is added as a component for preventing melting damage of the refractory and for solidifying the slag with little influence on the basicity.
【００２５】[0025]
【発明の効果】以上説明したように、本発明の方法によ
れば、鋳造時の溶鋼中のＴｉおよびＡｌ含有率を安価に
低減できるため、磁気特性に優れた方向性ケイ素鋼板の
製造にかかるコストを低減することができる。特に、請
求項２の方法によれば、取鍋耐火物に特別な溶損対策を
施す必要もないため、磁気特性に優れた方向性ケイ素鋼
板の製造にかかるコストをより一層低減することができ
る。As described above, according to the method of the present invention, the Ti and Al contents in the molten steel at the time of casting can be reduced at a low cost, so that it is possible to manufacture the grain-oriented silicon steel sheet excellent in magnetic properties. The cost can be reduced. In particular, according to the method of claim 2, since it is not necessary to take a special measure against melting damage to the ladle refractory, it is possible to further reduce the cost required for producing the grain-oriented silicon steel sheet having excellent magnetic properties. .
【図１】スラグの固化を脱ガス処理前に行った場合の、
タンデッィシュ内の溶鋼のＴｉ濃度およびＡｌ濃度と、
スラグ固化工程におけるスラグの塩基度との相関を調べ
た一例を示すグラフである。FIG. 1 shows a case where slag is solidified before degassing,
Ti concentration and Al concentration of molten steel in the tundish,
It is a graph which shows an example which investigated the correlation with the basicity of slag in a slag solidification process.
【図２】転炉出鋼後にフェロシリコンを添加した時点以
降の、溶鋼に含まれるＴｉ濃度およびＡｌ濃度の経時変
化の一例を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing an example of changes over time in Ti concentration and Al concentration contained in molten steel after the time when ferrosilicon was added after the steel was taken out of the converter.
【図３】Ａｌをインヒビター元素として用いない成分系
の、溶鋼中のＴｉとＡｌの合計含有率と、磁束密度（Ｂ
8 ）および鉄損（Ｗ17/50 ）との相関を示すグラフであ
る。FIG. 3 is a total content ratio of Ti and Al in molten steel and a magnetic flux density (B
8 ) is a graph showing the correlation with iron loss (W 17/50 ).
【図４】Ａｌをインヒビター元素として用いる成分系
の、溶鋼中のＴｉの含有率と、磁束密度（Ｂ8 ）および
鉄損（Ｗ17/50 ）との相関を示すグラフである。FIG. 4 is a graph showing a correlation between a content ratio of Ti in molten steel, a magnetic flux density (B 8 ) and an iron loss (W 17/50 ) of a component system using Al as an inhibitor element.
Claims (2)
ン（ＦｅＳｉ）を添加する合金添加工程と、この合金添
加工程の後に行われる、当該溶鋼からガスを除去する脱
ガス処理工程とを備えた方向性ケイ素鋼板の製造方法に
おいて、 前記合金添加工程の後で且つ脱ガス処理工程の前に、ス
ラグの塩基度が１．２以下となるように、当該溶鋼に対
してカルシウム（Ｃａ）の酸化物および炭酸化物の少な
くとも一方を添加してスラグを固化するスラグ固化工程
と、このスラグ固化工程で生成したスラグを取り除く除
滓工程とを有することを特徴とする方向性ケイ素鋼板の
製造方法。1. An alloy addition step of adding ferrosilicon (FeSi) to molten steel discharged from a converter, and a degassing treatment step of removing gas from the molten steel, which is performed after the alloy addition step. In the method for producing a grain-oriented silicon steel sheet, calcium (Ca) is added to the molten steel after the alloy addition step and before the degassing step so that the basicity of the slag is 1.2 or less. A method for producing a grain-oriented silicon steel sheet, comprising: a slag solidifying step of solidifying slag by adding at least one of an oxide and a carbonate; and a slag removing step of removing slag generated in the slag solidifying step.
（Ｃａ）の酸化物および炭酸化物の少なくとも一方に加
えて、マグネシウム（Ｍｇ）の酸化物および炭酸化物の
少なくとも一方を溶鋼に添加することを特徴とする請求
項１記載の方向性ケイ素鋼板の製造方法。2. In the slag solidification step, in addition to at least one of an oxide and a carbonate of calcium (Ca), at least one of an oxide and a carbonate of magnesium (Mg) is added to the molten steel. The method for producing a grain-oriented silicon steel sheet according to claim 1.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13436195A JPH08325627A (en) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | Production of grain-oriented silicon steel sheet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13436195A JPH08325627A (en) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | Production of grain-oriented silicon steel sheet |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08325627A true JPH08325627A (en) | 1996-12-10 |
Family
ID=15126582
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13436195A Pending JPH08325627A (en) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | Production of grain-oriented silicon steel sheet |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08325627A (en) |
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| KR100815768B1 (en) * | 2001-09-14 | 2008-03-20 | 주식회사 포스코 | Method for controlling refine slag of Grain-Oriented electrical Steel |
| JP2011174102A (en) * | 2010-02-23 | 2011-09-08 | Jfe Steel Corp | METHOD FOR PRODUCING HIGH-Si STEEL WITH LESS S AND Ti CONTENTS |
| JP2013095947A (en) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Jfe Steel Corp | Method for producing high cleanliness steel |
| JP2016199785A (en) * | 2015-04-09 | 2016-12-01 | 新日鐵住金株式会社 | METHOD FOR REFORMING SLAG USING FeSi ALLOY PARTICLE |
-
1995
- 1995-05-31 JP JP13436195A patent/JPH08325627A/en active Pending
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